JPS5935655A - 極細伸線用高炭素鋼線材 - Google Patents
極細伸線用高炭素鋼線材Info
- Publication number
- JPS5935655A JPS5935655A JP14399282A JP14399282A JPS5935655A JP S5935655 A JPS5935655 A JP S5935655A JP 14399282 A JP14399282 A JP 14399282A JP 14399282 A JP14399282 A JP 14399282A JP S5935655 A JPS5935655 A JP S5935655A
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- JP
- Japan
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- wire
- steel
- wire rod
- carbon steel
- hyperfine
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- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ベルトコード、タイヤコード等コ1、内■j
強材として用いる高強度で高疲労強度を有する高炭素鋼
線材に関するものである。
強材として用いる高強度で高疲労強度を有する高炭素鋼
線材に関するものである。
而して本発明は、高炭素鋼線材においてCo吉Niを複
合添加することにより、冷間伸線加工後の疲労特性の優
れた極細伸線用高炭素鋼線材を提供するものである。
合添加することにより、冷間伸線加工後の疲労特性の優
れた極細伸線用高炭素鋼線材を提供するものである。
ゴム内補強材としての極細線は、溶製−鋼片一熱間圧延
線材一熱処理一伸線一熱処理一メツキー伸線の如き工程
により所定線径り強度を得る方法が通常採用されている
。
線材一熱処理一伸線一熱処理一メツキー伸線の如き工程
により所定線径り強度を得る方法が通常採用されている
。
従来、極細仕上り素線の強度を上げるためには。
仕上り線径までの累積減面加工率を上げる方法あるいは
、炭素含有量を増やした高炭素鋼の適用等が実施されて
いる。しかし、これらの方法は仕上り線の引張強さは比
較的容易に増加出来るが、高張力化に伴なう靭性値の劣
化を避けるこ吉か出来ず、特にスチールコード素線にお
いてもっとも重要な特性である疲労強度の大幅な向上が
期待し難く、これがスチールコード素線開発の難点てあ
った。
、炭素含有量を増やした高炭素鋼の適用等が実施されて
いる。しかし、これらの方法は仕上り線の引張強さは比
較的容易に増加出来るが、高張力化に伴なう靭性値の劣
化を避けるこ吉か出来ず、特にスチールコード素線にお
いてもっとも重要な特性である疲労強度の大幅な向上が
期待し難く、これがスチールコード素線開発の難点てあ
った。
本発萌者等は、斯様な問題を解決する目的で、伸線加工
により製造される極細鋼線の機械特性を究明した結果、
伸線材の靭性保持のためには、素材のフェライト地強化
およびパーライト・ラメラ−組織の均一性向上が有効で
あることを知見し、それに、見合う低合金鋼の開発に成
功した。
により製造される極細鋼線の機械特性を究明した結果、
伸線材の靭性保持のためには、素材のフェライト地強化
およびパーライト・ラメラ−組織の均一性向上が有効で
あることを知見し、それに、見合う低合金鋼の開発に成
功した。
すなわち、本発明鋼はC: 0.60−0.90%、S
i:0.10−0.50%、Mn : 0.50−1.
00%て、Co : 0.3 o−to o、 Ni
: 0.05−0.30%、残余はFeおよび不可避的
随伴元素から成り、冷間伸線加工により極細線とし、引
張強さ3501Q/−以上て50万回まての回転曲げ疲
労試験において70t/−以トの疲労限を有する極細線
用の高炭素鋼線材である。
i:0.10−0.50%、Mn : 0.50−1.
00%て、Co : 0.3 o−to o、 Ni
: 0.05−0.30%、残余はFeおよび不可避的
随伴元素から成り、冷間伸線加工により極細線とし、引
張強さ3501Q/−以上て50万回まての回転曲げ疲
労試験において70t/−以トの疲労限を有する極細線
用の高炭素鋼線材である。
従来Co添加鋼に関する特許として特公昭46−670
2号公報「高強度鋼線に延伸するに適した鋼」があり、
その発明の目的は高減面冷間伸線加工と、それに見合う
引張強さの向上にあるか、疲労特性の向−トについては
指向していない。本発明者等は疲労特性の向上ζこつい
て指向し、含有炭素量、含有Co量が特公昭46−67
02号公報より低い場合でも顕著な改善効果が認められ
るこ吉を発見したのみならず、高価な合金元素であるC
oの含有量の一部をNiに置き変えても同効果力(rf
b持されることを見出した。
2号公報「高強度鋼線に延伸するに適した鋼」があり、
その発明の目的は高減面冷間伸線加工と、それに見合う
引張強さの向上にあるか、疲労特性の向−トについては
指向していない。本発明者等は疲労特性の向上ζこつい
て指向し、含有炭素量、含有Co量が特公昭46−67
02号公報より低い場合でも顕著な改善効果が認められ
るこ吉を発見したのみならず、高価な合金元素であるC
oの含有量の一部をNiに置き変えても同効果力(rf
b持されることを見出した。
また特公昭46−6702号公報の実施例には、C。
と共にNi量が003係含有の成分が記載されているが
、Niはその含有量よりみて意図して添加された歇では
なく、電気炉溶製鋼の場合などに認められる不可避的に
含有されたものと考えられ、本発明におけるG o −
N iの複合添加効果を目的さしたものではない。さら
に本発明者等は試験の結果、Co−Niの複合効果を得
るためには、Ni0.05%以上が必要であることがわ
かった。尚、これまて冷間伸線加工後の回転曲げ疲労試
験での疲労限が、70し/−以上を満足する鋼について
の報告は全くない。
、Niはその含有量よりみて意図して添加された歇では
なく、電気炉溶製鋼の場合などに認められる不可避的に
含有されたものと考えられ、本発明におけるG o −
N iの複合添加効果を目的さしたものではない。さら
に本発明者等は試験の結果、Co−Niの複合効果を得
るためには、Ni0.05%以上が必要であることがわ
かった。尚、これまて冷間伸線加工後の回転曲げ疲労試
験での疲労限が、70し/−以上を満足する鋼について
の報告は全くない。
本発明者等は、冷間伸線加工鋼線において、引張強さの
高レベル維持吉共に疲労特性の大幅改善のためには、C
o、Niの複合添加が有効であることを見出した。次に
Go、Niの複合添加による作用について述べる。添加
されたCoはフェライト中に固溶し、パーライト組織内
のフェライト中過飽和C量を下げると共に、パーライト
の成長を促がずものであり、これによって、フェライト
地の靭性向上とパーライトラメラ−組織の均一性向上か
得られ、冷間伸線における加工性が著しく改善される。
高レベル維持吉共に疲労特性の大幅改善のためには、C
o、Niの複合添加が有効であることを見出した。次に
Go、Niの複合添加による作用について述べる。添加
されたCoはフェライト中に固溶し、パーライト組織内
のフェライト中過飽和C量を下げると共に、パーライト
の成長を促がずものであり、これによって、フェライト
地の靭性向上とパーライトラメラ−組織の均一性向上か
得られ、冷間伸線における加工性が著しく改善される。
また、 Ni、はフェライト中に固溶し、CO吉共にフ
ェライト地の靭性を向上させる。特にCoと共にN1を
微量含有するこ吉によって伸線材の靭性は大幅に向上す
ることが認められた。そしてNi含有量が030係以下
であれば、Co(!:はゾ同様な効果を有し、かつパー
ライト・ラメラ−組織の均一性を損なわないことがわか
った。特に本発明者等の試験において判明したことであ
るが、CoとNiの複合添加において、Co量が1%以
下の場合、Ni量005〜0.30%の複合添加効果が
大きく、一方、Co量1.0%を超える場合は、Coの
添加効果は認められるものの、N1の複合添加効果は明
確に認められなかった。
ェライト地の靭性を向上させる。特にCoと共にN1を
微量含有するこ吉によって伸線材の靭性は大幅に向上す
ることが認められた。そしてNi含有量が030係以下
であれば、Co(!:はゾ同様な効果を有し、かつパー
ライト・ラメラ−組織の均一性を損なわないことがわか
った。特に本発明者等の試験において判明したことであ
るが、CoとNiの複合添加において、Co量が1%以
下の場合、Ni量005〜0.30%の複合添加効果が
大きく、一方、Co量1.0%を超える場合は、Coの
添加効果は認められるものの、N1の複合添加効果は明
確に認められなかった。
以上述べた如く、(:o (!: Niは共にフェライ
ト地の靭性向上に対して効果を有し、CoとNiの複合
添加により疲労特性向上の相乗効果が期待出来、高価な
Coの一部をNi添加で置換出来ることがわかった。
ト地の靭性向上に対して効果を有し、CoとNiの複合
添加により疲労特性向上の相乗効果が期待出来、高価な
Coの一部をNi添加で置換出来ることがわかった。
以下本発明で規定する各元素の含有量の限定理由につい
て更に説明する。
て更に説明する。
一般に伸線加工鋼線の引張強さは炭素含有量と共に増加
するので、炭素含有量は出来るたけ増量することが望ま
しい。したがってコム補強用極細鋼線としては炭素量0
60%以上が必要とされて用いられている。一方、炭素
含有量が090%を越すと初析セメンタイトが粒界にネ
ット状に析出し伸線加工性を阻害する。
するので、炭素含有量は出来るたけ増量することが望ま
しい。したがってコム補強用極細鋼線としては炭素量0
60%以上が必要とされて用いられている。一方、炭素
含有量が090%を越すと初析セメンタイトが粒界にネ
ット状に析出し伸線加工性を阻害する。
したがって、炭素含有量の範囲を060〜090係とし
た。M nはパテンティング処理時の焼入性確保の面か
ら0.501以上を必要とし、伸線加工性阻害の面より
、100%以下に定めた。Slはフェライト地強化の効
果のため0.10%以上を必要上するが0.50 %を
超えると意味かない。
た。M nはパテンティング処理時の焼入性確保の面か
ら0.501以上を必要とし、伸線加工性阻害の面より
、100%以下に定めた。Slはフェライト地強化の効
果のため0.10%以上を必要上するが0.50 %を
超えると意味かない。
高炭素鋼において、フェライト地の強化とラメラ−パー
ライトの均一化による伸線側の靭性向上には、少なくと
も03%以上のCoが必要なことがわかった。また、c
o含有量は、後述のNi添加によるCo−Ni複合添加
効果においてCo量1.00%を超える吉明確な向上効
果は認められなかったのでCo量の上限をi、oo係と
した。次にNi含有量はCoとの共存において005%
以七でCoと同様にフェライト地の靭性を向上させるが
、030%を超えるとラメラ−状パーライト組織の均一
性を損なう。このことがらNi 含有量の範囲を00
5%〜0.30%とした。
ライトの均一化による伸線側の靭性向上には、少なくと
も03%以上のCoが必要なことがわかった。また、c
o含有量は、後述のNi添加によるCo−Ni複合添加
効果においてCo量1.00%を超える吉明確な向上効
果は認められなかったのでCo量の上限をi、oo係と
した。次にNi含有量はCoとの共存において005%
以七でCoと同様にフェライト地の靭性を向上させるが
、030%を超えるとラメラ−状パーライト組織の均一
性を損なう。このことがらNi 含有量の範囲を00
5%〜0.30%とした。
次に本発明による高強度、高疲労特性の極細鋼線の製造
についての実施例を示す。第1表には、高周波溶解炉で
溶製した試験材のfヒ学成分を示した。高周波溶製した
50ν鋼塊を120φの鋼片に熱間鍛造あるいは熱間圧
延し、この鋼片を5.5mmφの線材に圧延した。この
線材を2段階で0.23mmφの鋼線に伸線した。各段
階の伸線工程の前に線材または鋼線を連続バテンテイン
ク炉でバテンテインク処理した。
についての実施例を示す。第1表には、高周波溶解炉で
溶製した試験材のfヒ学成分を示した。高周波溶製した
50ν鋼塊を120φの鋼片に熱間鍛造あるいは熱間圧
延し、この鋼片を5.5mmφの線材に圧延した。この
線材を2段階で0.23mmφの鋼線に伸線した。各段
階の伸線工程の前に線材または鋼線を連続バテンテイン
ク炉でバテンテインク処理した。
第1のパチン子インク工程は5.5罷φ線材に行なわれ
、l O00’C加熱、550°C鉛浴に焼入した。
、l O00’C加熱、550°C鉛浴に焼入した。
その後1.16mmφあるいは164mmφまで乾式伸
線した。第2のバテンテインク処理は比較材SW Rl
l72AおよびSW[(82Aのみ、仕上り線(023
φ)での、靭性確保のため116φ伸線後、そして、他
は1.64mmφ伸線行なわれ、1000°C加熱、5
50’c (一部570”C)鉛浴に焼入した。その後
、07mmφまで乾式伸線、さらに仕上り線0.23m
mφまて湿式伸線した。
線した。第2のバテンテインク処理は比較材SW Rl
l72AおよびSW[(82Aのみ、仕上り線(023
φ)での、靭性確保のため116φ伸線後、そして、他
は1.64mmφ伸線行なわれ、1000°C加熱、5
50’c (一部570”C)鉛浴に焼入した。その後
、07mmφまで乾式伸線、さらに仕上り線0.23m
mφまて湿式伸線した。
第2表には各試験材の0.23mmφ仕上り線での機械
的性質を示した。また、第1図に、023朋φ線での引
張強さに対する絞り値を、第2図に、各試料の引張強さ
に対する回転曲げ疲労試験における50万回疲労限を示
した。尚、回転曲げ疲労試験によるS−N曲線の例を第
3図示した。
的性質を示した。また、第1図に、023朋φ線での引
張強さに対する絞り値を、第2図に、各試料の引張強さ
に対する回転曲げ疲労試験における50万回疲労限を示
した。尚、回転曲げ疲労試験によるS−N曲線の例を第
3図示した。
本発明鋼は0.23mmφ仕上り線段階で第2表、第1
図にみられる様に、炭素含有量06%C,0,7%C。
図にみられる様に、炭素含有量06%C,0,7%C。
0、81 C材において引張強さがそれぞれ350゜3
so、39o1&/−以上の高レベルにありながら、絞
り、捻回呟等の靭性値は、既存の比較鋼(SWRH72
A、5WRH72A、SWI”LH82A)の引張強さ
がそれぞれ270,300,320KP/−レベル材と
同等にあり、特に疲労特性は第2図、第3図にみられる
様に著しく高位にあるのが特徴である。
so、39o1&/−以上の高レベルにありながら、絞
り、捻回呟等の靭性値は、既存の比較鋼(SWRH72
A、5WRH72A、SWI”LH82A)の引張強さ
がそれぞれ270,300,320KP/−レベル材と
同等にあり、特に疲労特性は第2図、第3図にみられる
様に著しく高位にあるのが特徴である。
すなわち、本発明鋼は引張強さ: 3501(7/my
1以上、絞り:30%以上、捻回値=160回以上で、
特に回転曲げ疲労試験の疲労限て70 Ky / vy
1以上であり比較鋼5WII、l−162A 、 SW
旧I72A および5WR1(82Aの疲労限45.5
0および59Kr/iに比して大幅な向上が認められる
。
1以上、絞り:30%以上、捻回値=160回以上で、
特に回転曲げ疲労試験の疲労限て70 Ky / vy
1以上であり比較鋼5WII、l−162A 、 SW
旧I72A および5WR1(82Aの疲労限45.5
0および59Kr/iに比して大幅な向上が認められる
。
さらに実施例における添加合金成分の効果について述べ
る。
る。
比較鋼であるCo単独添加材(08%CO〜試料N[L
S−3)に比して、本発明鋼のN1を0.08%および
0.18%添加したもの(試料NαS−4および5−5
)は、絞り、捻回値の靭性値および疲労限が、さらに向
上することか認められ、COに対するN1添加の明らか
な複合効果が認められた。一方、本発明鋼(試料N口5
−5)と比較鋼(試料Nn5−6)を比較して、Ni量
を0.65%と増量しても1機械的性質の向」二効果は
ほとんとなく、むしろ低下の傾向が認められ、Ni添加
量03%が添加の上限であることを示すものである。
S−3)に比して、本発明鋼のN1を0.08%および
0.18%添加したもの(試料NαS−4および5−5
)は、絞り、捻回値の靭性値および疲労限が、さらに向
上することか認められ、COに対するN1添加の明らか
な複合効果が認められた。一方、本発明鋼(試料N口5
−5)と比較鋼(試料Nn5−6)を比較して、Ni量
を0.65%と増量しても1機械的性質の向」二効果は
ほとんとなく、むしろ低下の傾向が認められ、Ni添加
量03%が添加の上限であることを示すものである。
次に、比較鋼(試料Nα5−7)は、CO添加敗を2d
りまで増量した場合であるか、得られる機械的特性にお
いてCO添加の大幅増量にみあう向上は得られなかった
。さらに比Iv、鋼(試料No、5−8)は、2%Co
にさらにNiを添加したものであるが、機械的特性は上
述の比較@1lil (試料Nα5−7)と同レベルに
あり、先に示した08%(0に対するN1添加材(試料
Nn S〜4および5−5)におけると同様のCo −
N i複合添加効果は認められず、Co−Niの複合添
加効果におけるco量の有効上限(1,00% Co
)の存在を示すものである。
りまで増量した場合であるか、得られる機械的特性にお
いてCO添加の大幅増量にみあう向上は得られなかった
。さらに比Iv、鋼(試料No、5−8)は、2%Co
にさらにNiを添加したものであるが、機械的特性は上
述の比較@1lil (試料Nα5−7)と同レベルに
あり、先に示した08%(0に対するN1添加材(試料
Nn S〜4および5−5)におけると同様のCo −
N i複合添加効果は認められず、Co−Niの複合添
加効果におけるco量の有効上限(1,00% Co
)の存在を示すものである。
以上詳述した如く、本発明による線材は、CoとNiの
複合添加効果により極細鋼線において極めて優れた靭性
および疲労特性を有している。
複合添加効果により極細鋼線において極めて優れた靭性
および疲労特性を有している。
極細鋼線において、絞り、捻回値等の靭性値が優れてい
るこ吉は、スチールコード撚り加工性の良好なることを
意味し、また引張強さに対して、疲労特性が高位にある
ことは、タイヤおよびコムホース内スチールコードの耐
久性向上は勿論コード構成の簡素化等が図り得るもので
あり、スチールコード用素拐吉して本発明材は工業的に
極めて有用である。
るこ吉は、スチールコード撚り加工性の良好なることを
意味し、また引張強さに対して、疲労特性が高位にある
ことは、タイヤおよびコムホース内スチールコードの耐
久性向上は勿論コード構成の簡素化等が図り得るもので
あり、スチールコード用素拐吉して本発明材は工業的に
極めて有用である。
第1図は、本発明鋼および従来鋼の0.23mmφ伸線
仕上り線の引張強さに対する絞り値を示すグラフ、第2
図は、各サンプルの引張強さに対する回転曲げ疲労試験
の50万回疲労限を示すグラフ、第3図は、S−N曲線
図の例を示すグラフである。 差 1 日 g1五5灸さくリカψり 元 2 阻 51依強さくkl/ms ’ ) 扇 3 ■ 刹(返し同慶(N
仕上り線の引張強さに対する絞り値を示すグラフ、第2
図は、各サンプルの引張強さに対する回転曲げ疲労試験
の50万回疲労限を示すグラフ、第3図は、S−N曲線
図の例を示すグラフである。 差 1 日 g1五5灸さくリカψり 元 2 阻 51依強さくkl/ms ’ ) 扇 3 ■ 刹(返し同慶(N
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C: 0.60〜090% Si : 0.10〜0.50% Mn : 0.50 = 1.00%Go :
0.30−1.00% Ni : 0.05〜0.30% および残余は鉄と不可避的随伴元素から成り、冷間伸線
加工後の疲労特性が優れることを特徴とする、極細伸線
用高炭素鋼線材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14399282A JPS5935655A (ja) | 1982-08-21 | 1982-08-21 | 極細伸線用高炭素鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14399282A JPS5935655A (ja) | 1982-08-21 | 1982-08-21 | 極細伸線用高炭素鋼線材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5935655A true JPS5935655A (ja) | 1984-02-27 |
JPS6112018B2 JPS6112018B2 (ja) | 1986-04-05 |
Family
ID=15351786
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14399282A Granted JPS5935655A (ja) | 1982-08-21 | 1982-08-21 | 極細伸線用高炭素鋼線材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5935655A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0261185A (ja) * | 1988-08-20 | 1990-03-01 | Kanai Hiroyuki | スチールコードおよびタイヤ |
WO2014037164A1 (fr) * | 2012-09-07 | 2014-03-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Fil d'acier à haute tréfilabilité comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,6 % et 0,74 % bornes incluses |
US9884356B2 (en) | 2012-09-07 | 2018-02-06 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin | Wire drawing method |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0569735U (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-21 | 株式会社エンプラス | 液晶表示装置 |
-
1982
- 1982-08-21 JP JP14399282A patent/JPS5935655A/ja active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0261185A (ja) * | 1988-08-20 | 1990-03-01 | Kanai Hiroyuki | スチールコードおよびタイヤ |
WO2014037164A1 (fr) * | 2012-09-07 | 2014-03-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Fil d'acier à haute tréfilabilité comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,6 % et 0,74 % bornes incluses |
FR2995250A1 (fr) * | 2012-09-07 | 2014-03-14 | Michelin & Cie | Fil d'acier a haute trefilabilite comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,6 % et 0,74 % bornes incluses |
JP2015537111A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-12-24 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | 0.6%以上かつ0.74%以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
US9884356B2 (en) | 2012-09-07 | 2018-02-06 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin | Wire drawing method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6112018B2 (ja) | 1986-04-05 |
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