JPS5935655A - 極細伸線用高炭素鋼線材 - Google Patents
極細伸線用高炭素鋼線材Info
- Publication number
- JPS5935655A JPS5935655A JP14399282A JP14399282A JPS5935655A JP S5935655 A JPS5935655 A JP S5935655A JP 14399282 A JP14399282 A JP 14399282A JP 14399282 A JP14399282 A JP 14399282A JP S5935655 A JPS5935655 A JP S5935655A
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- JP
- Japan
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- wire
- steel
- wire rod
- carbon steel
- hyperfine
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ベルトコード、タイヤコード等コ１、内■ｊ
強材として用いる高強度で高疲労強度を有する高炭素鋼
線材に関するものである。
強材として用いる高強度で高疲労強度を有する高炭素鋼
線材に関するものである。
而して本発明は、高炭素鋼線材においてＣｏ吉Ｎｉを複
合添加することにより、冷間伸線加工後の疲労特性の優
れた極細伸線用高炭素鋼線材を提供するものである。
合添加することにより、冷間伸線加工後の疲労特性の優
れた極細伸線用高炭素鋼線材を提供するものである。
ゴム内補強材としての極細線は、溶製−鋼片一熱間圧延
線材一熱処理一伸線一熱処理一メツキー伸線の如き工程
により所定線径り強度を得る方法が通常採用されている
。
線材一熱処理一伸線一熱処理一メツキー伸線の如き工程
により所定線径り強度を得る方法が通常採用されている
。
従来、極細仕上り素線の強度を上げるためには。
仕上り線径までの累積減面加工率を上げる方法あるいは
、炭素含有量を増やした高炭素鋼の適用等が実施されて
いる。しかし、これらの方法は仕上り線の引張強さは比
較的容易に増加出来るが、高張力化に伴なう靭性値の劣
化を避けるこ吉か出来ず、特にスチールコード素線にお
いてもっとも重要な特性である疲労強度の大幅な向上が
期待し難く、これがスチールコード素線開発の難点てあ
った。
、炭素含有量を増やした高炭素鋼の適用等が実施されて
いる。しかし、これらの方法は仕上り線の引張強さは比
較的容易に増加出来るが、高張力化に伴なう靭性値の劣
化を避けるこ吉か出来ず、特にスチールコード素線にお
いてもっとも重要な特性である疲労強度の大幅な向上が
期待し難く、これがスチールコード素線開発の難点てあ
った。
本発萌者等は、斯様な問題を解決する目的で、伸線加工
により製造される極細鋼線の機械特性を究明した結果、
伸線材の靭性保持のためには、素材のフェライト地強化
およびパーライト・ラメラ−組織の均一性向上が有効で
あることを知見し、それに、見合う低合金鋼の開発に成
功した。
により製造される極細鋼線の機械特性を究明した結果、
伸線材の靭性保持のためには、素材のフェライト地強化
およびパーライト・ラメラ−組織の均一性向上が有効で
あることを知見し、それに、見合う低合金鋼の開発に成
功した。
すなわち、本発明鋼はＣ： ０．６０−０．９０％、Ｓ
ｉ：０．１０−０．５０％、Ｍｎ ： ０．５０−１．
００％て、Ｃｏ ： ０．３ ｏ−ｔｏ ｏ、 Ｎｉ
： ０．０５−０．３０％、残余はＦｅおよび不可避的
随伴元素から成り、冷間伸線加工により極細線とし、引
張強さ３５０１Ｑ／−以上て５０万回まての回転曲げ疲
労試験において７０ｔ／−以トの疲労限を有する極細線
用の高炭素鋼線材である。
ｉ：０．１０−０．５０％、Ｍｎ ： ０．５０−１．
００％て、Ｃｏ ： ０．３ ｏ−ｔｏ ｏ、 Ｎｉ
： ０．０５−０．３０％、残余はＦｅおよび不可避的
随伴元素から成り、冷間伸線加工により極細線とし、引
張強さ３５０１Ｑ／−以上て５０万回まての回転曲げ疲
労試験において７０ｔ／−以トの疲労限を有する極細線
用の高炭素鋼線材である。
従来Ｃｏ添加鋼に関する特許として特公昭４６−６７０
２号公報「高強度鋼線に延伸するに適した鋼」があり、
その発明の目的は高減面冷間伸線加工と、それに見合う
引張強さの向上にあるか、疲労特性の向−トについては
指向していない。本発明者等は疲労特性の向上ζこつい
て指向し、含有炭素量、含有Ｃｏ量が特公昭４６−６７
０２号公報より低い場合でも顕著な改善効果が認められ
るこ吉を発見したのみならず、高価な合金元素であるＣ
ｏの含有量の一部をＮｉに置き変えても同効果力（ｒｆ
ｂ持されることを見出した。
２号公報「高強度鋼線に延伸するに適した鋼」があり、
その発明の目的は高減面冷間伸線加工と、それに見合う
引張強さの向上にあるか、疲労特性の向−トについては
指向していない。本発明者等は疲労特性の向上ζこつい
て指向し、含有炭素量、含有Ｃｏ量が特公昭４６−６７
０２号公報より低い場合でも顕著な改善効果が認められ
るこ吉を発見したのみならず、高価な合金元素であるＣ
ｏの含有量の一部をＮｉに置き変えても同効果力（ｒｆ
ｂ持されることを見出した。
また特公昭４６−６７０２号公報の実施例には、Ｃ。
と共にＮｉ量が００３係含有の成分が記載されているが
、Ｎｉはその含有量よりみて意図して添加された歇では
なく、電気炉溶製鋼の場合などに認められる不可避的に
含有されたものと考えられ、本発明におけるＧ ｏ −
Ｎ ｉの複合添加効果を目的さしたものではない。さら
に本発明者等は試験の結果、Ｃｏ−Ｎｉの複合効果を得
るためには、Ｎｉ０．０５％以上が必要であることがわ
かった。尚、これまて冷間伸線加工後の回転曲げ疲労試
験での疲労限が、７０し／−以上を満足する鋼について
の報告は全くない。
、Ｎｉはその含有量よりみて意図して添加された歇では
なく、電気炉溶製鋼の場合などに認められる不可避的に
含有されたものと考えられ、本発明におけるＧ ｏ −
Ｎ ｉの複合添加効果を目的さしたものではない。さら
に本発明者等は試験の結果、Ｃｏ−Ｎｉの複合効果を得
るためには、Ｎｉ０．０５％以上が必要であることがわ
かった。尚、これまて冷間伸線加工後の回転曲げ疲労試
験での疲労限が、７０し／−以上を満足する鋼について
の報告は全くない。
本発明者等は、冷間伸線加工鋼線において、引張強さの
高レベル維持吉共に疲労特性の大幅改善のためには、Ｃ
ｏ、Ｎｉの複合添加が有効であることを見出した。次に
Ｇｏ、Ｎｉの複合添加による作用について述べる。添加
されたＣｏはフェライト中に固溶し、パーライト組織内
のフェライト中過飽和Ｃ量を下げると共に、パーライト
の成長を促がずものであり、これによって、フェライト
地の靭性向上とパーライトラメラ−組織の均一性向上か
得られ、冷間伸線における加工性が著しく改善される。
高レベル維持吉共に疲労特性の大幅改善のためには、Ｃ
ｏ、Ｎｉの複合添加が有効であることを見出した。次に
Ｇｏ、Ｎｉの複合添加による作用について述べる。添加
されたＣｏはフェライト中に固溶し、パーライト組織内
のフェライト中過飽和Ｃ量を下げると共に、パーライト
の成長を促がずものであり、これによって、フェライト
地の靭性向上とパーライトラメラ−組織の均一性向上か
得られ、冷間伸線における加工性が著しく改善される。
また、 Ｎｉ、はフェライト中に固溶し、ＣＯ吉共にフ
ェライト地の靭性を向上させる。特にＣｏと共にＮ１を
微量含有するこ吉によって伸線材の靭性は大幅に向上す
ることが認められた。そしてＮｉ含有量が０３０係以下
であれば、Ｃｏ（！：はゾ同様な効果を有し、かつパー
ライト・ラメラ−組織の均一性を損なわないことがわか
った。特に本発明者等の試験において判明したことであ
るが、ＣｏとＮｉの複合添加において、Ｃｏ量が１％以
下の場合、Ｎｉ量００５〜０．３０％の複合添加効果が
大きく、一方、Ｃｏ量１．０％を超える場合は、Ｃｏの
添加効果は認められるものの、Ｎ１の複合添加効果は明
確に認められなかった。
ェライト地の靭性を向上させる。特にＣｏと共にＮ１を
微量含有するこ吉によって伸線材の靭性は大幅に向上す
ることが認められた。そしてＮｉ含有量が０３０係以下
であれば、Ｃｏ（！：はゾ同様な効果を有し、かつパー
ライト・ラメラ−組織の均一性を損なわないことがわか
った。特に本発明者等の試験において判明したことであ
るが、ＣｏとＮｉの複合添加において、Ｃｏ量が１％以
下の場合、Ｎｉ量００５〜０．３０％の複合添加効果が
大きく、一方、Ｃｏ量１．０％を超える場合は、Ｃｏの
添加効果は認められるものの、Ｎ１の複合添加効果は明
確に認められなかった。
以上述べた如く、（：ｏ （！： Ｎｉは共にフェライ
ト地の靭性向上に対して効果を有し、ＣｏとＮｉの複合
添加により疲労特性向上の相乗効果が期待出来、高価な
Ｃｏの一部をＮｉ添加で置換出来ることがわかった。
ト地の靭性向上に対して効果を有し、ＣｏとＮｉの複合
添加により疲労特性向上の相乗効果が期待出来、高価な
Ｃｏの一部をＮｉ添加で置換出来ることがわかった。
以下本発明で規定する各元素の含有量の限定理由につい
て更に説明する。
て更に説明する。
一般に伸線加工鋼線の引張強さは炭素含有量と共に増加
するので、炭素含有量は出来るたけ増量することが望ま
しい。したがってコム補強用極細鋼線としては炭素量０
６０％以上が必要とされて用いられている。一方、炭素
含有量が０９０％を越すと初析セメンタイトが粒界にネ
ット状に析出し伸線加工性を阻害する。
するので、炭素含有量は出来るたけ増量することが望ま
しい。したがってコム補強用極細鋼線としては炭素量０
６０％以上が必要とされて用いられている。一方、炭素
含有量が０９０％を越すと初析セメンタイトが粒界にネ
ット状に析出し伸線加工性を阻害する。
したがって、炭素含有量の範囲を０６０〜０９０係とし
た。Ｍ ｎはパテンティング処理時の焼入性確保の面か
ら０．５０１以上を必要とし、伸線加工性阻害の面より
、１００％以下に定めた。Ｓｌはフェライト地強化の効
果のため０．１０％以上を必要上するが０．５０ ％を
超えると意味かない。
た。Ｍ ｎはパテンティング処理時の焼入性確保の面か
ら０．５０１以上を必要とし、伸線加工性阻害の面より
、１００％以下に定めた。Ｓｌはフェライト地強化の効
果のため０．１０％以上を必要上するが０．５０ ％を
超えると意味かない。
高炭素鋼において、フェライト地の強化とラメラ−パー
ライトの均一化による伸線側の靭性向上には、少なくと
も０３％以上のＣｏが必要なことがわかった。また、ｃ
ｏ含有量は、後述のＮｉ添加によるＣｏ−Ｎｉ複合添加
効果においてＣｏ量１．００％を超える吉明確な向上効
果は認められなかったのでＣｏ量の上限をｉ、ｏｏ係と
した。次にＮｉ含有量はＣｏとの共存において００５％
以七でＣｏと同様にフェライト地の靭性を向上させるが
、０３０％を超えるとラメラ−状パーライト組織の均一
性を損なう。このことがらＮｉ 含有量の範囲を００
５％〜０．３０％とした。
ライトの均一化による伸線側の靭性向上には、少なくと
も０３％以上のＣｏが必要なことがわかった。また、ｃ
ｏ含有量は、後述のＮｉ添加によるＣｏ−Ｎｉ複合添加
効果においてＣｏ量１．００％を超える吉明確な向上効
果は認められなかったのでＣｏ量の上限をｉ、ｏｏ係と
した。次にＮｉ含有量はＣｏとの共存において００５％
以七でＣｏと同様にフェライト地の靭性を向上させるが
、０３０％を超えるとラメラ−状パーライト組織の均一
性を損なう。このことがらＮｉ 含有量の範囲を００
５％〜０．３０％とした。
次に本発明による高強度、高疲労特性の極細鋼線の製造
についての実施例を示す。第１表には、高周波溶解炉で
溶製した試験材のｆヒ学成分を示した。高周波溶製した
５０ν鋼塊を１２０φの鋼片に熱間鍛造あるいは熱間圧
延し、この鋼片を５．５ｍｍφの線材に圧延した。この
線材を２段階で０．２３ｍｍφの鋼線に伸線した。各段
階の伸線工程の前に線材または鋼線を連続バテンテイン
ク炉でバテンテインク処理した。
についての実施例を示す。第１表には、高周波溶解炉で
溶製した試験材のｆヒ学成分を示した。高周波溶製した
５０ν鋼塊を１２０φの鋼片に熱間鍛造あるいは熱間圧
延し、この鋼片を５．５ｍｍφの線材に圧延した。この
線材を２段階で０．２３ｍｍφの鋼線に伸線した。各段
階の伸線工程の前に線材または鋼線を連続バテンテイン
ク炉でバテンテインク処理した。
第１のパチン子インク工程は５．５罷φ線材に行なわれ
、ｌ Ｏ００’Ｃ加熱、５５０°Ｃ鉛浴に焼入した。
、ｌ Ｏ００’Ｃ加熱、５５０°Ｃ鉛浴に焼入した。
その後１．１６ｍｍφあるいは１６４ｍｍφまで乾式伸
線した。第２のバテンテインク処理は比較材ＳＷ Ｒｌ
ｌ７２ＡおよびＳＷ［（８２Ａのみ、仕上り線（０２３
φ）での、靭性確保のため１１６φ伸線後、そして、他
は１．６４ｍｍφ伸線行なわれ、１０００°Ｃ加熱、５
５０’ｃ （一部５７０”Ｃ）鉛浴に焼入した。その後
、０７ｍｍφまで乾式伸線、さらに仕上り線０．２３ｍ
ｍφまて湿式伸線した。
線した。第２のバテンテインク処理は比較材ＳＷ Ｒｌ
ｌ７２ＡおよびＳＷ［（８２Ａのみ、仕上り線（０２３
φ）での、靭性確保のため１１６φ伸線後、そして、他
は１．６４ｍｍφ伸線行なわれ、１０００°Ｃ加熱、５
５０’ｃ （一部５７０”Ｃ）鉛浴に焼入した。その後
、０７ｍｍφまで乾式伸線、さらに仕上り線０．２３ｍ
ｍφまて湿式伸線した。
第２表には各試験材の０．２３ｍｍφ仕上り線での機械
的性質を示した。また、第１図に、０２３朋φ線での引
張強さに対する絞り値を、第２図に、各試料の引張強さ
に対する回転曲げ疲労試験における５０万回疲労限を示
した。尚、回転曲げ疲労試験によるＳ−Ｎ曲線の例を第
３図示した。
的性質を示した。また、第１図に、０２３朋φ線での引
張強さに対する絞り値を、第２図に、各試料の引張強さ
に対する回転曲げ疲労試験における５０万回疲労限を示
した。尚、回転曲げ疲労試験によるＳ−Ｎ曲線の例を第
３図示した。
本発明鋼は０．２３ｍｍφ仕上り線段階で第２表、第１
図にみられる様に、炭素含有量０６％Ｃ，０，７％Ｃ。
図にみられる様に、炭素含有量０６％Ｃ，０，７％Ｃ。
０、８１ Ｃ材において引張強さがそれぞれ３５０゜３
ｓｏ、３９ｏ１＆／−以上の高レベルにありながら、絞
り、捻回呟等の靭性値は、既存の比較鋼（ＳＷＲＨ７２
Ａ、５ＷＲＨ７２Ａ、ＳＷＩ”ＬＨ８２Ａ）の引張強さ
がそれぞれ２７０，３００，３２０ＫＰ／−レベル材と
同等にあり、特に疲労特性は第２図、第３図にみられる
様に著しく高位にあるのが特徴である。
ｓｏ、３９ｏ１＆／−以上の高レベルにありながら、絞
り、捻回呟等の靭性値は、既存の比較鋼（ＳＷＲＨ７２
Ａ、５ＷＲＨ７２Ａ、ＳＷＩ”ＬＨ８２Ａ）の引張強さ
がそれぞれ２７０，３００，３２０ＫＰ／−レベル材と
同等にあり、特に疲労特性は第２図、第３図にみられる
様に著しく高位にあるのが特徴である。
すなわち、本発明鋼は引張強さ： ３５０１（７／ｍｙ
１以上、絞り：３０％以上、捻回値＝１６０回以上で、
特に回転曲げ疲労試験の疲労限て７０ Ｋｙ ／ ｖｙ
１以上であり比較鋼５ＷＩＩ、ｌ−１６２Ａ 、 ＳＷ
旧Ｉ７２Ａ および５ＷＲ１（８２Ａの疲労限４５．５
０および５９Ｋｒ／ｉに比して大幅な向上が認められる
。
１以上、絞り：３０％以上、捻回値＝１６０回以上で、
特に回転曲げ疲労試験の疲労限て７０ Ｋｙ ／ ｖｙ
１以上であり比較鋼５ＷＩＩ、ｌ−１６２Ａ 、 ＳＷ
旧Ｉ７２Ａ および５ＷＲ１（８２Ａの疲労限４５．５
０および５９Ｋｒ／ｉに比して大幅な向上が認められる
。
さらに実施例における添加合金成分の効果について述べ
る。
る。
比較鋼であるＣｏ単独添加材（０８％ＣＯ〜試料Ｎ［Ｌ
Ｓ−３）に比して、本発明鋼のＮ１を０．０８％および
０．１８％添加したもの（試料ＮαＳ−４および５−５
）は、絞り、捻回値の靭性値および疲労限が、さらに向
上することか認められ、ＣＯに対するＮ１添加の明らか
な複合効果が認められた。一方、本発明鋼（試料Ｎ口５
−５）と比較鋼（試料Ｎｎ５−６）を比較して、Ｎｉ量
を０．６５％と増量しても１機械的性質の向」二効果は
ほとんとなく、むしろ低下の傾向が認められ、Ｎｉ添加
量０３％が添加の上限であることを示すものである。
Ｓ−３）に比して、本発明鋼のＮ１を０．０８％および
０．１８％添加したもの（試料ＮαＳ−４および５−５
）は、絞り、捻回値の靭性値および疲労限が、さらに向
上することか認められ、ＣＯに対するＮ１添加の明らか
な複合効果が認められた。一方、本発明鋼（試料Ｎ口５
−５）と比較鋼（試料Ｎｎ５−６）を比較して、Ｎｉ量
を０．６５％と増量しても１機械的性質の向」二効果は
ほとんとなく、むしろ低下の傾向が認められ、Ｎｉ添加
量０３％が添加の上限であることを示すものである。
次に、比較鋼（試料Ｎα５−７）は、ＣＯ添加敗を２ｄ
りまで増量した場合であるか、得られる機械的特性にお
いてＣＯ添加の大幅増量にみあう向上は得られなかった
。さらに比Ｉｖ、鋼（試料Ｎｏ、５−８）は、２％Ｃｏ
にさらにＮｉを添加したものであるが、機械的特性は上
述の比較＠１ｌｉｌ （試料Ｎα５−７）と同レベルに
あり、先に示した０８％（０に対するＮ１添加材（試料
Ｎｎ Ｓ〜４および５−５）におけると同様のＣｏ −
Ｎ ｉ複合添加効果は認められず、Ｃｏ−Ｎｉの複合添
加効果におけるｃｏ量の有効上限（１，００％ Ｃｏ
）の存在を示すものである。
りまで増量した場合であるか、得られる機械的特性にお
いてＣＯ添加の大幅増量にみあう向上は得られなかった
。さらに比Ｉｖ、鋼（試料Ｎｏ、５−８）は、２％Ｃｏ
にさらにＮｉを添加したものであるが、機械的特性は上
述の比較＠１ｌｉｌ （試料Ｎα５−７）と同レベルに
あり、先に示した０８％（０に対するＮ１添加材（試料
Ｎｎ Ｓ〜４および５−５）におけると同様のＣｏ −
Ｎ ｉ複合添加効果は認められず、Ｃｏ−Ｎｉの複合添
加効果におけるｃｏ量の有効上限（１，００％ Ｃｏ
）の存在を示すものである。
以上詳述した如く、本発明による線材は、ＣｏとＮｉの
複合添加効果により極細鋼線において極めて優れた靭性
および疲労特性を有している。
複合添加効果により極細鋼線において極めて優れた靭性
および疲労特性を有している。
極細鋼線において、絞り、捻回値等の靭性値が優れてい
るこ吉は、スチールコード撚り加工性の良好なることを
意味し、また引張強さに対して、疲労特性が高位にある
ことは、タイヤおよびコムホース内スチールコードの耐
久性向上は勿論コード構成の簡素化等が図り得るもので
あり、スチールコード用素拐吉して本発明材は工業的に
極めて有用である。
るこ吉は、スチールコード撚り加工性の良好なることを
意味し、また引張強さに対して、疲労特性が高位にある
ことは、タイヤおよびコムホース内スチールコードの耐
久性向上は勿論コード構成の簡素化等が図り得るもので
あり、スチールコード用素拐吉して本発明材は工業的に
極めて有用である。
第１図は、本発明鋼および従来鋼の０．２３ｍｍφ伸線
仕上り線の引張強さに対する絞り値を示すグラフ、第２
図は、各サンプルの引張強さに対する回転曲げ疲労試験
の５０万回疲労限を示すグラフ、第３図は、Ｓ−Ｎ曲線
図の例を示すグラフである。 差 １ 日 ｇ１五５灸さくリカψり 元 ２ 阻 ５１依強さくｋｌ／ｍｓ ’ ） 扇 ３ ■ 刹（返し同慶（Ｎ
仕上り線の引張強さに対する絞り値を示すグラフ、第２
図は、各サンプルの引張強さに対する回転曲げ疲労試験
の５０万回疲労限を示すグラフ、第３図は、Ｓ−Ｎ曲線
図の例を示すグラフである。 差 １ 日 ｇ１五５灸さくリカψり 元 ２ 阻 ５１依強さくｋｌ／ｍｓ ’ ） 扇 ３ ■ 刹（返し同慶（Ｎ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： ０．６０〜０９０％ Ｓｉ ： ０．１０〜０．５０％ Ｍｎ ： ０．５０ ＝ １．００％Ｇｏ ：
０．３０−１．００％ Ｎｉ ： ０．０５〜０．３０％ および残余は鉄と不可避的随伴元素から成り、冷間伸線
加工後の疲労特性が優れることを特徴とする、極細伸線
用高炭素鋼線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14399282A JPS5935655A (ja) | 1982-08-21 | 1982-08-21 | 極細伸線用高炭素鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14399282A JPS5935655A (ja) | 1982-08-21 | 1982-08-21 | 極細伸線用高炭素鋼線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5935655A true JPS5935655A (ja) | 1984-02-27 |
| JPS6112018B2 JPS6112018B2 (ja) | 1986-04-05 |
Family
ID=15351786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14399282A Granted JPS5935655A (ja) | 1982-08-21 | 1982-08-21 | 極細伸線用高炭素鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935655A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261185A (ja) * | 1988-08-20 | 1990-03-01 | Kanai Hiroyuki | スチールコードおよびタイヤ |
| WO2014037164A1 (fr) * | 2012-09-07 | 2014-03-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Fil d'acier à haute tréfilabilité comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,6 % et 0,74 % bornes incluses |
| US9884356B2 (en) | 2012-09-07 | 2018-02-06 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin | Wire drawing method |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569735U (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-21 | 株式会社エンプラス | 液晶表示装置 |
-
1982
- 1982-08-21 JP JP14399282A patent/JPS5935655A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261185A (ja) * | 1988-08-20 | 1990-03-01 | Kanai Hiroyuki | スチールコードおよびタイヤ |
| WO2014037164A1 (fr) * | 2012-09-07 | 2014-03-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Fil d'acier à haute tréfilabilité comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,6 % et 0,74 % bornes incluses |
| FR2995250A1 (fr) * | 2012-09-07 | 2014-03-14 | Michelin & Cie | Fil d'acier a haute trefilabilite comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,6 % et 0,74 % bornes incluses |
| JP2015537111A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-12-24 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ０．６％以上かつ０．７４％以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
| US9884356B2 (en) | 2012-09-07 | 2018-02-06 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin | Wire drawing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6112018B2 (ja) | 1986-04-05 |
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