JPH112164A - フュエルデリバリ - Google Patents
フュエルデリバリInfo
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- JPH112164A JPH112164A JP9157090A JP15709097A JPH112164A JP H112164 A JPH112164 A JP H112164A JP 9157090 A JP9157090 A JP 9157090A JP 15709097 A JP15709097 A JP 15709097A JP H112164 A JPH112164 A JP H112164A
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- delivery
- pulsation
- rigidity
- fuel
- resonance
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 パルセーョンダンパがなくても、脈動を小さ
くでき、しかも、共振減少も発生し難いデリバリを提供
すること。 【解決手段】 筒状のデリバリ本体２４が、板厚０．８
mm以上の板金プレスにより形成されてなり、デリバリを
有する燃料配管系の脈動の固有周波数の対応回転数であ
る脈動共振回転数がアイドリング回転数以下となるよう
に、デリバリ本体２４の剛性（ｋ）≦１２kgf/cm5 、内
容量（Ｖ）≧１００ｃｍ3 となるように設定されてい
る。
くでき、しかも、共振減少も発生し難いデリバリを提供
すること。 【解決手段】 筒状のデリバリ本体２４が、板厚０．８
mm以上の板金プレスにより形成されてなり、デリバリを
有する燃料配管系の脈動の固有周波数の対応回転数であ
る脈動共振回転数がアイドリング回転数以下となるよう
に、デリバリ本体２４の剛性（ｋ）≦１２kgf/cm5 、内
容量（Ｖ）≧１００ｃｍ3 となるように設定されてい
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フュエルデリバリに関
する。特に、リターンレスシステムにおけるフュエルデ
リバリ（以下単に「デリバリ」と称することがある。）
に好適な発明である。
する。特に、リターンレスシステムにおけるフュエルデ
リバリ（以下単に「デリバリ」と称することがある。）
に好適な発明である。
【０００２】
【従来の技術】昨今、自動車にフュエルシステムとし
て、図１に示すようなリターンレスシステムがリターン
チューブが不要であるため、一部検討・実施化されてい
る。
て、図１に示すようなリターンレスシステムがリターン
チューブが不要であるため、一部検討・実施化されてい
る。
【０００３】即ち、フュエルタンク１２とインジェクタ
１４と接続されるデリバリ１６とをつなぐ配管はフィル
タ１８を備えた主配管２０のみであり、圧力調整器（プ
レッシャレギュレータ）２２はフュエルタンク１２内に
設けられている。
１４と接続されるデリバリ１６とをつなぐ配管はフィル
タ１８を備えた主配管２０のみであり、圧力調整器（プ
レッシャレギュレータ）２２はフュエルタンク１２内に
設けられている。
【０００４】このとき、デリバリ１６は、図２に示すよ
うなアルミ鋳物製であった。
うなアルミ鋳物製であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】リターンシステムと比
較し、リターンレスシステムでは燃料の圧力を調整する
プレッシャレギュレータがフュエルタンク内にあるた
め、インジェクタの開閉に応じた、即ち、エンジン回転
数に比例した燃料の脈動現象が配管内に顕著に現れるこ
とがわかった。この脈動現象の周波数（例えば、独立噴
射の場合のエンジン回転数：３０ｒｐｍ、同時噴射の場
合のエンジン回転数：６０ｒｐｍ）が配管系の持つ共振
回転数（固有周波数に対応するエンジン回転数）に近く
なったとき、燃料配管内の圧力の変動が非常に大きくな
る。このようなとき、インジェクタからシリンダ内に噴
射する燃料供給量が不安定になり、空気／燃料比を悪化
させるので望ましくない。以上のような理由から、燃料
配管内の燃圧脈動を吸収し、デリバリ内の燃料の圧力を
一定にさせるための対策が必要となる。
較し、リターンレスシステムでは燃料の圧力を調整する
プレッシャレギュレータがフュエルタンク内にあるた
め、インジェクタの開閉に応じた、即ち、エンジン回転
数に比例した燃料の脈動現象が配管内に顕著に現れるこ
とがわかった。この脈動現象の周波数（例えば、独立噴
射の場合のエンジン回転数：３０ｒｐｍ、同時噴射の場
合のエンジン回転数：６０ｒｐｍ）が配管系の持つ共振
回転数（固有周波数に対応するエンジン回転数）に近く
なったとき、燃料配管内の圧力の変動が非常に大きくな
る。このようなとき、インジェクタからシリンダ内に噴
射する燃料供給量が不安定になり、空気／燃料比を悪化
させるので望ましくない。以上のような理由から、燃料
配管内の燃圧脈動を吸収し、デリバリ内の燃料の圧力を
一定にさせるための対策が必要となる。
【０００６】しかし、従来用いられていたアルミ鋳物製
デリバリは十分剛性が高く、脈動を吸収できないため、
パルセーションダンパを用いて燃料圧力の変動を吸収し
ていた。しかしパルセーションダンパは高価であるので
望ましくない。
デリバリは十分剛性が高く、脈動を吸収できないため、
パルセーションダンパを用いて燃料圧力の変動を吸収し
ていた。しかしパルセーションダンパは高価であるので
望ましくない。
【０００７】そこで、ある程度たわみ可能なプレス成形
体で、上記脈動を吸収することが考えられる。しかし、
デリバリの板厚をたわみ易くするために薄くすること
や、脈動吸収のためにデリバリ容量を増加させることに
も、実用上限度がある。
体で、上記脈動を吸収することが考えられる。しかし、
デリバリの板厚をたわみ易くするために薄くすること
や、脈動吸収のためにデリバリ容量を増加させることに
も、実用上限度がある。
【０００８】本発明は、上記にかんがみて、パルセーョ
ンダンパがなくても、脈動を小さくでき、しかも、共振
減少も発生し難いデリバリを提供することを目的とす
る。
ンダンパがなくても、脈動を小さくでき、しかも、共振
減少も発生し難いデリバリを提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係るデリバリ
は、上記課題を、下記構成により解決するものである。
は、上記課題を、下記構成により解決するものである。
【００１０】筒状のデリバリ本体が、０．８mm以上の板
金プレスにより形成されてなり、デリバリを有する燃料
配管系の脈動共振回転数で、アイドル回転数以下となる
ように、前記デリバリ本体の剛性（ｋ）≦１２ｋｇｆ／
ｃｍ5 （１１．８×１０11Ｐａ／ｍ3 ）、内容量（Ｖ）
≧１００ｃｍ3 （１０-4ｍ3 ）と設定されていることを
特徴とする。
金プレスにより形成されてなり、デリバリを有する燃料
配管系の脈動共振回転数で、アイドル回転数以下となる
ように、前記デリバリ本体の剛性（ｋ）≦１２ｋｇｆ／
ｃｍ5 （１１．８×１０11Ｐａ／ｍ3 ）、内容量（Ｖ）
≧１００ｃｍ3 （１０-4ｍ3 ）と設定されていることを
特徴とする。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図例に基づいて説明
する。なお、以下の説明は、原則的に工業単位で行う。
する。なお、以下の説明は、原則的に工業単位で行う。
【００１２】(1) 基本的には、筒状のデリバリ本体２４
が板金プレスにより形成されてなり、該デリバリ本体２
４を含む配管系の脈動共振回転数（固有脈動周波数に対
応するエンジン回転数）がアイドリング時のエンジン回
転数以下となるように、デリバリ本体の剛性及び容量が
設定されている（図５〜６参照）。
が板金プレスにより形成されてなり、該デリバリ本体２
４を含む配管系の脈動共振回転数（固有脈動周波数に対
応するエンジン回転数）がアイドリング時のエンジン回
転数以下となるように、デリバリ本体の剛性及び容量が
設定されている（図５〜６参照）。
【００１３】即ち、本発明者らがデリバリパイプについ
て、乗用車の燃料配管系を再現したベンチテストを行っ
た結果、系の脈動共振回転数は、√（ｋ／Ｖ）と、高い
相関関係があることがわかった。
て、乗用車の燃料配管系を再現したベンチテストを行っ
た結果、系の脈動共振回転数は、√（ｋ／Ｖ）と、高い
相関関係があることがわかった。
【００１４】従って、相関関係を実験的に求めれば、配
管系の脈動共振回転数をデリバリの剛性（板厚・形状）
及び容量を変えることにより容易に調整することができ
る。
管系の脈動共振回転数をデリバリの剛性（板厚・形状）
及び容量を変えることにより容易に調整することができ
る。
【００１５】具体的には、下記の如く、剛性、容量を設
定することができる。
定することができる。
【００１６】ここで、ｋ（デリバリ剛性）＝△Ｐ（圧力
変化量）／△Ｖ（体積変化量）と定義する。そして、△
Ｐは、デリバリ本体に加える圧力をＰ1 からＰ2 に変化
させたときの変化量（Ｐ2 −Ｐ1 ）であり（単位：kgf/
cm2 ）、△Ｖは、そのときのデリバリ本体の容量の変化
量（Ｖ2 −Ｖ1 ）である（単位：cm3 ）とする。
変化量）／△Ｖ（体積変化量）と定義する。そして、△
Ｐは、デリバリ本体に加える圧力をＰ1 からＰ2 に変化
させたときの変化量（Ｐ2 −Ｐ1 ）であり（単位：kgf/
cm2 ）、△Ｖは、そのときのデリバリ本体の容量の変化
量（Ｖ2 −Ｖ1 ）である（単位：cm3 ）とする。
【００１７】まず、容量、板厚、形状等を変えた板金デ
リバリを用いたときの、配管系の脈動共振回転数と、デ
リバリ容量、剛性との回帰直線を、ベンチテストの結果
から求めると、図５に示す如く、下記式で （共振回転数）＝２３００√（ｋ／Ｖ）… 表されるものとなった。ここで、２３００の単位（次
元）は、√（cm7/kg）となる。
リバリを用いたときの、配管系の脈動共振回転数と、デ
リバリ容量、剛性との回帰直線を、ベンチテストの結果
から求めると、図５に示す如く、下記式で （共振回転数）＝２３００√（ｋ／Ｖ）… 表されるものとなった。ここで、２３００の単位（次
元）は、√（cm7/kg）となる。
【００１８】上記式から、配管系の脈動共振回転数が
回転数換算値でアイドリング時のエンジン回転数７００
ｒｐｍとなる条件を求めると ｋ＝０．０９３Ｖ… となる。
回転数換算値でアイドリング時のエンジン回転数７００
ｒｐｍとなる条件を求めると ｋ＝０．０９３Ｖ… となる。
【００１９】次に、板厚０．８ｍｍとした場合に、容量
を変えたデリバリの剛性ｋと容量Ｖの関係を求めると、
図６に示すものとなった。
を変えたデリバリの剛性ｋと容量Ｖの関係を求めると、
図６に示すものとなった。
【００２０】図６において、Ｖ−ｋ曲線と式との交点
を求めると、Ｖ＝１００ｃｍ3 となる。
を求めると、Ｖ＝１００ｃｍ3 となる。
【００２１】従って、デリバリの容量が１００ｃｍ3 以
上であれば、配管系の脈動共振回転数は７００ｒｐｍ以
下となり、エンジン運転中に脈動共振現象が発生しな
い。
上であれば、配管系の脈動共振回転数は７００ｒｐｍ以
下となり、エンジン運転中に脈動共振現象が発生しな
い。
【００２２】同様にして、板厚を変化させた場合につい
ても、配管系の脈動共振回転数が７００ｒｐｍ以下とな
るような、剛性、容量を求めることができる。
ても、配管系の脈動共振回転数が７００ｒｐｍ以下とな
るような、剛性、容量を求めることができる。
【００２３】例えば、プレス加工性から、１．６ｍｍ程
度を限度としてみれば、図６に示す如くになる。
度を限度としてみれば、図６に示す如くになる。
【００２４】以上の結果から、剛性がｋ≦１２ｋｇｆ／
ｃｍ5 、Ｖ≧１００ｃｍ3 となるデリバリを実車に用い
れば、配管長さ等が若干重なっても実用上、エンジン運
転中に、脈動共振が起きて、不具合を発生させることは
ない。
ｃｍ5 、Ｖ≧１００ｃｍ3 となるデリバリを実車に用い
れば、配管長さ等が若干重なっても実用上、エンジン運
転中に、脈動共振が起きて、不具合を発生させることは
ない。
【００２５】(2) ここで、筒状のデリバリ本体２４は、
図３〜４に示す如く、上分割体（上ケース）２６と下分
割体（下ケース）２８との接合により形成され、下分割
体２８にインジェクタ挿入用凹部３０がプレス形成され
ている。
図３〜４に示す如く、上分割体（上ケース）２６と下分
割体（下ケース）２８との接合により形成され、下分割
体２８にインジェクタ挿入用凹部３０がプレス形成され
ている。
【００２６】なお、筒状のデリバリ本体２４の形状は、
図３に示すものに限られず、要求されるｋ／Ｖ比となる
ように、図７(a) 、(b) 、(c) に示す各種形状のものが
可能であり、適宜補強リブ３２を縦及び／または横方向
に形成することも可能である。
図３に示すものに限られず、要求されるｋ／Ｖ比となる
ように、図７(a) 、(b) 、(c) に示す各種形状のものが
可能であり、適宜補強リブ３２を縦及び／または横方向
に形成することも可能である。
【００２７】また、デリバリ本体２４は、製作工数は嵩
むが、図６に示す如く、分割体でないプレス成形筒体３
４にインジェクタ挿入用凹部を備えたソケット３５を蝋
付けしてもよい。
むが、図６に示す如く、分割体でないプレス成形筒体３
４にインジェクタ挿入用凹部を備えたソケット３５を蝋
付けしてもよい。
【００２８】なお、図示しないが、筒状のデリバリ本体
２４の内部中間部に反射板を設けたり、出口にダイナミ
ックダンパを設けることも可能である。
２４の内部中間部に反射板を設けたり、出口にダイナミ
ックダンパを設けることも可能である。
【００２９】上記、デリバリ本体の一端には燃料供給パ
イプ３６が蝋付けされる。この燃料供給パイプ３６の一
端は、汎用のクイックコネクタ（図示せず）で接続でき
るようにしておくことが望ましい。
イプ３６が蝋付けされる。この燃料供給パイプ３６の一
端は、汎用のクイックコネクタ（図示せず）で接続でき
るようにしておくことが望ましい。
【００３０】(3) 本実施形態のデリバリの実車装着は、
図４に示す如く、インジェクタ挿入凹部３０にインジェ
クタ１４を挿入し、フランジ部２９を介してエンジンヘ
ッド３８にねじ止め４０する。
図４に示す如く、インジェクタ挿入凹部３０にインジェ
クタ１４を挿入し、フランジ部２９を介してエンジンヘ
ッド３８にねじ止め４０する。
【００３１】そしてエンジン運転中は、デリバリ本体
が、デリバリ本体の脈動共振回転数が、エンジンのアイ
ドリング回転数以下となるように板厚及び形状の設定が
されているため、共振現象が発生し難い。
が、デリバリ本体の脈動共振回転数が、エンジンのアイ
ドリング回転数以下となるように板厚及び形状の設定が
されているため、共振現象が発生し難い。
【００３２】
【発明の作用・効果】本発明のデリバリは、筒状のデリ
バリ本体が板金プレスにより形成されてなり、該デリバ
リ本体を含む配管係の脈動共振回転数が、アイドリング
回転数以下となるように板厚及び形状の設定がされてい
る構成により、リターンレスシステムにおいて、パルセ
ーションダンパがなくても、脈動を小さくでき、しか
も、共振減少も発生し難い。
バリ本体が板金プレスにより形成されてなり、該デリバ
リ本体を含む配管係の脈動共振回転数が、アイドリング
回転数以下となるように板厚及び形状の設定がされてい
る構成により、リターンレスシステムにおいて、パルセ
ーションダンパがなくても、脈動を小さくでき、しか
も、共振減少も発生し難い。
【図１】本発明を適用するリターンレスフュエルシステ
ムを示す回路図。
ムを示す回路図。
【図２】従来の鋳物製デリバリの一例を示す斜視図。
【図３】本発明のデリバリ本体の一例を示す斜視図。
【図４】図３の４−４線部位における取り付け態様断面
図
図
【図５】√（Ｋ／Ｖ）と共振回転数（回転数換算値）と
の関係である回帰直線を示すグラフ図
の関係である回帰直線を示すグラフ図
【図６】所定板厚におけるデリバリ本体のおける剛性と
容量との関係（ｖ−ｋ曲線）を示すグラフ図
容量との関係（ｖ−ｋ曲線）を示すグラフ図
【図７】本発明のデリバリ本体の各種形状を示す斜視図
【図８】本発明のデリバリ本体の別の態様を示す断面図
１２ フュエルタンク １４ インジェクタ １６ フュエルデリバリ ２４ デリバリ本体 ２６ 上分割体 ２８ 下分割体 ３４ プレス成形筒体 ３６ 燃料供給パイプ
Claims (1)
- 【請求項１】 筒状のデリバリ本体が、０．８mm以上の
板金プレスにより形成されてなり、デリバリを有する燃
料配管系の脈動固有周波数の対応回転数である脈動共振
回転数が、アイドル回転数以下となるように、前記デリ
バリ本体の剛性（ｋ）≦１２ｋｇｆ／ｃｍ5 （１１．８
×１０11Ｐａ／ｍ3 ）、内容量（Ｖ）≧１００ｃｍ3
（１０-4ｍ3 ）と設定されていることを特徴とするフュ
エルデバリ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15709097A JP3538798B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | フュエルデリバリ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15709097A JP3538798B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | フュエルデリバリ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH112164A true JPH112164A (ja) | 1999-01-06 |
| JP3538798B2 JP3538798B2 (ja) | 2004-06-14 |
Family
ID=15642035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15709097A Expired - Lifetime JP3538798B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | フュエルデリバリ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3538798B2 (ja) |
Cited By (13)
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| EP1231379A1 (en) * | 1999-11-10 | 2002-08-14 | Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel feed device of engine |
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Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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-
1997
- 1997-06-13 JP JP15709097A patent/JP3538798B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (24)
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