JP2000329031A - フユーエルデリバリパイプ - Google Patents
フユーエルデリバリパイプInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】電子燃料噴射式自動車用エンジンに用いられる
フユーエルデリバリパイプにおいて、燃料の噴射時に発
生する反射波と脈動圧に起因する振動や異音の発生を防
止する。 【解決手段】連通管の外壁部に少なくとも１つの平坦状
又は円弧状で可撓性の第１アブゾーブ面を形成し、この
第１アブゾーブ面に円弧状の第２アブゾーブ面を滑らか
でかつ一体的に接続させる。第１アブゾーブ面又は第２
アブゾーブ面をソケットの燃料流入口に対向させる。連
通管の断面を偏平形・受話器形・Ｔ字形・波形・ダンベ
ル形・倒立アイマスク形などにする。ソケットに流入す
る燃料の脈動圧とインジェクタからの衝撃波を流路の急
激な拡大とアブゾーブ面の撓みによって吸収し、振動と
異音の発生を低減させる。
フユーエルデリバリパイプにおいて、燃料の噴射時に発
生する反射波と脈動圧に起因する振動や異音の発生を防
止する。 【解決手段】連通管の外壁部に少なくとも１つの平坦状
又は円弧状で可撓性の第１アブゾーブ面を形成し、この
第１アブゾーブ面に円弧状の第２アブゾーブ面を滑らか
でかつ一体的に接続させる。第１アブゾーブ面又は第２
アブゾーブ面をソケットの燃料流入口に対向させる。連
通管の断面を偏平形・受話器形・Ｔ字形・波形・ダンベ
ル形・倒立アイマスク形などにする。ソケットに流入す
る燃料の脈動圧とインジェクタからの衝撃波を流路の急
激な拡大とアブゾーブ面の撓みによって吸収し、振動と
異音の発生を低減させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子燃料噴射式自
動車用エンジンの燃料加圧ポンプから送給された燃料を
エンジンの各吸気通路に燃料インジェクタ（噴射ノズ
ル）を介して供給するためのフユーエルデリバリパイプ
の改良に関し、特に燃料通路を有する連通管の断面構造
及び連通管と燃料インジェクタを受け入れるソケット
（ホルダー）部分の接続構造に係るものである。
動車用エンジンの燃料加圧ポンプから送給された燃料を
エンジンの各吸気通路に燃料インジェクタ（噴射ノズ
ル）を介して供給するためのフユーエルデリバリパイプ
の改良に関し、特に燃料通路を有する連通管の断面構造
及び連通管と燃料インジェクタを受け入れるソケット
（ホルダー）部分の接続構造に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】フユーエルデリバリパイプは、ガソリン
エンジンの電子燃料噴射システムに広く使用されてお
り、燃料通路を有する連通管から複数個の円筒状ソケッ
トを介して燃料インジェクタに燃料を送った後、燃料タ
ンク側へと戻るための戻り通路を有するタイプと、戻り
通路を持たないタイプ（リターンレス）とがある。最近
はコストダウンのため戻り通路を持たないタイプが増加
してきたが、それに伴い、燃料ポンプ（プランジャポン
プ）やインジェクタのスプールの往復運動に起因する反
射波（衝撃波）や脈動圧によって、フユーエルデリバリ
パイプや関連部品が振動し耳ざわりな異音を発するとい
う問題が発生するようになってきた。
エンジンの電子燃料噴射システムに広く使用されてお
り、燃料通路を有する連通管から複数個の円筒状ソケッ
トを介して燃料インジェクタに燃料を送った後、燃料タ
ンク側へと戻るための戻り通路を有するタイプと、戻り
通路を持たないタイプ（リターンレス）とがある。最近
はコストダウンのため戻り通路を持たないタイプが増加
してきたが、それに伴い、燃料ポンプ（プランジャポン
プ）やインジェクタのスプールの往復運動に起因する反
射波（衝撃波）や脈動圧によって、フユーエルデリバリ
パイプや関連部品が振動し耳ざわりな異音を発するとい
う問題が発生するようになってきた。
【０００３】特開平１１−２１６４号「フュエルデリバ
リ」は、この問題に着目し、燃料配管系の脈動共振回転
数をアイドル回転数以下にすべく、デリバリ本体を板金
プレスで製造し、デリバリ本体の剛性と内容量とを一定
範囲に設定することを提案している。しかしながら、フ
ユーエルデリバリパイプの本体は断面が円形又は四角形
の鋼管を用いて作られるタイプが多く、エンジンの仕様
や強度あるいはコストの問題から上記の方法を採用する
ことは問題が多い。特公平３−６２９０４号「内燃機関
用燃料レイル」は、インジェクタラップ騒音を防止する
ために、ダイヤフラムを用いて連通管内部をソケット側
と管壁側とに仕切り、ダイヤフラムの可撓性によって脈
動及びインジェクタの残留反応を吸収するようにしてい
る。しかしながら、連通管の長手方向に可撓性のダイヤ
フラムを配置するにはシール部材が必要になる等、構造
が複雑化し、全体の形状が限定されることになって多種
多様なエンジンの仕様に対応できないという欠点があ
る。特開昭６０−２４０８６７号「内燃機関用燃料噴射
装置の燃料供給導管」では、燃料供給導管の壁の少なく
とも１つが燃料の脈動を減衰させるように弾性的に構成
され、剛性の壁に固定されている。しかしながら、弾性
の壁が剛性の壁に固定されているため、その撓みが充分
でなく、燃料の脈動を減衰させる効果は微少なものであ
る。
リ」は、この問題に着目し、燃料配管系の脈動共振回転
数をアイドル回転数以下にすべく、デリバリ本体を板金
プレスで製造し、デリバリ本体の剛性と内容量とを一定
範囲に設定することを提案している。しかしながら、フ
ユーエルデリバリパイプの本体は断面が円形又は四角形
の鋼管を用いて作られるタイプが多く、エンジンの仕様
や強度あるいはコストの問題から上記の方法を採用する
ことは問題が多い。特公平３−６２９０４号「内燃機関
用燃料レイル」は、インジェクタラップ騒音を防止する
ために、ダイヤフラムを用いて連通管内部をソケット側
と管壁側とに仕切り、ダイヤフラムの可撓性によって脈
動及びインジェクタの残留反応を吸収するようにしてい
る。しかしながら、連通管の長手方向に可撓性のダイヤ
フラムを配置するにはシール部材が必要になる等、構造
が複雑化し、全体の形状が限定されることになって多種
多様なエンジンの仕様に対応できないという欠点があ
る。特開昭６０−２４０８６７号「内燃機関用燃料噴射
装置の燃料供給導管」では、燃料供給導管の壁の少なく
とも１つが燃料の脈動を減衰させるように弾性的に構成
され、剛性の壁に固定されている。しかしながら、弾性
の壁が剛性の壁に固定されているため、その撓みが充分
でなく、燃料の脈動を減衰させる効果は微少なものであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、燃料
噴射に伴う燃料流路内での圧力変動を抑制し、燃料の反
射波や脈動圧に起因する振動を抑制して、異音の発生や
各種の不具合を防止することが可能なフユーエルデリバ
リパイプの構造を提供することにある。
噴射に伴う燃料流路内での圧力変動を抑制し、燃料の反
射波や脈動圧に起因する振動を抑制して、異音の発生や
各種の不具合を防止することが可能なフユーエルデリバ
リパイプの構造を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の前述した目的
は、フユーエルデリバリパイプの連通管の外壁部に、少
なくとも１つの平坦状又は円弧状で可撓性の第１アブゾ
ーブ面（衝撃吸収面）を形成し、この第１アブゾーブ面
を円弧状の第２アブゾーブ面と滑らかにかつ一体的に接
続させ、第１アブゾーブ面又は第２アブゾーブ面のいず
れかをソケットの燃料流入口に対向させ、これにより、
ソケットに流入する燃料のインジェクタからの脈動圧と
衝撃波を流路の急激な拡大とアブゾーブ面の撓みとで流
路内において低減させるようになっているフユーエルデ
リバリパイプによって達成される。
は、フユーエルデリバリパイプの連通管の外壁部に、少
なくとも１つの平坦状又は円弧状で可撓性の第１アブゾ
ーブ面（衝撃吸収面）を形成し、この第１アブゾーブ面
を円弧状の第２アブゾーブ面と滑らかにかつ一体的に接
続させ、第１アブゾーブ面又は第２アブゾーブ面のいず
れかをソケットの燃料流入口に対向させ、これにより、
ソケットに流入する燃料のインジェクタからの脈動圧と
衝撃波を流路の急激な拡大とアブゾーブ面の撓みとで流
路内において低減させるようになっているフユーエルデ
リバリパイプによって達成される。
【０００６】本発明による具体的な構造としては次のよ
うな形態が考えられる。 （Ａ）連通管の断面が平坦状部分と円弧状部分で偏平に
形成されている （Ｂ）連通管の断面が受話器形状に作られている （Ｃ）連通管の断面がＴ字形に作られている （Ｄ）連通管の断面が波形に形成されている （Ｅ）連通管の断面がダンベル形状に形成されている （Ｆ）連通管の断面が倒立アイマスク形状に形成されて
いる （Ｇ）第２アブゾーブ面が連通管の長手方向端部に固着
された可撓性のキャップ部材で形成されている
うな形態が考えられる。 （Ａ）連通管の断面が平坦状部分と円弧状部分で偏平に
形成されている （Ｂ）連通管の断面が受話器形状に作られている （Ｃ）連通管の断面がＴ字形に作られている （Ｄ）連通管の断面が波形に形成されている （Ｅ）連通管の断面がダンベル形状に形成されている （Ｆ）連通管の断面が倒立アイマスク形状に形成されて
いる （Ｇ）第２アブゾーブ面が連通管の長手方向端部に固着
された可撓性のキャップ部材で形成されている
【０００７】
【作用】かかる構造を採用することにより、鋼又はステ
ンレス鋼製の管やプレス成形で作られた連通管を有する
フユーエルデリバリパイプにおいて、インジェクタの反
射波や連通管の減衰能に起因する振動や脈動による異音
の発生を防止できることが判明した。理論的な根拠とし
ては、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃波が、
ソケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な逆流に
よって流出する際に、可撓性のアブゾーブ面の撓みによ
って衝撃や脈動が吸収されることと、バネ定数の比較的
小さい薄肉の部材が撓んで変形することにより容積が変
化し燃料の圧力変動を吸収するものと理解される。
ンレス鋼製の管やプレス成形で作られた連通管を有する
フユーエルデリバリパイプにおいて、インジェクタの反
射波や連通管の減衰能に起因する振動や脈動による異音
の発生を防止できることが判明した。理論的な根拠とし
ては、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃波が、
ソケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な逆流に
よって流出する際に、可撓性のアブゾーブ面の撓みによ
って衝撃や脈動が吸収されることと、バネ定数の比較的
小さい薄肉の部材が撓んで変形することにより容積が変
化し燃料の圧力変動を吸収するものと理解される。
【０００８】好適には、燃料導入管の内側端部（燃料流
出口）が連通管内部の長手方向中央付近で開口している
ようにすれば、連通管の撓み量が最大となる付近に燃料
が導入されかつ衝撃や脈動が燃料導入管側に伝播する際
に、アブゾーブ面の撓みが大きくなって、衝撃吸収効果
が高められる。ただし、その開口位置はソケットの中心
からオフセット（離間）させて、燃料噴射時の脈動が直
ちに燃料導入管側に伝達されるのを避けることが望まし
い。
出口）が連通管内部の長手方向中央付近で開口している
ようにすれば、連通管の撓み量が最大となる付近に燃料
が導入されかつ衝撃や脈動が燃料導入管側に伝播する際
に、アブゾーブ面の撓みが大きくなって、衝撃吸収効果
が高められる。ただし、その開口位置はソケットの中心
からオフセット（離間）させて、燃料噴射時の脈動が直
ちに燃料導入管側に伝達されるのを避けることが望まし
い。
【０００９】本発明において、アブゾーブ面の肉厚は他
の面の肉厚と同じか又はそれ以下であることが望まし
い。また、アブゾーブ面を構成する円弧面の曲率半径は
アブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きいことが望まし
い。本発明の変形例として、第２のアブゾーブ面は円弧
面と直線状の面とが滑らかに連続している面であっても
よい。
の面の肉厚と同じか又はそれ以下であることが望まし
い。また、アブゾーブ面を構成する円弧面の曲率半径は
アブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きいことが望まし
い。本発明の変形例として、第２のアブゾーブ面は円弧
面と直線状の面とが滑らかに連続している面であっても
よい。
【００１０】本発明において、連通管の各辺の板厚・縦
横の比率・ソケットの燃料流入口と対向する面との隙間
の範囲などは、特にエンジンのアイドリング時において
振動や脈動が最も小さい値になるように実験や解析によ
って定めることができる。本発明は基本的に連通管の断
面構造及び連通管とソケットの接続構造に係るものであ
るから、ブラケットの取り付け寸法を維持することによ
り、従来のフユーエルデリバリパイプに対して互換性を
維持することができる。本発明の他の特徴及び利点は、
添付図面の実施例を参照した以下の記載により明らかと
なろう。
横の比率・ソケットの燃料流入口と対向する面との隙間
の範囲などは、特にエンジンのアイドリング時において
振動や脈動が最も小さい値になるように実験や解析によ
って定めることができる。本発明は基本的に連通管の断
面構造及び連通管とソケットの接続構造に係るものであ
るから、ブラケットの取り付け寸法を維持することによ
り、従来のフユーエルデリバリパイプに対して互換性を
維持することができる。本発明の他の特徴及び利点は、
添付図面の実施例を参照した以下の記載により明らかと
なろう。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の第１の実施例に
よるフユーエルデリバリパイプ（トップフィードタイ
プ）１の全体を表わしており、偏平な鋼管から成る連通
管１１がクランク軸方向に沿って延伸し、連通管１１の
側部にコネクタ５を介して燃料導入管２がろう付けや溶
接で固定されている。連通管１１の端部には燃料タンク
に戻るための戻り管を設けることができるが、燃料の脈
動圧が問題となるリターンレスタイプのフユーエルデリ
バリパイプでは、戻り管は設けられていない。
よるフユーエルデリバリパイプ（トップフィードタイ
プ）１の全体を表わしており、偏平な鋼管から成る連通
管１１がクランク軸方向に沿って延伸し、連通管１１の
側部にコネクタ５を介して燃料導入管２がろう付けや溶
接で固定されている。連通管１１の端部には燃料タンク
に戻るための戻り管を設けることができるが、燃料の脈
動圧が問題となるリターンレスタイプのフユーエルデリ
バリパイプでは、戻り管は設けられていない。
【００１２】連通管１１の底面には、噴射ノズルの先端
を受け入れるためのソケット３が、例えば３気筒エンジ
ンであれば３個が所定の間隔と角度で取り付けられてい
る。連通管１１には、さらにフユーエルデリバリパイプ
１をエンジン本体に取り付けるための厚肉で堅固なブラ
ケット４が２個横方向に架け渡されている。燃料は矢印
の方向へと流れ、ソケット３から燃料インジェクタ（図
示せず）を介して各吸気通路へと噴射される。
を受け入れるためのソケット３が、例えば３気筒エンジ
ンであれば３個が所定の間隔と角度で取り付けられてい
る。連通管１１には、さらにフユーエルデリバリパイプ
１をエンジン本体に取り付けるための厚肉で堅固なブラ
ケット４が２個横方向に架け渡されている。燃料は矢印
の方向へと流れ、ソケット３から燃料インジェクタ（図
示せず）を介して各吸気通路へと噴射される。
【００１３】図２Ａ，Ｂは図１のフユーエルデリバリパ
イプ１を左側から見た側面とソケット部分の断面とを表
している。連通管１１の外壁面は、上面を形成する平板
１２ａと左右の円弧状側面１２ｂ，１２ｃとがそれぞれ
滑らかでかつ一体的に接続されており、さらに底面を形
成する平板１２ｄが溶接又はろう付けにより接合されて
おり、平板１２ａの下面はソケット３の燃料流入口１３
に対向している。本発明に従い、平板１２ａが可撓性の
第１アブゾーブ面を提供し、左右の円弧状側面１２ｂ，
１２ｃが可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。
イプ１を左側から見た側面とソケット部分の断面とを表
している。連通管１１の外壁面は、上面を形成する平板
１２ａと左右の円弧状側面１２ｂ，１２ｃとがそれぞれ
滑らかでかつ一体的に接続されており、さらに底面を形
成する平板１２ｄが溶接又はろう付けにより接合されて
おり、平板１２ａの下面はソケット３の燃料流入口１３
に対向している。本発明に従い、平板１２ａが可撓性の
第１アブゾーブ面を提供し、左右の円弧状側面１２ｂ，
１２ｃが可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。
【００１４】連通管１１の縦横寸法は、例えば板厚をそ
れぞれ１．５ｍｍ、高さＨを５ｍｍ、幅Ｗを４６ｍｍに
設定することができ、この平坦構造１１のバネ定数は約
４０ｋｇｆ／ｃｍ2 ／ｍｍである。このとき、燃料流入
口１３と平板１２ａの下面との間の隙間Ｓは２ｍｍ以下
となる。寸法を変化させて繰り返し実験した結果、縦横
の比率は５〜１０倍、隙間Ｓは０．５〜３ｍｍが好適で
あることが判明した。縦横の比率が５倍以下であると平
板のバネ定数が大きくなって撓み難くなり脈動の減衰能
力が落ちてしまう。縦横の比率が１０倍を超えるとスペ
ースが制約を受ける。隙間Ｓが０．５ｍｍ以下だとエン
ジン始動性や追越し加速性が劣化する。隙間Ｓが３ｍｍ
を超えると平板を撓ませる効果が乏しい。
れぞれ１．５ｍｍ、高さＨを５ｍｍ、幅Ｗを４６ｍｍに
設定することができ、この平坦構造１１のバネ定数は約
４０ｋｇｆ／ｃｍ2 ／ｍｍである。このとき、燃料流入
口１３と平板１２ａの下面との間の隙間Ｓは２ｍｍ以下
となる。寸法を変化させて繰り返し実験した結果、縦横
の比率は５〜１０倍、隙間Ｓは０．５〜３ｍｍが好適で
あることが判明した。縦横の比率が５倍以下であると平
板のバネ定数が大きくなって撓み難くなり脈動の減衰能
力が落ちてしまう。縦横の比率が１０倍を超えるとスペ
ースが制約を受ける。隙間Ｓが０．５ｍｍ以下だとエン
ジン始動性や追越し加速性が劣化する。隙間Ｓが３ｍｍ
を超えると平板を撓ませる効果が乏しい。
【００１５】さらに、左右の端にあるソケット３の中心
から連通管の自由端の端面までの長さＬ１，Ｌ２が３０
ｍｍ以上あると、このソケットからのインジェクタの反
射波による平板の撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作
用効果がより大きくなる。
から連通管の自由端の端面までの長さＬ１，Ｌ２が３０
ｍｍ以上あると、このソケットからのインジェクタの反
射波による平板の撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作
用効果がより大きくなる。
【００１６】図１，図２の実施例では、ソケットの燃料
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、薄肉のアブゾーブ面１２ａ，１２ｂ，１２ｃが
撓んで変形することにより容積の変化と相まって圧力変
動を吸収するものと理解される。
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、薄肉のアブゾーブ面１２ａ，１２ｂ，１２ｃが
撓んで変形することにより容積の変化と相まって圧力変
動を吸収するものと理解される。
【００１７】図３は本発明の第２実施例によるフユーエ
ルデリバリパイプ２０を表しており、図４Ａ，Ｂは図３
のフユーエルデリバリパイプ２０を左側から見た側面と
ソケット部分の断面とを表している。連通管２１は円形
断面のステンレス鋼パイプをつぶして形成した偏平楕円
形断面に作られており、偏平部分の内側下面がソケット
３の燃料流入口１３に対向している。連通管２１の端部
にはコネクタ２４を介して燃料導入管２がろう付けや溶
接で固定されている。本発明に従い、平坦部分２２ａが
可撓性の第１アブゾーブ面を提供し、これと滑らかでか
つ一体的に接続される左右の円弧状側面２２ｂ，２２ｃ
が可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。底面２２
ｄも第３のアブゾーブ面として作用する。この例では平
坦部分２２ａがソケットの燃料流入口１３に対向してい
る。
ルデリバリパイプ２０を表しており、図４Ａ，Ｂは図３
のフユーエルデリバリパイプ２０を左側から見た側面と
ソケット部分の断面とを表している。連通管２１は円形
断面のステンレス鋼パイプをつぶして形成した偏平楕円
形断面に作られており、偏平部分の内側下面がソケット
３の燃料流入口１３に対向している。連通管２１の端部
にはコネクタ２４を介して燃料導入管２がろう付けや溶
接で固定されている。本発明に従い、平坦部分２２ａが
可撓性の第１アブゾーブ面を提供し、これと滑らかでか
つ一体的に接続される左右の円弧状側面２２ｂ，２２ｃ
が可撓性の第２アブゾーブ面を提供している。底面２２
ｄも第３のアブゾーブ面として作用する。この例では平
坦部分２２ａがソケットの燃料流入口１３に対向してい
る。
【００１８】連通管２１の縦横寸法は、例えば板厚１．
２ｍｍの平板で、高さＨを６．４ｍｍ、幅Ｗを３２ｍｍ
に設定することができ、この平板のバネ定数は約６５ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ／ｍｍである。このとき、燃料流入口１３
と平板の下面との間の隙間Ｓは３ｍｍ以下となる。寸法
を変化させて繰り返し実験した結果、縦横の比率は５〜
１０倍、隙間Ｓは０．５〜３ｍｍが好適であることが判
明した。
２ｍｍの平板で、高さＨを６．４ｍｍ、幅Ｗを３２ｍｍ
に設定することができ、この平板のバネ定数は約６５ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ／ｍｍである。このとき、燃料流入口１３
と平板の下面との間の隙間Ｓは３ｍｍ以下となる。寸法
を変化させて繰り返し実験した結果、縦横の比率は５〜
１０倍、隙間Ｓは０．５〜３ｍｍが好適であることが判
明した。
【００１９】さらに、左端にあるソケット３の中心から
連通管の自由端の端面までの長さＬが３０ｍｍ以上ある
と、このソケットからのインジェクタの反射波による平
板の撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作用効果がより
大きくなる。
連通管の自由端の端面までの長さＬが３０ｍｍ以上ある
と、このソケットからのインジェクタの反射波による平
板の撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作用効果がより
大きくなる。
【００２０】図３，図４の実施例では、ソケットの燃料
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、薄肉のアブゾーブ面２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，
２２ｄが撓んで変形することにより容積の変化と相まっ
て圧力変動を吸収するものと理解される。
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、薄肉のアブゾーブ面２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，
２２ｄが撓んで変形することにより容積の変化と相まっ
て圧力変動を吸収するものと理解される。
【００２１】図５Ａは本発明の第３実施例を表してお
り、連通管３１の断面が受話器形状に作られ、薄肉の平
坦部分３２ａと、その両端にある下垂部分３２ｂ，３２
ｃとが滑らかでかつ一体的に接続されている。平坦部分
３２ａが第１アブゾーブ面を提供し、両端の下垂部分が
第２アブゾーブ面を提供している。この例では、平坦部
分３２ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。
図５Ｂは本発明の第４実施例を表しており、連通管４１
の断面がＴ字形に作られ、薄肉の平坦部分４２ａ，４２
ｂ，４２ｃ，４２ｄと、円弧状部分４３ａ，４３ｂ，４
３ｃとが滑らかでかつ一体的に接続されている。平坦部
分４２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状面４３ａ
が第２アブゾーブ面を提供し、残りの壁面もそれぞれ第
３以降のアブゾーブ面を提供している。この例では、平
坦部分４２ａがソケットの燃料流入口１３に対向してい
る。
り、連通管３１の断面が受話器形状に作られ、薄肉の平
坦部分３２ａと、その両端にある下垂部分３２ｂ，３２
ｃとが滑らかでかつ一体的に接続されている。平坦部分
３２ａが第１アブゾーブ面を提供し、両端の下垂部分が
第２アブゾーブ面を提供している。この例では、平坦部
分３２ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。
図５Ｂは本発明の第４実施例を表しており、連通管４１
の断面がＴ字形に作られ、薄肉の平坦部分４２ａ，４２
ｂ，４２ｃ，４２ｄと、円弧状部分４３ａ，４３ｂ，４
３ｃとが滑らかでかつ一体的に接続されている。平坦部
分４２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状面４３ａ
が第２アブゾーブ面を提供し、残りの壁面もそれぞれ第
３以降のアブゾーブ面を提供している。この例では、平
坦部分４２ａがソケットの燃料流入口１３に対向してい
る。
【００２２】図５Ｃは本発明の第５実施例を表してお
り、連通管５１の断面が波形に作られている。すなわ
ち、薄肉で凸形の円弧状部分５２ａが波形に形成され、
その両側の円弧状部分５２ｂ，５２ｃと滑らかでかつ一
体的に接続されている。波形の円弧状部分５２ａが第１
アブゾーブ面を提供し、円弧状部分５２ｂ，５２ｃが第
２アブゾーブ面を提供し、第１のアブゾーブ面５２ａが
ソケットの燃料流入口１３に対向している。図５Ｄは本
発明の第６実施例を表しており、連通管６１の断面がダ
ンベル（鉄アレイ）形状に作られている。すなわち、薄
肉で平坦状のくびれ部分６２ａがその両側の略円形の円
弧状部分６２ｂ，６２ｃと滑らかでかつ一体的に接続さ
れ、連通管の断面がダンベル形状に形成されている。平
坦状部分６２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状部
分６２ｂ，６２ｃが第２アブゾーブ面を提供し、第１の
アブゾーブ面６２ａがソケット３の燃料流入口１３に対
向している。
り、連通管５１の断面が波形に作られている。すなわ
ち、薄肉で凸形の円弧状部分５２ａが波形に形成され、
その両側の円弧状部分５２ｂ，５２ｃと滑らかでかつ一
体的に接続されている。波形の円弧状部分５２ａが第１
アブゾーブ面を提供し、円弧状部分５２ｂ，５２ｃが第
２アブゾーブ面を提供し、第１のアブゾーブ面５２ａが
ソケットの燃料流入口１３に対向している。図５Ｄは本
発明の第６実施例を表しており、連通管６１の断面がダ
ンベル（鉄アレイ）形状に作られている。すなわち、薄
肉で平坦状のくびれ部分６２ａがその両側の略円形の円
弧状部分６２ｂ，６２ｃと滑らかでかつ一体的に接続さ
れ、連通管の断面がダンベル形状に形成されている。平
坦状部分６２ａが第１アブゾーブ面を提供し、円弧状部
分６２ｂ，６２ｃが第２アブゾーブ面を提供し、第１の
アブゾーブ面６２ａがソケット３の燃料流入口１３に対
向している。
【００２３】図５Ａ〜Ｄの実施例でも、ソケットの燃料
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、薄肉のアブゾーブ面が撓んで変形することによ
り容積の変化と相まって圧力変動を吸収するものと理解
される。
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、薄肉のアブゾーブ面が撓んで変形することによ
り容積の変化と相まって圧力変動を吸収するものと理解
される。
【００２４】図６は本発明の他の実施例によるフユーエ
ルデリバリパイプ７０を表しており、図７は図６のフユ
ーエルデリバリパイプ７０のソケット部分の断面を表し
ている。連通管７１はその断面が倒立アイマスク形状に
作られている。すなわち、中央の円弧状のくびれ部分７
２ａが、両端の円弧状の膨出部分７２ｂ，７２ｃと滑ら
かにかつ一体的に接続され、倒立アイマスク形状を形成
している。円弧状部分７２ａが第１アブゾーブ面を提供
し、円弧状部分７２ｂ，７２ｃが第２アブゾーブ面を提
供し、第１のアブゾーブ面７２ａがソケット３の燃料流
入口１３に対向している。連通管７１の側部には燃料導
入管７４がろう付けや溶接で固定されている。
ルデリバリパイプ７０を表しており、図７は図６のフユ
ーエルデリバリパイプ７０のソケット部分の断面を表し
ている。連通管７１はその断面が倒立アイマスク形状に
作られている。すなわち、中央の円弧状のくびれ部分７
２ａが、両端の円弧状の膨出部分７２ｂ，７２ｃと滑ら
かにかつ一体的に接続され、倒立アイマスク形状を形成
している。円弧状部分７２ａが第１アブゾーブ面を提供
し、円弧状部分７２ｂ，７２ｃが第２アブゾーブ面を提
供し、第１のアブゾーブ面７２ａがソケット３の燃料流
入口１３に対向している。連通管７１の側部には燃料導
入管７４がろう付けや溶接で固定されている。
【００２５】図６，図７の実施例では、ソケットの燃料
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、くびれ部分７２ａの湾曲した面と膨出部分７２
ｂ，７２ｃの屈曲した面とがアブゾーブ面となり、撓ん
で変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を
吸収するものと理解される。
流入口１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出
するインジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に
水平方向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収される
ことと、くびれ部分７２ａの湾曲した面と膨出部分７２
ｂ，７２ｃの屈曲した面とがアブゾーブ面となり、撓ん
で変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を
吸収するものと理解される。
【００２６】燃料導入管７４の燃料流出口７４ａは、連
通管の長手方向中心付近に位置決めされ、かつソケット
の中心から、連通管の幅の半分以上オフセット（離間）
した位置で開口している。これは、アブゾーブ（ダンピ
ング）作用による連通管７１の撓みが最も大きな位置で
燃料の流入流出を起こさせることにより脈動吸収効果を
高めるためである。燃料流出口７４ａがソケットの燃料
流入口１３に近すぎると脈動がそのまま減衰せずに燃料
タンクから燃料配管側に伝わるので好ましくない。連通
管７１の縦横寸法は、概ね板厚を１．２ｍｍ、高さを１
３ｍｍ、幅を３０ｍｍに設定することが好適である。
通管の長手方向中心付近に位置決めされ、かつソケット
の中心から、連通管の幅の半分以上オフセット（離間）
した位置で開口している。これは、アブゾーブ（ダンピ
ング）作用による連通管７１の撓みが最も大きな位置で
燃料の流入流出を起こさせることにより脈動吸収効果を
高めるためである。燃料流出口７４ａがソケットの燃料
流入口１３に近すぎると脈動がそのまま減衰せずに燃料
タンクから燃料配管側に伝わるので好ましくない。連通
管７１の縦横寸法は、概ね板厚を１．２ｍｍ、高さを１
３ｍｍ、幅を３０ｍｍに設定することが好適である。
【００２７】さらに、左端にあるソケット３の中心から
連通管７１の端面までの長さＬが３０ｍｍ以上あると、
このソケットからのインジェクタの反射波による薄板の
撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作用効果がより大き
くなる。
連通管７１の端面までの長さＬが３０ｍｍ以上あると、
このソケットからのインジェクタの反射波による薄板の
撓みがよりスムーズとなり脈動吸収作用効果がより大き
くなる。
【００２８】図８は本発明の他の実施例によるフユーエ
ルデリバリパイプ８０を表している。連通管８１はその
断面が、薄肉で可撓性の上面８２ａと堅固な底面８２ｂ
とで構成される略四角形又は略円形の断面形状に作られ
ている。連通管８１の長手方向端部には、可撓性で円弧
状のキャップ部材８５がろう付けや溶接などにより滑ら
かでかつ一体的に固着されている。上面８２ａが第１ア
ブゾーブ面を提供し、薄肉のキャップ部材８５が第２ア
ブゾーブ面を提供し、第１アブゾーブ面８２ａが燃料流
入口１３に対向している。連通管８１の端面には燃料導
入管８４がろう付けや溶接で固定され、その内側端部８
４ａは連通管８１の内部へと延伸している。
ルデリバリパイプ８０を表している。連通管８１はその
断面が、薄肉で可撓性の上面８２ａと堅固な底面８２ｂ
とで構成される略四角形又は略円形の断面形状に作られ
ている。連通管８１の長手方向端部には、可撓性で円弧
状のキャップ部材８５がろう付けや溶接などにより滑ら
かでかつ一体的に固着されている。上面８２ａが第１ア
ブゾーブ面を提供し、薄肉のキャップ部材８５が第２ア
ブゾーブ面を提供し、第１アブゾーブ面８２ａが燃料流
入口１３に対向している。連通管８１の端面には燃料導
入管８４がろう付けや溶接で固定され、その内側端部８
４ａは連通管８１の内部へと延伸している。
【００２９】図８の実施例では、ソケットの燃料流入口
１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出するイ
ンジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に水平方
向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収されること
と、薄肉の部材８２ａ，８５がアブゾーブ面となり撓ん
で変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を
吸収するものと理解される。
１３へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出するイ
ンジェクタからの衝撃波が小さな隙間から急激に水平方
向の空間へと拡大される瞬間に脈動が吸収されること
と、薄肉の部材８２ａ，８５がアブゾーブ面となり撓ん
で変形することにより容積の変化と相まって圧力変動を
吸収するものと理解される。
【００３０】燃料導入管８４の内端にある燃料流出口８
４ａは、連通管の長手方向中心付近に位置決めされ、か
つソケットの中心から連通管の幅の半分以上離れた位置
で開口している。これは、アブゾーブ（ダンピング）作
用による連通管８１の撓みが最も大きな位置で燃料の流
入流出を起こさせることにより脈動吸収効果を高めるた
めである。
４ａは、連通管の長手方向中心付近に位置決めされ、か
つソケットの中心から連通管の幅の半分以上離れた位置
で開口している。これは、アブゾーブ（ダンピング）作
用による連通管８１の撓みが最も大きな位置で燃料の流
入流出を起こさせることにより脈動吸収効果を高めるた
めである。
【００３１】端部キャップ８５は、薄肉の金属、例えば
ＳＰＣＣ、ＳＰＨＣ、ＳＵＳ等の帯板材から絞り加工な
どの塑性加工によって作ることができる。その曲率半径
は、弾力性と強度の観点から、３ｍｍ以上であることが
望ましい。また、連通管８１の縦横寸法は、薄肉部分の
板厚を１．２ｍｍ、高さを２５ｍｍ、幅を２０ｍｍ、底
面の板厚を２．０ｍｍに設定することが好適である。
ＳＰＣＣ、ＳＰＨＣ、ＳＵＳ等の帯板材から絞り加工な
どの塑性加工によって作ることができる。その曲率半径
は、弾力性と強度の観点から、３ｍｍ以上であることが
望ましい。また、連通管８１の縦横寸法は、薄肉部分の
板厚を１．２ｍｍ、高さを２５ｍｍ、幅を２０ｍｍ、底
面の板厚を２．０ｍｍに設定することが好適である。
【００３２】図９は本発明の他の実施例による連通管９
１，９６を断面で表している。図９Ａの例では連通管９
１は、薄肉で可撓性の上面９２ａと左右の円弧状側面９
２ｂ，９２ｃとがそれぞれ滑らかでかつ一体的に接続さ
れており、さらに底面を形成する堅固な平板９２ｄが溶
接又はろう付けにより接合されており、平板９２ａの下
面はソケット３の燃料流入口１３に対向している。本発
明に従い、平板９２ａが可撓性の第１アブゾーブ面を提
供し、左右の円弧状側面９２ｂ，９２ｃが可撓性の第２
アブゾーブ面を提供している。図のように、第２のアブ
ゾーブ面は円弧面と直線状の面とが滑らかに連続してい
る面であってもよい。また、第２アブゾーブ面９２ｂ，
９２ｃの円弧部分の曲率半径ｒはいずれもアブゾーブ面
の肉厚の２倍よりも大きくなっている。
１，９６を断面で表している。図９Ａの例では連通管９
１は、薄肉で可撓性の上面９２ａと左右の円弧状側面９
２ｂ，９２ｃとがそれぞれ滑らかでかつ一体的に接続さ
れており、さらに底面を形成する堅固な平板９２ｄが溶
接又はろう付けにより接合されており、平板９２ａの下
面はソケット３の燃料流入口１３に対向している。本発
明に従い、平板９２ａが可撓性の第１アブゾーブ面を提
供し、左右の円弧状側面９２ｂ，９２ｃが可撓性の第２
アブゾーブ面を提供している。図のように、第２のアブ
ゾーブ面は円弧面と直線状の面とが滑らかに連続してい
る面であってもよい。また、第２アブゾーブ面９２ｂ，
９２ｃの円弧部分の曲率半径ｒはいずれもアブゾーブ面
の肉厚の２倍よりも大きくなっている。
【００３３】図９Ｂの例では連通管９６は、ステンレス
鋼パイプをつぶして形成した偏平断面に作られており、
偏平部分の内側下面がソケット３の燃料流入口１３に対
向している。本発明に従い、平坦部分９７ａが可撓性の
第１アブゾーブ面を提供し、これと滑らかでかつ一体的
に接続される左右の円弧状側面９７ｂ，９７ｃが可撓性
の第２アブゾーブ面を提供している。底面９７ｄも第３
のアブゾーブ面として作用する。この例では平坦部分９
７ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。図の
ように、第２のアブゾーブ面は円弧面と直線状の面とが
滑らかに連続している面であってもよい。また、第２ア
ブゾーブ面９７ｂ，９７ｃの円弧部分の曲率半径ｒ１，
ｒ２はいずれもアブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きく
なっている。
鋼パイプをつぶして形成した偏平断面に作られており、
偏平部分の内側下面がソケット３の燃料流入口１３に対
向している。本発明に従い、平坦部分９７ａが可撓性の
第１アブゾーブ面を提供し、これと滑らかでかつ一体的
に接続される左右の円弧状側面９７ｂ，９７ｃが可撓性
の第２アブゾーブ面を提供している。底面９７ｄも第３
のアブゾーブ面として作用する。この例では平坦部分９
７ａがソケットの燃料流入口１３に対向している。図の
ように、第２のアブゾーブ面は円弧面と直線状の面とが
滑らかに連続している面であってもよい。また、第２ア
ブゾーブ面９７ｂ，９７ｃの円弧部分の曲率半径ｒ１，
ｒ２はいずれもアブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きく
なっている。
【００３４】
【発明の効果】以上詳細に説明した如く、本発明によれ
ば、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃波が、ソ
ケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な逆流によ
って流出する際に、アブゾーブ面の撓みによって衝撃や
脈動が吸収され、可撓性の部材が撓んで変形することに
より容積が変化し、燃料の圧力変動を吸収することにな
る。かくして、インジェクタによる反射波や脈動圧に起
因する振動などにより引き起こされる異音の発生や各種
不具合の発生を防止することができ、その技術的効果に
は極めて顕著なものがある。
ば、燃料インジェクタの開閉時に発生する衝撃波が、ソ
ケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な逆流によ
って流出する際に、アブゾーブ面の撓みによって衝撃や
脈動が吸収され、可撓性の部材が撓んで変形することに
より容積が変化し、燃料の圧力変動を吸収することにな
る。かくして、インジェクタによる反射波や脈動圧に起
因する振動などにより引き起こされる異音の発生や各種
不具合の発生を防止することができ、その技術的効果に
は極めて顕著なものがある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるフユーエルデリバリパイプの全体
を表わす正面図である。
を表わす正面図である。
【図２】図１のデリバリパイプの左側面図とソケット部
分の断面図である。
分の断面図である。
【図３】他の実施例によるフユーエルデリバリパイプ全
体の正面図である。
体の正面図である。
【図４】図３のデリバリパイプの左側面図とソケット部
分の断面図である。
分の断面図である。
【図５】他の実施例によるソケット部分の断面図であ
る。
る。
【図６】他の実施例によるフユーエルデリバリパイプ全
体の正面図である。
体の正面図である。
【図７】図６のデリバリパイプのソケット部分の断面図
である。
である。
【図８】他の実施例によるデリバリパイプの一部を断面
とした正面図である。
とした正面図である。
【図９】他の実施例による連通管のソケット部分の断面
図である。
図である。
１，２０，７０，８０ フユーエルデリバリパイプ １１，２１，３１，４１，５１，６１，７１，８１ 連
通管 ２，７４，８４ 燃料導入管 ３ ソケット １３ 燃料流入口 １２ａ，２２ａ，３２ａ，４２ａ，５２ａ 第１アブゾ
ーブ面 ６２ａ，７２ａ，８２ａ，９２ａ，９７ａ 第１アブゾ
ーブ面 １２ｂ，２２ｂ，３２ｂ，４２ｂ，５２ｂ 第２アブゾ
ーブ面 ６２ｂ，７２ｂ，８５，９２ｂ，９７ｂ 第２アブゾー
ブ面 ７４ａ，８４ａ，燃料流出口
通管 ２，７４，８４ 燃料導入管 ３ ソケット １３ 燃料流入口 １２ａ，２２ａ，３２ａ，４２ａ，５２ａ 第１アブゾ
ーブ面 ６２ａ，７２ａ，８２ａ，９２ａ，９７ａ 第１アブゾ
ーブ面 １２ｂ，２２ｂ，３２ｂ，４２ｂ，５２ｂ 第２アブゾ
ーブ面 ６２ｂ，７２ｂ，８５，９２ｂ，９７ｂ 第２アブゾー
ブ面 ７４ａ，８４ａ，燃料流出口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｍ 55/02 ３５０ Ｆ０２Ｍ 55/02 ３５０Ｚ (72)発明者 劉 秀雄 静岡県田方郡函南町柏谷99−５ (72)発明者 高橋 輝久 静岡県三島市西旭ケ丘4045−18 (72)発明者 滝川 一儀 静岡県沼津市下香貫馬場482−１
Claims (10)
- 【請求項１】 直線状に延びる燃料通路を内部に有する
連通管と、この連通管の端部又は側部に固定された燃料
導入管と、前記連通管に交差して突設され一部が前記燃
料通路に連通し開放端部が燃料噴射ノズル先端を受け入
れる複数のソケットとを備えて成るフユーエルデリバリ
パイプにおいて、 前記連通管の外壁部が少なくとも１つの平坦状又は円弧
状で可撓性の第１アブゾーブ面を包含し、この第１アブ
ゾーブ面は円弧状の第２アブゾーブ面と滑らかにかつ一
体的に接続されており、 第１アブゾーブ面又は第２アブゾーブ面が前記ソケット
の燃料流入口に対向しており、 これにより、ソケットに流入する燃料の脈動圧と衝撃波
を流路の急激な拡大とアブゾーブ面の撓みとで低減させ
るようになっていることを特徴とするフユーエルデリバ
リパイプ。 - 【請求項２】 前記連通管の断面が平坦部分とその両端
の円弧状の下垂部分とで形成される受話器形状に作られ
ている請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。 - 【請求項３】 前記連通管の断面がＴ字形に作られ、こ
のＴ字形の各辺がそれぞれ平坦状部分と円弧状部分とで
形成されている請求項１記載のフユーエルデリバリパイ
プ。 - 【請求項４】 前記連通管の断面が波形に作られ、この
波形が円弧状部分で形成されている請求項１記載のフユ
ーエルデリバリパイプ。 - 【請求項５】 前記連通管の断面がダンベル形状に作ら
れ、このダンベル形状が平坦状部分と円弧状部分とで形
成されている請求項１記載のフユーエルデリバリパイ
プ。 - 【請求項６】 前記連通管の断面が倒立アイマスク形状
に作られ、この倒立アイマスク形状が円弧状部分で形成
されている請求項１記載のフユーエルデリバリパイプ。 - 【請求項７】 第２アブゾーブ面が前記連通管の長手方
向端部に固着された可撓性のキャップ部材である請求項
１記載のフユーエルデリバリパイプ。 - 【請求項８】 前記燃料導入管の内側端部が前記連通管
内部の長手方向中央付近でかつソケットの中心からオフ
セットした位置で開口している請求項１乃至７のいずれ
かに記載のフユーエルデリバリパイプ。 - 【請求項９】 前記アブゾーブ面の肉厚が他の面の肉厚
と同じか又はそれ以下である請求項１乃至８のいずれか
に記載のフユーエルデリバリパイプ。 - 【請求項１０】 前記アブゾーブ面を構成する円弧面の
曲率半径がアブゾーブ面の肉厚の２倍よりも大きい請求
項１乃至９のいずれかに記載のフユーエルデリバリパイ
プ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000045118A JP4210970B2 (ja) | 1999-02-18 | 2000-02-17 | フユーエルデリバリパイプ |
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4065499 | 1999-02-18 | ||
| JP11-40654 | 1999-02-18 | ||
| JP11-53725 | 1999-03-02 | ||
| JP5372599 | 1999-03-02 | ||
| JP11-71178 | 1999-03-17 | ||
| JP7117899 | 1999-03-17 | ||
| JP2000045118A JP4210970B2 (ja) | 1999-02-18 | 2000-02-17 | フユーエルデリバリパイプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000329031A true JP2000329031A (ja) | 2000-11-28 |
| JP4210970B2 JP4210970B2 (ja) | 2009-01-21 |
Family
ID=27460932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000045118A Expired - Fee Related JP4210970B2 (ja) | 1999-02-18 | 2000-02-17 | フユーエルデリバリパイプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4210970B2 (ja) |
Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001132576A (ja) * | 1999-11-10 | 2001-05-15 | Sanoh Industrial Co Ltd | エンジンの燃料供給装置 |
| JP2003239824A (ja) * | 2002-02-15 | 2003-08-27 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フユーエルデリバリパイプ |
| JP2003293902A (ja) * | 2002-04-01 | 2003-10-15 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フユーエルデリバリパイプ |
| JP2003293901A (ja) * | 2002-04-04 | 2003-10-15 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フユーエルデリバリパイプ |
| JP2004092571A (ja) * | 2002-09-02 | 2004-03-25 | Sanoh Industrial Co Ltd | フューエルデリバリパイプ |
| JP2004132231A (ja) * | 2002-10-09 | 2004-04-30 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 対向形エンジンの圧力脈動の減衰方法及びその装置。 |
| JPWO2003008796A1 (ja) * | 2001-07-16 | 2004-11-11 | 臼井国際産業株式会社 | 燃料圧力脈動抑制システム |
| JPWO2003016706A1 (ja) * | 2001-08-15 | 2004-12-02 | 臼井国際産業株式会社 | 対向型エンジンまたは直列型エンジンの脈動共振点発生域の制御方法。 |
| JPWO2004033894A1 (ja) * | 2002-10-11 | 2006-02-09 | 臼井国際産業株式会社 | フューエルデリバリパイプ |
| KR100678874B1 (ko) * | 1999-02-18 | 2007-02-07 | 우수이 고쿠사이 산교 가부시키가이샤 | 연료 송출 파이프 |
| US7188609B2 (en) | 2004-08-03 | 2007-03-13 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Fuel delivery pipe |
| JP2007127062A (ja) * | 2005-11-04 | 2007-05-24 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フューエルデリバリパイプ |
| US7438053B2 (en) | 2005-01-24 | 2008-10-21 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Fuel delivery pipe |
| JP2009156255A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Robert Bosch Gmbh | 自己減衰式燃料レール |
| JP2011047409A (ja) * | 2010-10-25 | 2011-03-10 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フューエルデリバリパイプ |
| US20110185815A1 (en) * | 2008-02-08 | 2011-08-04 | Schlumberger Technology Corporation | Detection of deposits in flowlines |
| JP2011157819A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Aisan Industry Co Ltd | デリバリパイプ |
| JP2011241754A (ja) * | 2010-05-18 | 2011-12-01 | Aisan Industry Co Ltd | フューエルデリバリパイプ |
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