JPH11199000A - シール部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は軸と挿通孔との間をシールするシー
ル部材の摺動抵抗を軽減することを課題とする。 【解決手段】 シール部材４６は、シール内径部４６ａ
の内径寸法をシール溝４１ｂの内径寸法よりも小さい寸
法とし、且つシール外径部４６ｂの外径寸法をシール溝
４１ｂの外径寸法よりも小さい寸法としてある。そのた
め、シール部材４６は、膨潤により拡径されても摺動面
４７を摺動するシール外径部４６ｂの圧縮代を小さく抑
えることができ、摺動面４７に対する摺動抵抗が膨潤に
よって増大することを防止できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は軸が摺動可能に挿通
される挿通孔と該軸との間に形成されたシール溝に装着
された状態で挿通孔と軸との間をシールするシール部材
に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、給油所等において使用される給
油ノズルには、ピストルのように指先で引金状のレバー
を回動させることにより内蔵された弁機構が開弁動作し
て給油が開始されるように構成されたピストル形の給油
ノズルがある。また、この種の給油ノズルでは、満タン
給油を行う際、ノズルレバーの開弁操作により弁機構の
弁体が開弁位置に係止され、液面の上昇が検知されると
自動閉弁機構の閉弁動作により給油が自動的に停止する
ように構成されている。このように給油ノズルに設けら
れた自動閉弁機構は、ベンチュリ効果、即ち油液の流速
によって負圧を生じさせる負圧発生部を有し、この負圧
発生部で生じた負圧によりダイヤフラムを変位させて弁
体を閉弁動作させるようになっている。

【０００３】そして、給油中は、吐出パイプの先端近傍
に設けられた空気導入口から空気が吸引されており、こ
の吸引された空気が負圧発生部に供給されるようになっ
ている。そのため、液面の上昇により吐出パイプの先端
に開口する吐出口が液面に閉塞されると、吐出口からの
空気吸入が遮断されるため、負圧発生部で生じた負圧に
よりダイヤフラムが変位して弁体を閉弁動作させる。

【０００４】また、上記のような構成とされた給油ノズ
ルにおいては、弁体と一体に設けられた弁軸がノズル本
体に形成された挿通孔に摺動可能に挿通されている。そ
して、弁軸と挿通孔との間は、断面形状がＶ字状又はＵ
字状とされたリップ形シール部材により液密にシールさ
れるシール構造となっている。シール部材は、弁軸の外
周に形成された環状凹部あるいは挿通孔の内壁に形成さ
れた環状凹部と摺動面とにより画成されたシール溝内に
装着される。

【０００５】そのため、シール部材は、内周側リップ部
又は外周側リップ部のいずれか一方が弁体の開閉動作と
共に弁軸又は挿通孔を摺動するように取り付けられる。
よって、弁軸又は挿通孔に対するシール部材の圧着力
は、弁体を開閉動作させる際の摺動抵抗となる。特にピ
ストル形の給油ノズルの場合、人差し指のみでレバーを
操作する構成であるので、開弁操作時の負荷を軽減する
ため、弁体を閉弁方向に付勢するバネ部材のバネ力が比
較的小さく設定されている。そのため、シール部材によ
る摺動抵抗が大きくなると、その分弁体を閉弁方向に付
勢するバネ力が相対的に減少する。よって、ピストル形
の給油ノズルでは、シール部材による摺動抵抗が弁体を
閉弁方向に付勢するバネ力より大きい場合には、上記自
動閉弁機構による給油停止時の閉弁動作が確実に行われ
なくなる。

【０００６】ここで、従来のピストル形の給油ノズルに
適用されたシール構造について図面と共に説明する。図
２１（Ａ）（Ｂ）は従来のピストル形の給油ノズルの弁
軸をシールするシール構造を拡大して示す縦断面図であ
る。尚、図２１（Ａ）（Ｂ）において、シール部材１０
１は自由長寸法で示してあるので、シール部材１０１の
輪郭を示す線が収納部分を示す線と交差している。

【０００７】図２１（Ａ）に示されるように、弁軸１０
０の外周には、リップ形シール部材１０１（以下「シー
ル部材」と称す）が装着される環状凹部１０２が設けら
れている。そして、弁軸１００は、給油ノズル本体に設
けられた挿通孔１０３に摺動可能に挿通されている。そ
のため、環状凹部１０２と挿通孔１０３との間に形成さ
れる空間がシール部材１０１を収容するためのシール溝
１０４となる。また、弁体が開閉動作する際、挿通孔１
０３の内周がシール部材１０１の摺動面１０５となる。

【０００８】従来のシール構造では、シール部材１０１
の内径の半径寸法Ｒａが環状凹部１０２の半径Ｒａ₁ よ
りも寸法δｉだけ小さくなる（Ｒａ＜Ｒａ₁ ）ように設
定されると共に、シール部材１０１の外径の半径寸法Ｒ
ｂが挿通孔１０３の半径Ｒｂ ₁ よりも寸法δｏだけ大き
く（Ｒｂ＞Ｒｂ₁ ）なるように設定される。そのため、
シール部材１０１が環状凹部１０２に装着された状態で
弁軸１００が挿通孔１０３に挿通された場合、シール部
材１０１の内周側リップ部１０１ａが外周方向に寸法δ
ｉだけ拡径されると共に、シール部材１０１の外周側リ
ップ部１０１ｂが内周方向に寸法δｏだけ圧縮される。

【０００９】これにより、シール部材１０１は、内周側
リップ部１０１ａが環状凹部１０２に密着し、シール部
材１０１の外周側リップ部１０１ｂが挿通孔１０３の摺
動面１０５に密着した状態となり、弁軸１００と挿通孔
１０３との間をシールする。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】上記のような従来のシ
ール構造では、理論上、シール部材１０１の内周側リッ
プ部１０１ａと外周側リップ部１０１ｂとで略同程度の
圧着力が作用するようにしている。しかしながら、実際
には、シール部材１０１が収容されるシール溝１０４に
油液が進入するため、シール部材１０１の溝１０１ｃ内
には油液による圧力が作用する。

【００１１】そのため、シール部材１０１の内周側リッ
プ部１０１ａ及び外周側リップ部１０１ｂは、給油ノズ
ル内の液圧により環状凹部１０２及び摺動面１０５に対
するシール性がより高まる。ところが、シール部材１０
１は、合成ゴム材に成形されているので、油液に接触し
た状態が継続されると、次第に油液を吸収して膨潤す
る。そのため、シール部材１０１は、全体的に外径方向
に膨張した状態に拡大される。

【００１２】図２１（Ｂ）に示されるように、シール部
材１０１は上記シール溝１０４に収容された状態で膨潤
した場合、内周側リップ部１０１ａ及び外周側リップ部
１０１ｂが膨潤前に比べて内径の半径寸法Ｒａ及び外径
の半径寸法Ｒｂが共に大きくなる。そのため、シール部
材１０１は、膨潤による経時変化で内径の半径寸法Ｒａ
がＲａ＞Ｒａ₁ となり、外径の半径寸法ＲｂがＲｂ≫Ｒ
ｂ₁ となる。

【００１３】その結果、内周側リップ部１０１ａが環状
凹部１０２から寸法Δｉだけ離間すると共に、外周側リ
ップ部１０１ｂが摺動面１０５より外径方向に寸法δｏ
だけ膨潤する。これにより、シール部材１０１に対する
半径方向の圧縮代が膨潤前よりも拡大される。そのた
め、内周側リップ部１０１ａの環状凹部１０２に対する
圧着力、及び外周側リップ部１０１ｂの摺動面１０５に
対する圧着力が当初よりも増大する。

【００１４】よって、シール部材１０１が膨潤するのに
伴って弁軸１００の摺動抵抗が増大する。従って、給油
ノズルにおいては、自動閉弁機構による閉弁動作が行わ
れる際、弁体を付勢するバネ力よりもシール部材１０１
による摺動抵抗が大きくなって弁体を弁座に着座させる
ことができなくなり、満タン給油完了時の自動閉弁動作
による給液停止の信頼性が低下するといった問題があ
る。

【００１５】そこで、本発明は上記課題を解決したシー
ル部材を提供することを目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は以下のような特徴を有する。上記請求項１
記載の発明は、軸が摺動可能に挿通される挿通孔と該軸
との間に形成されたシール溝に装着された状態で前記挿
通孔と前記軸との間をシールするシール部材において、
シール内径部の内径寸法を前記シール溝の内径寸法より
も小さい寸法とし、且つシール外径部の外径寸法を前記
シール溝の外径寸法よりも小さい寸法としたことを特徴
するものである。

【００１７】従って、上記請求項１記載の発明によれ
ば、シール内径部の内径寸法をシール溝の内径寸法より
も小さい寸法とし、且つシール外径部の外径寸法をシー
ル溝の外径寸法よりも小さい寸法としたため、膨潤によ
り拡径されても摺動面を摺動するシール部分の圧縮代を
小さく抑えることができ、摺動面に対する摺動抵抗が膨
潤によって増大することを防止できる。

【００１８】また、請求項２記載の発明は、上記請求項
１記載のシール部材であって、前記シール内径部が前記
軸の外周に形成されたシール溝に嵌合され、前記シール
外径部が前記挿通孔の内面に接触して前記挿通孔と前記
軸との間をシールすることを特徴するものである。従っ
て、上記請求項２記載の発明によれば、シール内径部が
軸の外周に形成されたシール溝に嵌合され、シール外径
部が挿通孔の内面に接触して挿通孔と軸との間をシール
するため、挿通孔の摺動面を摺動する際の摺動抵抗が膨
潤により増大することを防止できる。

【００１９】また、請求項３記載の発明は、上記請求項
１記載のシール部材であって、前記シール内径部が前記
軸の外周に嵌合され、前記シール外径部が前記挿通孔に
形成されたシール溝に接触して前記挿通孔と前記軸との
間をシールすることを特徴するものである。従って、上
記請求項３記載の発明によれば、シール内径部が前記軸
の外周に嵌合され、シール外径部が挿通孔に形成された
シール溝に接触して挿通孔と軸との間をシールするた
め、軸の摺動面を摺動する際の摺動抵抗が膨潤により増
大することを防止できる。

【００２０】また、請求項４記載の発明は、軸が摺動可
能に挿通される挿通孔と該軸との間に形成されたシール
溝に装着された状態で前記挿通孔と前記軸との間をシー
ルするシール部材において、シール内径部又はシール外
径部のうち高液圧側となる摺動面側に少なくとも一つの
凹部を全周に設けたことを特徴とするものである。

【００２１】従って、上記請求項４記載の発明によれ
ば、シール内径部又はシール外径部のうち高液圧側とな
る摺動面側に少なくとも一つの凹部を全周に設けたた
め、シール部材の膨潤時あるいは高液圧作動時の摺動抵
抗を低減することができる。さらに、膨潤後の摺動面の
面圧が凹部の所で低くなるため、面圧の総圧値である摺
動抵抗の低減が可能になる。

【００２２】また、請求項５記載の発明は、上記請求項
４記載のシール部材であって、前記シール内径部と前記
シール外径部との間に形成される軸方向の肉厚が前記凹
部を基点として低圧側より高圧側で小さくなるよう形成
されたことを特徴とするものである。従って、上記請求
項５記載の発明によれば、軸方向の肉厚が凹部を基点と
して低圧側より高圧側で小さくなるよう形成されている
ので、シール部材の膨潤時あるいは高液圧作動時の高圧
側での摺動抵抗を低減することができる。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、図面と共に本発明の実施の
形態について説明する。図１は本発明になる給油ノズル
の一実施例の縦断面図である。また、図２は給油ノズル
の横断面図である。また、図３は給油ノズルの弁機構及
び自動閉弁機構を拡大して示す縦断面図である。また、
図４は給油ノズルの弁機構及び自動閉弁機構を拡大して
示す横断面図である。また、図５は弁軸の軸受け部を拡
大して示す縦断面図である。

【００２４】図１乃至図４に示されるように、給油ノズ
ル１１は、給油操作時に把持されるグリップ１２がノズ
ル本体１３の後部に設けられたピストル型給油ノズルで
ある。ノズル本体１３は、左側面にホース継手１４ａが
回転自在に嵌合される流入口１３ａを有する。ホース継
手１４ａには、エルボ１４ｂが回動自在に連結されてい
る。また、エルボ１４ｂにはホース継手１４ｃが回動自
在に連結され、ホース継手１４ｃには給油ホース２８が
締結されている。

【００２５】ノズル本体１３の先端側開口には、主弁の
弁座部材１５と、吐出パイプ１６が接続されるパイプ接
続部材１７とが挿入されナット１８の締め付けにより両
部材が保持されるとともに、弁座部材１５及びパイプ接
続部材１７内に形成された油通路１９と油流路１９内に
負圧発生部２０及び主弁体２１とからなる弁機構２３が
収容されている。

【００２６】また、給油ノズル１１は、グリップ１２の
前方にノズルレバー２６が回動可能に設けられ、グリッ
プ１２は前側にノズルレバー２６の周囲にレバーガード
１２ｂを有する。そして、ノズルレバー２６は、弁機構
２３を開閉駆動する弁軸４０の係合孔４０ａに挿通さ
れ、Ｃ方向に回動操作させることにより主弁体２１を開
弁方向に移動させることができる。また、ノズルレバー
２６は、ピストルの引金と同様の形状に形成されてお
り、上端が軸２６ａにより回動自在に支持され、下端が
円弧状に湾曲された湾曲部２６ｂとなっている。

【００２７】また、弁軸４０の係合孔４０ａに挿通され
たノズルレバー２６の中間部分には、係合孔４０ａの内
壁に当接する当接部２６ｃが設けられている。この当接
部２６ｂは、ノズルレバー２６が開弁方向（Ｃ方向）に
回動操作されても係合孔４０ａの内壁を開弁方向（Ｂ方
向）に押圧するように半円形状に突出している。従っ
て、給油操作を行う際は、グリップ１２の把持部１２ａ
を把持してノズルレバー２６の湾曲部２６ｂをＣ方向に
引くと弁軸４０がＢ方向に摺動して弁機構２３の主弁体
２１が弁座部材１５から離間して開弁する。これによ
り、給油が開始される。また、ノズルレバー２６の下端
がレバーガード１２ｂの掛止部（図示せず）に掛止され
ると、弁軸４０及び主弁体２１が全開位置に係止されて
満タン給油が行われる。

【００２８】負圧発生部２０は、弁座部材１５の内部に
設けられ油液の吐出量に応じた負圧を発生させる構成で
あり、油流路１９のテーパ状の内壁に開口する通路２４
と、給油時内壁より離間して通路２４を開き、給油停止
時コイルバネ２５の押圧力により内壁に当接して通路２
４の開口部分を閉塞する弁体２７とよりなる。弁体２７
は、上記内壁に当接して油流路１９を閉じるテーパ状の
当接部を有し、且つパイプ接続部材１７内に穿設された
中央孔に摺動自在に挿入されている。また、吐出パイプ
１６の内部通路１６ａには、空気吸引管３３が挿通され
ている。空気吸引管３３の一端は、吐出パイプ１６の先
端に設けられた空気導入孔３２に連通する接続され、空
気吸引管３３の他端は、パイプ接続部材１７内に穿設さ
れた下流側の中央孔２９に挿通されている。

【００２９】空気導入孔３２は、満タン給油時に液面検
知部として機能するものであり、負圧発生部２０で発生
した負圧により空気を吸引する。そして、空気導入孔３
２から吸引した空気は、吸引管３３を通過して中央孔２
９に連通された通路３４に至り、弁座部材１５及びパイ
プ接続部材１７の外周に形成された環状通路３５に供給
される。尚、この環状通路３５には、油流路１９に連通
された通路２４の他端が連通されている。

【００３０】給油ノズル１１のノズルレバー２６がＣ方
向に操作されて弁機構２３が弁開すると、弁体２７は流
体圧力によりＡ方向に押圧されて開弁して給油が開始さ
れる。これにより、油液は油流路１９を通過して吐出パ
イプ１６へ吐出される。その際、負圧発生部２０におい
ては、ベンチュリ効果、即ち油液の流速に応じた負圧が
発生し、油流路１９の内壁に開口する通路２４内の空気
が油流路１９内に吸引される。また、給油停止時には、
弁機構２３が閉弁し、且つ弁体２７が油流路１９を閉塞
するため、負圧が消滅し、通路２４からの空気吸引も停
止する。

【００３１】また、弁軸４０は前側シャフト４１と後側
シャフト４２とが摺動自在に嵌合しており、ノズル本体
１３内に設けられた軸受部４３によりＡ，Ｂ方向に摺動
自在に軸支され、且つコイルバネ４４，４５のバネ力に
より主弁体２１を弁座部材１５に押圧している。そし
て、ノズルレバー２６は、Ｃ方向に回動操作されると、
主弁体２１と一体な前側シャフト４１及び後側シャフト
４２を開弁方向（Ｂ方向）に変位させる。これにより、
給油ホース（図示せず）を介して給油ノズル１１に送液
された油液は、油流路１９を通過して吐出パイプ１６よ
り燃料タンクの給油口に給油される。

【００３２】図３及び図５に示されるように、前側シャ
フト４１の外周には、軸受部４３の挿通孔４３ａ内壁と
の間をシールするシール部材４６が装着される環状凹部
４１ａが設けられている。そして、前側シャフト４１に
設けられた環状凹部４１ａと軸受部４３の挿通孔４３ａ
内壁との間にシール溝４１ｂが形成される。シール部材
４６は、断面形状がＶ字状に形成されたリップ形パッキ
ンであり、合成ゴムにより一体成形されている。このシ
ール部材４６は、前側シャフト４１の環状凹部４１ａに
収容された状態に装着されるため、弁体２７の開閉動作
により前側シャフト４１が軸方向に摺動する際、軸受部
４３の挿通孔４３ａの内壁を摺動する。そのため、シー
ル部材４６の軸受部４３に対する摺動抵抗が小さいほど
弁体２７の開閉動作がスムーズに行えると共に、閉弁動
作が確実に行える。

【００３３】また、吐出パイプ１６内に挿通された吸引
管３３は、給油時はノズル本体１３内の上記パイプ接続
部材１７内に形成された中央孔２９及び通路３４，３５
を介して弁機構２３の下流側に設けられた負圧発生部２
０と連通されている。弁機構２３が開弁動作して油液が
油流路１９から吐出パイプ１６内の油流路１６ａ内へ流
れると、油液の流出に伴って負圧発生部２０のベンチュ
リ効果により負圧が発生し、通路２４内の空気が油流路
１９へ吸引される。

【００３４】図２及び図４において、５１は満タン給油
時の液面検知により閉弁動作する自動閉弁機構である。
この自動閉弁機構５１は、通路５２が連通されたダイヤ
フラム室５３と、ダイヤフラム室５３に装架されたダイ
ヤフラム５４と、ダイヤフラム５４の中心部に連結され
前側シャフト４１の凹部４１ａ及び後側シャフト４２の
切欠４２ａに係合する係合部材５５と、ダイヤフラム５
４を附勢するコイルバネ５７と、ダイヤフラム室５３を
閉蓋する蓋５９とよりなる。

【００３５】ダイヤフラム５４は、外側周縁部がダイヤ
フラム室５３の内壁に形成されたスリットに嵌合固定さ
れ、ダイヤフラム室５３の圧力変化に応じて中心部分が
Ｅ，Ｆ方向に変位する。上記ダイヤフラム５４及び流入
口１３ａは、ノズル本体１３を側方からみてダイヤフラ
ム５４の投影面積と流入口１３ａの投影面積とが重なる
ような位置に設けられている。

【００３６】ダイヤフラム室５３は、通路５２及び３
５，２４を介して負圧発生部２０の油流路１９に連通さ
れていると共に、通路５２及び３５，３４を介して吸引
管３３に連通されている。給油時は、負圧発生部２０で
発生した負圧が通路２４，３５，３４を介して吸引管３
３に導入されており、吐出パイプ１６の先端に設けられ
た空気導入孔３２から吸引された空気が吸引管３３及び
通路３４，３５，２４に供給されている。

【００３７】そのため、ダイヤフラム室５３の圧力は、
給油中一定であり、空気導入孔３２が液面により閉塞さ
れて吸引管３３からの空気供給が停止されるまで変化し
ない。このとき、ダイヤフラム室５３に設けられたダイ
ヤフラム５４は、コイルバネ５７のバネ力によりＦ方向
に附勢されており、係合部材５５のピン５５ａを前側シ
ャフト４１の凹部４１ａ及び後側シャフト４２の切欠４
２ａに係合させる弁軸係止位置に保持している。

【００３８】さらに、後側シャフト４２は、ノズルレバ
ー２６が開弁操作によりＢ方向に変位した開弁位置に係
止されており、前側シャフト４１は係合部材５５のピン
５５ａを介して後側シャフト４２に係止されている。こ
こで、吐出パイプ１６の空気導入孔３２が液面により閉
塞されると、空気導入孔３２からの空気吸引が遮断され
て液面検知が行われる。すなわち、吸引管３３から負圧
発生部２０への空気供給が停止されると共に、通路５２
を介してダイヤフラム室５３の空気が負圧発生部２０へ
吸引される。

【００３９】その結果、ダイヤフラム室５３の空気圧が
減圧され、ダイヤフラム５４の中心部がコイルバネ５７
のバネ力に抗してＥ方向に変位する。これにより、ダイ
ヤフラム５４に設けられた係合部材５５のピン５５ａが
後側シャフト４２の切欠４２ａから離間して前側シャフ
ト４１の係止を解除する。そして、前側シャフト４１は
コイルバネ４４のバネ力によりＡ方向に閉弁動作して主
弁体２１を弁座部材１５に当接させる。これで、油通路
１９は、主弁体２１により遮断されて油液の供給が停止
される。

【００４０】このように、満タン給油を行う場合、主弁
体２１はコイルバネ４４のバネ力により閉弁動作するた
め、確実に閉弁させるには前側シャフト４１の環状凹部
４１ａに装着されたシール部材４６が軸受部４３の挿通
孔４３ａを摺動する際の摺動抵抗がコイルバネ４４のバ
ネ力よりも小さいことが重要である。図６（Ａ）（Ｂ）
は本発明になるシール部材４６の寸法形状を説明するた
めの縦断面図である。図７（Ａ）（Ｂ）は本発明になる
シール部材４６が環状凹部４１ａに装着された状態を説
明するための縦断面図である。尚、図６（Ａ）（Ｂ）に
おいて、シール部材４６は自由長寸法で示してあるの
で、シール部材４６の輪郭を示す線が収納部分を示す線
と交差している。

【００４１】図６（Ａ）に示されるように、シール部材
４６は、前側シャフト４１の外周に設けられた環状凹部
４１ａに嵌合された状態で装着されるため、弁体が開閉
動作する際、挿通孔４３ａの内周がシール部材４６の摺
動面４７となる。本発明のシール構造では、シール部材
４６の内径の半径寸法Ｒａ’が環状凹部４１ａの半径Ｒ
ａ₁ よりも寸法δｉ’だけ小さくなる（Ｒａ’＜Ｒ
ａ₁ 、Ｒａ’＜Ｒａ、δｉ’＞δｉ）ように設定される
と共に、シール部材４６の外径の半径寸法Ｒｂ’が挿通
孔４３ａの半径Ｒｂ₁ よりも寸法Δｏだけ小さく（Ｒ
ｂ’＜Ｒｂ₁ 、Ｒｂ’＜Ｒｂ）なるように設定される。

【００４２】すなわち、δｉ’＞Δｏ≧０となる。その
ため、シール部材４６が環状凹部４１ａに装着された状
態で前側シャフト４１が挿通孔４３ａに挿通された場
合、図７（Ａ）に示されるように、シール部材４６の内
周側リップ部４６ａが外周方向に寸法δｉ’（δｉ’＞
δｉ）だけ拡径されるため、従来のものよりも大きく拡
径される。一方、シール部材４６の外周側リップ部４６
ｂは、内周側リップ部４６ａが拡径されるに伴って外周
方向に圧縮されるため、従来のものよりも圧縮代が小さ
い。

【００４３】また、寸法Δｏの隙間により圧縮代の大き
な場合でも内外径部の圧縮代の総和が小さくて済むた
め、シール部材４６の摺動面４７に対する接触面圧を小
さくすることができる。シール部材４６は、内周側リッ
プ部４６ａが環状凹部４１ａに密着し、シール部材４６
の外周側リップ部４６ｂが挿通孔４３ａの摺動面４７に
密着した状態となり、前側シャフト４１と挿通孔４３ａ
との間をシールする。

【００４４】このように、シール部材４６は、内周側リ
ップ部４６ａが環状凹部４１ａに嵌合された状態で外周
側に拡径されることにより、外周側リップ部４６ｂが挿
通孔４３ａの摺動面４７に密着する。ここで、シール部
材４６が収容されるシール溝４１ｂに油液が進入する
と、シール部材４６の溝４６ｃ内に油液による圧力が作
用する。そのため、シール部材４６の内周側リップ部４
６ａ及び外周側リップ部４６ｂは、給油ノズル内の液圧
により環状凹部４１ａ及び摺動面４７に対するシール性
がより高まる。

【００４５】そして、合成ゴム材に成形されたシール部
材４６は、油液に接触した状態が継続されると、次第に
油液を吸収して膨潤する。そのため、シール部材４６
は、全体的に外径方向に膨張した状態に拡大される。図
６（Ｂ）に示されるように、シール部材４６は上記シー
ル溝４１ｂに収容された状態で膨潤した場合、内周側リ
ップ部４６ａ及び外周側リップ部４６ｂが膨潤前に比べ
て内径の半径寸法Ｒａ及び外径の半径寸法Ｒｂが共に大
きくなる。そのため、シール部材４６は、膨潤による経
時変化で内径の半径寸法Ｒａ''がＲａ''＞Ｒａ' 、Ｒ
ａ''＜Ｒａ₁ となり、外径の半径寸法Ｒｂ''がＲｂ''＞
Ｒｂ₁ となる。

【００４６】その結果、図７（Ｂ）に示されるように、
内周側リップ部４６ａが環状凹部４１ａに嵌合されて寸
法δｉ’だけ圧縮すると共に、外周側リップ部４６ｂが
摺動面４７より外径方向に寸法δｏ’だけ膨潤する。こ
の寸法δｉ’、δｏ’は、従来の寸法δｉ、δｏと比べ
ると小さくなっている（δｉ’＜δｉ、δｏ’＜δ
ｏ）。

【００４７】膨潤後のシール部材４６の内径の自由長寸
法と前側シャフト４１の外径寸法との差の絶対値に相当
する内径側圧縮代または隙間｜δｉ''｜がシール部材４
６の自由長圧縮代δｏ''よりも小さくなるため、膨潤後
でも摺動面４７に対する面圧を確保されると共に、従来
のシール部材よりも摺動面４７に対する摺動抵抗を軽減
することができる。

【００４８】このように、シール部材４６に対する半径
方向の圧縮代は、膨潤前よりも拡大されているが、従来
のものよりもその割合いが小さい。そのため、内周側リ
ップ部４６ａの環状凹部４１ａに対する圧着力、及び外
周側リップ部４６ｂの摺動面４７に対する圧着力が軽減
されている。これにより、前側シャフト４１の負荷が減
少して主弁体２１の閉弁動作時の復帰性が向上する。

【００４９】図８（Ａ）（Ｂ）は前側シャフト４１の摺
動動作に伴うシール部材４６による摺動抵抗（接触面
圧）の変化を示すグラフである。図８（Ａ）（Ｂ）に示
されるように、従来のシール部材の摺動抵抗（接触面
圧）を示すグラフＩと、本発明のシール部材４６の摺動
抵抗（接触面圧）を示すグラフIIとを比較すると、膨潤
前、膨潤後共に前側シャフト４１の摺動距離に対し従来
のシール部材の摺動抵抗の方が大きいことが分かる。す
なわち、本発明のシール部材４６の方が従来のシール部
材に比べて摺動抵抗が小さくなっており、その分弁軸４
０の負荷が軽減される。

【００５０】よって、シール部材４６が膨潤するのに伴
う前側シャフト４１の摺動抵抗が軽減される。従って、
給油ノズルにおいては、自動閉弁機構による閉弁動作が
行われる際、弁体を付勢するバネ４４のバネ力よりもシ
ール部材４６による摺動抵抗が小さくなって主弁体２１
を弁座部材１５に確実に着座させることができる。その
ため、満タン給油完了時の自動閉弁動作による給液停止
の信頼性を向上させることができる。

【００５１】このように、上記シール部材４６により摺
動抵抗の小さいシール構造とすることができるので、給
油ノズル１１において、小さな戻りバネ力で引かれたノ
ズルレバー２６を元に戻すことが可能となり、給油操作
者は指による微妙なレバー引き力により給液量の微調整
やノズルレバー２６の操作性が向上する。また、給油ノ
ズル１１においては、上記シール部材４６を用いた構成
とした場合、戻りバネ力が小さいために主弁２１が閉じ
る際の衝撃が小さくて済み、給油ノズル１１の耐久性が
向上する。

【００５２】次に、本発明の変形例１について説明す
る。図９は弁軸４０のシール構造の変形例１を示す縦断
面図である。図９に示されるように、弁軸４０の前側シ
ャフト４１が挿通される軸受部４３の挿通孔４３ａに
は、環状凹部６１が全周に設けられている。この環状凹
部６１には、断面形状がＶ字状に形成されたリップ形パ
ッキンよりなるシール部材６２が装着されている。

【００５３】また、環状凹部６１は、コイルバネ４４が
当接する軸受部４３のバネ受け部４３ｂの近傍に設けら
れており、ゴム製のシール部材６２を容易に組み付ける
ことが可能である。軸受部４３の端面には、コイルバネ
４４が当接する当接面４３ｂが形成され、当接面４３ｂ
には環状に突出するガイド部４３ｃが設けられている。

【００５４】このように、軸受部４３の挿通孔４３ａに
形成された環状凹部６１にシール部材６２を装着する構
成では、弁軸４０が軸受部４３に挿入される前にシール
部材６２を装着でき、しかも前側シャフト４１の外径よ
り大きく伸ばす必要もないので、シール部材６２の組み
付け作業を能率良く、且つ破損のおそれもなく行うこと
ができる。

【００５５】図１０（Ａ）（Ｂ）は変形例１のシール部
材６２の寸法形状を説明するための縦断面図である。図
１１（Ａ）（Ｂ）は変形例１のシール部材６２が環状凹
部６１に装着された状態を説明するための縦断面図であ
る。尚、図１０（Ａ）（Ｂ）において、シール部材６２
は自由長寸法で示してあるので、シール部材６２の輪郭
を示す線が収納部分を示す線と交差している。

【００５６】また、シール部材６２の場合、軸受部４３
に形成された環状凹部６１に装着される構成であるの
で、前述したシール部材４６の場合とは逆に前側シャフ
ト４１の外周が摺動面となる。そのため、前側シャフト
４１は、主弁体２１の開閉動作によりシール部材６２の
内周側を摺動する。尚、上記シール部材６２の内径及び
外径は、前述したシール部材４６と同一の方法で規定さ
れるため、ここではその説明を省略する。

【００５７】また、シール部材６２は、前側シャフト４
１に摺接する内周側リップ部６２ａと、環状凹部６１に
密着する外周側リップ部６２ｂでは軸方向への延在長さ
が異なる。図１０（Ａ）に示されるように、内周側リッ
プ部６２ａの軸方向長さＬｉが外周側リップ部６２ｂの
軸方向長さＬｏよりも短く形成されている。さらに、シ
ール部材６２の背面部６２ｄは、内周側リップ部６２ａ
及び外周側リップ部６２ｂの接続部分で括れた形状とな
っている。

【００５８】図１１（Ａ）に示されるように、膨潤前の
状態では内周側リップ部６２ａの接触長さＬａと外周側
リップ部６２ｂの接触長さＬｂとがほぼ同じ寸法（Ｌａ
≒Ｌｂ）となる。環状凹部６１内に装着されたシール部
材６２は、背面部６２ｄが前側シャフト４１及び環状凹
部６１内壁に接触しない状態で組み込まれている。図１
１（Ｂ）に示されるように、膨潤後の状態では外周側リ
ップ部６２ｂの接触長さＬｂ’が軸方向に延長されてＬ
ｂ’＞Ｌｂとなるが、内周側リップ部６２ａの接触長さ
Ｌａ’が膨潤前とほぼ同じ寸法（Ｌａ≒Ｌａ’）とな
る。そのため、シール部材６２は、膨潤後も、膨潤前と
同様に摺動面となる前側シャフト４１に対する摺動面積
が増大しない寸法形状に形成されている。

【００５９】図１２（Ａ）（Ｂ）は前側シャフト４１の
摺動動作に伴うシール部材６２による摺動抵抗（接触面
圧）の変化を示すグラフである。図１２（Ａ）（Ｂ）に
示されるように、従来のシール部材の摺動抵抗（接触面
圧）を示すグラフＩと、本発明のシール部材６２の摺動
抵抗（接触面圧）を示すグラフIIとを比較すると、膨潤
前、膨潤後共に前側シャフト４１の摺動距離に対し従来
のシール部材の摺動抵抗の方が大きいことが分かる。す
なわち、本発明のシール部材６２の方が前側シャフト４
１に対する摺動面積が小さくなっている分、従来のシー
ル部材に比べて摺動抵抗が小さくなっている。そのた
め、シール部材６２の摺動抵抗による弁軸４０の負荷が
軽減される。

【００６０】よって、シール部材６２が膨潤するのに伴
う前側シャフト４１の摺動抵抗が軽減される。従って、
給油ノズルにおいては、自動閉弁機構による閉弁動作が
行われる際、弁体を付勢するバネ４４のバネ力よりもシ
ール部材６２による摺動抵抗が小さくなって主弁体２１
を弁座部材１５に確実に着座させることができる。その
ため、満タン給油完了時の自動閉弁動作による給液停止
の信頼性を向上させることができる。

【００６１】次に、本発明の変形例２について説明す
る。図１３は本発明の変形例２の断面形状を拡大して示
す縦断面図である。図１３に示されるように、シール部
材７１は、摺動面側（図１３の例ではシール外径側）の
全周に凹状の溝部７２（凹部）が設けられている。ま
た、シール部材７１は、前述したシール部材４６と同様
（図５参照）前側シャフト４１の環状凹部４１ａに装着
されており、外径側先端部７１ａ、外径側中央部７１
ｂ、内径側先端部７１ｃ、内径側中央部７１ｄを有す
る。そして、溝部７２は、後述するように、外径側中央
部７１ｂの位置、もしくは外径側先端部７１ａと外径側
中央部７１ｂとの境目の位置に設けられている。尚、シ
ール部材７１においては、溝部７２は軸方向の長さＬに
対し中心位置（Ｌ／２）よりも摺動面側先端に位置する
ように形成されている。

【００６２】溝部７２の断面形状としては、例えば半円
形状の凹部からなり、これ以外の形状としても良いのは
勿論である。また、溝部７２の軸方向の幅寸法及び半径
方向の深さ寸法は、摺動面４７に作用するシール面圧の
最大設定値及びシール面圧の分布パターンに応じて任意
に設定される。従って、溝部７２の大きさを変更するこ
とによりシール性を確保しつつ、且つ前側シャフト４１
の摺動抵抗を軽減するといった相反する技術的な課題を
両立させることが可能となる。

【００６３】このように、シール部材７１は、摺動面側
となる外径側中央部７１ｂに溝部７２が設けられている
ので、後述するように外径側中央部７１ｂが摺動する軸
受部４３に溝部７２が対向することになり、溝部７２に
おける軸受部４３の摺動面４７に対するシール面圧が軽
減され、その結果摺動抵抗が軽減される。ここで、シー
ル部材７１の形状条件と該形状による摺動抵抗の低減に
ついて説明する。

【００６４】図１４（Ａ）はシール部材７１の膨潤前の
装着状態を拡大して示す縦断面図である。また、図１４
（Ｂ）はシール部材７１の膨潤後の装着状態を拡大して
示す縦断面図である。尚、図１４（Ａ）（Ｂ）において
は、上記溝部７２は圧縮されているため、軸受部４３の
摺動面４７に接触している。図１４（Ａ）に示されるよ
うに、膨潤前では外径側先端部７１ａが主に接触して変
形するため、軸受部４３の摺動面４７に対するシール面
圧Ｂは前述したシール部材４６に比較して若干低くな
る。しかし、外径側中央部７１ｂの肉厚は変わらず、剛
性は確保されるため、シール性を損なうことはない。

【００６５】この状態からシール部材７１が膨潤する
と、外径側先端部７１ａ及び外径側中央部７１ｂの締め
代（圧縮代）が増す方向になるため、図１４（Ｂ）に示
されるように外径側先端部７１ａがやや内側へ変形し、
主に外径側中央部７１ｂが摺動面４７に接触した状態に
変形する。前述した溝部７２が設けられていないシール
部材４６の場合、図１４（Ｂ）中破線で示すように締め
代の増加による影響を避けることができないためシール
面圧Ａが増大する。

【００６６】しかしながら、本変形例のシール部材７１
では、図１４（Ｂ）中実線で示すように溝部７２が対向
する箇所でシール面圧Ｂが小さくなるとともに、溝部７
２による肉薄部分によって摺動面４７に接触する接触面
の径方向の長さが上記シール部材４６の場合より短くな
る変形となる。よって、シール部材７１は、摺動面４７
に対する総圧値が小さくなり摺動抵抗を低減することが
できる。また、シール部材７１においては、膨潤後の変
形を考慮して溝部７２は外径側中央部７１ｂの位置、も
しくは外径側先端部７１ａと外径側中央部７１ｂとの境
目付近の位置に設ける方が望ましい。

【００６７】尚、膨潤しないタイプのシール部材におい
ても、高液圧対応のシールについても同様の条件により
摺動抵抗の低減を図れる。この場合、図１４（Ａ）に示
す膨潤前の変形が低液圧作動時の変形状態に相当し、図
１４（Ｂ）に示す膨潤後の変形が高液圧作動時の変形状
態にに相当する。次に、本発明の変形例３について説明
する。

【００６８】上記変形例２では、シール部材７１のシー
ル外径側が摺動面となる場合について説明したが、本変
形例３のようにシール内径側が摺動面となる場合につい
ても本発明を適用できる。図１５（Ａ）はシール内径側
が摺動面となる変形例３の膨潤前の装着状態を拡大して
示す縦断面図である。また、図１５（Ｂ）はシール内径
側が摺動面となる変形例３の膨潤後の装着状態を拡大し
て示す縦断面図である。

【００６９】図１５（Ａ）に示されるように、シール部
材７５は、前述したシール部材６２の場合と同様に軸受
部４３の内周に形成された環状凹部６１（図９参照のこ
と）に装着されており、内周側に前側シャフト４１が摺
動可能に挿通され、前側シャフト４１の外周との間をシ
ールように取り付けられている。このシール部材７５で
は、シール内周側に半円形状の溝部７６（凹部）が設け
られている。すなわち、溝部７６は内径側中央部７１ｄ
の位置、もしくは内径側先端部７１ｃと内径側中央部７
１ｄとの境目付近の位置に設けられている。

【００７０】シール部材７５は、膨潤前では図１５
（Ａ）に示すように、内径側先端部７５ｃが主に接触す
るように変形するため、面圧は前述したシール部材４６
に比較して若干低くなる。但し、上記変形例２と同様
に、内径側中央部７５ｄの肉厚は変わらず、剛性は確保
されるため、シール性を損なうことはない。この装着状
態からシールが膨潤すると、やはり外径側の締め代も増
す影響で内径側先端部７５ｃがやや内側へ変形すること
になり、主に内径側中央部７５ｄが前側シャフト４１の
外周に接触する変形となる。

【００７１】この場合も、前述したシール部材４６で
は、図１５（Ｂ）中破線で示すように締め代の増加によ
る影響を避けることができないためシール面圧Ａが増大
する。しかしながら、本変形例３のシール部材７５で
は、図１５（Ｂ）中実線で示すように溝部７６の対向す
る箇所でシール面圧Ｂが小さくなるとともに、溝部７６
による肉薄部分により接触面の径方向の長さが上記シー
ル部材４６の場合より短くなる。そのため、シール部材
７５では、前側シャフト４１に対するシール面圧Ｂの総
圧値が小さくなり、その分前側シャフト４１に対する摺
動抵抗が減少する。

【００７２】このように、上記シール部材７１により摺
動抵抗の小さいシール構造とすることができるので、給
油ノズル１１において、小さな戻りバネ力で引かれたノ
ズルレバー２６を元に戻すことが可能となり、給油操作
者は指による微妙なレバー引き力により給液量の微調整
やノズルレバー２６の操作性が向上する。また、給油ノ
ズル１１においては、上記シール部材７１を用いた構成
とした場合、戻りバネ力が小さいために主弁２１が閉じ
る際の衝撃が小さくて済み、給油ノズル１１の耐久性が
向上する。

【００７３】さらに、シール部材７１は、非膨潤時、膨
潤時あるいは高液圧作動時ともにシール接触面圧値が小
さいため、摺動面の摩耗などによるシール性能低下を抑
えることができる。また、高液圧対応のシール部材につ
いても前述と同様に、図１５（Ａ）に示す膨潤前の変形
状態が低液圧作動時の変形状態に相当し、図１５（Ｂ）
に示す膨潤後の変形状態が高液圧作動時の変形状態に相
当する。そのため、高液圧対応のシール部材の場合も、
上記シール部材７５と同様の形状条件で摺動抵抗の低減
を図れる。

【００７４】次に、本発明の変形例４について説明す
る。図１６は変形例４のシール部材の断面形状を拡大し
て示す縦断面図である。また、図１７は変形例４のシー
ル部材の膨潤後の装着状態を拡大して示す縦断面図であ
る。図１６に示されるように、変形例４のシール部材８
１は、摺動面側（図１６の例ではシール外径側）の全周
に複数の溝部８２（凹部）が設けられている。また、シ
ール部材８１は、前述したシール部材４６と同様（図５
参照）前側シャフト４１の環状凹部４１ａに装着されて
いる。

【００７５】そして、複数（本変形例４では３本）の溝
部８２は、外径側中央部８１ｂから外径側先端部８１ａ
にかけて所定間隔で平行に配置されている。また、溝部
８２の断面形状は、上記溝部７２と同様に半円形状とさ
れているが、溝部７２よりも深さ、幅共に小さく設定さ
れている。各溝部８２の断面形状としては、例えば半円
形状の凹部からなり、これ以外の形状としても良いし、
配置数もこれに限らないのは勿論である。シール部材８
１では、複数の溝部８２が摺動面側先端部分に設けられ
ているので、軸方向のシール面圧を段階的に減少させる
ことができる。

【００７６】このように、シール部材８２は、摺動面側
となる外径側中央部８１ｂから外径側先端部８１ａにか
けて所定間隔で平行に配置された複数の溝部８２が設け
られているので、後述するように外径側中央部８１ｂか
ら外径側先端部８１ａが摺動面４７に複数の溝部８２が
対向することになり、複数の溝部８２における摺動面４
７に対するシール面圧Ｂが軽減され、その結果摺動抵抗
が軽減される。

【００７７】図１７に示されるように、膨潤後、シール
部材８２は、複数の溝部８２が摺動面４７に圧着された
状態に変化し、上記シール部材７１のように溝部７２が
１つの場合の面圧分布図と比較すると、複数の溝部８２
がある場合（図１７中のシール面圧Ｂ’）の方が安定し
たシール面圧勾配になっておりシール性能の信頼性が高
くなる。

【００７８】また、摺動面がシール内径側の場合でも、
前述と同様に内径摺動面に凹部８２を複数個設けて、シ
ール性能の向上が図れる。次に、本発明の変形例５につ
いて説明する。図１８は変形例５のシール部材の断面形
状を拡大して示す縦断面図である。図１８に示されるよ
うに、変形例５のシール部材８５は、軸方向における溝
部８６の縁部となる始点Ｓａ及び終点Ｓｂにおいて、高
液圧側の方のリップ肉厚Ｌ _inが低圧側の方のリップ肉厚
Ｌ_out よりも薄いリップ形状となっている（Ｌ_in＜Ｌ
_out ）。

【００７９】このようにシール部材８５は、溝部８６を
基点として溝部８６より先端側の厚さ寸法が小さくなる
形状とされているため、例えば図１９に示すようにＬ
_out ≦Ｌ_inとなるシール部材８７と比較して、シール部
材８５が膨潤する前のシール緊迫力が大きくなるため、
初期シール使用時のシール性能を向上できる。図２０は
変形例６のシール部材の断面形状を拡大して示す縦断面
図である。

【００８０】図２０に示されるように、変形例６のシー
ル部材９１では、摺動面側に形成された凹部９２の底部
にフラット部９２ａを設けてあり、凹部９２は軸方向に
幅広形状に形成されている。そのため、シール部材９１
では、他の変形例に比べて凹部９２の幅方向の寸法Ｌａ
が大きいので、その分摺動面４７に接する摺動面積が小
さくなり、面圧積分値が小さくなってシール膨潤後の摺
動抵抗を大幅に低減できる。

【００８１】尚、実施例４〜６についても、高液圧対応
シールに適用できることは言うまでもない。即ち、各実
施例４〜６の膨潤前の変形状態が低液圧作動時の変形状
態に相当し、膨潤後の変形状態が高液圧作動時の変形状
態に相当し、同様の形状条件で摺動抵抗の低減を図れ
る。尚、上記実施例では、シール部材に断面形状がＶ字
状のリップ形パッキンを用いたシール構造を一例として
挙げた説明したが、これに限らず、断面形状がＶ字状以
外のリップ形パッキンあるいは断面形状が円形とされた
Ｏリング等にも適用できるのは勿論である。

【００８２】また、上記実施例では、ダイヤフラムを有
する自動閉弁機構による閉弁動作する給油ノズルを一例
として説明したが、これに限らず、給油ノズル以外の弁
機構の弁軸のシール構造にも適用することができるのは
勿論である。

【００８３】

【発明の効果】上述の如く、請求項１記載の発明によれ
ば、シール内径部の内径寸法をシール溝の内径寸法より
も小さい寸法とし、且つシール外径部の外径寸法をシー
ル溝の外径寸法よりも小さい寸法としたため、膨潤によ
り拡径されても摺動面を摺動するシール部分の圧縮代を
小さく抑えることができ、摺動面に対する摺動抵抗が膨
潤によって増大することを防止できる。

【００８４】そのため、摺動抵抗の小さいシール構造と
することができるので、給油ノズルにおいて、小さな戻
りバネ力で引かれたノズルレバーを元に戻すことが可能
となり、給油操作者は指による微妙なレバー引き力によ
り給液量の微調整やノズルレバーの操作性が向上する。
また、給油ノズルにおいては、戻りバネ力が小さいため
に主弁が閉じる際の衝撃が小さくて済み、給油ノズルの
耐久性が向上する。さらに、シール部材は、非膨潤時、
膨潤時あるいは高液圧作動時ともにシール接触面圧値が
小さいため、摺動面の摩耗などによるシール性能低下を
抑えることができる。

【００８５】また、請求項２記載の発明によれば、シー
ル内径部が軸の外周に形成されたシール溝に嵌合され、
シール外径部が挿通孔の内面に接触して挿通孔と軸との
間をシールするため、挿通孔の摺動面を摺動する際の摺
動抵抗が膨潤により増大することを防止できる。また、
請求項３記載の発明によれば、シール内径部が前記軸の
外周に嵌合され、シール外径部が挿通孔に形成されたシ
ール溝に接触して挿通孔と軸との間をシールするため、
軸の摺動面を摺動する際の摺動抵抗が膨潤により増大す
ることを防止できる。

【００８６】また、請求項４記載の発明によれば、シー
ル内径部又はシール外径部のうち高液圧側となる摺動面
側に少なくとも一つの凹部を全周に設けたため、シール
部材の膨潤時あるいは高液圧作動時の摺動抵抗を低減す
ることができる。さらに、膨潤後の摺動面の面圧が凹部
の所で低くなるため、面圧の総圧値である摺動抵抗の低
減が可能になる。

【００８７】また、請求項５記載の発明によれば、軸方
向の肉厚が凹部を基点として低圧側より高圧側で小さく
なるよう形成されているので、シール部材の膨潤時ある
いは高液圧作動時の高圧側での摺動抵抗を低減すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明になる給油ノズルの一実施例の縦断面図
である。

【図２】給油ノズルの横断面図である。

【図３】給油ノズルの弁機構及び自動閉弁機構を拡大し
て示す縦断面図である。

【図４】給油ノズルの弁機構及び自動閉弁機構を拡大し
て示す横断面図である。

【図５】弁軸の軸受け部を拡大して示す縦断面図であ
る。

【図６】本発明になるシール部材の寸法形状を説明する
ための縦断面図である。

【図７】本発明になるシール部材が環状凹部に装着され
た状態を説明するための縦断面図である。

【図８】前側シャフトの摺動動作に伴うシール部材によ
る摺動抵抗（接触面圧）の変化を示すグラフである。

【図９】弁軸のシール構造の変形例１を示す縦断面図で
ある。

【図１０】変形例のシール部材の寸法形状を説明するた
めの縦断面図である。

【図１１】変形例のシール部材が環状凹部に装着された
状態を説明するための縦断面図である。

【図１２】前側シャフトの摺動動作に伴うシール部材に
よる摺動抵抗（接触面圧）の変化を示すグラフである。

【図１３】本発明の変形例２の断面形状を拡大して示す
縦断面図である。

【図１４】変形例２のシール部材の装着状態を拡大して
示す縦断面図である。

【図１５】シール内径側が摺動面となる変形例３のシー
ル部材の装着状態を拡大して示す縦断面図である。

【図１６】変形例４のシール部材の断面形状を拡大して
示す縦断面図である。

【図１７】変形例４のシール部材の膨潤後の装着状態を
拡大して示す縦断面図である。

【図１８】変形例５のシール部材の断面形状を拡大して
示す縦断面図である。

【図１９】変形例５のシール部材と対比するためのシー
ル部材の断面形状を拡大して示す縦断面図である。

【図２０】変形例６のシール部材の断面形状を拡大して
示す縦断面図である。

【図２１】従来のピストル形の給油ノズルの弁軸をシー
ルするシール構造を拡大して示す縦断面図である。

【符号の説明】

１１ 給油ノズル １２ グリップ １３ ノズル本体 １４ 継手 １５ 弁座部材 １６ 吐出パイプ １７ パイプ接続部材 １９ 油通路 ２０ 負圧発生部 ２１ 主弁体 ２３ 弁機構 ２６ ノズルレバー ２７ 弁体 ２８ 給油ホース ３２ 空気導入孔 ３３ 吸引管 ４０ 弁軸 ４１ 前側シャフト ４１ａ，６１ 環状凹部 ４１ｂ シール溝 ４２ 後側シャフト ４３ 軸受部 ４３ａ 挿通孔 ４６，６２，７１，７５，８１，８５，９１ シール部
材 ４６ａ 内周側リップ部 ４６ｂ 外周側リップ部 ４７ 摺動面 ５１ 自動閉弁機構 ５３ ダイヤフラム室 ５４ ダイヤフラム ５５ 係合部材 ５６ ピストン ６２ａ 内周側リップ部 ６２ｂ 外周側リップ部 ６２ｄ 背面部 ７２，７６，８２，８６，９２ 溝部

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 軸が摺動可能に挿通される挿通孔と該軸
   との間に形成されたシール溝に装着された状態で前記挿
   通孔と前記軸との間をシールするシール部材において、 シール内径部の内径寸法を前記シール溝の内径寸法より
   も小さい寸法とし、且つシール外径部の外径寸法を前記
   シール溝の外径寸法よりも小さい寸法としたことを特徴
   するシール部材。
2. 【請求項２】 上記請求項１記載のシール部材であっ
   て、 前記シール内径部が前記軸の外周に形成されたシール溝
   に嵌合され、前記シール外径部が前記挿通孔の内面に接
   触して前記挿通孔と前記軸との間をシールすることを特
   徴するシール部材。
3. 【請求項３】 上記請求項１記載のシール部材であっ
   て、 前記シール内径部が前記軸の外周に嵌合され、前記シー
   ル外径部が前記挿通孔に形成されたシール溝に接触して
   前記挿通孔と前記軸との間をシールすることを特徴する
   シール部材。
4. 【請求項４】 軸が摺動可能に挿通される挿通孔と該軸
   との間に形成されたシール溝に装着された状態で前記挿
   通孔と前記軸との間をシールするシール部材において、 シール内径部又はシール外径部のうち高液圧側となる摺
   動面側に少なくとも一つの凹部を全周に設けたことを特
   徴とするシール部材。
5. 【請求項５】 上記請求項４記載のシール部材であっ
   て、 前記シール内径部と前記シール外径部との間に形成され
   る軸方向の肉厚が前記凹部を基点として低圧側より高圧
   側で小さくなるよう形成されたことを特徴とするシール
   部材。