JPH11198134A

JPH11198134A - 水中カット造粒装置

Info

Publication number: JPH11198134A
Application number: JP10005956A
Authority: JP
Inventors: Shigehiro Kasai; 重宏笠井; Katsunori Takahashi; 克典高橋; Tatsuya Tanaka; 達也田中; Yoshinori Kuroda; 好則黒田; Masahiko Kashiwa; 眞彦柏
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1998-01-14
Filing date: 1998-01-14
Publication date: 1999-07-27
Anticipated expiration: 2018-01-14
Also published as: JP3365735B2

Abstract

(57)【要約】【課題】水室内へ溶融樹脂を押し出しつつ、水室内で
回転するカッタにより溶融樹脂を切断し造粒する水中カ
ット造粒装置において、ナイフの撓みによるカッティン
グ不良や集中応力によるナイフ折損があった。【解決手段】カッタの先端部に放射状に取り付けるナ
イフ７として、刃部１５のすくい面部１７と取付部１６
との接続部となる切上部２０を、刃部１５の刃先部分１
９からその背側１５ａへゆくほど刃部１５の突出側とな
るように傾けた。これにより刃部１５の撓み変形等を防
止できて、ナイフ７の強度アップができた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂製のペレット
を製造するために用いられる水中カット造粒装置に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】図１６に示すように水中カット造粒装置
は、水室１を挟んでその一方側にダイ２が設けられ、他
方側に、ダイ２へ向けて進退可能で且つ回転可能なカッ
タ３が設けられたものである。そして、水室１には給水
装置（図示略）が接続されて、室内へ水を循環供給可能
になっており、またダイ２にはギヤポンプ等の樹脂供給
装置（図示略）が接続されて、樹脂混練機（図示略）等
からの溶融樹脂４を、ダイノズル２ａを介して水室１内
へ加圧供給可能になっている。

【０００３】上記カッタ３は、その回転軸３ａにおける
ダイ２側の突端部にナイフホルダ６が設けられ、図１７
に示すようにこのナイフホルダ６に対して放射状配置で
複数のナイフ３０が設けられたものである。上記ナイフ
３０は、図１８に示すように、樹脂切断作用を奏する刃
部３１と、この刃部３１を回転軸３ａ（ナイフホルダ
６）に対する径方向外方へ突出保持する取付基部３２と
を有している。

【０００４】このようなことから、ダイ２のダイノズル
２ａから水室１内へ押し出される溶融樹脂４は、水で冷
却されると同時にカッタ３によって細かく切断され、造
粒（符号５参照）されることになる。ところで、この
種、水中カット造粒装置では、切断形状が綺麗に整った
ペレットを得るうえで、ナイフ３０の刃部３１におい
て、その回転方向の先側となる刃先部分３３をダイス２
の正面に強く押し付けながら回転させるのが好ましいと
されている（なお図面上は隙間を持たせている）。

【０００５】従って、刃先部分３３は、取付基部３２よ
りもダイス２側へ少し突出させてあると共に、回転軸心
方向に沿った刃部３１としての全体的な丈寸法Ｈを分厚
く形成して、刃部３１が径方向及び軸方向の撓みに耐え
られるうようにしてあるが、これでは、ナイフの回転抵
抗が大であった。そこで、本発明者等は特願平９−６７
４３２号および特願平９−１８２８０６号（いずれも公
知技術ではない）において、水中カット造粒装置を提案
し、水に対するナイフの回転抵抗を減らして乱流やキャ
ビテーションの抑制を図ること等が可能となった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、水中カ
ット造粒装置においては、いずれにおいても、上記のよ
うにナイフ３０の刃部３１の刃先部分３３をダイス２の
正面に強く押し付けて回転させる関係上、ナイフ３０の
撓みによるカッティング不良で生じるペレットの欠陥
や、ナイフ３０の折損を生じるという問題があった。

【０００７】そこで、本発明者等は鋭意研究の結果、そ
の原因がナイフの刃部形状に関わり無く、刃部のすくい
面と取付基部との接続部が大きく影響することを知見し
た。本発明は、上記知見に基づいてなされたものであっ
て、ナイフの刃部に撓み変形等が生じないような強度ア
ップを図ることにより、ナイフの撓みによるカッティン
グ不良に基因するペレットの欠陥やナイフの欠損を確実
に防止し、併せて、水に対するナイフの回転抵抗を減ら
して乱流やキャビテーションの抑制を図ると共に、ダイ
正面に沿った旋回方向水流の低速化を図り、もって駆動
効率の向上だけでなく高ＭＦＲ材料等を用いた場合の形
状欠陥の発生防止を可能にできる水中カット造粒装置を
提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明では、上記目的を
達成するために、次の技術的手段を講じた。即ち、本発
明に係る水中カット造粒装置でも従来と同様に、カッタ
のナイフは、樹脂切断作用を奏する刃部と、この刃部を
ナイフホルダに対して径方向外方へ突出保持する取付基
部とを有し、且つナイフのナイフホルダ側へ向く面にお
いて刃部のすくい面部と取付基部との接続部となる切上
部が設けられたものであるが、本発明に係る水中カット
造粒装置では、この切上部について、刃部の刃先部分に
必要長さを確保させたうえで、その背側ほど刃部の突出
方向へ向けて所定角度に傾けて形成されてある。

【０００９】すなわち、ナイフの取付基部は、ナイフホ
ルダに対して固定されることから撓み等の変形は生じな
いと考えることができるが、上記のように切上部を所定
角度に傾けさせることで、取付基部（即ち、ナイフとし
て厚肉に形成される部分）が、実質的に刃部の突出方向
へ延長されるかたちとなる。従って、わざわざ刃部側に
対して厚肉化等の措置を講じなくても、カッタの回転時
に刃部が撓み等の変形を生じることがなくなるし、これ
により、ナイフの形式のいかんを問わずペレットの欠陥
やナイフの折損等を防止できたのである。

【００１０】なお、ナイフにおいて切上部の位置付け
は、可及的に径方向外方とするのが強度的観点からは好
ましいが、この切上部がナイフホルダよりも更に外周側
へ位置付けられることは、刃部の有効作用面積（溶融樹
脂の切断に用いられる面積）を減少させることになる点
で不適当である。そこで、上記切上部は、ナイフホルダ
の外周部に外接した状態となるように設けるのが最適と
なる。

【００１１】ナイフホルダに対してナイフを取り付ける
にあたり、ナイフに、カッタの回転方向に対する後退角
を持たせるようにすると、刃部の有効作用面積を何ら侵
すことなく、切上部の傾きを無理なく大きくすることが
でき、好適である。しかも、このようにナイフに後退角
を持たせ、且つ切上部をナイフホルダの外周部に外接さ
せておくことにより、カッタの回転時に刃部と水との相
対間に生じる水流に対して、切上部の傾斜角が平行状態
になり、その結果、この切上部による水切り抵抗（刃部
の回転抵抗）を小さく抑えられるという利点もある。

【００１２】そして、以上のようなことから、ナイフの
刃部における回転軸心方向の丈寸法を薄く形成できるこ
とになり、刃部を薄くできれば、水に対する回転抵抗が
益々減少し、カッタの回転時にダイ正面に沿うように生
じる旋回方向の水流も、低速化できることになる。その
ため、ナイフの回転方向後方側に生じる乱流が小さく抑
えられ、キャビテーションの抑制にも繋がり、もってカ
ッタ駆動力の消費を抑えてその駆動効率が高められる。

【００１３】また、高ＭＦＲ材料等であっても、形状欠
陥の発生を可及的に抑えた造粒が可能になり、この形状
欠陥を原因とした各種欠点も防止できることになる。一
方、ナイフの刃部に水流誘導面を形成させた場合も、水
に対するナイフの回転抵抗を減らすことができる。この
水流誘導面には山型水流誘導面と谷型水流誘導面とがあ
り、このいずれの水流誘導面も水流をダイへ向かわせる
作用を奏するものである。

【００１４】従って、刃部の回転方向後方側では水流の
剥離が円滑になり、回転抵抗の減少を図り、それ故に乱
流やキャビテーションの発生が抑えられることになる。
そのため、上記した駆動効率の高効率化や高ＭＦＲ材料
等を用いる場合の形状欠陥の防止等について、一層、確
実で良好なものとできる。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施の形態を説明する。図１乃至図６は、本発明に係る水
中カット造粒装置のカッタ３において用いられる第１実
施形態のナイフ７を示している。なお、水中カット造粒
装置の基本構成として、水室１、ダイ２及びカッタ３を
具備している点等は図１６で説明したとおりであり、同
図中のナイフ３０を上記ナイフ７に置換すればよい。

【００１６】ナイフ７は、樹脂切断作用を奏する刃部１
５と、この刃部１５を、回転軸３ａの先端部に設けられ
たナイフホルダ６からその径方向外方へ突出保持する取
付基部１６とを有している。刃部１５は、回転方向の先
方側でダイ２へ向けてすくい角を持たせたすくい面部１
７とその後方側の平板部１８とを有しており、すくい面
部１７の先端縁が刃先部分１９とされている。また、ナ
イフ７のナイフホルダ６側へ向く面において、刃部１５
のすくい面部１７と取付基部１６との接続部（境界）に
は、切上部２０が設けられたものとなっている。

【００１７】そして、この切上部２０は、図４（Ａ）で
示すように、刃部１５における刃先部分１９の長手方向
に必要長さを確保させたうえで、その背側１５ａほど刃
部１５の突出方向へ向けて所定角度θだけ傾けて形成さ
れている（図４（Ａ）に二点鎖線で示した三角形領域
を、従来のナイフ３０に対して追加したようなかたちに
なっている）。

【００１８】すなわち、ナイフ７の取付基部１６は、ナ
イフホルダ６に対して固定されることから撓み等の変形
は生じ難いと考えることができ、上記のように切上部２
０を所定角度θに傾けさせることで、取付基部１６（即
ち、ナイフ７として厚肉に形成される部分）が、実質的
に刃部１５の突出方向へ延長されるかたちとなり、ナイ
フ７としての強度の増強が図られることになる。

【００１９】図４（Ｂ）はナイフ７の刃部１５を流線形
状にしたものであり、切上部２０については図４（Ａ）
と同様である。図７及び図８に示すように、このナイフ
７を装着したカッタ３において、各ナイフ７の刃部１５
の部分を当て台２５へ当接させた状態のまま、回転軸３
ａに当て台２５へ向けて２００ｋｇｆの軸力Ｆを加える
ようにするナイフ７の強度試験を行ったところ、回転軸
３ａの沈み込み量Ｘ（μｍ）と刃部１５における突出端
側の浮き上がり量Ｙ（μｍ）との合計として得られる最
大たわみδｍａｘは、１８．８μｍであった。

【００２０】この最大たわみδｍａｘの値は、従来のナ
イフ３０を同一条件で強度試験したときの３７．５μｍ
に比べると略半減したと見ることができ、このことか
ら、本発明に係るナイフ７の方が、従来のナイフ３０よ
りも応力の低減が図れると予測することができる。この
ようなことから、本発明に係るナイフ７では、刃部１５
における回転軸心方向の丈寸法ｈ（図５参照）を薄く形
成することができ、水に対する回転抵抗を小さくして、
カッタ３の回転時にダイ２の正面に沿うように生じる旋
回方向の水流を低速化できることになる。そのため、ナ
イフ７の回転方向後方側に生じる乱流が小さく抑えら
れ、キャビテーションの抑制にも繋がる。

【００２１】なお、ナイフ７における切上部２０の位置
付けは、可及的に径方向外方とするのが強度的観点から
は好ましいが、この切上部２０がナイフホルダ７よりも
更に外周側へ位置付けられることは、刃部１５として、
樹脂切断等にとって有益に作用する有効作用面積を減少
させることになる点で不適当となることから、該切上部
２０はナイフ７ホルダの外周部に外接した状態となるよ
うに設けておくのが推奨される。

【００２２】また、ナイフ７は、一般に、ペレットの切
出し効率や整形性、及び水流抵抗の抑制等の理由によ
り、カッタ３の回転方向に対して後退角β（図６参照）
を持たせた状態でナイフホルダ６へ取り付けるのが好適
である。そのため、上記のように切上部２０をナイフ７
ホルダの外周部に外接した状態とすることは、カッタ３
の回転時に刃部１５と水との相対間に生じる水流に対し
て、切上部２０の傾斜角を平行状態にして、切上部２０
による水切り抵抗（刃部１５の回転抵抗）を更に抑制す
るうえでも有益となる。

【００２３】勿論、このようにすることが、刃部１５の
有効作用面積を何ら侵すことなく、切上部２０の傾きを
無理なく大きくすることに繋がる。ナイフ７の後退角β
にもよるが、切上部２０を、刃部１５の刃先部分１９に
対して傾かせる角度（９０°から上記の所定角度θを減
じた角度）としては、４０°以上８０°以下とするのが
好ましく、特に５０°以上７０°以下とするのが好適で
あった。

【００２４】図９は、刃部１５と取付基部１６との間で
あって、且つダイ２へ向く側の面に対して、刃部１５の
丈寸法と同じ肉厚のまま、取付基部１６側へ平面三角形
状に延長する厚肉化部２１を設けた比較例のナイフ５０
を示している。この比較例のナイフ５０は、刃部１５の
刃先部分１９と同時に、厚肉化部２１をダイ２の正面に
押し付けるようにして、これによりナイフ５０としての
強度の増強を図ろうとしたものである。

【００２５】しかし、この比較例のナイフ５０である
と、厚肉化部２１をダイ２へ当接させる必要があること
から、既存の水中カット造粒装置をそのまま流用するこ
とはできず、少なくともダイ２については、そのドーナ
ツ盤形状の内径を小さくしたものと置換する必要がでて
くる（図３中に、厚肉化部２１を設ける場合を想定し
て、ダイ２の内径が位置付けるべき位置Ｚを併記し
た）。

【００２６】そのため、ダイ２の製作コストが余計な負
担となるおそれがある。なお、このようなダイ２の作り
替えを回避するために、厚肉化部２１の形成位置を刃部
１５の突出方向側へずらすという方法も考えられるが、
このようにする場合には、ダイ２における内径寄りに設
けられるダイノズル２ａを目塞ぎする必要がでてくるた
め、それだけ有効作用面積が小さくなり、ペレットの生
産量が減るといった別の不具合が生じることになる。

【００２７】従って、この比較例のナイフ５０と比べれ
ば、本発明に係るナイフ７は、ダイ２の作り替えが不要
となり、且つ刃部１５の有効作用面積も小さくならない
ためにペレットの生産量も減少することがないという点
で優れている。図１０及び図１１は、本発明に係る第２
実施形態のナイフ７を示している。この第２実施形態の
ナイフ７では、刃部１５におけるダイ２へ向く面とは反
対向きの面７ａ（以下、「外面７ａ」と言う）を、その
回転方向の中間部付近で山なりにカーブさせ、回転方向
後方側ではダイ２へ向けた下り傾斜となるように形成し
てある。また、ダイ２へ向く面７ｂ（以下、「内面７
ｂ」と言う）は、その回転方向後方側をダイ正面に略平
行するフラット面に形成してある。

【００２８】このようなことからこのナイフ７における
刃部１５は、回転軸心方向の丈寸法ｈが、従来のナイフ
３０（二点鎖線参照）の丈寸法Ｈに比べてかなり薄くな
っている。また、刃部１５の肉厚自体もかなり薄くなっ
ている。従ってこのナイフ７は、水に対する回転抵抗が
小さくなり、ナイフ７を高速回転させても、ダイ２の正
面に沿って生じる旋回方向の水流はそれほど高速のもの
とはならない。また、ナイフ７の回転方向後方側におい
て乱流の発生を抑える効果も得られる。

【００２９】しかも、上記のように外面７ａに設けられ
たカーブ面は、山型水流誘導面９を形成するものであ
る。この山型水流誘導面９は、上記外面７ａを水流の指
向先、即ち、ナイフ７の回転方向後方側において、ダイ
２の正面に平行する水流とは干渉しない（遠ざかる）方
向へ外曲げしたものである。従って、ナイフ７の外面７
ａに沿った水流は、山型水流誘導面９を乗り越すのと同
時に外面７ａ側への吸引作用を受け、その結果、ナイフ
７の回転方向後方側から剥離しようとする時点でダイ２
側へ引き込まれるようになる。そのため、この水流は、
ナイフ７の回転方向後方側から円滑に剥離し、乱流やキ
ャビテーションの発生は抑えられる。

【００３０】このように、ナイフ７の高速回転によって
も、ダイ２の正面に沿って生じる旋回方向の水流は高速
化せず、乱流も生じ難くなってキャビテーションに至り
難くなるため、カッタ駆動力の消費が抑えられて駆動効
率を高くでき、また高ＭＦＲ材料等を用いた場合でも形
状欠陥の発生を防止できるという、種々の利点を得るに
至る。

【００３１】図１２は、本発明に係る第３実施形態のナ
イフ７を示したもので、この第３実施形態では、ナイフ
７の外面７ａに山型水流誘導面９が形成されているだけ
でなく、内面７ｂにも谷型水流誘導面１０が形成されて
いる。この谷型水流誘導面１０は、上記内面７ｂを水流
の指向先、即ち、ナイフ７の回転方向後方側において、
ダイ２の正面に平行する水流と干渉する方向へ内曲げし
たものである。

【００３２】従って、ナイフ７の内面７ｂに沿った水流
は、ナイフ７の回転方向後方側へ近づくにつれて物理的
な接触による偏向作用を受け、その結果、ナイフ７の回
転方向後方側から剥離しようとする時点でダイ２側へ押
し付けられるようになる。そのため、この水流について
も、山型水流誘導面９に導かれた水流と同じく、ナイフ
７の回転方向後方側から円滑に剥離し、乱流やキャビテ
ーションの発生は抑えられる。

【００３３】また、このように山型水流誘導面９と谷型
水流誘導面１０との双方を設けると、ナイフ７の回転方
向後方側から剥離する各々の水流に対し、それらが合流
するときの水勢が加勢されることになり、上記効果は相
乗的に高くなる利点がある。従って、この第３実施形態
では少なくとも第２実施形態の場合を超越した効果を得
ることができる。

【００３４】なお、これら第２、第３実施形態では、ナ
イフ７の回転方向後方側の水流がダイ２へ向かう作用が
強いため、ナイフ７には、この作用の反動としてダイ２
から離れようとする揚力が生じる。そのため、ダイ２の
正面に対するナイフ７の押圧作用が低減し、両者共に磨
耗を抑えられるという副次的効果が得られる。更に、こ
の第３実施形態では、山型水流誘導面９や谷型水流誘導
面１０を共に曲面によって形成してあるため、ナイフ７
の断面形状として、その全体が曲線で囲まれた流線形と
なり、水に対して回転方向に沿った抵抗が極めて小さく
なるという利点もある。特に、外面７ａにおける回転方
向前端部の山なり部分では、滑らかな曲面とするのが好
適であった。

【００３５】上記山型水流誘導面９や谷型水流誘導面１
０は、図１３に示す第４実施形態のナイフ７のように複
数の平坦面を継ぎ合わせたような折曲面としてもよい。
また、図１４に示す第５実施形態のナイフ７のように、
外面７ａに対して山型水流誘導面９よりも回転方向後方
側に補助的に谷型水流誘導面１０を形成させたり、内面
７ｂに対して谷型水流誘導面１０よりも回転方向後方側
に補助的に山型水流誘導面９を形成させたりすることも
可能である。

【００３６】このようにするのは、カッタ３の能力（大
きさや適用回転数等）や運転条件等ごとに、水流を最も
効果的に低速化させるための調節を行うことが目的であ
るので、補助的に設けた外面７ａの谷型水流誘導面１０
や内面７ｂの山型水流誘導面９が、外面７ａの山型水流
誘導面９や内面７ｂの谷型水流誘導面１０の本来の作用
を吸収又は阻害するものでないことは言うまでもない。

【００３７】更に、図１５に示す第６実施形態のナイフ
７のように、外面７ａと内面７ｂを回転方向前方側から
後方側へ向かうにしたがって曲率半径が徐々に減少する
曲面に形成し、内面７ｂの回転方向後部側に、回転方向
に対する仰角αだけ傾斜した平坦な傾斜面７ｃを形成す
ることも可能である。ところで、本発明は上記各実施形
態に限定されるものではない。

【００３８】例えば、ナイフ７において、切上部２０の
傾斜は直線状にしても曲線状にしてもよい。またナイフ
７の形成材料には、ＴＩＣをはじめ、ＳＫＨ，ＳＵＳ等
の適宜材料を使用可能であるし、その他、ナイフ７にお
ける細部形状、カッタ３に対するナイフ７の取付数、水
中カット造粒装置としての細部構成等は適宜変更可能で
ある。

【００３９】また、溶融樹脂４として、高ＭＦＲ材料を
用いることが限定されるものではなく、その材質も特に
限定されるものではない。

【００４０】

【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
係る水中カット造粒装置では、カッタにおけるナイフの
ナイフホルダ側へ向く面において、刃部のすくい面部と
取付基部との接続部となる切上部を、刃部の刃先部分か
らその背側へゆくほど刃部の突出側となるように傾けて
あるので、ナイフの形式のいかんを問わずわざわざ刃部
側に対して厚肉化等の措置を講じなくても、カッタの回
転時に刃部が撓み等の変形を生じることがなくなる。

【００４１】従って、ナイフの撓みによるカッティング
不良で生じるペレット欠陥やナイフの折損を防止できる
とともに、併せてナイフの刃部を薄くでき、これより回
転抵抗の減少、ダイ正面での旋回水流の低速化、乱流及
びキャビテーションの抑制が図られ、結果としてカッタ
駆動力の消費を抑えてその駆動効率が高められる。ま
た、高ＭＦＲ材料等であっても、形状欠陥の発生を可及
的に抑えた造粒が可能になり、この形状欠陥を原因とし
た各種欠点も防止できることになる。

【００４２】しかも、このようなナイフを採用すること
で、ダイを作り替える必要がなく、ナイフホルダとして
も既存のものをそのまま使用できるものであるから、従
来の水中カット造粒装置からの改造を行う場合に、コス
ト的負担は殆ど生じず、またナイフの交換等に係る手間
として極めて簡単なもので済ませられる等の利点があ
る。

【００４３】ナイフに後退角を持たせ、切上部の傾きを
ナイフホルダの外周部に外接させた状態にすることによ
り、切上部による水切り抵抗（刃部の回転抵抗）を更に
小さく抑えられる等の利点がある。一方、ナイフに水流
誘導面を設けて水流をダイへ向かわせるようにすると、
ナイフから水流の剥離を円滑化させ、乱流やキャビテー
ションの抑制やダイ正面での旋回水流の低速化が可能に
なる。従って、カッタ駆動力の高効率化が一層向上し、
且つ高ＭＦＲ材料等での確実な造粒が可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る水中カット造粒装置で用いられる
ナイフの第１実施形態を示す平面図（図６の一部拡大
図）である。

【図２】図１に対応する正面図である。

【図３】図１に対応する底（裏）面図である。

【図４】図１に対応する斜視図であり、（Ａ）は第１
例、（Ｂ）は第２例である。

【図５】図２のＢ−Ｂ線拡大断面図である。

【図６】第１実施形態のナイフを具備したカッタを示す
図（図１６のＡ−Ａ線矢視に対応）である。

【図７】第１実施形態における強度試験の要領を示した
概略図である。

【図８】強度試験の結果説明図である。

【図９】第１実施形態に対する比較例のナイフを示した
斜視図である。

【図１０】第２実施形態のナイフによる動作説明図であ
る。

【図１１】第２実施形態における刃部の拡大断面図であ
る。

【図１２】第３実施形態のナイフの刃部を示す拡大断面
図である。

【図１３】第４実施形態のナイフの刃部を示す拡大断面
図である。

【図１４】第５実施形態のナイフの刃部を示す拡大断面
図である。

【図１５】第６実施形態のナイフの刃部を示す拡大断面
図である。

【図１６】従来のナイフを装備した状態の水中カット造
粒装置を示す側断面図である。

【図１７】図１６のＡ−Ａ線矢視拡大図である。

【図１８】図１６のＤ−Ｄ線矢視拡大図である。

【符号の説明】

１水室２ダイ３カッタ３ａ回転軸４溶融樹脂７ナイフ９山型水流誘導面１０谷型水流誘導面１５刃部１５ａ背側１６取付基部１７すくい面部１９刃先部分２０切上部ｈ丈寸法 θ 切上部の所定角度 β 後退角

フロントページの続き (72)発明者黒田好則兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 (72)発明者柏眞彦兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号株式会社神戸製鋼所高砂製作所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ダイ（２）から水室（１）内へ押し出さ
れる溶融樹脂（４）を該ダイ（２）にナイフ（７）を対
向させた状態で回転させるカッタ（３）により切断して
造粒する水中カット造粒装置において、上記カッタ（３）のナイフ（７）は、樹脂切断作用を奏
する刃部（１５）と、該刃部（１５）をカッタ（３）の
回転軸（３ａ）に設けられたナイフホルダ（６）に対し
て径方向外方へ突出保持する取付基部（１６）とを有し
ており、該ナイフ（７）のナイフホルダ（６）側へ向く面におい
て刃部（１５）のすくい面部（１７）と取付基部（１
６）との接続部となる切上部（２０）が、刃部（１５）
の刃先部分（１９）に必要長さを確保させたうえでその
背側（１５ａ）ほど刃部（１５）の突出方向へ向けて所
定角度（θ）に傾けて形成されていることを特徴とする
水中カット造粒装置。
【請求項２】前記ナイフ（７）は、カッタ（３）の回
転方向に対する後退角（β）を有してナイフホルダ
（６）から突出されており、前記切上部（２０）が、ナ
イフホルダ（６）の外周部に外接する状態で設けられて
いることを特徴とする請求項１記載の水中カット造粒装
置。
【請求項３】前記切上部（２０）は、刃部（１５）の
刃先部分（１９）に対して４０°以上８０°以下の角度
で傾けられていることを特徴とする請求項１又は請求項
２記載の水中カット造粒装置。
【請求項４】前記ナイフ（７）の刃部（１５）は、ダ
イ（２）正面に沿って生じる旋回方向の水流を低速化で
きる程度まで回転軸心方向の丈寸法（ｈ）が薄く形成さ
れていることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいず
れかに記載の水中カット造粒装置。
【請求項５】前記ナイフ（７）には、刃部（１５）表
面に沿って流れる水流をダイ（２）へ向けて導く水流誘
導面（９）（１０）が形成されていることを特徴とする
請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の水中カット造
粒装置。