JPH11182380A - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
蓄圧式燃料噴射装置Info
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- JPH11182380A JPH11182380A JP34515097A JP34515097A JPH11182380A JP H11182380 A JPH11182380 A JP H11182380A JP 34515097 A JP34515097 A JP 34515097A JP 34515097 A JP34515097 A JP 34515097A JP H11182380 A JPH11182380 A JP H11182380A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、逆止弁を用いて、低圧燃料の噴射に
続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率を下げること
が可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供する。 【解決手段】本発明の蓄圧式燃料噴射装置は、高圧燃料
を低圧燃料が流れる通路へ導く逆止弁４０の弁体４７内
に反力室５１を形成し、この反力室５１へ弁体前面の流
入口５２から高圧燃料を導入することによって反対方向
の反力を発生させる構造にして、高圧燃料の切り換えの
際、弁体４７の開方向から加わる高圧燃料の作用力を反
対側から作用する高圧燃料の圧力で低減させて、高圧燃
料の圧力がどのように高くとも、ばね定数、初期セット
力などによる弾性力の設定だけで、逆止弁４０の弁移動
速度（開度パターン）を変えられるようにした。
続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率を下げること
が可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供する。 【解決手段】本発明の蓄圧式燃料噴射装置は、高圧燃料
を低圧燃料が流れる通路へ導く逆止弁４０の弁体４７内
に反力室５１を形成し、この反力室５１へ弁体前面の流
入口５２から高圧燃料を導入することによって反対方向
の反力を発生させる構造にして、高圧燃料の切り換えの
際、弁体４７の開方向から加わる高圧燃料の作用力を反
対側から作用する高圧燃料の圧力で低減させて、高圧燃
料の圧力がどのように高くとも、ばね定数、初期セット
力などによる弾性力の設定だけで、逆止弁４０の弁移動
速度（開度パターン）を変えられるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ンのシリンダ内に燃料を最適に噴射させる蓄圧式燃料噴
射装置に関する。
ンのシリンダ内に燃料を最適に噴射させる蓄圧式燃料噴
射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼルエンジンは、ピストンにより
圧縮された空気中に燃料（軽油）を噴射させて、同燃料
を圧縮熱で着火し燃焼させて動力を得るエンジンであ
る。こうしたディーゼルエンジンに用いられる燃料噴射
装置には、列型など燃料噴射ポンプを用いた構造が用い
られている。
圧縮された空気中に燃料（軽油）を噴射させて、同燃料
を圧縮熱で着火し燃焼させて動力を得るエンジンであ
る。こうしたディーゼルエンジンに用いられる燃料噴射
装置には、列型など燃料噴射ポンプを用いた構造が用い
られている。
【０００３】ところが、この燃料噴射装置は、コントロ
ールラックとプランジャとを組み合わせた燃料噴射ポン
プを用いて燃料の噴射と調量を行う構造なので、かなり
大型で重量がある。しかも、燃料噴射ポンプの機能を補
うための機器として、負荷変動に応じて燃料噴射量を加
減するガバナ、噴射時期の進角作用を行う油圧タイマな
どが装着されるので、かなり構造的にも複雑である。そ
のうえ、噴射圧力はエンジンの回転数に依存しているの
で、エンジンが低回転では高回転側に比較して圧力が低
くなり、例えば低回転高負荷域のような運転領域では低
圧で大量の燃料が噴射されてしまい、燃料噴霧の微粒化
が促進されず、燃焼が悪化することもある。
ールラックとプランジャとを組み合わせた燃料噴射ポン
プを用いて燃料の噴射と調量を行う構造なので、かなり
大型で重量がある。しかも、燃料噴射ポンプの機能を補
うための機器として、負荷変動に応じて燃料噴射量を加
減するガバナ、噴射時期の進角作用を行う油圧タイマな
どが装着されるので、かなり構造的にも複雑である。そ
のうえ、噴射圧力はエンジンの回転数に依存しているの
で、エンジンが低回転では高回転側に比較して圧力が低
くなり、例えば低回転高負荷域のような運転領域では低
圧で大量の燃料が噴射されてしまい、燃料噴霧の微粒化
が促進されず、燃焼が悪化することもある。
【０００４】そこで、燃料噴射ポンプを用いずに、かな
り圧力の高い燃料（例えば１２０ＭＰａまで圧力を高め
た燃料）を、電気的な制御で、エンジン運転モードに応
じて、所定量、燃焼室へ噴射させる蓄圧式燃料噴射装置
（コモンレール式燃料噴射装置）が提案されている。
り圧力の高い燃料（例えば１２０ＭＰａまで圧力を高め
た燃料）を、電気的な制御で、エンジン運転モードに応
じて、所定量、燃焼室へ噴射させる蓄圧式燃料噴射装置
（コモンレール式燃料噴射装置）が提案されている。
【０００５】これには、例えば電磁弁の開閉動作により
燃料噴射が可能な燃料噴射弁と、エンジンで駆動される
燃料フィードポンプとの間を燃料通路でつなぎ、これら
燃料噴射弁，燃料フィードポンプ間に燃料フィードポン
プからの燃料を所定の高い圧力（例えば１２０ＭＰａ）
に蓄圧する蓄圧器（蓄圧室）を設けた構造が用いられ
る。
燃料噴射が可能な燃料噴射弁と、エンジンで駆動される
燃料フィードポンプとの間を燃料通路でつなぎ、これら
燃料噴射弁，燃料フィードポンプ間に燃料フィードポン
プからの燃料を所定の高い圧力（例えば１２０ＭＰａ）
に蓄圧する蓄圧器（蓄圧室）を設けた構造が用いられ
る。
【０００６】そして、エンジン運転モードに応じた電磁
弁の開閉動作で、燃料噴射弁の針弁（ニードル弁）を開
放動作（リフト）させて、エンジンの回転数の影響を受
けない蓄圧器からの高圧燃料を、所定の噴射開始時期
に、かつ所定の燃料噴射量（噴射終了時期による）で、
燃料噴射弁のノズル（噴孔）から、ディーゼルエンジン
の燃焼室へ噴射させるようにしてある。
弁の開閉動作で、燃料噴射弁の針弁（ニードル弁）を開
放動作（リフト）させて、エンジンの回転数の影響を受
けない蓄圧器からの高圧燃料を、所定の噴射開始時期
に、かつ所定の燃料噴射量（噴射終了時期による）で、
燃料噴射弁のノズル（噴孔）から、ディーゼルエンジン
の燃焼室へ噴射させるようにしてある。
【０００７】ところが、蓄圧式燃料噴射装置の噴射圧力
は、列型の燃料噴射装置（燃料噴射ポンプを用いた構
造）に見られるような噴射初期で低くそれから次第に圧
力が上昇してピークに達するような挙動とは異なり、高
い圧力が噴射初期から略一定（蓄圧器の高い圧力がノズ
ルに作用することによる）に続く挙動を示す。
は、列型の燃料噴射装置（燃料噴射ポンプを用いた構
造）に見られるような噴射初期で低くそれから次第に圧
力が上昇してピークに達するような挙動とは異なり、高
い圧力が噴射初期から略一定（蓄圧器の高い圧力がノズ
ルに作用することによる）に続く挙動を示す。
【０００８】このため、蓄圧式燃料噴射装置は、燃料が
燃料噴射弁のノズルから燃焼室へ噴射されてから自着火
するまでの着火遅れの期間に、過剰に燃料が燃焼室へ噴
射されやすく、燃焼の初期で、大量の燃料が一度に燃焼
する爆発燃焼が発生する。
燃料噴射弁のノズルから燃焼室へ噴射されてから自着火
するまでの着火遅れの期間に、過剰に燃料が燃焼室へ噴
射されやすく、燃焼の初期で、大量の燃料が一度に燃焼
する爆発燃焼が発生する。
【０００９】爆発燃焼は、高い燃焼温度で急激に燃焼
（予混合燃焼）が進むので、ＮＯX が多く発生しやすい
上、燃焼騒音が増加する不具合をもたらす。そこで、初
期燃焼を緩慢するよう、噴射開始時、低圧の燃料（例え
ば１５ＭＰａ）を燃料噴射弁のノズルから噴射させる蓄
圧式燃料噴射装置が提案されている。
（予混合燃焼）が進むので、ＮＯX が多く発生しやすい
上、燃焼騒音が増加する不具合をもたらす。そこで、初
期燃焼を緩慢するよう、噴射開始時、低圧の燃料（例え
ば１５ＭＰａ）を燃料噴射弁のノズルから噴射させる蓄
圧式燃料噴射装置が提案されている。
【００１０】これには、先の高圧の燃料を燃料噴射弁か
ら噴射させる高圧燃料噴射系と、蓄圧器（蓄圧室）で蓄
圧した低圧の燃料を燃料噴射弁から噴射させる低圧燃料
噴射系とを併用して（２コモンレール式）、燃料噴射弁
のノズルから燃焼室へ低圧側の蓄圧器に蓄圧された低圧
燃料を噴射させ、この噴射中、低圧側蓄圧器から燃料噴
射弁へ向かう燃料通路に、高圧側の蓄圧器に蓄圧された
高圧燃料を割り込ませて（低圧燃料から高圧燃料への切
り換え）、高圧燃料を燃料噴射弁のノズルから燃焼室へ
噴射させることが行われている。
ら噴射させる高圧燃料噴射系と、蓄圧器（蓄圧室）で蓄
圧した低圧の燃料を燃料噴射弁から噴射させる低圧燃料
噴射系とを併用して（２コモンレール式）、燃料噴射弁
のノズルから燃焼室へ低圧側の蓄圧器に蓄圧された低圧
燃料を噴射させ、この噴射中、低圧側蓄圧器から燃料噴
射弁へ向かう燃料通路に、高圧側の蓄圧器に蓄圧された
高圧燃料を割り込ませて（低圧燃料から高圧燃料への切
り換え）、高圧燃料を燃料噴射弁のノズルから燃焼室へ
噴射させることが行われている。
【００１１】これにより、初期燃料は少なくなり、初期
燃焼が緩慢になる。しかしながら、主噴射となる高圧燃
料の噴射率は変わらないために、依然、図４の実線に示
されるように立ち上がり角θが大きく、排気ガスの点、
燃焼騒音の低減に有効な図４中の破線に示される理想的
なデルタ型噴射率波形とは大きく異なる。
燃焼が緩慢になる。しかしながら、主噴射となる高圧燃
料の噴射率は変わらないために、依然、図４の実線に示
されるように立ち上がり角θが大きく、排気ガスの点、
燃焼騒音の低減に有効な図４中の破線に示される理想的
なデルタ型噴射率波形とは大きく異なる。
【００１２】そこで、高圧燃料の急激な燃料噴射弁の流
入を規制するよう、この蓄圧式燃料噴射装置の高圧側蓄
圧器から、低圧燃料が流れる燃料通路へ向かう接続路
に、逆止弁を設けることが行われている。つまり、切り
換えの際の燃料通路へ向かう高圧燃料で、逆止弁を徐々
に開弁させて、高圧燃料が急激に燃料噴射弁へ流入する
のを制御しようとする。
入を規制するよう、この蓄圧式燃料噴射装置の高圧側蓄
圧器から、低圧燃料が流れる燃料通路へ向かう接続路
に、逆止弁を設けることが行われている。つまり、切り
換えの際の燃料通路へ向かう高圧燃料で、逆止弁を徐々
に開弁させて、高圧燃料が急激に燃料噴射弁へ流入する
のを制御しようとする。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、逆止弁は、
閉位置から開位置へ移動可能とした弁体を圧縮ばね（弾
性部材）で閉方向へ付勢する構造である。これに対し
て、逆止弁に加わる高圧燃料の圧力は、１２０ＭＰａと
いったような超高圧である。
閉位置から開位置へ移動可能とした弁体を圧縮ばね（弾
性部材）で閉方向へ付勢する構造である。これに対し
て、逆止弁に加わる高圧燃料の圧力は、１２０ＭＰａと
いったような超高圧である。
【００１４】このため、たとえ圧縮ばねのばね力を強く
しても、作用する圧力が高すぎるために逆止弁は、一気
に開弁され高圧燃料が急激に流入する。そのために、高
圧燃料の噴射（主噴射）の立ち上がり角θを小さくして
理想のデルタ型噴射率波形に近づけるような主噴射の開
度パターンの制御は難しいとされていた。
しても、作用する圧力が高すぎるために逆止弁は、一気
に開弁され高圧燃料が急激に流入する。そのために、高
圧燃料の噴射（主噴射）の立ち上がり角θを小さくして
理想のデルタ型噴射率波形に近づけるような主噴射の開
度パターンの制御は難しいとされていた。
【００１５】本発明は上記事情に着目してなされたもの
で、その目的とするところは、逆止弁を用いて、低圧燃
料の噴射に続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率を
下げることが可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供すること
にある。
で、その目的とするところは、逆止弁を用いて、低圧燃
料の噴射に続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率を
下げることが可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供すること
にある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置では、高圧燃料
を低圧燃料が流れる通路へ導く接続路の逆止弁を、弁体
が開く方向と閉じる方向との双方から高圧燃料の圧力を
受けながら開放側へ変位する構造の採用によって、高圧
燃料の切り換えの際、逆止弁の弁体の開方向から加わる
高圧燃料の作用力を反対側から作用する高圧燃料の圧力
で低減させて、高圧燃料の圧力がどのように高くとも、
ばね定数、初期セット力などによる弾性力の設定だけ
で、逆止弁の弁移動速度（開度パターン）を変えられる
ようにした。
に請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置では、高圧燃料
を低圧燃料が流れる通路へ導く接続路の逆止弁を、弁体
が開く方向と閉じる方向との双方から高圧燃料の圧力を
受けながら開放側へ変位する構造の採用によって、高圧
燃料の切り換えの際、逆止弁の弁体の開方向から加わる
高圧燃料の作用力を反対側から作用する高圧燃料の圧力
で低減させて、高圧燃料の圧力がどのように高くとも、
ばね定数、初期セット力などによる弾性力の設定だけ
で、逆止弁の弁移動速度（開度パターン）を変えられる
ようにした。
【００１７】これにより、高圧燃料の立ち上がりの噴射
率が下げられる。すなわち、高圧燃料の急激な流入を防
ぎつつ開口面積が連続的に増大するという、立ち上がり
角を小さくした理想的な噴射率波形に近づけられるの
で、ＮＯX 排出量の低減、燃費の向上、エンジン騒音の
低減が図れる。
率が下げられる。すなわち、高圧燃料の急激な流入を防
ぎつつ開口面積が連続的に増大するという、立ち上がり
角を小さくした理想的な噴射率波形に近づけられるの
で、ＮＯX 排出量の低減、燃費の向上、エンジン騒音の
低減が図れる。
【００１８】請求項２に記載の蓄圧式燃料噴射装置で
は、簡単な逆止弁構造で開度パターンの調節が可能にす
るよう、逆止弁の弁体を下流方向から延びるガイド部材
で進退自在にガイドするとともに弾性部材で上流側へ付
勢して、弁孔を閉止するように形成され、弁体の内部に
ガイド部材を壁面に用いた反力室を形成し、弁体の上流
側の端面に弁孔へ向かう高圧燃料を反力室へ導く流入口
を形成するという構成を採用したことにある。
は、簡単な逆止弁構造で開度パターンの調節が可能にす
るよう、逆止弁の弁体を下流方向から延びるガイド部材
で進退自在にガイドするとともに弾性部材で上流側へ付
勢して、弁孔を閉止するように形成され、弁体の内部に
ガイド部材を壁面に用いた反力室を形成し、弁体の上流
側の端面に弁孔へ向かう高圧燃料を反力室へ導く流入口
を形成するという構成を採用したことにある。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図１ないし図３に
示す一実施形態にもとづいて説明する。図１は、本発明
を適用した例えば車両用の直噴式ディーゼルエンジンの
蓄圧式燃料噴射装置の概略構成を示し、図中１はディー
ゼルエンジンのシリンダヘッド（図示しない）に取り付
けられたユニットインジェクタ（本願の燃料噴射弁に相
当）である。
示す一実施形態にもとづいて説明する。図１は、本発明
を適用した例えば車両用の直噴式ディーゼルエンジンの
蓄圧式燃料噴射装置の概略構成を示し、図中１はディー
ゼルエンジンのシリンダヘッド（図示しない）に取り付
けられたユニットインジェクタ（本願の燃料噴射弁に相
当）である。
【００２０】ユニットインジェクタ１の本体２の下部側
には筒形のノズル３が形成されている。このノズル３の
下端部中央から突き出た突起部４は、シリンダヘッドの
下面からシリンダ中央へ突き出ていて、突起部４の周壁
に穿設してある複数の噴孔を、ディーゼルエンジンのシ
リンダ内に形成される燃焼室（いずれも図示しない）に
開口させてある。
には筒形のノズル３が形成されている。このノズル３の
下端部中央から突き出た突起部４は、シリンダヘッドの
下面からシリンダ中央へ突き出ていて、突起部４の周壁
に穿設してある複数の噴孔を、ディーゼルエンジンのシ
リンダ内に形成される燃焼室（いずれも図示しない）に
開口させてある。
【００２１】ノズル３内には、ノズルニードル５（針
弁）が上下方向に摺動自在に嵌挿されている。このノズ
ルニードル５の下端（先端）の円錐部６は、ノズル下端
部に形成された弁座７と当接していて、ノズルニードル
５の変位で、噴孔を開閉できるようにしてある。なお、
ノズルニードル５の上端部は、本体２内に収容した油圧
ピストン８ａに当接している。
弁）が上下方向に摺動自在に嵌挿されている。このノズ
ルニードル５の下端（先端）の円錐部６は、ノズル下端
部に形成された弁座７と当接していて、ノズルニードル
５の変位で、噴孔を開閉できるようにしてある。なお、
ノズルニードル５の上端部は、本体２内に収容した油圧
ピストン８ａに当接している。
【００２２】弁座７は、ノズル３に形成されたフィード
ホール１０、ノズルニードル５の段差部５ａを囲むよう
に形成された環状の燃料溜り室１１、本体２に形成され
たフィードホール１２を介して、インジェクタ本体２の
上部に形成した燃料入口１３と連通している。
ホール１０、ノズルニードル５の段差部５ａを囲むよう
に形成された環状の燃料溜り室１１、本体２に形成され
たフィードホール１２を介して、インジェクタ本体２の
上部に形成した燃料入口１３と連通している。
【００２３】また燃料入口１３は、フィードホール１２
から分岐された分岐路１４を介して、油圧ピストン８ａ
を上下方向に移動自在に収容した油圧シリンダ部８ｂに
連通してあり、燃料圧がノズルニードル５の先端と基端
との双方に加わることを利用して、圧力および圧縮ばね
力によりノズルニードル５を閉止させる構造（受圧面
積：油圧ピストン８ａ＞ノズルニードル５）にしてあ
る。
から分岐された分岐路１４を介して、油圧ピストン８ａ
を上下方向に移動自在に収容した油圧シリンダ部８ｂに
連通してあり、燃料圧がノズルニードル５の先端と基端
との双方に加わることを利用して、圧力および圧縮ばね
力によりノズルニードル５を閉止させる構造（受圧面
積：油圧ピストン８ａ＞ノズルニードル５）にしてあ
る。
【００２４】さらに油圧シリンダ部８ｂは、例えば常閉
形の電磁二方弁で構成される噴射制御電磁弁１５を介装
した通路１５ａを介して、本体２の側部に形成した燃料
リーク口１６と連通している。そして、この燃料リーク
口１６が、リーク路１７を介して、燃料（軽油）を収容
している燃料タンク１８に接続されている。
形の電磁二方弁で構成される噴射制御電磁弁１５を介装
した通路１５ａを介して、本体２の側部に形成した燃料
リーク口１６と連通している。そして、この燃料リーク
口１６が、リーク路１７を介して、燃料（軽油）を収容
している燃料タンク１８に接続されている。
【００２５】一方、図中２０は低圧用の蓄圧タンク（低
圧側の蓄圧器に相当）で、同タンク２０の内部には所定
の低圧力の燃料、例えば１５ＭＰa の低圧力で蓄圧され
た燃料が貯溜されている。この蓄圧タンク２０の燃料供
給口は、燃料通路２１を介して、ユニットインジェクタ
１の燃料入口１３に接続されている。
圧側の蓄圧器に相当）で、同タンク２０の内部には所定
の低圧力の燃料、例えば１５ＭＰa の低圧力で蓄圧され
た燃料が貯溜されている。この蓄圧タンク２０の燃料供
給口は、燃料通路２１を介して、ユニットインジェクタ
１の燃料入口１３に接続されている。
【００２６】この接続により、噴射制御電磁弁１５を開
けば、ノズルニードル５を閉止させていた油圧ピストン
８ａに加わる圧力がリーク路１７から燃料タンク１８へ
逃げ、これにしたがいノズルニードル５が燃料溜り室１
１の燃料圧力で押し上げられ、開く噴孔から燃料が燃焼
室へ噴射されるようにしてある。また噴射電磁制御弁１
５を閉じれば、再びノズルニードル５の基端に燃料圧が
加わり、ノズルニードル５を閉止するようにしてある。
けば、ノズルニードル５を閉止させていた油圧ピストン
８ａに加わる圧力がリーク路１７から燃料タンク１８へ
逃げ、これにしたがいノズルニードル５が燃料溜り室１
１の燃料圧力で押し上げられ、開く噴孔から燃料が燃焼
室へ噴射されるようにしてある。また噴射電磁制御弁１
５を閉じれば、再びノズルニードル５の基端に燃料圧が
加わり、ノズルニードル５を閉止するようにしてある。
【００２７】こうした構造から、低圧燃料をユニットイ
ンジェクタ１から噴射させる低圧燃料噴射系２２を構成
している。なお、図中２３は、ノズルニードル５の作動
速度を設定するために分岐路１４，通路１５ａにそれぞ
れ介装されたオリフィスを示す。
ンジェクタ１から噴射させる低圧燃料噴射系２２を構成
している。なお、図中２３は、ノズルニードル５の作動
速度を設定するために分岐路１４，通路１５ａにそれぞ
れ介装されたオリフィスを示す。
【００２８】他方、図中３０は、燃料タンク１８から燃
料を汲み上げる燃料フィードポンプである。この燃料フ
ィードポンプ３０の吐出部には、高圧用の蓄圧タンク３
１（高圧側の蓄圧器に相当）が接続され、燃料フィード
ポンプ３０の作動によって、蓄圧タンク３１内に所定の
高圧力の燃料、例えば１２０ＭＰａの高圧力で蓄圧され
た燃料を貯溜させている。
料を汲み上げる燃料フィードポンプである。この燃料フ
ィードポンプ３０の吐出部には、高圧用の蓄圧タンク３
１（高圧側の蓄圧器に相当）が接続され、燃料フィード
ポンプ３０の作動によって、蓄圧タンク３１内に所定の
高圧力の燃料、例えば１２０ＭＰａの高圧力で蓄圧され
た燃料を貯溜させている。
【００２９】蓄圧タンク３１の燃料供給口は、接続路を
なす燃料通路３２を介して、ユニットインジェクタ１と
低圧用の蓄圧タンク２０との間をむすぶ燃料通路２１の
途中に接続されていて、低圧燃料が流れる燃料通路２１
へ高圧燃料を割り込ませられるようにしてある。また燃
料通路３２には、圧力切換用電磁弁３３（例えば常閉形
の電磁二方弁からなる）が介装されていて、噴射制御電
磁弁１５の開動作でユニットインジェクタ１から低圧燃
料を噴射中、圧力切換用電磁弁３３を開動作させると、
蓄圧タンク３１からの高圧燃料が燃料通路２１へ導かれ
て、ユニットインジェクタ１から噴射されるようにして
ある。
なす燃料通路３２を介して、ユニットインジェクタ１と
低圧用の蓄圧タンク２０との間をむすぶ燃料通路２１の
途中に接続されていて、低圧燃料が流れる燃料通路２１
へ高圧燃料を割り込ませられるようにしてある。また燃
料通路３２には、圧力切換用電磁弁３３（例えば常閉形
の電磁二方弁からなる）が介装されていて、噴射制御電
磁弁１５の開動作でユニットインジェクタ１から低圧燃
料を噴射中、圧力切換用電磁弁３３を開動作させると、
蓄圧タンク３１からの高圧燃料が燃料通路２１へ導かれ
て、ユニットインジェクタ１から噴射されるようにして
ある。
【００３０】これにより、低圧燃料の噴射中、途中から
高圧燃料の噴射に切り換える高圧燃料噴射系３４を構成
している。なお、燃料通路３２との接続部３２ａから蓄
圧タンク２０へ至る燃料通路２１には、高圧燃料流入を
禁止する逆止弁３５ａとオリフィス３５ｂとを並列に組
んだ流量制御部３５が介装され、また蓄圧タンク２０か
らは、低圧の燃料圧に設定してある圧力調整弁３６を介
装した燃料通路３７が燃料タンク１８へ延びていて、オ
リフィス３５ｂを介して高圧燃料を溢流させ、噴射終了
から次の噴射迄の間に、低圧用の蓄圧タンク２０へ低圧
燃料として補給されるようにしてある。
高圧燃料の噴射に切り換える高圧燃料噴射系３４を構成
している。なお、燃料通路３２との接続部３２ａから蓄
圧タンク２０へ至る燃料通路２１には、高圧燃料流入を
禁止する逆止弁３５ａとオリフィス３５ｂとを並列に組
んだ流量制御部３５が介装され、また蓄圧タンク２０か
らは、低圧の燃料圧に設定してある圧力調整弁３６を介
装した燃料通路３７が燃料タンク１８へ延びていて、オ
リフィス３５ｂを介して高圧燃料を溢流させ、噴射終了
から次の噴射迄の間に、低圧用の蓄圧タンク２０へ低圧
燃料として補給されるようにしてある。
【００３１】また接続部３２ａと圧力切換用電磁弁３３
との間の通路部分３２ｂには、本発明の要部となる高圧
燃料の流入を制御する逆止弁４０が介装されている。こ
の逆止弁４０の詳しい構造が、図１中の拡大図で示して
ある。
との間の通路部分３２ｂには、本発明の要部となる高圧
燃料の流入を制御する逆止弁４０が介装されている。こ
の逆止弁４０の詳しい構造が、図１中の拡大図で示して
ある。
【００３２】逆止弁４０の構造について説明すれば、図
中４１は通路部分３２ｂをなす配管部部材が両端部に接
続された筒状のホルダである。このホルダ４１の軸心部
には、上流側（圧力切換用電磁弁３３側）から、入口ポ
ート４２、同ポート４２と連通する弁収容室４３、出口
ポート４４が順に形成してある。また弁収容室４３の下
流側の壁面中央からは、軸状のガイド軸４５（ガイド部
材）が上流側に延びている。そして、このガイド軸４５
の基端部外周に形成されている通孔４６に上記出口ポー
ト４４が連通させてある。
中４１は通路部分３２ｂをなす配管部部材が両端部に接
続された筒状のホルダである。このホルダ４１の軸心部
には、上流側（圧力切換用電磁弁３３側）から、入口ポ
ート４２、同ポート４２と連通する弁収容室４３、出口
ポート４４が順に形成してある。また弁収容室４３の下
流側の壁面中央からは、軸状のガイド軸４５（ガイド部
材）が上流側に延びている。そして、このガイド軸４５
の基端部外周に形成されている通孔４６に上記出口ポー
ト４４が連通させてある。
【００３３】この弁収容室４３へ突き出るガイド軸４５
の端部には、先端側が例えば円錐台状に形成された弁体
４７が進退自在に嵌挿されている。具体的には、弁体４
７は、弁収容室４３の内径より小さい外径で形成してあ
る。弁体４７の基端部中央には有底筒形の嵌合穴４７ａ
が形成してあり、この嵌合穴４７ａがガイド軸４５の端
部に摺動自在に嵌挿されることによって、弁収容室４３
内に弁体全体を進退自在に収容させてある。
の端部には、先端側が例えば円錐台状に形成された弁体
４７が進退自在に嵌挿されている。具体的には、弁体４
７は、弁収容室４３の内径より小さい外径で形成してあ
る。弁体４７の基端部中央には有底筒形の嵌合穴４７ａ
が形成してあり、この嵌合穴４７ａがガイド軸４５の端
部に摺動自在に嵌挿されることによって、弁収容室４３
内に弁体全体を進退自在に収容させてある。
【００３４】弁体４７の基端とこれと対向する弁収容室
４３の壁面との間には、弾性部材、例えば圧縮ばね４８
が介装され、弁体４７を入口ポート４２の開口端で形成
される弁座４９へ付勢して、入口ポート４２の開口で形
成される弁孔５０を閉止させている。これにより、電磁
弁３３が開弁して高圧燃料がユニットインジェクタ１へ
供給されると、弁体４７が圧縮ばね４８の弾性力に抗し
て、閉位置からストロークＳだけ、開放側へ変位を許す
ようにしている。
４３の壁面との間には、弾性部材、例えば圧縮ばね４８
が介装され、弁体４７を入口ポート４２の開口端で形成
される弁座４９へ付勢して、入口ポート４２の開口で形
成される弁孔５０を閉止させている。これにより、電磁
弁３３が開弁して高圧燃料がユニットインジェクタ１へ
供給されると、弁体４７が圧縮ばね４８の弾性力に抗し
て、閉位置からストロークＳだけ、開放側へ変位を許す
ようにしている。
【００３５】この嵌挿構造を利用して、弁体４７の内部
に反力室５１を形成している。すなわち、反力室５１は
ガイド軸４５の軸端面，嵌合穴４７ａの壁面とを組み合
わせてなる収縮可能な室空間から形成してある。
に反力室５１を形成している。すなわち、反力室５１は
ガイド軸４５の軸端面，嵌合穴４７ａの壁面とを組み合
わせてなる収縮可能な室空間から形成してある。
【００３６】また弁体４７の先端面中央（上流側の端
面）には、弁孔５０と反力室５１との間を連通する流入
口５２が形成され、弁体４７に加わる高圧燃料を反力室
５１に導けるようにしている。この流入口５２は、嵌合
穴４７ａより小径な通路で形成されていて、反力室５１
へ高圧燃料が導入されると、弁体４７の先端面に向き合
う反力室５１の壁面に、弁体４７を閉じる方向へ向かわ
せる反対方向の反力が発生されるようにしてある。な
お、５１ａは反対方向の力が作用する反力室５１の受圧
面（壁面）を示す。
面）には、弁孔５０と反力室５１との間を連通する流入
口５２が形成され、弁体４７に加わる高圧燃料を反力室
５１に導けるようにしている。この流入口５２は、嵌合
穴４７ａより小径な通路で形成されていて、反力室５１
へ高圧燃料が導入されると、弁体４７の先端面に向き合
う反力室５１の壁面に、弁体４７を閉じる方向へ向かわ
せる反対方向の反力が発生されるようにしてある。な
お、５１ａは反対方向の力が作用する反力室５１の受圧
面（壁面）を示す。
【００３７】この反力室５１によって、弁体４７の前後
部、すなわち開く方向と閉じる方向との双方に、高圧燃
料の圧力が加わるようにしてある。つまり、弁体４７の
開方向に加わる高圧燃料の作用力を反対側から作用する
高圧燃料の圧力によってキャンセルする構造にしてあ
る。
部、すなわち開く方向と閉じる方向との双方に、高圧燃
料の圧力が加わるようにしてある。つまり、弁体４７の
開方向に加わる高圧燃料の作用力を反対側から作用する
高圧燃料の圧力によってキャンセルする構造にしてあ
る。
【００３８】これにより、弁体４７に、低圧燃料から高
圧燃料への切換時、圧縮ばね４８のばね特性だけで、閉
止位置から連続的にかつ徐々に開口面積が増えながら開
動作する機能をもたらしている。
圧燃料への切換時、圧縮ばね４８のばね特性だけで、閉
止位置から連続的にかつ徐々に開口面積が増えながら開
動作する機能をもたらしている。
【００３９】そして、この逆止弁４０の反力機能によっ
て、高圧燃料が急激にユニットインジェクタ１へ流入さ
れない構造にしてある。つぎに、この高圧燃料の流入を
制御する逆止弁４０の作用を説明するべく、蓄圧式燃料
噴射装置の作用を説明すれば、今、低圧用の蓄圧タンク
２０が低圧燃料（例えば１５ＭＰａの燃料）で満たさ
れ、高圧用の蓄圧タンク３１が高圧燃料（１２０ＭＰａ
の燃料）で満たされ、またノズルニードル５が上下方向
から加わる燃料圧力によって噴孔を閉止させているとす
る。
て、高圧燃料が急激にユニットインジェクタ１へ流入さ
れない構造にしてある。つぎに、この高圧燃料の流入を
制御する逆止弁４０の作用を説明するべく、蓄圧式燃料
噴射装置の作用を説明すれば、今、低圧用の蓄圧タンク
２０が低圧燃料（例えば１５ＭＰａの燃料）で満たさ
れ、高圧用の蓄圧タンク３１が高圧燃料（１２０ＭＰａ
の燃料）で満たされ、またノズルニードル５が上下方向
から加わる燃料圧力によって噴孔を閉止させているとす
る。
【００４０】このとき、燃料噴射開始時期になると、図
示しないＥＣＵ（制御部）からは、まず低圧噴射のため
のパルス信号が出力され、その後、高圧噴射のためのパ
ルス信号が出力される。
示しないＥＣＵ（制御部）からは、まず低圧噴射のため
のパルス信号が出力され、その後、高圧噴射のためのパ
ルス信号が出力される。
【００４１】噴射制御電磁弁１５は、図２のタイムチャ
ートで示されるように最初の低圧噴射のパルス信号を受
けて開動作する。すると、燃料圧力による油圧ピストン
８ａの規制は解除され、この間、ノズルニードル５は、
燃料溜り部１１の燃料圧力にて上方へ押し上げられ、開
放するノズル３の噴孔から低圧燃料が燃焼室へ噴射され
る。
ートで示されるように最初の低圧噴射のパルス信号を受
けて開動作する。すると、燃料圧力による油圧ピストン
８ａの規制は解除され、この間、ノズルニードル５は、
燃料溜り部１１の燃料圧力にて上方へ押し上げられ、開
放するノズル３の噴孔から低圧燃料が燃焼室へ噴射され
る。
【００４２】この低圧燃料の噴射により、燃焼室へ噴射
されてから自着火するまでの着火遅れ期間に噴射される
噴射量は抑制されるので、爆発的燃焼が抑制できる。圧
力切換用電磁弁３３は、図２のタイムチャートで示され
るように続く高圧噴射のパルス信号を受けて開動作す
る。
されてから自着火するまでの着火遅れ期間に噴射される
噴射量は抑制されるので、爆発的燃焼が抑制できる。圧
力切換用電磁弁３３は、図２のタイムチャートで示され
るように続く高圧噴射のパルス信号を受けて開動作す
る。
【００４３】すると、蓄圧タンク３１からの高圧燃料
が、逆止弁４０を経て、低圧燃料が流れる燃料通路２１
に割り込むように導入される。これにより、燃料の噴射
中、ノズルの噴孔から噴射している低圧燃料が高圧燃料
へ切換わる。
が、逆止弁４０を経て、低圧燃料が流れる燃料通路２１
に割り込むように導入される。これにより、燃料の噴射
中、ノズルの噴孔から噴射している低圧燃料が高圧燃料
へ切換わる。
【００４４】この切り換えの際、逆止弁４０の弁体４７
には開く方向と閉じる方向との双方から高圧燃料の圧力
が加わる。詳しくは、入口ポート４２へ導入される高圧
燃料は、弁孔５０から露出する弁体４７を上流側から押
圧する。と共に弁体前面の流入口５２から反力室５１に
導入された高圧燃料の圧力が、反力室５１の受圧面５１
ａに加わり、弁体４７を下流側から押圧するようにな
る。
には開く方向と閉じる方向との双方から高圧燃料の圧力
が加わる。詳しくは、入口ポート４２へ導入される高圧
燃料は、弁孔５０から露出する弁体４７を上流側から押
圧する。と共に弁体前面の流入口５２から反力室５１に
導入された高圧燃料の圧力が、反力室５１の受圧面５１
ａに加わり、弁体４７を下流側から押圧するようにな
る。
【００４５】これによって、弁体４７は、開方向から加
わる高圧燃料の作用力が反対側から作用する高圧燃料の
圧力でキャンセル（低減）される。このことにより、弁
体４７は、高圧燃料の圧力がどのように高くとも、圧縮
ばね４８の弾性力、すなわちばね定数、初期セット力な
どの設定だけで、閉位置から連続的に開口面積を増大さ
せながら開放側へ変位するようになる。
わる高圧燃料の作用力が反対側から作用する高圧燃料の
圧力でキャンセル（低減）される。このことにより、弁
体４７は、高圧燃料の圧力がどのように高くとも、圧縮
ばね４８の弾性力、すなわちばね定数、初期セット力な
どの設定だけで、閉位置から連続的に開口面積を増大さ
せながら開放側へ変位するようになる。
【００４６】すなわち、今、弁孔５０の直径（弁シート
径）をＤとし、反力室５１の直径ｄ（Ｄ＞ｄ）とし、弁
体２７に入力される圧力をＰとしたとき、弁体４７に作
用する力Ｆ1 を求めれば、Ｆ1 ＝π／４×（Ｄ2 −ｄ
2 ）×Ｐとなって、弁体４７に作用する力Ｆ1 は、本構
造を用いない場合の弁体に作用する Ｆ1 ′＝π／４・Ｄ2 ・Ｐに比べて、Ｆ＝π／４・ｄ2
・Ｐ分、小さくでき、大部分がキャンセルされる。
径）をＤとし、反力室５１の直径ｄ（Ｄ＞ｄ）とし、弁
体２７に入力される圧力をＰとしたとき、弁体４７に作
用する力Ｆ1 を求めれば、Ｆ1 ＝π／４×（Ｄ2 −ｄ
2 ）×Ｐとなって、弁体４７に作用する力Ｆ1 は、本構
造を用いない場合の弁体に作用する Ｆ1 ′＝π／４・Ｄ2 ・Ｐに比べて、Ｆ＝π／４・ｄ2
・Ｐ分、小さくでき、大部分がキャンセルされる。
【００４７】ここで、弁体に作用する力Ｆ1 はキャンセ
ル構造を用いない場合のＦ1 ′より、はるかに小さい値
であるから、圧縮ばね４８によって弁体４７の動きが制
御可能となる。つまり、Ｆ1 を越えるばね圧をもつ圧縮
ばね４８を用いることにより、弁体４７の移動速度が変
えられるようになる。
ル構造を用いない場合のＦ1 ′より、はるかに小さい値
であるから、圧縮ばね４８によって弁体４７の動きが制
御可能となる。つまり、Ｆ1 を越えるばね圧をもつ圧縮
ばね４８を用いることにより、弁体４７の移動速度が変
えられるようになる。
【００４８】このことから、圧縮ばね４８を用いるだけ
で、ばね定数、初期セット力の調整により、弁体４７は
通常の連続的に開口面積を増大させながら開放側へ変位
するという挙動が得られることがわかる。
で、ばね定数、初期セット力の調整により、弁体４７は
通常の連続的に開口面積を増大させながら開放側へ変位
するという挙動が得られることがわかる。
【００４９】この弁体４７の挙動により、弁体４７の周
り、通孔４６、出口ポート４４を経て、ノズル３の噴孔
から噴射される高圧燃料は、当初は少量、次第にその量
が増加するように噴射される。
り、通孔４６、出口ポート４４を経て、ノズル３の噴孔
から噴射される高圧燃料は、当初は少量、次第にその量
が増加するように噴射される。
【００５０】シミューレーション計算によれば、圧縮ば
ね４８のばね定数，初期セット力を変更するだけで、図
３（ａ）の線図中の実線に示されるようにかなり広範囲
の領域で逆止弁４０の弁移動速度（開度パターン）の調
節を行うことができた。
ね４８のばね定数，初期セット力を変更するだけで、図
３（ａ）の線図中の実線に示されるようにかなり広範囲
の領域で逆止弁４０の弁移動速度（開度パターン）の調
節を行うことができた。
【００５１】このことにより、逆止弁４０を用いて、低
圧燃料の噴射に続いて噴射される高圧燃料の立ち上がり
の噴射率の制御が容易に行えることが確認された。この
結果、図３（ｂ）の線図中の実線に示されるように高圧
燃料の噴射率の立ち上がり角θを小さくした理想的なデ
ルタ型噴射率波形に近づけることができる。
圧燃料の噴射に続いて噴射される高圧燃料の立ち上がり
の噴射率の制御が容易に行えることが確認された。この
結果、図３（ｂ）の線図中の実線に示されるように高圧
燃料の噴射率の立ち上がり角θを小さくした理想的なデ
ルタ型噴射率波形に近づけることができる。
【００５２】したがって、ディーゼルエンジンの燃焼を
最適に制御することができ、ＮＯX排出量の低減、燃費
の向上、エンジン騒音の低減を図ることができる。しか
も、逆止弁４０は、圧縮ばね４８で付勢される弁体４７
を下流方向から延びるガイド軸４５で進退自在にガイド
し、弁体２７の内部に反力室５１を形成し、弁体４７の
前面に高圧燃料を反力室５１へ導く流入口５２を形成す
るだけでよく、簡単な構造で開度パターンの調節が可能
である。
最適に制御することができ、ＮＯX排出量の低減、燃費
の向上、エンジン騒音の低減を図ることができる。しか
も、逆止弁４０は、圧縮ばね４８で付勢される弁体４７
を下流方向から延びるガイド軸４５で進退自在にガイド
し、弁体２７の内部に反力室５１を形成し、弁体４７の
前面に高圧燃料を反力室５１へ導く流入口５２を形成す
るだけでよく、簡単な構造で開度パターンの調節が可能
である。
【００５３】なお、上述した一実施形態では、一台の燃
料フィードポンプで、低圧用の蓄圧タンクと高圧用の蓄
圧タンクに燃料を蓄える構造に、本発明を適用したが、
これに限らず、２台のポンプを用いて、別々に低圧／高
圧用の蓄圧タンクに燃料を蓄えるようにしても構わな
い。
料フィードポンプで、低圧用の蓄圧タンクと高圧用の蓄
圧タンクに燃料を蓄える構造に、本発明を適用したが、
これに限らず、２台のポンプを用いて、別々に低圧／高
圧用の蓄圧タンクに燃料を蓄えるようにしても構わな
い。
【００５４】
【発明の効果】以上説明したように請求項１に記載の発
明によれば、高圧燃料の切り換えの際、逆止弁は、弁体
の開方向から加わる高圧燃料の作用力を反対側から作用
する高圧燃料の圧力で低減させるので、高圧燃料の圧力
がどのように高くとも、ばね定数、初期セット力などに
よる弾性力の設定だけで、逆止弁の開度パターン（弁移
動速度）を変えることができる。
明によれば、高圧燃料の切り換えの際、逆止弁は、弁体
の開方向から加わる高圧燃料の作用力を反対側から作用
する高圧燃料の圧力で低減させるので、高圧燃料の圧力
がどのように高くとも、ばね定数、初期セット力などに
よる弾性力の設定だけで、逆止弁の開度パターン（弁移
動速度）を変えることができる。
【００５５】したがって、困難とされていた低圧燃料の
噴射に続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率の低減
が可能となり、同噴射率の立ち上がり角を小さくした理
想的な噴射率波形に近づけることができ、ＮＯX 排出量
の低減、燃費の向上、エンジン騒音の低減の向上が図れ
るようになる。請求項２に記載の発明によれば、請求項
１の効果に加え、簡単な逆止弁の構造で、開度パターン
の調節が可能となる。
噴射に続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率の低減
が可能となり、同噴射率の立ち上がり角を小さくした理
想的な噴射率波形に近づけることができ、ＮＯX 排出量
の低減、燃費の向上、エンジン騒音の低減の向上が図れ
るようになる。請求項２に記載の発明によれば、請求項
１の効果に加え、簡単な逆止弁の構造で、開度パターン
の調節が可能となる。
【図１】本発明の一実施形態の蓄圧式燃料噴射装置を、
逆止弁の詳細な構造と共に示す図。
逆止弁の詳細な構造と共に示す図。
【図２】始めに低圧燃料を噴射、その後、高圧燃料を噴
射する電磁弁の動作を、噴射率と共に示す図。
射する電磁弁の動作を、噴射率と共に示す図。
【図３】逆止弁のばね定数，初期セット力だけで、低圧
燃料から高圧燃料に切換わるときの噴射率が変化するこ
と説明するための線図。
燃料から高圧燃料に切換わるときの噴射率が変化するこ
と説明するための線図。
【図４】従来の低圧燃料から高圧燃料に切換わるときの
噴射率の挙動を説明するための線図。
噴射率の挙動を説明するための線図。
１…ユニットインジェクタ（燃料噴射弁） ３…ノズル ２０…低圧用の蓄圧タンク（低圧側の蓄圧器） ２１…燃料通路 ２２…低圧燃料噴射系 ３１…高圧用の蓄圧タンク（高圧側の蓄圧器） ３２…燃料通路（接続路） ３３…圧力切換用電磁弁 ３４…高圧燃料噴射系 ４０…逆止弁 ４１…ホルダ ４２…入口ポート ４３…弁収容室 ４４…出口ポート ４５…ガイド軸（ガイド部材） ４７…弁体 ４８…圧縮ばね（弾性部材） ５１…反力室 ５２…流入口。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 61/10 Ｆ０２Ｍ 61/10 Ｅ Ｆ Ｆ１６Ｋ 17/04 Ｆ１６Ｋ 17/04 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 低圧蓄圧器に貯溜された低圧燃料を燃料
噴射弁へ供給してノズルから噴射させる低圧燃料噴射系
と、 前記低圧燃料の噴射中、高圧蓄圧器に貯溜された高圧燃
料を接続路を通じ、前記低圧燃料が流れる通路へ導いて
前記燃料噴射弁のノズルから噴射させる高圧燃料噴射系
と、 前記接続路に介装され、前記高圧燃料が前記燃料噴射弁
へ供給されるにしたがい弁体が弾性力に抗して閉位置か
ら開放側へ変位する逆止弁とを有し、 前記逆止弁は、前記弁体が開く方向と閉じる方向との双
方から前記高圧燃料の圧力を受けながら開放側へ変位す
るように構成されていることを特徴とする蓄圧式燃料噴
射装置。 - 【請求項２】 前記逆止弁は、 前記弁体が、下流方向から延びるガイド部材で進退自在
にガイドされるとともに弾性部材で上流側へ付勢され
て、弁孔を閉止するように形成され、 前記弁体の内部には前記ガイド部材を壁面に用いた反力
室が形成され、 前記弁体の上流側の端面には前記弁孔へ向かう高圧燃料
を前記反力室へ導く流入口が形成されてなることを特徴
とする請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34515097A JP3820715B2 (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34515097A JP3820715B2 (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11182380A true JPH11182380A (ja) | 1999-07-06 |
| JP3820715B2 JP3820715B2 (ja) | 2006-09-13 |
Family
ID=18374626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34515097A Expired - Fee Related JP3820715B2 (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3820715B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003028228A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-01-29 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰弁 |
| EP1378659A2 (en) | 2002-07-01 | 2004-01-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Fuel injector and diesel engine comprising the same |
| WO2010098621A3 (en) * | 2009-02-26 | 2010-12-09 | Woongjin Coway Co., Ltd. | Valve for regulating water quantity |
| JP2013148025A (ja) * | 2012-01-20 | 2013-08-01 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 電磁駆動型の吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプ |
-
1997
- 1997-12-15 JP JP34515097A patent/JP3820715B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003028228A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-01-29 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰弁 |
| EP1378659A2 (en) | 2002-07-01 | 2004-01-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Fuel injector and diesel engine comprising the same |
| WO2010098621A3 (en) * | 2009-02-26 | 2010-12-09 | Woongjin Coway Co., Ltd. | Valve for regulating water quantity |
| CN102333980A (zh) * | 2009-02-26 | 2012-01-25 | 熊津豪威株式会社 | 用于调节水量的阀 |
| JP2013148025A (ja) * | 2012-01-20 | 2013-08-01 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 電磁駆動型の吸入弁を備えた高圧燃料供給ポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3820715B2 (ja) | 2006-09-13 |
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