JP3820715B2 - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ディーゼルエンジンのシリンダ内に燃料を最適に噴射させる蓄圧式燃料噴射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ディーゼルエンジンは、ピストンにより圧縮された空気中に燃料（軽油）を噴射させて、同燃料を圧縮熱で着火し燃焼させて動力を得るエンジンである。
こうしたディーゼルエンジンに用いられる燃料噴射装置には、列型など燃料噴射ポンプを用いた構造が用いられている。
【０００３】
ところが、この燃料噴射装置は、コントロールラックとプランジャとを組み合わせた燃料噴射ポンプを用いて燃料の噴射と調量を行う構造なので、かなり大型で重量がある。しかも、燃料噴射ポンプの機能を補うための機器として、負荷変動に応じて燃料噴射量を加減するガバナ、噴射時期の進角作用を行う油圧タイマなどが装着されるので、かなり構造的にも複雑である。そのうえ、噴射圧力はエンジンの回転数に依存しているので、エンジンが低回転では高回転側に比較して圧力が低くなり、例えば低回転高負荷域のような運転領域では低圧で大量の燃料が噴射されてしまい、燃料噴霧の微粒化が促進されず、燃焼が悪化することもある。
【０００４】
そこで、燃料噴射ポンプを用いずに、かなり圧力の高い燃料（例えば１２０ＭＰａまで圧力を高めた燃料）を、電気的な制御で、エンジン運転モードに応じて、所定量、燃焼室へ噴射させる蓄圧式燃料噴射装置（コモンレール式燃料噴射装置）が提案されている。
【０００５】
これには、例えば電磁弁の開閉動作により燃料噴射が可能な燃料噴射弁と、エンジンで駆動される燃料フィードポンプとの間を燃料通路でつなぎ、これら燃料噴射弁，燃料フィードポンプ間に燃料フィードポンプからの燃料を所定の高い圧力（例えば１２０ＭＰａ）に蓄圧する蓄圧器（蓄圧室）を設けた構造が用いられる。
【０００６】
そして、エンジン運転モードに応じた電磁弁の開閉動作で、燃料噴射弁の針弁（ニードル弁）を開放動作（リフト）させて、エンジンの回転数の影響を受けない蓄圧器からの高圧燃料を、所定の噴射開始時期に、かつ所定の燃料噴射量（噴射終了時期による）で、燃料噴射弁のノズル（噴孔）から、ディーゼルエンジンの燃焼室へ噴射させるようにしてある。
【０００７】
ところが、蓄圧式燃料噴射装置の噴射圧力は、列型の燃料噴射装置（燃料噴射ポンプを用いた構造）に見られるような噴射初期で低くそれから次第に圧力が上昇してピークに達するような挙動とは異なり、高い圧力が噴射初期から略一定（蓄圧器の高い圧力がノズルに作用することによる）に続く挙動を示す。
【０００８】
このため、蓄圧式燃料噴射装置は、燃料が燃料噴射弁のノズルから燃焼室へ噴射されてから自着火するまでの着火遅れの期間に、過剰に燃料が燃焼室へ噴射されやすく、燃焼の初期で、大量の燃料が一度に燃焼する爆発燃焼が発生する。
【０００９】
爆発燃焼は、高い燃焼温度で急激に燃焼（予混合燃焼）が進むので、ＮＯX が多く発生しやすい上、燃焼騒音が増加する不具合をもたらす。
そこで、初期燃焼を緩慢するよう、噴射開始時、低圧の燃料（例えば１５ＭＰａ）を燃料噴射弁のノズルから噴射させる蓄圧式燃料噴射装置が提案されている。
【００１０】
これには、先の高圧の燃料を燃料噴射弁から噴射させる高圧燃料噴射系と、蓄圧器（蓄圧室）で蓄圧した低圧の燃料を燃料噴射弁から噴射させる低圧燃料噴射系とを併用して（２コモンレール式）、燃料噴射弁のノズルから燃焼室へ低圧側の蓄圧器に蓄圧された低圧燃料を噴射させ、この噴射中、低圧側蓄圧器から燃料噴射弁へ向かう燃料通路に、高圧側の蓄圧器に蓄圧された高圧燃料を割り込ませて（低圧燃料から高圧燃料への切り換え）、高圧燃料を燃料噴射弁のノズルから燃焼室へ噴射させることが行われている。
【００１１】
これにより、初期燃料は少なくなり、初期燃焼が緩慢になる。
しかしながら、主噴射となる高圧燃料の噴射率は変わらないために、依然、図４の実線に示されるように立ち上がり角θが大きく、排気ガスの点、燃焼騒音の低減に有効な図４中の破線に示される理想的なデルタ型噴射率波形とは大きく異なる。
【００１２】
そこで、高圧燃料の急激な燃料噴射弁の流入を規制するよう、この蓄圧式燃料噴射装置の高圧側蓄圧器から、低圧燃料が流れる燃料通路へ向かう接続路に、逆止弁を設けることが行われている。
つまり、切り換えの際の燃料通路へ向かう高圧燃料で、逆止弁を徐々に開弁させて、高圧燃料が急激に燃料噴射弁へ流入するのを制御しようとする。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、逆止弁は、閉位置から開位置へ移動可能とした弁体を圧縮ばね（弾性部材）で閉方向へ付勢する構造である。
これに対して、逆止弁に加わる高圧燃料の圧力は、１２０ＭＰａといったような超高圧である。
【００１４】
このため、たとえ圧縮ばねのばね力を強くしても、作用する圧力が高すぎるために逆止弁は、一気に開弁され高圧燃料が急激に流入する。
そのために、高圧燃料の噴射（主噴射）の立ち上がり角θを小さくして理想のデルタ型噴射率波形に近づけるような主噴射の開度パターンの制御は難しいとされていた。
【００１５】
本発明は上記事情に着目してなされたもので、その目的とするところは、逆止弁を用いて、低圧燃料の噴射に続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率を下げることが可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置では、高圧燃料を低圧燃料が流れる燃料通路にへ導く接続路の逆止弁を、弁体が開く方向と閉じる方向との双方から高圧燃料の圧力を受けながら開放側へ変位する構造の採用によって、高圧燃料の切り換えの際、逆止弁の弁体の開方向から加わる高圧燃料の作用力を反対側から作用する高圧燃料の圧力で低減させて、高圧燃料の圧力がどのよう高くとも、ばね定数、初期セット力などによる弾性力の設定だけで、逆止弁の弁移動速度（開度パターン）を変えられるようにした。さらに、低圧燃料噴射系の燃料通路に介装され燃料噴射弁と低圧蓄圧器との間で燃料の双方向の流通を可能にするオリフィスを備えた流量制御部を備えて、高圧燃料噴射系による燃料噴射終了時に逆止弁とノズル間の高圧燃料をオリフィスを介して低圧蓄圧器に導出させるように構成した。
【００１７】
これにより、高圧燃料の立ち上がりの噴射率が下げられる。すなわち、高圧燃料の急激な流入を防ぎつつ開口面積が連続的に増大するという、立ち上がり角を小さくした理想的な噴射率波形に近づけられるので、ＮＯX 排出量の低減、燃費の向上、エンジン騒音の低減が図れる。
【００１８】
請求項２に記載の蓄圧式燃料噴射装置では、簡単な逆止弁構造で開度パターンの調整が可能にするよう、逆止弁の弁体を下流方向から延びるガイド部材で進退自在にガイドするとともに弾性部材で上流側へ付勢して、弁孔を閉止するように形成され、弁体の内部にガイド部材を壁面に用いた反力室を形成し、弁体の上流側の端面に弁孔へ向かう高圧燃料を反力室へ導く流入口を形成するという構成を採用したことにある。ガイド部材には弁孔を通過した燃料を下流側の接続通路に導出する導出口が形成される。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図１ないし図３に示す一実施形態にもとづいて説明する。
図１は、本発明を適用した例えば車両用の直噴式ディーゼルエンジンの蓄圧式燃料噴射装置の概略構成を示し、図中１はディーゼルエンジンのシリンダヘッド（図示しない）に取り付けられたユニットインジェクタ（本願の燃料噴射弁に相当）である。
【００２０】
ユニットインジェクタ１の本体２の下部側には筒形のノズル３が形成されている。このノズル３の下端部中央から突き出た突起部４は、シリンダヘッドの下面からシリンダ中央へ突き出ていて、突起部４の周壁に穿設してある複数の噴孔を、ディーゼルエンジンのシリンダ内に形成される燃焼室（いずれも図示しない）に開口させてある。
【００２１】
ノズル３内には、ノズルニードル５（針弁）が上下方向に摺動自在に嵌挿されている。このノズルニードル５の下端（先端）の円錐部６は、ノズル下端部に形成された弁座７と当接していて、ノズルニードル５の変位で、噴孔を開閉できるようにしてある。なお、ノズルニードル５の上端部は、本体２内に収容した油圧ピストン８ａに当接している。
【００２２】
弁座７は、ノズル３に形成されたフィードホール１０、ノズルニードル５の段差部５ａを囲むように形成された環状の燃料溜り室１１、本体２に形成されたフィードホール１２を介して、インジェクタ本体２の上部に形成した燃料入口１３と連通している。
【００２３】
また燃料入口１３は、フィードホール１２から分岐された分岐路１４を介して、油圧ピストン８ａを上下方向に移動自在に収容した油圧シリンダ部８ｂに連通してあり、燃料圧がノズルニードル５の先端と基端との双方に加わることを利用して、圧力および圧縮ばね力によりノズルニードル５を閉止させる構造（受圧面積：油圧ピストン８ａ＞ノズルニードル５）にしてある。
【００２４】
さらに油圧シリンダ部８ｂは、例えば常閉形の電磁二方弁で構成される噴射制御電磁弁１５を介装した通路１５ａを介して、本体２の側部に形成した燃料リーク口１６と連通している。そして、この燃料リーク口１６が、リーク路１７を介して、燃料（軽油）を収容している燃料タンク１８に接続されている。
【００２５】
一方、図中２０は低圧用の蓄圧タンク（低圧側の蓄圧器に相当）で、同タンク２０の内部には所定の低圧力の燃料、例えば１５ＭＰa の低圧力で蓄圧された燃料が貯溜されている。この蓄圧タンク２０の燃料供給口は、燃料通路２１を介して、ユニットインジェクタ１の燃料入口１３に接続されている。
【００２６】
この接続により、噴射制御電磁弁１５を開けば、ノズルニードル５を閉止させていた油圧ピストン８ａに加わる圧力がリーク路１７から燃料タンク１８へ逃げ、これにしたがいノズルニードル５が燃料溜り室１１の燃料圧力で押し上げられ、開く噴孔から燃料が燃焼室へ噴射されるようにしてある。また噴射電磁制御弁１５を閉じれば、再びノズルニードル５の基端に燃料圧が加わり、ノズルニードル５を閉止するようにしてある。
【００２７】
こうした構造から、低圧燃料をユニットインジェクタ１から噴射させる低圧燃料噴射系２２を構成している。なお、図中２３は、ノズルニードル５の作動速度を設定するために分岐路１４，通路１５ａにそれぞれ介装されたオリフィスを示す。
【００２８】
他方、図中３０は、燃料タンク１８から燃料を汲み上げる燃料フィードポンプである。この燃料フィードポンプ３０の吐出部には、高圧用の蓄圧タンク３１（高圧側の蓄圧器に相当）が接続され、燃料フィードポンプ３０の作動によって、蓄圧タンク３１内に所定の高圧力の燃料、例えば１２０ＭＰａの高圧力で蓄圧された燃料を貯溜させている。
【００２９】
蓄圧タンク３１の燃料供給口は、接続路をなす燃料通路３２を介して、ユニットインジェクタ１と低圧用の蓄圧タンク２０との間をむすぶ燃料通路２１の途中に接続されていて、低圧燃料が流れる燃料通路２１へ高圧燃料を割り込ませられるようにしてある。また燃料通路３２には、圧力切換用電磁弁３３（例えば常閉形の電磁二方弁からなる）が介装されていて、噴射制御電磁弁１５の開動作でユニットインジェクタ１から低圧燃料を噴射中、圧力切換用電磁弁３３を開動作させると、蓄圧タンク３１からの高圧燃料が燃料通路２１へ導かれて、ユニットインジェクタ１から噴射されるようにしてある。
【００３０】
これにより、低圧燃料の噴射中、途中から高圧燃料の噴射に切り換える高圧燃料噴射系３４を構成している。
なお、燃料通路３２との接続部３２ａから蓄圧タンク２０へ至る燃料通路２１には、高圧燃料流入を禁止する逆止弁３５ａとオリフィス３５ｂとを並列に組んだ流量制御部３５が介装され、また蓄圧タンク２０からは、低圧の燃料圧に設定してある圧力調整弁３６を介装した燃料通路３７が燃料タンク１８へ延びていて、オリフィス３５ｂを介して高圧燃料を溢流させ、噴射終了から次の噴射迄の間に、低圧用の蓄圧タンク２０へ低圧燃料として補給されるようにしてある。
【００３１】
また接続部３２ａと圧力切換用電磁弁３３との間の通路部分３２ｂには、本発明の要部となる高圧燃料の流入を制御する逆止弁４０が介装されている。
この逆止弁４０の詳しい構造が、図１中の拡大図で示してある。
【００３２】
逆止弁４０の構造について説明すれば、図中４１は通路部分３２ｂをなす配管部部材が両端部に接続された筒状のホルダである。このホルダ４１の軸心部には、上流側（圧力切換用電磁弁３３側）から、入口ポート４２、同ポート４２と連通する弁収容室４３、出口ポート４４が順に形成してある。また弁収容室４３の下流側の壁面中央からは、軸状のガイド軸４５（ガイド部材）が上流側に延びている。そして、このガイド軸４５の基端部外周に形成されている通孔４６に上記出口ポート４４が連通させてある。
【００３３】
この弁収容室４３へ突き出るガイド軸４５の端部には、先端側が例えば円錐台状に形成された弁体４７が進退自在に嵌挿されている。
具体的には、弁体４７は、弁収容室４３の内径より小さい外径で形成してある。弁体４７の基端部中央には有底筒形の嵌合穴４７ａが形成してあり、この嵌合穴４７ａがガイド軸４５の端部に摺動自在に嵌挿されることによって、弁収容室４３内に弁体全体を進退自在に収容させてある。
【００３４】
弁体４７の基端とこれと対向する弁収容室４３の壁面との間には、弾性部材、例えば圧縮ばね４８が介装され、弁体４７を入口ポート４２の開口端で形成される弁座４９へ付勢して、入口ポート４２の開口で形成される弁孔５０を閉止させている。これにより、電磁弁３３が開弁して高圧燃料がユニットインジェクタ１へ供給されると、弁体４７が圧縮ばね４８の弾性力に抗して、閉位置からストロークＳだけ、開放側へ変位を許すようにしている。
【００３５】
この嵌挿構造を利用して、弁体４７の内部に反力室５１を形成している。すなわち、反力室５１はガイド軸４５の軸端面，嵌合穴４７ａの壁面とを組み合わせてなる収縮可能な室空間から形成してある。
【００３６】
また弁体４７の先端面中央（上流側の端面）には、弁孔５０と反力室５１との間を連通する流入口５２が形成され、弁体４７に加わる高圧燃料を反力室５１に導けるようにしている。この流入口５２は、嵌合穴４７ａより小径な通路で形成されていて、反力室５１へ高圧燃料が導入されると、弁体４７の先端面に向き合う反力室５１の壁面に、弁体４７を閉じる方向へ向かわせる反対方向の反力が発生されるようにしてある。なお、５１ａは反対方向の力が作用する反力室５１の受圧面（壁面）を示す。
【００３７】
この反力室５１によって、弁体４７の前後部、すなわち開く方向と閉じる方向との双方に、高圧燃料の圧力が加わるようにしてある。つまり、弁体４７の開方向に加わる高圧燃料の作用力を反対側から作用する高圧燃料の圧力によってキャンセルする構造にしてある。
【００３８】
これにより、弁体４７に、低圧燃料から高圧燃料への切換時、圧縮ばね４８のばね特性だけで、閉止位置から連続的にかつ徐々に開口面積が増えながら開動作する機能をもたらしている。
【００３９】
そして、この逆止弁４０の反力機能によって、高圧燃料が急激にユニットインジェクタ１へ流入されない構造にしてある。
つぎに、この高圧燃料の流入を制御する逆止弁４０の作用を説明するべく、蓄圧式燃料噴射装置の作用を説明すれば、今、低圧用の蓄圧タンク２０が低圧燃料（例えば１５ＭＰａの燃料）で満たされ、高圧用の蓄圧タンク３１が高圧燃料（１２０ＭＰａの燃料）で満たされ、またノズルニードル５が上下方向から加わる燃料圧力によって噴孔を閉止させているとする。
【００４０】
このとき、燃料噴射開始時期になると、図示しないＥＣＵ（制御部）からは、まず低圧噴射のためのパルス信号が出力され、その後、高圧噴射のためのパルス信号が出力される。
【００４１】
噴射制御電磁弁１５は、図２のタイムチャートで示されるように最初の低圧噴射のパルス信号を受けて開動作する。
すると、燃料圧力による油圧ピストン８ａの規制は解除され、この間、ノズルニードル５は、燃料溜り部１１の燃料圧力にて上方へ押し上げられ、開放するノズル３の噴孔から低圧燃料が燃焼室へ噴射される。
【００４２】
この低圧燃料の噴射により、燃焼室へ噴射されてから自着火するまでの着火遅れ期間に噴射される噴射量は抑制されるので、爆発的燃焼が抑制できる。
圧力切換用電磁弁３３は、図２のタイムチャートで示されるように続く高圧噴射のパルス信号を受けて開動作する。
【００４３】
すると、蓄圧タンク３１からの高圧燃料が、逆止弁４０を経て、低圧燃料が流れる燃料通路２１に割り込むように導入される。これにより、燃料の噴射中、ノズルの噴孔から噴射している低圧燃料が高圧燃料へ切換わる。
【００４４】
この切り換えの際、逆止弁４０の弁体４７には開く方向と閉じる方向との双方から高圧燃料の圧力が加わる。
詳しくは、入口ポート４２へ導入される高圧燃料は、弁孔５０から露出する弁体４７を上流側から押圧する。と共に弁体前面の流入口５２から反力室５１に導入された高圧燃料の圧力が、反力室５１の受圧面５１ａに加わり、弁体４７を下流側から押圧するようになる。
【００４５】
これによって、弁体４７は、開方向から加わる高圧燃料の作用力が反対側から作用する高圧燃料の圧力でキャンセル（低減）される。
このことにより、弁体４７は、高圧燃料の圧力がどのように高くとも、圧縮ばね４８の弾性力、すなわちばね定数、初期セット力などの設定だけで、閉位置から連続的に開口面積を増大させながら開放側へ変位するようになる。
【００４６】
すなわち、今、弁孔５０の直径（弁シート径）をＤとし、反力室５１の直径ｄ（Ｄ＞ｄ）とし、弁体２７に入力される圧力をＰとしたとき、弁体４７に作用する力Ｆ1 を求めれば、
Ｆ1 ＝π／４×（Ｄ² −ｄ² ）×Ｐとなって、
弁体４７に作用する力Ｆ1 は、本構造を用いない場合の弁体に作用する
Ｆ1 ′＝π／４・Ｄ² ・Ｐに比べて、Ｆ＝π／４・ｄ² ・Ｐ分、小さくでき、大部分がキャンセルされる。
【００４７】
ここで、弁体に作用する力Ｆ1 はキャンセル構造を用いない場合のＦ1 ′より、はるかに小さい値であるから、圧縮ばね４８によって弁体４７の動きが制御可能となる。つまり、Ｆ1 を越えるばね圧をもつ圧縮ばね４８を用いることにより、弁体４７の移動速度が変えられるようになる。
【００４８】
このことから、圧縮ばね４８を用いるだけで、ばね定数、初期セット力の調整により、弁体４７は通常の連続的に開口面積を増大させながら開放側へ変位するという挙動が得られることがわかる。
【００４９】
この弁体４７の挙動により、弁体４７の周り、通孔４６、出口ポート４４を経て、ノズル３の噴孔から噴射される高圧燃料は、当初は少量、次第にその量が増加するように噴射される。
【００５０】
シミューレーション計算によれば、圧縮ばね４８のばね定数，初期セット力を変更するだけで、図３（ａ）の線図中の実線に示されるようにかなり広範囲の領域で逆止弁４０の弁移動速度（開度パターン）の調節を行うことができた。
【００５１】
このことにより、逆止弁４０を用いて、低圧燃料の噴射に続いて噴射される高圧燃料の立ち上がりの噴射率の制御が容易に行えることが確認された。
この結果、図３（ｂ）の線図中の実線に示されるように高圧燃料の噴射率の立ち上がり角θを小さくした理想的なデルタ型噴射率波形に近づけることができる。
【００５２】
したがって、ディーゼルエンジンの燃焼を最適に制御することができ、ＮＯX 排出量の低減、燃費の向上、エンジン騒音の低減を図ることができる。
しかも、逆止弁４０は、圧縮ばね４８で付勢される弁体４７を下流方向から延びるガイド軸４５で進退自在にガイドし、弁体２７の内部に反力室５１を形成し、弁体４７の前面に高圧燃料を反力室５１へ導く流入口５２を形成するだけでよく、簡単な構造で開度パターンの調節が可能である。
【００５３】
なお、上述した一実施形態では、一台の燃料フィードポンプで、低圧用の蓄圧タンクと高圧用の蓄圧タンクに燃料を蓄える構造に、本発明を適用したが、これに限らず、２台のポンプを用いて、別々に低圧／高圧用の蓄圧タンクに燃料を蓄えるようにしても構わない。
【００５４】
【発明の効果】
以上説明したように請求項１に記載の発明によれば、高圧燃料の切り換えの際、逆止弁は、弁体の開方向から加わる高圧燃料の作用力を反対側から作用する高圧燃料の圧力で低減させるので、高圧燃料の圧力がどのように高くとも、ばね定数、初期セット力などによる弾性力の設定だけで、逆止弁の開度パターン（弁移動速度）を変えることができる。
【００５５】
したがって、困難とされていた低圧燃料の噴射に続く高圧燃料の噴射の立ち上がりの噴射率の低減が可能となり、同噴射率の立ち上がり角を小さくした理想的な噴射率波形に近づけることができ、ＮＯX 排出量の低減、燃費の向上、エンジン騒音の低減の向上が図れるようになる。
請求項２に記載の発明によれば、請求項１の効果に加え、簡単な逆止弁の構造で、開度パターンの調節が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態の蓄圧式燃料噴射装置を、逆止弁の詳細な構造と共に示す図。
【図２】始めに低圧燃料を噴射、その後、高圧燃料を噴射する電磁弁の動作を、噴射率と共に示す図。
【図３】逆止弁のばね定数，初期セット力だけで、低圧燃料から高圧燃料に切換わるときの噴射率が変化すること説明するための線図。
【図４】従来の低圧燃料から高圧燃料に切換わるときの噴射率の挙動を説明するための線図。
【符号の説明】
１…ユニットインジェクタ（燃料噴射弁）
３…ノズル
２０…低圧用の蓄圧タンク（低圧側の蓄圧器）
２１…燃料通路
２２…低圧燃料噴射系
３１…高圧用の蓄圧タンク（高圧側の蓄圧器）
３２…燃料通路（接続路）
３３…圧力切換用電磁弁
３４…高圧燃料噴射系
３５…流量制御部
３５ｂ…オリフィス
４０…逆止弁
４１…ホルダ
４２…入口ポート
４３…弁収容室
４４…出口ポート（導出口）
４５…ガイド軸（ガイド部材）
４７…弁体
４８…圧縮ばね（弾性部材）
５１…反力室
５２…流入口。

Claims (2)

1. 低圧蓄圧器に貯溜された低圧燃料を燃料噴射弁へ供給してノズルから噴射させる低圧燃料噴射系と、
   前記低圧燃料噴射系の燃料通路に介装され、前記燃料噴射弁と前記低圧蓄圧器との間で燃料の双方向の流通を可能にするオリフィスを備えた流量制御部と、
   前記低圧燃料の噴射中、高圧蓄圧器に貯溜された高圧燃料を接続路を通じ、前記流量制御部よりも下流の前記低圧燃料が流れる燃料通路へ導いて前記燃料噴射弁のノズルから噴射させる高圧燃料噴射系と、
   前記接続路に介装され、前記高圧燃料が前記燃料噴射へ供給されるにしたがい弁体が弾性力に抗して閉位置から開放側へ変位する逆止弁とを有し、
   前記逆止弁を、前記弁体が開く方向と閉じる方向との双方から前記高圧燃料の圧力を受けながら開放側へ変位するように構成すると共に、前記高圧燃料噴射系による燃料噴射終了時に前記逆止弁と前記ノズル間の高圧燃料を前記オリフィスを介して前記低圧蓄圧器に導出させるように構成したことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
2. 前記逆止弁は、
   前記弁体が、下流方向から延びるガイド部材で進退自在にガイドされるとともに弾性部材で上流側へ付勢されて、弁孔を閉止するように形成され、
   前記弁体の内部には前記ガイド部材を壁面に用いた反力室が形成され、
   前記弁体の上流側の端面には前記弁孔へ向かう高圧燃料を前記反力室へ導く流入口が形成され、前記ガイド部材には前記弁孔を通過した燃料を下流側の接続通路に導出する導出口が形成されてなることを特徴とする請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置。

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