JPH11179800A

JPH11179800A - ポリプロピレンフィルム

Info

Publication number: JPH11179800A
Application number: JP9356498A
Authority: JP
Inventors: Isao Shoda; 勲正田; Nobuhiko Nakayama; 信彦中山; Yuzo Sugita; 裕三杉田
Original assignee: Tokuyama Corp
Current assignee: Tokuyama Corp
Priority date: 1997-12-25
Filing date: 1997-12-25
Publication date: 1999-07-06

Abstract

(57)【要約】【課題】フィルムを製袋した際の実用物性である耐破袋
性に優れたポリプロピレンフィルムを得る。【解決手段】Ｘ線回折法による、フィルムの流れ方向の
配向指数（ＭＤ配向指数）と、フィルムの流れ方向に直
交する方向の配向指数（ＴＤ配向指数）の和（ＭＤ配向
指数＋ＴＤ配向指数）が０．１〜０．６であり、かつ該
ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数の比（ＭＤ配向指数／ＴＤ
配向指数）が０．３〜０．９であることを特徴とするポ
リプロピレンフィルム。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、新規なポリプロピ
レンフィルムに関する。詳しくは、溶断シールによって
製袋した袋の破袋が起こりにくいという耐破袋性に優れ
た、食品包装用の変形シール袋、および一般包装用フィ
ルムとして好適に使用できるポリプロピレンフィルムに
関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリプロピレンフィルムは、その優れた
機械的物性、光学的物性により包装用材料に広く使用さ
れている。

【０００３】包装の形態としては種々あるが、一般的に
袋にして用いられることが多く、その包装用袋を作製す
る方法の一つとして、通常、溶断シールによる製袋方法
がよく使用されている。この溶断シールによる方法は、
二枚のフィルム、または、二つ折りにしたフィルムを加
熱した溶断刃で切断すると同時に接着し、連続的に製袋
する方法である。

【０００４】従来用いられている二軸延伸ポリプロピレ
ンフィルムの場合は、フィルムの巻き出し方向であるフ
ィルムの流れ方向（以下、ＭＤと略す）の溶断シール強
度に問題はないが、フィルムの流れ方向に直交する方向
（以下、ＴＤと略す）の溶断シール強度が著しく低下す
るといった問題があった。つまり、上記二軸延伸ポリプ
ロピレンフィルムを用いてＭＤおよびＴＤに溶断シール
する変形シール袋を製袋した場合には、ＭＤとＴＤの溶
断シール強度のバランスが悪いために耐破袋性が著しく
低下し、袋の破袋が起こりやすくなるという問題があっ
た。そのため、従来用いられている二軸延伸ポリプロピ
レンフィルムは、ＭＤの溶断シール強度のみが要求され
る規格袋用材料として主に使用されている。

【０００５】一方、無延伸ポリプロピレンフィルムの場
合は、ＴＤの溶断シール強度の低下は比較的少ないが、
二軸延伸ポリプロピレンフィルムに比べて、フィルムの
強度、弾性率等の機械的物性や、透明性、光沢等の光学
的物性が劣るため、これらのフィルム物性が要求される
包装用途には使用できなかった。

【０００６】また、耐破袋性は、用いるフィルムの厚み
にも影響される。すなわち、厚みムラの大きいフィルム
では、溶断シールした部分の接着が不良となって溶断シ
ール強度の低下し、製袋品の破袋の原因となるといった
問題があった。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記したように、従来
のＭＤにのみ溶断シールした規格袋においては、従来用
いられている二軸延伸ポリプロピレンフィルムにより破
袋等の問題を防止することが可能であったが、近年、包
装形態の多様化により、ＴＤにも溶断シールした変形シ
ール袋が広く使用されるようになり、このような変形シ
ール袋においても、製袋品の実用物性である耐破袋性の
優れたポリプロピレンフィルムが必要とされてきた。

【０００８】したがって、本発明の目的は、ＭＤ及びＴ
Ｄに溶断シールした場合に、製袋した際の耐破袋性に優
れたポリプロピレンフィルムを提供することにある。

【０００９】

【発明を解決するための手段】かかる観点から本発明者
らは、上記課題について鋭意検討を重ねた結果、ＭＤお
よびＴＤに対するポリプロピレン結晶の配向状態が特定
の関係であるポリプロピレンフィルムが、製袋した袋の
耐破袋性に優れることを見出し、本発明を完成するに至
った。

【００１０】すなわち、本発明は、Ｘ線回折法による、
フィルムの流れ方向の配向指数（以下、ＭＤ配向指数と
略す）と、フィルムの流れ方向に直交する方向の配向指
数（以下、ＴＤ配向指数と略す）の和（ＭＤ配向指数＋
ＴＤ配向指数）が０．１〜０．６であり、かつ該ＭＤ配
向指数とＴＤ配向指数の比（ＭＤ配向指数／ＴＤ配向指
数）が０．３〜０．９であることを特徴とするポリプロ
ピレンフィルムである。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明のポリプロピレンフィルム
は、ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数が以下で示す特定の関
係であることが必要である。

【００１２】すなわち、本発明のポリプロピレンフィル
ムの、ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数の和（ＭＤ配向指数
＋ＴＤ配向指数）は、０．１〜０．６であることが必要
であり、０．１〜０．５であることが好ましく、さらに
０．１〜０．４であることがより好ましい。ＭＤ配向指
数とＴＤ配向指数の和（ＭＤ配向指数＋ＴＤ配向指数）
が０．６より大きい場合は、ＭＤまたはＴＤの溶断シー
ル強度が十分に得られず、製袋品の耐破袋性が低下する
ため好ましくない。一方、ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数
の和（ＭＤ配向指数＋ＴＤ配向指数）が０．１より小さ
い場合は、得られるフィルムの強度、弾性率等の機械的
物性や、透明性、光沢等の光学的物性が低下するため好
ましくない。

【００１３】また、本発明のポリプロピレンフィルム
の、ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数の比（ＭＤ配向指数／
ＴＤ配向指数）は０．３〜０．９であることが必要であ
り、０．４〜０．８５であることが好ましく、さらに
０．５〜０．８であることがより好ましい。ＭＤ配向指
数とＴＤ配向指数の比（ＭＤ配向指数／ＴＤ配向指数）
が０．９を超える場合は、製膜したポリプロピレンフィ
ルムの厚み精度が低下して、厚みムラが大きくなり、製
袋品の耐破袋性が低下するため好ましくない。逆に、Ｍ
Ｄ配向指数とＴＤ配向指数の比（ＭＤ配向指数／ＴＤ配
向指数）が０．３未満の場合は、ＭＤとＴＤの溶断シー
ル強度のバランスが低下するすることにより、製袋品の
耐破袋性が低下するため好ましくない。

【００１４】上記したＭＤ配向指数とＴＤ配向指数の和
（ＭＤ配向指数＋ＴＤ配向指数）と、ＭＤ配向指数とＴ
Ｄ配向指数の比（ＭＤ配向指数／ＴＤ配向指数）を勘案
すると、ＭＤ配向指数は０．０２〜０．２９であり、
０．０４〜０．２４であることが好ましい。また、ＴＤ
配向指数は０．０５〜０．４６であり、０．０６〜０．
４１であることが好ましい。

【００１５】なお、本発明において、Ｘ線回折法による
ＭＤ配向指数は、ポリプロピレン結晶のｃ軸（分子鎖
軸）がポリプロピレンフィルムのＭＤへ配向している程
度を表す指標であり、下記（１）式で示すように、Ｘ線
回折法によって求められる面配向指数（［ＰＯＩ］）と
結晶ｃ軸とＭＤとの方向余弦の二乗平均（〈cos
²φ_c,MD〉）との積によって求められる。

【００１６】［ＭＤ配向指数］＝［ＰＯＩ］×〈cos²φ_c,MD〉（１）上記の面配向指数（［ＰＯＩ］）は、ポリプロピレン結
晶（０１０）面がフィルム面に平行な面へ面配向してい
る程度を表す指標であり、以下に示す方法によって求め
ることができる。

【００１７】透過法回転試料装置を用い、ポリプロピレ
ンフィルムをフィルム面に垂直な軸を中心に高速で回転
させながら、フィルム面に垂直な方向よりＸ線を入射さ
せて回折強度を測定し、得られたＸ線回折強度曲線を非
晶質ピークと各結晶質ピークにピーク分離を行ない、ポ
リプロピレン結晶（α晶）からの（１１１）面反射（２
θ＝約２１．４゜）と（０４０）面反射（２θ＝約１
７．１゜）のピーク強度の比より下記（２）式で面配向
指数（［ＰＯＩ］）が求められる。

【００１８】［ＰＯＩ］＝ｌｏｇ｛1.508×Ｉ₍₁₁₁₎／Ｉ₍₀₄₀₎｝（２）但し、Ｉ₍₁₁₁₎：（１１１）面反射のピーク強度（count
s）Ｉ₍₀₄₀₎：（０４０）面反射のピーク強度（counts）ここで上式の係数１．５０８は、ゼット．メンシック
（Z.Mencik）によってジャーナルオブマクロモレキ
ュラーサイエンス，フィジックス（Journalof Macro
moleculer Science，Physics）,B6,101(1972)に発表さ
れた、ポリプロピレン結晶が完全にランダムに配向した
場合の理論強度Ｉ₍₀₄₀₎とＩ₍₁₁₁₎から計算した強度比Ｉ
₍₀₄₀₎／Ｉ₍₁₁₁₎＝１１６．９／７７．５＝１．５０８
（Ｉ₍₁ ₁₁₎／Ｉ₍₀₄₀₎の値の逆数）である。例えば、測定
したポリプロピレンフィルムの結晶の（０１０）面がフ
ィルム面に対して完全にランダムに配向しているなら
ば、［Ｐ０Ｉ］の値は０となり、（０１０）面がフィル
ム面に対して平行に面配向するほど［ＰＯＩ］の値は大
きくなる。

【００１９】また、上記の結晶ｃ軸とＭＤとの方向余弦
の二乗平均（〈cos²φ_c,MD〉）は、ポリプロピレン結晶
のｃ軸（分子鎖軸）がフィルム面内でポリプロピレンフ
ィルムのＭＤへ一軸配向している程度を表す指標であ
り、以下に示す方法によって求めることができる。

【００２０】繊維試料測定装置を用い、ポリプロピレン
フィルムのフィルム面に垂直にＸ線を入射して、ポリプ
ロピレンフィルムをフィルム面に垂直な軸（Ｘ線の入射
方向に平行な軸）を中心にゆっくり回転させることによ
って、ポリプロピレン結晶（１１０）面および（０４
０）面の方位角強度分布曲線を得る。ゼット．ダブリュ
ー．ウィルチンスキー（Z.W.Wilchinsky）［ジャーナル
オブアプライドフィジックス（Journal of Appli
ed Physcis）,31,1969(1960)］の方法により、（１１
０）面および（０４０）面の配向分布曲線（結晶面密度
分布曲線）から各々の面の放線とポリプロピレンフィル
ムのＭＤとの方向余弦の二乗平均〈cos²φ₁₁ _0,MD〉、
〈cos²φ_040,MD〉を求めて、（３）式により結晶ｃ軸と
ＭＤとの方向余弦の二乗平均（〈cos²φ_c,MD〉）が求め
られる。

【００２１】〈cos²φ_c,MD〉＝１−1.099〈cos²φ_110,MD〉−0.901〈cos²φ_040,MD〉（３）また、本発明において、Ｘ線回折法によるＴＤ配向指数
は、ポリプロピレン結晶のｃ軸（分子鎖軸）がポリプロ
ピレンフィルムのＴＤへ配向している程度を表す指標で
あり、下記（４）式に示すように、前記面配向指数
（［ＰＯＩ］）と、結晶ｃ軸とＴＤとの方向余弦の二乗
平均（〈cos²φ_c,TD〉）との積により求められる。

【００２２】［ＴＤ配向指数］＝［ＰＯＩ］×〈cos²φ_c,TD〉（４）上記の結晶ｃ軸とＴＤとの方向余弦の二乗平均（〈cos²
φ_c,TD〉）は、ポリプロピレン結晶のｃ軸（分子鎖軸）
がフィルム面内でポリプロピレンフィルムのＴＤへ一軸
配向している程度を表す指標であり、以下に示す方法に
よって求めることができる。

【００２３】前述の〈cos²φ_c,MD〉を求める方法と同様
にして、（１１０）面および（０４０）面の放線とポリ
プロピレンフィルムのＴＤとの方向余弦の二乗平均〈co
s²φ_110,TD〉、〈cos²φ_040,TD〉を求めて、（５）式に
より結晶ｃ軸とＴＤとの方向余弦の二乗平均（〈cos²φ
_c,TD〉）が求められる。

【００２４】〈cos²φ_c,TD〉＝１−1.099〈cos²φ_110,TD〉−0.901〈cos²φ_040,TD〉（５）本発明のポリプロピレンフィルムは、上記したＭＤ配向
指数とＴＤ配向指数の和（ＭＤ配向指数＋ＴＤ配向指
数）と、ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数の比（ＭＤ配向指
数／ＴＤ配向指数）とが本発明で規定する範囲であれ
ば、本発明の効果を十分に達成することができるが、さ
らに、ＭＤおよびＴＤの溶断シール強度、溶断シール強
度のバランス、厚みムラ、製袋品の耐破袋性等の物性を
勘案すると、以下の要件を満足することが好ましい。

【００２５】本発明のポリプロピレンフィルムの原料と
しては、公知のポリプロピレンが特に制限なく使用され
る。該ポリプロピレンとしては、プロピレン単独重合
体、または、プロピレンとプロピレン以外のα−オレフ
ィンとのプロピレン−α−オレフィン共重合体、および
これらの混合物等を挙げることができる。

【００２６】上記プロピレン−α−オレフィン共重合体
は、プロピレン以外の１種または２種以上のα−オレフ
ィンに基づく単量体単位の含有量が１０モル％以下、さ
らに８モル％以下のプロピレン−α−オレフィン共重合
体、またはこれら重合体の混合物であることが好まし
い。α−オレフィンとしては、例えば、エチレン、１−
ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、
１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、４−メチル−
１−ペンテン等を挙げることができる。また、上記プロ
ピレン−α−オレフィン共重合体としては、ランダム共
重合体およびブロック共重合体のいずれでもよく、その
中でもランダム共重合体が好ましい。

【００２７】上記ポリプロピレンのメルトフローレイト
は、特に制限されるものではないが、フィルムへの成形
性を考えると、通常は０．１〜２０ｇ／１０分の範囲の
ものが好ましく、さらに、１〜１０ｇ／１０分の範囲で
あることがより好ましい。また重量平均分子量は、２０
０，０００〜８００，０００、好ましくは２５０，００
０〜４５０，０００の範囲が好適である。

【００２８】上記ポリプロピレンの重量平均分子量（Ｍ
ｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）で表
される分子量分布は、特に制限されるものではないが、
フィルム成形時の容易さや溶融張力を増加させ加工性を
向上させることを勘案すると、２〜２０であることが好
ましく、さらに４〜１０であることがより好ましい。な
お、上記分子量分布は、ｏ−ジクロルベンゼンを溶媒と
したゲルパーミエーションクロマトグラフ法（以下、Ｇ
ＰＣともいう）で測定された値であり、検量線は標準ポ
リスチレンで較正されたものである。

【００２９】上記ポリプロピレンの融点は、特に制限さ
れるものではないが、１３０℃以上であることが好まし
く、１３５〜１６０℃の範囲であることがより好まし
く、さらに１４０〜１５７℃の範囲であることが好まし
い。なお、ここで言うポリプロピレンの融点は、示差走
査熱量計（以下、ＤＳＣともいう）で測定された昇温時
の結晶融解曲線のピーク温度である。

【００３０】また、上記ポリプロピレンが、プロピレン
単独重合体、および、プロピレン−α−オレフィン共重
合体であってプロピレン以外のα−オレフィンの含有量
が１モル％未満の場合、その結晶性を示す¹³Ｃ−ＮＭＲ
によるアイソタクチックペンタッド分率は特に制限され
るものではないが、０．８０〜０．９７であることが好
ましく、０．８５〜０．９５であることがより好まし
く、さらに０．８７〜０．９３であることがより好まし
い。ここで言うアイソタクチックペンタッド分率とは、
エー．ザンベリ（A.Zambelli）らによってマクロモレキ
ュールズ（Macromolecules）,13,267(1980)に発表され
た¹³Ｃ−ＮＭＲスペクトルのピ−クの帰属に基づいて定
量されたプロピレンユニット５個が連続して等しい立体
配置をとる分率である。

【００３１】また、上記ポリプロピレンフィルムの原料
には、上記ポリプロピレンのほかに他の樹脂が配合され
ていてもよい。配合される樹脂としては、特に制限され
ないが、一般的には、エチレン、プロピレン、１−ブテ
ン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−
オクテン、１−ノネン、１−デセン、３−メチル−１−
ブテン、３−メチル−１−ペンテン、３−エチル−１−
ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、ビニルシクロブ
タン、ビニルシクロペンタン、ビニルシクロヘキサン等
のオレフィン単独重合体、これらのオレフィン同士の共
重合体、または、これらの重合体の２種以上の混合物等
のポリオレフィン系樹脂や、脂肪族系炭化水素樹脂、脂
環族系炭化水素樹脂、ロジン誘導体、テルペン樹脂、テ
ルペンフェノール樹脂等およびこれらの水素添加系樹脂
等の石油樹脂等の熱可塑性樹脂を挙げることができる。

【００３２】さらに、上記ポリプロピレンフィルムの原
料には、必要に応じて、安定剤、酸化防止剤、塩素捕捉
剤、帯電防止剤、ブロッキング防止剤、防曇剤、紫外線
吸収剤、滑剤、結晶核剤、界面活性剤、顔料、充填剤、
発泡剤、発泡助剤、可塑剤、架橋剤、架橋助剤、難燃
剤、分散剤、加工助剤、フィラー等の公知の各種添加剤
が本発明の効果を阻害しない範囲で配合されていてもよ
い。

【００３３】本発明において、上記ポリプロピレンフィ
ルムの原料は、ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数の和（ＭＤ
配向指数＋ＴＤ配向指数）と、ＭＤ配向指数とＴＤ配向
指数の比（ＭＤ配向指数／ＴＤ配向指数）とが本発明で
規定する範囲になるように上記した原料の中から適宜選
択すればよいが、その中でも、上記した本発明で規定す
る範囲を容易に達成することを勘案すると、以下の要件
を満足することがより好ましい。

【００３４】即ち、上記ポリプロピレンフィルムの原料
の温度上昇溶離分別法（以下、ＴＲＥＦともいう）によ
る７０℃以下の溶出成分量は、フィルムに成形した際に
より優れた溶断シール強度と、製袋した袋がより優れた
耐破袋性を得ることを勘案すると、４０重量％以下であ
ることが好ましく、８〜３５重量％であることがより好
ましく、さらに１０〜３０重量％であることが好まし
い。ＴＲＥＦによる７０℃以下の溶出成分量が４０重量
％より多いと、フィルムの剛性や耐ブロッキング性が低
下し、また、溶断シール製袋時にシール刃へのフィルム
の融着による製袋不良が起こりやすくなるため好ましく
ない。

【００３５】上記ポリプロピレンフィルムの原料のＴＲ
ＥＦによる２０℃以下の溶出成分量は、特に制限される
ものではないが、製膜されたポリプロピレンフィルムの
耐ブロッキング性、耐スクラッチ性、滑り性等のフィル
ム表面物性等を勘案すると、２０重量％以下であること
が好ましく、１５重量％以下であることがより好まし
く、さらに１０重量％以下であることが好ましい。

【００３６】なお、上記のＴＲＥＦは、種々のポリオレ
フィン樹脂を異なる温度で溶剤に溶解させ、各溶解温度
におけるポリオレフィン樹脂の溶出量（濃度）を測定し
て、そのポリオレフィン樹脂の結晶性分布を評価する方
法である。詳しくは、硅藻土、シリカビーズ等の不活性
担体を充填剤としたカラムを用い、そのカラム内に試料
のポリオレフィン樹脂をオルトジクロルベンゼンよりな
る溶剤に溶解した任意の濃度の試料溶液を注入し、カラ
ムの温度を降下させて試料を充填剤表面に付着させた
後、該カラム内にオルトジクロルベンゼンよりなる溶剤
を通過させながらカラムの温度を上昇させていき、各温
度で溶出してくるポリオレフィン樹脂の濃度を検出し、
ポリオレフィン樹脂の溶出量（重量％）とその時のカラ
ム内の温度（℃）との値より、ポリオレフィン樹脂の結
晶性分布を測定する方法である。溶出温度は溶出成分が
より結晶化しやすくなるにつれて高くなるので、溶出温
度とポリオレフィン樹脂の溶出量（重量％）との関係を
求めることにより、ポリオレフィン樹脂の結晶性の分布
を知ることができる。

【００３７】上記方法において、カラムの温度の降下速
度は、試料のポリオレフィン樹脂に含まれる結晶性部分
の所定温度における結晶化に必要な速度に、また、カラ
ムの温度の上昇速度は、各温度における試料の溶解が完
了し得る速度に調整されることが必要であり、かかるカ
ラムの温度の降下速度および上昇速度は予め実験によっ
て決定すればよい。カラムの温度の降下速度は、２℃／
分以下の範囲で、また、カラムの温度の上昇速度は、４
℃／分以下の範囲で決定される。

【００３８】ここで、上記のＴＲＥＦによる７０℃以下
の溶出成分量は、ＴＲＥＦ測定によって得られる溶出温
度（℃）と積算溶出量（重量％）の関係を示す溶出曲線
において、溶出温度７０℃での積算溶出量（重量％）で
あり、７０℃以下において溶剤に可溶な成分の量であ
る。

【００３９】同様に、ＴＲＥＦによる２０℃以下の溶出
成分量は、上記溶出曲線において、溶出温度２０℃での
積算溶出量（重量％）であり、２０℃以下において溶剤
に可溶な成分の量である。

【００４０】本発明において、前記したポリプロピレン
フィルムの原料の中から適宜選択することにより、上記
に示したＴＲＥＦによる７０℃以下の溶出成分量にする
ことができるが、その中でも、上記したポリプロピレン
と、低結晶性または無定形ポリオレフィン樹脂との樹脂
組成物を使用することにより容易に達成することができ
る。

【００４１】上記の低結晶性または無定形ポリオレフィ
ン樹脂は、前記ポリプロピレンよりも結晶性の低いポリ
オレフィン樹脂を何等制限無く用いることができる。上
記低結晶性または無定形ポリオレフィン樹脂をとして
は、例えば、α−オレフィン単独重合体、２種または３
種以上のα−オレフィン共重合体、またはこれら重合体
の混合物等が挙げられる。上記α−オレフィン共重合体
としては、ランダム共重合体およびブロック共重合体の
いずれでもよく、その中でもランダム共重合体が好まし
い。上記α−オレフィンとしては、エチレン、プロピレ
ン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘ
プテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、４−
メチル−１−ペンテン等を挙げることができる。これら
低結晶性または無定形ポリオレフィン樹脂の中で、特
に、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−１−ヘ
キセン共重合体、エチレン−１−オクテン共重合体、プ
ロピレン−１−ブテン共重合体、プロピレン−エチレン
−１−ブテン共重合体、およびこれらの混合物等が好適
に使用される。

【００４２】上記低結晶性または無定形ポリオレフィン
樹脂のＴＲＥＦによる２０〜７０℃の温度範囲における
溶出成分量は、特に３０重量％以上であることが好まし
く、５０重量％以上であることがより好ましく、さらに
６０重量％以上であることがより好ましい。

【００４３】また、上記低結晶性または無定形ポリオレ
フィン樹脂のメルトフローレイトは、通常、１〜２０ｇ
／１０分であるのが一般的である。

【００４４】上記樹脂組成物において、低結晶性または
無定形ポリオレフィン樹脂の含有量は、樹脂組成物のＴ
ＲＥＦによる７０℃以下の溶出成分量が上記に示した範
囲になるように、低結晶性または無定形ポリオレフィン
樹脂のＴＲＥＦによる７０℃以下の溶出成分量から、適
宜決定すればよい。

【００４５】本発明のポリプロピレンフィルムの厚さは
特に制限されないが、フィルム剛性、製膜性等を勘案す
ると、通常３〜５００μｍであることが好ましく、１０
〜３００μｍであることがより好ましく、さらに２０〜
２００μｍの範囲であることが好ましい。

【００４６】本発明のポリプロピレンフィルムは、本発
明で規定する物性を有していれば、単層フィルムであっ
ても、性質の異なる２種類以上の樹脂を積層した積層フ
ィルムであってもよい。その中でも、より優れた厚み精
度を得て、製袋品の耐破袋性を向上させることを勘案す
ると、積層フィルムであることが好ましい。

【００４７】上記積層フィルムの場合、本発明の効果を
勘案すると、溶断シール性を有している層（Ａ）と、層
（Ａ）よりも高い耐熱性を有している層（Ｂ）とを積層
した積層フィルムであることが好ましい。

【００４８】さらに上記した積層フィルムの中で、層
（Ａ）の両面に層（Ｂ）を積層した、Ｂ／Ａ／Ｂの３層
構成のフィルムであることが、より優れた厚み精度と溶
断シール強度、製袋品の耐破袋性を有するフィルムが得
られるため、より好ましい。また、上記積層フィルムの
場合、フィルムに優れた耐ブロッキング性、滑り性、耐
スクラッチ性を付与することもできる。

【００４９】この積層フィルムにおいて、各層を構成す
る原料は、前記した原料より適宜選択すればよいが、本
発明の効果を勘案すると、層（Ａ）の原料としては、前
記したＴＲＥＦによる７０℃以下の溶出成分量が５〜４
０重量％である樹脂を用いることが好適である。また、
層（Ｂ）の原料としては、層（Ａ）に使用される原料よ
りも結晶性の高い樹脂、たとえば、ＴＲＥＦによる７０
℃以下の溶出成分量が層（Ａ）の原料よりも少ない樹脂
を用いることが好適であり、その中でも特に、¹³Ｃ−Ｎ
ＭＲによるアイソタクチックペンタッド分率が０．８８
〜０．９６、ＤＳＣによる融点が１４５〜１６５℃のポ
リプロピレンがより好適である。

【００５０】また、この積層フィルムにおいて、各層の
厚さは特に制限されるものではないが、層（Ｂ）の厚さ
を必要以上に厚くするとフィルムの溶断シール強度が低
下するため、通常、層（Ｂ）の厚さは、ポリプロピレン
フィルム全厚さの２０％未満であることが好ましく、２
〜１５％であることがより好ましい。

【００５１】また、本発明のポリプロピレンフィルム
は、本発明で規定する物性を達成することを勘案する
と、二軸延伸されていることが好ましい。

【００５２】本発明のポリプロピレンフィルムの製造方
法は、特に制限されるものではないが、下記の方法によ
り、本発明で規定する物性を容易に達成することができ
る。

【００５３】すなわち、テンター法による逐次二軸延伸
法によってフィルムを製造する方法において、まず、前
記のポリプロピレンフィルム原料をＴダイ法またはイン
フレーション法等により、シートまたはフィルム（以
下、未延伸シートと略す）に成形し、あるいは積層フィ
ルムの場合、前記の各層のポリプロピレンフィルム原料
を共押出しＴダイ法または共押出しインフレーション法
により、未延伸シートを成形する。ついで、未延伸シー
トをＭＤ延伸装置に供給し、加熱ロール温度１００〜１
７０℃で２〜１０倍、好ましくは２．５〜８倍でＭＤに
延伸し、つづいてテンターを用いてテンター温度１００
〜１８０℃で２〜１０倍、好ましくは３〜８倍でＴＤに
延伸し、かつ上記延伸において、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延
伸倍率の積である面積延伸倍率が６〜５０倍、さらに、
ＴＤ延伸倍率とＭＤ延伸倍率の比（ＴＤ／ＭＤ延伸倍率
比）が０．４〜１．７の範囲となるように延伸条件を調
整する方法が挙げられる。

【００５４】上記した方法において、さらに下記に示す
条件でフィルムを製造することにより、本発明のポリプ
ロピレンフィルムを再現よく得ることができる。

【００５５】上記ＭＤ延伸を行なう前の未延伸シートの
成形において、成形された未延伸シートの結晶化度が３
０〜６５％の範囲、好ましくは３５〜５８％の範囲とな
るように、冷却温度、前記した原料の諸物性を適宜調節
することが好ましい。

【００５６】上記範囲の結晶化度を有する未延伸シート
の成形方法は、公知の方法が特に制限されずに使用でき
るが、通常は、シート状に押出された溶融樹脂を１本あ
るいは数本の冷却ロールに接触させて冷却固化させる方
法が挙げられる。上記未延伸シートの厚みは、最終的に
得られるフィルムを勘案して適宜調節される。上記冷却
ロールの表面温度は、成形する未延伸シートの厚さ、成
形速度等により適宜調節されるが、通常は、５〜８０℃
の範囲であり、１０〜７０℃の範囲が好ましく、さらに
２０〜６０℃の範囲であることがより好ましい。また、
未延伸シートの成形において、冷却効果を高め、結晶化
度を容易に制御するために、エアーナイフ、エアーチャ
ンバー、水冷パン等の冷却手段を冷却ロールと併用する
方法がより好ましい。

【００５７】上記未延伸シートの結晶化度は、シートの
厚さ、冷却温度、成形速度に依存して変化するため、こ
れらの条件を適宜調節することが好ましい。たとえば、
製膜するフィルムの厚さが厚くなる場合や、延伸倍率が
高い場合は、未延伸シートの厚さが厚くなるため、未延
伸シートの結晶化度が高くなる傾向が見られる。したが
って、この場合には、冷却温度を低くする方法や、成形
速度を遅くする方法により、未延伸シートの結晶化度を
上記範囲に調節することができる。但し、冷却温度を低
くしすぎると、未延伸シートの表面荒れや変形が起こ
り、かえって結晶化度が上昇することがあるため、シー
ト厚さ、成形速度等にあわせて適宜調節することが好ま
しい。

【００５８】なお、未延伸シートの結晶化度は、Ｘ線回
折法によって求められる値である。詳しくは、透過法回
転試料装置を用い、未延伸シートをシート面に垂直な軸
を中心に高速で回転させながら、シート面に垂直な方向
よりＸ線を入射させて回折強度を測定し、得られたＸ線
回折強度曲線を非晶質ハローと各結晶質ピークにピーク
分離を行ない、非晶質ハローの面積（非晶質ハローの積
分強度）と全結晶質ピークの面積（各結晶質ピークの積
分強度の総和）から、（６）式により求められる。

【００５９】 [結晶化度]＝Ｓｃ／(Ｓｃ＋Ｓａ)×１００（％）（６）但し、Ｓｃ：全結晶質ピークの面積Ｓａ：非晶質ハローの面積また、上記ＭＤ延伸において、ＭＤ延伸後のシート（以
下、ＭＤ延伸シートと略す）の延伸方向に関するｃ軸配
向係数が好ましくは０．２〜０．７の範囲、より好まし
くは０．２５〜０．６の範囲となるように、ＭＤ延伸倍
率と延伸温度、前記した原料の諸物性を適宜調節するこ
とが、本発明のＭＤ配向指数を有するポリプロピレンフ
ィルムを得るために好ましい。

【００６０】上記範囲のｃ軸配向係数を有するＭＤ延伸
シートを得る方法としては、ＭＤ延伸前の未延伸シート
を、９０℃〜未延伸シートの融点よりも３℃以上低い温
度、好ましくは１００℃〜未延伸シートの融点よりも５
℃以上低い温度に加熱し、２〜８倍、好ましくは２．５
〜６倍ＭＤ延伸する方法が好適に採用される。

【００６１】また、ＭＤ延伸条件として、さらに好まし
くは、ＭＤ延伸倍率と前記したポリプロピレンフィルム
の原料のＴＲＥＦによる７０℃以下の溶出成分量
［Ｆ₇₀］（重量％）との間の関係式；｛［ＭＤ延伸倍
率］＋（［Ｆ₇₀］／１２）｝の値が３〜８の範囲、好ま
しくは４〜８の範囲となるようにＭＤ延伸条件を設定す
る方法が好適である。

【００６２】なお、上記のｃ軸配向係数は、ポリプロピ
レン結晶のｃ軸（分子鎖軸）のシートの延伸方向への一
軸配向の程度を定量的に表す値であり、Ｘ線回折法によ
って求めることができる。詳しくは、前述した方法で、
結晶ｃ軸とＭＤ延伸の方向（Ｚ軸）との方向余弦の二乗
平均〈cos²φ_c,Z〉を求め、（７）式によりｃ軸配向係
数を算出することができる。

【００６３】［ｃ軸配向係数］＝（３〈cos²φ_c,Z〉−１）／２（７）次いで、上記の方法で得たＭＤ延伸シートのＴＤ延伸方
法は、例えば、ＴＤ延伸前のＭＤ延伸シートを、１００
℃〜ＭＤ延伸シートの融点温度、好ましくは１０５℃〜
ＭＤ延伸シートの融点よりも５℃以上低い温度に加熱
し、２〜９倍、好ましくは３〜８倍ＴＤ延伸する方法が
好適に採用される。

【００６４】また、ＴＤ延伸条件として、さらに好まし
くは、ＴＤ延伸倍率と前記したポリプロピレンフィルム
原料のＴＲＥＦによる７０℃以下の溶出成分量［Ｆ₇₀］
（重量％）との間の関係式；｛［ＴＤ延伸倍率］＋
（［Ｆ₇₀］／１２）｝の値が３〜９の範囲、好ましくは
４〜８の範囲となるようにＴＤ延伸条件を設定する方法
が好適である。

【００６５】また、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率との積
（ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）で表される面積延伸倍
率は、前記した範囲の中で、特に、１０〜４５倍が好ま
しく、１２〜４０倍であることがより好ましい。さら
に、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率との比（ＭＤ／ＴＤ延
伸倍率比）は、前記した範囲の中で、特に、０．５〜
１．５が好ましく、０．６〜１．３であることがより好
ましい。

【００６６】さらに、上記製造方法において、二軸延伸
後に必要に応じてＭＤおよびＴＤに０〜１５％の緩和を
許しながら８０〜１８０℃で熱処理する方法を併用して
もよい。もちろん、これらの延伸の後に、必要に応じ
て、再びＭＤ、ＴＤに延伸してもよく、またＭＤ延伸に
おいて多段延伸、圧延等の延伸方法を組み合わせること
ができる。

【００６７】また、本発明のポリプロピレンフィルムの
一方あるいは両方の表面には、必要に応じてコロナ放電
処理等の表面処理が施されてもよい。

【００６８】また、本発明のポリプロピレンフィルムに
は、本発明の効果を損なわない範囲でヒートシール性等
の機能を付与する目的でポリプロピレンフィルムの一方
あるいは両方の表面にはヒートシール層が積層されてい
てもよい。

【００６９】

【発明の効果】本発明によれば、フィルムを製袋した際
の製袋品の実用物性である耐破袋性に優れたポリプロピ
レンフィルムを得ることができる。

【００７０】本発明において、特定の範囲のＭＤ配向指
数、ＴＤ配向指数を有するポリプロピレンフィルムが、
耐破袋性に優れる理由は、未だ明らかではないが、本発
明者らは以下の解析結果から次のように考えている。

【００７１】フィルムの溶断シールにおいて、溶断刃に
対して垂直方向のフィルムの配向が高くなるほど、溶断
シール部の溶着された領域（面積）が小さくなり、溶断
シール強度が低下することが判明した。また、フィルム
の配向が高くなるほど、フィルムの熱収縮が大きくな
る。このことから、溶断刃に対して垂直方向のフィルム
の配向が高くなるほど、溶断シール時に、フィルムの溶
断部が溶断刃に接触している時間が短くなり、フィルム
の溶融量が少なくなる。その結果、溶着された領域が小
さくなって、溶断シール強度が低下するものと推定され
る。したがって、フィルムの配向を低くすることで溶断
シール強度が改良され、ＭＤとＴＤの配向状態をバラン
スさせることで、ＭＤとＴＤの溶断シール強度のバラン
スが改良され、製袋品の実用物性である耐破袋性が改良
されるものと考えられる。

【００７２】本発明のポリプロピレンフィルムは、上記
の説明より明らかなように、製袋品の耐破袋性に優れ、
従来の二軸延伸ポリプロピレンフィルムでは実現するこ
とのできなかった優れた物性を発現する。したがって、
本発明のポリプロピレンフィルムは、一般包装用フィル
ムはもとより、食品包装等に用いられる溶断シール袋用
フィルム、特にＭＤおよびＴＤに溶断シールする変形シ
ール袋用フィルムとして好適に使用することができる。

【００７３】

【実施例】本発明をさらに具体的に説明するために、以
下に実施例および比較例を掲げて説明するが、本発明は
これらの実施例に限定されるものではない。尚、以下の
実施例および比較例で得られたフィルムおよび原料の評
価は次の方法にて行った。

【００７４】（１）ＭＤ配向指数、ＴＤ配向指数ＭＤ配向指数およびＴＤ配向指数は、以下の方法で面配
向指数と方向余弦の二乗平均（〈cos²φ_c,MD〉、〈cos²
φ_c,TD〉）を求め、前記の式により算出した。

【００７５】（１−１）面配向指数（ＰＯＩ）日本電子社製のＸ線回折装置ＪＤＸ−３５００を用い、
次の条件で測定した。

【００７６】ターゲット：銅（Ｃｕ−Ｋα線）管電圧−管電流：４０ｋＶ−４００ｍＡＸ線入射法：垂直ビーム透過法単色化：グラファイトモノクロメーター発散スリット：０．２ｍｍ受光スリット：０．４ｍｍ検出機：シンチレーションカウンター測定角度範囲：９．０〜３１．０゜ステップ角度：０．０４゜計数時間：４．０秒試料回転数：１２０回転／分この場合、フィルムを２７ｍｍφの円形に切り出し、こ
れを厚さ約３ｍｍとなるよう重ねて、広角ゴニオメータ
ーに取り付けた透過法回転試料装置に装着して測定し
た。ピーク分離は、同機器に付属のソフトウエアである
一般ピーク分離プログラムを用いて回折角（２θ）９〜
３１゜の範囲で空気散乱等によるバックグラウンドを除
いた後、ガウス関数とローレンツ関数を用いた一般的な
ピーク分離法によって非晶質ピークと各結晶質ピークに
分離した。面配向指数は前述した方法で（０４０）面反
射と（１１１）面反射のピーク強度より算出した。

【００７７】（１−２）方向余弦の二乗平均（〈cos²φ
_c,MD〉、〈cos²φ_c,TD〉）日本電子社製のＸ線回折装置ＪＤＸ−３５００に、繊維
試料装置を装着し、次の条件にて測定した。

【００７８】ターゲット：銅（Ｃｕ−Ｋα線）管電圧−管電流：４０ｋＶ−４００ｍＡＸ線入射法：垂直ビーム透過法単色化：グラファイトモノクロメーターコリメータ：１ｍｍφピンホール受光スリット：２ｍｍφピンホール検出器：シンチレーションカウンターａ）２θ走査（ブラッグ角）測定測定角度範囲（２θ）：８〜３２゜ステップ角度：０．１゜計数時間：２．０秒ｂ）面内回転（β回転）測定測定角度範囲（β）：−２０〜１１０゜ステップ角度：０．５゜計数時間：２．０秒この場合、フィルムの延伸方向を一致させて、１５ｍｍ
（ＭＤ）×幅５ｍｍ（ＴＤ）の短冊状に切り出し、これ
を延伸方向を一致させて厚さ約１ｍｍとなるように重ね
て、繊維試料装置に装着し、まず、フィルム面に垂直に
Ｘ線を入射させて垂直透過法にて２θ走査を行い、ポリ
プロピレン結晶の（１１０）および（０４０）面のブラ
ッグ角（２θ°）を決定した。次に、（１１０）面のブ
ラッグ角にカウンターを固定して、試料を面内回転（β
回転）させ、（１１０）面に関して方位角強度分布曲線
の測定を行った。同様にして（０４０）面の方位角強度
分布曲線の測定を行った。２θ走査で測定したＸ線回折
プロファイルの（１１０）面および（０４０）面反射の
位置の空気散乱等によるバックグラウンド強度を求め、
それぞれ（１１０）面および（０４０）面の方位角強度
分布曲線より差し引いて、（１１０）および（０４０）
面の配向分布曲線（結晶面密度分布曲線）を得た。これ
らの配向分布曲線から、前述した方法により、〈cos²φ
_c,MD〉および〈cos²φ_c,TD〉を求めた。

【００７９】また、ＭＤ延伸シートのｃ軸配向係数は、
ＭＤ延伸シートを延伸方向に１５ｍｍ×幅５ｍｍに切り
出した短冊状のサンプルを、繊維試料装置に装着して同
様の方法で〈cos²φ_c,Z〉を求め、ｃ軸配向係数を算出
した。

【００８０】（２）アイソタクチックペンタッド分率
（ｍｍｍｍ）、α−オレフィン含有量日本電子社製のＪＮＭ−ＧＳＸ−２７０（¹³Ｃ−核共鳴
周波数６７．８ＭＨｚ）を用い、次の条件で測定した。

【００８１】測定モード：¹Ｈ−完全デカップリングパルス幅：７．０マイクロ秒（Ｃ４５度）パルス繰り返し時間：３秒積算回数：１００００回溶媒：オルトジクロルベンゼン／重ベンゼンの混
合溶媒（９０／１０容量％）試料濃度：１２０ｍｇ／２．５ｍｌ溶媒測定温度：１２０℃ この場合、アイソタクチックペンタッド分率は¹³Ｃ−Ｎ
ＭＲスペクトルのメチル基領域における分裂ピークの測
定により求めた。また、メチル基領域のピークの帰属は
前記のエー．ザンベリ（A.Zambelli）らによってマクロ
モレキュールズ（Macromolecules）,13,267(1980)に発
表された方法によった。

【００８２】（３）メルトフローレイト（ＭＦＲ）ＡＳＴＭＤ−７９０に準じて測定した。

【００８３】（４）重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分
布（Ｍｗ／Ｍｎ）センシュー科学社製の高温ＧＰＣ装置ＳＳＣ−７１００
を用い、次の条件で測定した。

【００８４】溶媒：オルトジクロルベンゼン流速：１．０ｍｌ／分カラム温度：１４５℃ 検出機：高温示差屈折検出器カラム：昭和電工社製「ＳＨＯＤＥＸＵＴ」８
０７，８０６Ｍ，８０６Ｍ，８０２．５の４本を直列に
つないで使用。

【００８５】試料濃度：０．１重量％注入量：０．５０ｍｌ（５）融点セイコー電子社製のＤＳＣ装置ＤＳＣ６２００を用い、
次の条件で測定した。

【００８６】試料量：約５ｍｇ雰囲気ガス：窒素（流量２０ｍｌ／分）温度条件：２３０℃に１０分間保持した後、１０℃／
分で３０℃まで降温し、引き続いて１０℃／分で昇温し
た時の融解の吸熱挙動を測定した。

【００８７】（６）温度上昇溶離分別法（ＴＲＥＦ）に
よる７０℃以下の溶出成分量（重量％）、２０℃以下の
溶出成分量（重量％）センシュー科学社製の自動ＴＲＥＦ装置ＳＳＣ−７３０
０ＡＴＲＥＦを用い、次の条件で測定した。

【００８８】溶媒：オルトジクロルベンゼン流速：１５０ｍｌ／時間昇温速度：４℃／時間検出機：赤外検出器測定波数：３．４１μｍカラム：センシュー化学社製「パックドカラム３０
φ」、３０ｍｍφ×３００ｍｍ濃度：１ｇ／１２０ｍｌ注入量：１００ｍｌこの場合、カラム内に試量溶液を１４５℃で導入した
後、２℃／時間の速度で１０℃まで徐冷して試料ポリマ
ーを充填剤表面に吸着させた後、カラム温度を上記条件
で昇温することにより、各温度で溶出してきたポリマー
濃度を赤外検出器で測定した。

【００８９】（７）未延伸シートの結晶化度日本電子社製のＸ線回折装置ＪＤＸ−３５００を用い、
次の条件で測定した。

【００９０】ターゲット：銅（Ｃｕ−Ｋα線）管電圧−管電流：４０ｋＶ−４００ｍＡＸ線入射法：垂直ビーム透過法単色化：グラファイトモノクロメーター発散スリット：０．２ｍｍ受光スリット：０．４ｍｍ検出機：シンチレーションカウンター測定角度範囲：９．０〜３１．０゜ステップ角度：０．０４゜計数時間：４．０秒試料回転数：１２０回転／分この場合、未延伸シートを２７ｍｍφの円形に切り出
し、これを厚さ約３ｍｍとなるよう重ねて、広角ゴニオ
メーターに取り付けた透過法回転試料装置に装着して測
定した。ピーク分離は、同機器に付属のソフトウエアで
ある一般ピーク分離プログラムを用いて回折角（２θ）
９〜３１゜の範囲で空気散乱等によるバックグラウンド
を除いた後、ガウス関数とローレンツ関数を用いた一般
的なピーク分離法によって非晶質ピークと各結晶質ピー
クに分離した。結晶化度は前述した方法で、非晶質ハロ
ー面積（非晶質ハローの積分強度）と全結晶質ピーク面
積（各結晶質ピークの積分強度の総和）より算出した。

【００９１】（８）溶断シール強度共栄印刷機械材料社製のＰＰ５００型溶断シール機を用
いて、フィルムの溶断シール袋を以下の条件で作製し
た。

【００９２】溶断刃：先端角度５０度シール温度：３５０℃ ショット数：１００枚／分（溶断速度７５ｍｍ／秒）ＭＤに対して垂直方向に溶断刃を当てて溶断シールした
袋の両端から、シール部を中心に各５片ずつ幅１５ｍ
ｍ、長さ１００ｍｍのサンプルを切り出し、サンプルの
両端を引張強度測定機（オートグラフ；島津社製）のチ
ャックで固定した。この場合、サンプルの長さ方向のチ
ャック間隙が４０ｍｍとなるように調製した。引張速度
１００ｍｍ／分で引張試験を行い、サンプルのシール部
が破断する強度を測定し、平均値をＭＤの溶断シール強
度（Ｎ／１５ｍｍ）とした。

【００９３】また、上記と同様の条件により、ＭＤに対
して平行に溶断刃を当てて溶断シールした場合のシール
部の引張破断強度の平均値をＴＤの溶断シール強度（Ｎ
／１５ｍｍ）とした。

【００９４】（９）耐破袋性上記の溶断シールの方法に準じて、幅（縦）２１ｃｍ×
（横）１５ｃｍで、ＭＤに対して垂直方向に溶断刃を当
てて溶断シールした溶断シール袋を作製し、これに３０
０ｍｌの水を入れた後、開口部を粘着テープで縛ってサ
ンプル袋を作製した。サンプル袋の底面を下にして５０
ｃｍの高さからコンクリートの床に落下させた。サンプ
ル袋は３０個作製し、溶断シール部が破れたサンプル数
から、次式により求めた割合をＭＤの耐破袋性とした。

【００９５】また、ＭＤに対して平行に溶断刃を当てて
溶断シールした溶断シール袋について、上記と同様の方
法により求め、ＴＤの耐破袋性とした（溶断シール部以
外は破れない。）。

【００９６】 [耐破袋性]＝{（３０−Ｂ）／３０}×１００（％）但し、Ｂ：溶断シール部が破れたサンプル数実施例１（原料ペレットの作成）表１に示したポリプロピレンＡ
のパウダー１００重量部に、酸化防止剤として２，６−
ジ−ｔ−ブチルヒドロキシトルエンを０．１重量部、塩
素捕捉剤としてステアリン酸カルシウムを０．１重量
部、帯電防止剤としてステアリルジエタノールアミド
０．３重量部、ブロッキング防止剤として平均粒径１．
５μｍの球状ポリメチルメタクリレート粒子を０．１重
量部を添加し、ヘンシェルミキサーで５分間混合した
後、スクリュー径６５ｍｍφの押出造粒機を用い、２３
０℃で押し出して造粒し、原料ペレットを得た。

【００９７】

【表１】

【００９８】（二軸延伸フィルムの製造）得られた原料
ペレットを用いて以下の方法で二軸延伸フィルムの製造
を行なった。原料ペレットを、スクリュー径９０ｍｍφ
のＴダイシート押出機を用いて、２８０℃で加熱溶融
後、押し出し、３０℃の冷却ロールで厚さ約０．４５ｍ
ｍの未延伸シートを成形した。未延伸シートのサンプリ
ングを行い、中央部の結晶化度を測定した。結果を表２
に示した。次いで、この未延伸シートをテンター方式の
逐次二軸延伸装置を用いて以下のように二軸延伸フィル
ムを製造した。まず、未延伸シートを加熱ロール延伸機
によりＭＤに４．０倍縦延伸し、ＭＤ延伸シートを得
た。ＭＤ延伸シートのサンプリングを行い、中央部のｃ
軸配向係数を測定した。結果を表２に示した。引き続い
て、ＭＤ延伸シートをテンター横延伸機でＴＤに機械倍
率で４．５倍ＴＤ延伸した後、ＴＤに８％緩和させて熱
処理を行ない、厚さ２５μｍの二軸延伸フィルムを成形
した。なお、二軸延伸フィルムの厚さは、Ｔダイシート
押出機の押出量（未延伸シートの厚さ）により調整し
た。

【００９９】得られた二軸延伸フィルムの延伸ムラによ
る厚み精度は、テンター巻取り機の間に設置した横河電
機社製の赤外線厚み測定機ＷＥＢＧＡＧＥを用いて測
定した二軸延伸フィルムの厚みパターン（厚み変動）に
より下記の基準で評価した。

【０１００】 ◎ ： ±０．５μｍ未満 ○ ： ±０．５μｍ以上１．０μｍ未満 △ ： ±１．０μｍ以上１．５μｍ未満 × ： ±１．５μｍ以上２．０μｍ未満 ××： ±２．０μｍ以上二軸延伸フィルムの片面には常法に従い３０Ｗ分／ｍ²
のコロナ放電処理を施し、巻取った後、得られた二軸延
伸フィルムは３５℃で３日間エージングした。エージン
グ後、得られた二軸延伸フィルムのＭＤ配向指数、ＴＤ
配向指数の測定を行なった。結果を表２に示した。ま
た、二軸延伸フィルムのコロナ放電非処理面（コロナ放
電処理を施していない面）を内面にして溶断シールし、
ＭＤおよびＴＤの溶断シール強度、耐破袋性の測定を行
なった。結果を表２に示した。

【０１０１】実施例２表１に示したポリプロピレンＢを用いた以外は実施例１
と同様に行なった。その結果を表２に示した。

【０１０２】実施例３表１に示したポリプロピレンＣを用いた以外は実施例１
と同様に行なった。その結果を表２に示した。

【０１０３】比較例１表１に示したポリプロピレンＤを用いた以外は実施例１
と同様に行なった。その結果を表２に示した。

【０１０４】実施例４〜６、比較例２〜５表１に示したポリプロピレンＢを用い、表２の延伸倍率
とした以外は実施例１と同様に行なった。その結果を表
２に示した。

【０１０５】比較例６表１に示したポリプロピレンＣを用い、表２の延伸倍率
とした以外は実施例１と同様に行なった。その結果を表
２に示した。

【０１０６】実施例７表１に示したポリプロピレンＢとポリプロピレンＣを
１：１でブレンドして用いた以外は実施例１と同様に行
なった。その結果を表２に示した。

【０１０７】

【表２】

【０１０８】実施例８表１に示したポリプロピレンＢに、表３に示した低結晶
性ポリオレフィンＦ（エチレン−１−ブテン共重合体）
１０重量％配合した樹脂組成物を用いた以外は実施例１
と同様に行なった。その結果を表４に示した。

【０１０９】実施例９，１０表１に示したポリプロピレンＢと、表３に示した低結晶
性ポリオレフィンＦ（エチレン−１−ブテン共重合体）
との樹脂組成物を用い、表４の配合量とした以外は実施
例１と同様に行なった。その結果を表４に示した。

【０１１０】実施例１１，比較例７，８表１に示したポリプロピレンＢと、表３に示した低結晶
性ポリオレフィンＦ（エチレン−１−ブテン共重合体）
１０重量％配合した樹脂組成物を用い、表４の延伸倍率
とした以外は実施例１と同様に行なった。その結果を表
４に示した。

【０１１１】実施例１２表１に示したポリプロピレンＢに、表３に示した低結晶
性ポリオレフィンＧ（プロピレン−１−ブテン共重合
体）１０重量％配合した樹脂組成物を用いた以外は実施
例１と同様に行なった。その結果を表４に示した。

【０１１２】実施例１３表１に示したポリプロピレンＥに、表３に示した低結晶
性ポリオレフィンＦ（エチレン−１−ブテン共重合体）
１０重量％配合した樹脂組成物を用い、表４の延伸倍率
とした以外は実施例１と同様に行なった。その結果を表
４に示した。

【０１１３】実施例１４表１に示したポリプロピレンＣに、表３に示した低結晶
性ポリオレフィンＨ（エチレン−１−オクテン共重合
体）１０重量％配合した樹脂組成物を用いた以外は実施
例１と同様に行なった。その結果を表４に示した。

【０１１４】

【表３】

【０１１５】

【表４】

【０１１６】実施例１５表１に示したポリプロピレンＢに、表３に示した低結晶
性ポリオレフィンＦ（エチレン−１−ブテン共重合体）
１０重量％配合した樹脂組成物をスクリュー径９０ｍｍ
φの中心層用主押出機より、表１に示したポリプロピレ
ンＣをスクリュー径６５ｍｍφの表面層用副押出機よ
り、共押出用２種３層フィードブロック方式Ｔダイを用
いて、積層未延伸シートを成形した。尚、積層未延伸シ
ートの層構成が、表面層：中心層：表面相が６：８８：
６となるように両押出機の押出量により調整した。以上
で得られた積層未延伸シートを用いた以外は実施例１と
同様に行なった。その結果を表５に示した。

【０１１７】実施例１６，１７、比較例９中心層の樹脂組成物を表５の配合量とし、表５の延伸倍
率とした以外は実施例１５と同様に行なった。その結果
を表５に示した。

【０１１８】実施例１８中心層に表３に示した低結晶性ポリオレフィンＧ（プロ
ピレン−１−ブテン共重合体）１０重量％配合した樹脂
組成物を用いた以外は実施例１５と同様に行なった。そ
の結果を表５に示した。

【０１１９】実施例１９中心層に表１に示したポリプロピレンＢを単独で用いた
以外は実施例１５と同様に行なった。その結果を表５に
示した。

【０１２０】

【表５】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＢ２９Ｌ 7:00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｘ線回折法による、フィルムの流れ方向の
配向指数（ＭＤ配向指数）と、フィルムの流れ方向に直
交する方向の配向指数（ＴＤ配向指数）の和（ＭＤ配向
指数＋ＴＤ配向指数）が０．１〜０．６であり、かつ該
ＭＤ配向指数とＴＤ配向指数の比（ＭＤ配向指数／ＴＤ
配向指数）が０．３〜０．９であることを特徴とするポ
リプロピレンフィルム。
【請求項２】温度上昇溶離分別法による７０℃以下の溶
出成分量が５〜４０重量％である樹脂よりなる請求項１
記載のポリプロピレンフィルム。
【請求項３】溶断シール性を有する層と耐熱性を有する
層とを積層した積層フィルムである請求項１記載のポリ
プロピレンフィルム。