JPH11172014A - 耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法 - Google Patents
耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH11172014A JPH11172014A JP21710998A JP21710998A JPH11172014A JP H11172014 A JPH11172014 A JP H11172014A JP 21710998 A JP21710998 A JP 21710998A JP 21710998 A JP21710998 A JP 21710998A JP H11172014 A JPH11172014 A JP H11172014A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fluororesin
- molded product
- torr
- heat
- melting point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Treatments Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】優れた耐熱変形性有するふっ素樹脂成形体及び
その製造方法の提供。 【解決手段】ふっ素樹脂に酸素濃度１００torr以下の不
活性ガス雰囲気下で、且つ該ふっ素樹脂の融点以上に加
熱された状態で電離性放射線を照射線量１ｋＧｙ〜１０
ＭＧｙの範囲で照射してなる、融点３２５℃以下で、２
００℃での捻りによる動的弾性率が１×１０8 Ｐａ以上
の耐熱ふっ素樹脂成形体。
その製造方法の提供。 【解決手段】ふっ素樹脂に酸素濃度１００torr以下の不
活性ガス雰囲気下で、且つ該ふっ素樹脂の融点以上に加
熱された状態で電離性放射線を照射線量１ｋＧｙ〜１０
ＭＧｙの範囲で照射してなる、融点３２５℃以下で、２
００℃での捻りによる動的弾性率が１×１０8 Ｐａ以上
の耐熱ふっ素樹脂成形体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温での変形に対
する抵抗性（耐熱変形性）に優れたふっ素樹脂成形体に
関するもので、摺動部品、シール部品、パッキン、ガス
ケット、半導体製造用容器・配管、厨房関連製品等に適
用できるふっ素樹脂成形体及びその製造方法に関するも
のである。
する抵抗性（耐熱変形性）に優れたふっ素樹脂成形体に
関するもので、摺動部品、シール部品、パッキン、ガス
ケット、半導体製造用容器・配管、厨房関連製品等に適
用できるふっ素樹脂成形体及びその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】ふっ素樹脂は、低摩擦性、耐熱性、電気
特性、耐薬品性、クリーン性（非汚染性）に優れてお
り、産業用、民生用の各種用途に広く利用されている。
しかし、ふっ素樹脂は熱劣化に対する抵抗性（耐熱性）
は優れているものの、耐熱変形性は必ずしも十分とは言
えない。このため、充填剤を加えること等の対策が検討
されてきた。
特性、耐薬品性、クリーン性（非汚染性）に優れてお
り、産業用、民生用の各種用途に広く利用されている。
しかし、ふっ素樹脂は熱劣化に対する抵抗性（耐熱性）
は優れているものの、耐熱変形性は必ずしも十分とは言
えない。このため、充填剤を加えること等の対策が検討
されてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、充填剤を加え
る方法でも十分な効果が認められず、また、充填剤がふ
っ素樹脂固有の耐薬品性やクリーン性等の性質を低下さ
せるため、その利用範囲が制限されることが多く、必ず
しも満足の行くものではなかった。
る方法でも十分な効果が認められず、また、充填剤がふ
っ素樹脂固有の耐薬品性やクリーン性等の性質を低下さ
せるため、その利用範囲が制限されることが多く、必ず
しも満足の行くものではなかった。
【０００４】従って、本発明の目的は、優れた耐熱変形
性有し、しかも、ふっ素樹脂本来の良好な特性を実現で
きる耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法を提供する
ことにある。
性有し、しかも、ふっ素樹脂本来の良好な特性を実現で
きる耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法を提供する
ことにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するため、融点３２５℃以下で、２００℃での捻りに
よる動的弾性率が１×１０8 Ｐａ以上である耐熱ふっ素
樹脂成形体を提供するものである。
成するため、融点３２５℃以下で、２００℃での捻りに
よる動的弾性率が１×１０8 Ｐａ以上である耐熱ふっ素
樹脂成形体を提供するものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明に使用されるふっ素樹脂と
しては、テトラフルオロエチレン系重合体（以下ＰＴＦ
Ｅという）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
（アルキルビニルエーテル）系共重合体（以下ＰＦＡと
いう）、あるいはテトラフルオロエチレン−ヘキサフル
オロプロピレン系共重合体（以下ＦＥＰという）が挙げ
られる。
しては、テトラフルオロエチレン系重合体（以下ＰＴＦ
Ｅという）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
（アルキルビニルエーテル）系共重合体（以下ＰＦＡと
いう）、あるいはテトラフルオロエチレン−ヘキサフル
オロプロピレン系共重合体（以下ＦＥＰという）が挙げ
られる。
【０００７】上記ＰＴＦＥの中には、パーフルオロ（ア
ルキルビニルエーテル）、ヘキサフルオロプロピレン、
（パーフルオロアルキル）エチレン、あるいはクロロト
リフルオロエチレン等の共重合性モノマーに基づく重合
単位を１モル％以下含有するものも含まれる。また、上
記共重合体形式のふっ素樹脂の場合、その分子構造の中
に少量の第３成分を含むことは有り得る。
ルキルビニルエーテル）、ヘキサフルオロプロピレン、
（パーフルオロアルキル）エチレン、あるいはクロロト
リフルオロエチレン等の共重合性モノマーに基づく重合
単位を１モル％以下含有するものも含まれる。また、上
記共重合体形式のふっ素樹脂の場合、その分子構造の中
に少量の第３成分を含むことは有り得る。
【０００８】本発明においては、ふっ素樹脂成形体は、
融点３２５℃以下で、２００℃での捻りによる動的弾性
率が１×１０8 Ｐａ以上と規定しており、融点又は動的
弾性率のいずれか一方が規定値を外れると高温での耐熱
変形性が著しく低下する。なお、ふっ素樹脂がＰＦＡの
ときは、融点３０５℃以下、ＦＥＰのときは融点２７５
℃以下とすることが好ましい。
融点３２５℃以下で、２００℃での捻りによる動的弾性
率が１×１０8 Ｐａ以上と規定しており、融点又は動的
弾性率のいずれか一方が規定値を外れると高温での耐熱
変形性が著しく低下する。なお、ふっ素樹脂がＰＦＡの
ときは、融点３０５℃以下、ＦＥＰのときは融点２７５
℃以下とすることが好ましい。
【０００９】本発明において、融点の評価には示差走査
熱量計（ＤＳＣ）を用い、５０〜３６０℃の間で１０℃
/minの昇・降温スピードにより昇温、降温を２サイクル
繰り返し、２回目の昇温時のＤＳＣ曲線の吸熱ピーク温
度を融点とする。
熱量計（ＤＳＣ）を用い、５０〜３６０℃の間で１０℃
/minの昇・降温スピードにより昇温、降温を２サイクル
繰り返し、２回目の昇温時のＤＳＣ曲線の吸熱ピーク温
度を融点とする。
【００１０】本発明のふっ素樹脂成形体の製造方法は、
ふっ素樹脂に酸素濃度１００torr以下、好ましくは１０
-6torr〜１００torr、更に好ましくは１０-6torr〜４０
torr（１０-3mol/ｇ）の不活性ガス雰囲気下で、且つそ
の融点以上に加熱された状態で電離性放射線を照射線量
１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で照射するものである。な
お、本発明のふっ素樹脂成形体は、ふっ素樹脂粉体に電
離性放射線を照射した後成形体としてもよく、また、シ
ート、ブロック又はその他の形状のふっ素樹脂成形体に
電離性放射線を照射してもよい。
ふっ素樹脂に酸素濃度１００torr以下、好ましくは１０
-6torr〜１００torr、更に好ましくは１０-6torr〜４０
torr（１０-3mol/ｇ）の不活性ガス雰囲気下で、且つそ
の融点以上に加熱された状態で電離性放射線を照射線量
１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で照射するものである。な
お、本発明のふっ素樹脂成形体は、ふっ素樹脂粉体に電
離性放射線を照射した後成形体としてもよく、また、シ
ート、ブロック又はその他の形状のふっ素樹脂成形体に
電離性放射線を照射してもよい。
【００１１】酸素濃度が１０-6torrに達しない不活性ガ
ス雰囲気下で電離性放射線を照射しても架橋反応が十分
に行われない結果、十分な動的弾性率を実現できず、酸
素濃度１００torrを越えると、分解が先行して架橋反応
が大幅に阻害されるため各種特性の低下を招く。本発明
においては、電離性放射線としては、γ線、電子線、Ｘ
線、中性子線、あるいは高エネルギーイオン等が使用さ
れる。
ス雰囲気下で電離性放射線を照射しても架橋反応が十分
に行われない結果、十分な動的弾性率を実現できず、酸
素濃度１００torrを越えると、分解が先行して架橋反応
が大幅に阻害されるため各種特性の低下を招く。本発明
においては、電離性放射線としては、γ線、電子線、Ｘ
線、中性子線、あるいは高エネルギーイオン等が使用さ
れる。
【００１２】電離性放射線の照射を行うに際しては、ふ
っ素樹脂をその結晶融点以上に加熱しておく必要があ
る。例えば、ふっ素樹脂としてＰＴＦＥを使用する場合
には、この材料の結晶融点である３２７℃よりも高い温
度にふっ素樹脂を加熱した状態で電離性放射線を照射す
る必要があり、また、ＰＦＡやＦＥＰを使用する場合に
は、前者が３１０℃、後者が２７５℃に特定される融点
よりも高い温度に加熱して照射する。ふっ素樹脂をその
融点以上に加熱することは、ふっ素樹脂を構成する主鎖
の分子運動を活発化させることになり、その結果、分子
間の架橋反応を効率良く促進させることが可能となる。
但し、過度の加熱は、逆に分子主鎖の切断と分解を招く
ようになるので、このような解重合現象の発生を抑制す
る意味合いから、加熱温度はふっ素樹脂の融点よりも１
０〜３０℃高い範囲内に抑えるべきである。
っ素樹脂をその結晶融点以上に加熱しておく必要があ
る。例えば、ふっ素樹脂としてＰＴＦＥを使用する場合
には、この材料の結晶融点である３２７℃よりも高い温
度にふっ素樹脂を加熱した状態で電離性放射線を照射す
る必要があり、また、ＰＦＡやＦＥＰを使用する場合に
は、前者が３１０℃、後者が２７５℃に特定される融点
よりも高い温度に加熱して照射する。ふっ素樹脂をその
融点以上に加熱することは、ふっ素樹脂を構成する主鎖
の分子運動を活発化させることになり、その結果、分子
間の架橋反応を効率良く促進させることが可能となる。
但し、過度の加熱は、逆に分子主鎖の切断と分解を招く
ようになるので、このような解重合現象の発生を抑制す
る意味合いから、加熱温度はふっ素樹脂の融点よりも１
０〜３０℃高い範囲内に抑えるべきである。
【００１３】所定の条件下で電離性放射線を照射したふ
っ素樹脂粉体を成形体とするときは、照射ふっ素樹脂粉
体を加圧成形（圧縮成形あるいはラム成形）することに
より所望の成形体を製造することができる。
っ素樹脂粉体を成形体とするときは、照射ふっ素樹脂粉
体を加圧成形（圧縮成形あるいはラム成形）することに
より所望の成形体を製造することができる。
【００１４】照射ふっ素樹脂粉体を加圧成形する場合、
単一の又は２種以上のふっ素樹脂粉体で成形してもよ
く、また、これら照射ふっ素樹脂粉体と未照射の高分子
材料を混合したものを成形してもよい。
単一の又は２種以上のふっ素樹脂粉体で成形してもよ
く、また、これら照射ふっ素樹脂粉体と未照射の高分子
材料を混合したものを成形してもよい。
【００１５】未照射の高分子材料材料としては、改質ふ
っ素樹脂に使用されるふっ素樹脂同様耐熱性を有するも
のであることが好ましく、具体的にはテトラフルオロエ
チレン系重合体、あるいはテトラフルオロエチレン−パ
ーフルオロ（アルキルビニルエーテル）系共重合体、テ
トラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン系共
重合体、エチレン−テトラフルオロエチレン系共重合
体、エチレン−クロロトリフルオロエチレン系共重合
体、プロピレン−テトラフルオロエチレン系共重合体、
ビニリデンフロライド−ヘキサフルオロプロピレン−テ
トラフルオロエチレン系共重合体等の含ふっ素共重合
体、あるいはポリイミド、芳香族ポリアミド、ポリアリ
ーレンスルフィド、芳香族ポリエステル等をあげること
ができる。
っ素樹脂に使用されるふっ素樹脂同様耐熱性を有するも
のであることが好ましく、具体的にはテトラフルオロエ
チレン系重合体、あるいはテトラフルオロエチレン−パ
ーフルオロ（アルキルビニルエーテル）系共重合体、テ
トラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン系共
重合体、エチレン−テトラフルオロエチレン系共重合
体、エチレン−クロロトリフルオロエチレン系共重合
体、プロピレン−テトラフルオロエチレン系共重合体、
ビニリデンフロライド−ヘキサフルオロプロピレン−テ
トラフルオロエチレン系共重合体等の含ふっ素共重合
体、あるいはポリイミド、芳香族ポリアミド、ポリアリ
ーレンスルフィド、芳香族ポリエステル等をあげること
ができる。
【００１６】本発明による改質ふっ素樹脂成形体の用途
としては、摺動部品、半導体関連製造部品、酸化性の強
い薬品を入れる容器、厨房関連製品等幅広い用途が期待
できる。
としては、摺動部品、半導体関連製造部品、酸化性の強
い薬品を入れる容器、厨房関連製品等幅広い用途が期待
できる。
【００１７】
【実施例】［実施例１〜３］ＰＴＦＥ粉体（商品名：Ｇ
−１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで
１時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び
１mmのシートを得た。このシートに対し、酸素濃度０．
４torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰囲気
下、３４０℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧２Ｍ
ｅＶ）を照射線量５０ｋＧｙ（実施例１）、１００ｋＧ
ｙ（実施例２）、１５０ｋＧｙ（実施例３）照射し、供
試試料とした。
−１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで
１時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び
１mmのシートを得た。このシートに対し、酸素濃度０．
４torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰囲気
下、３４０℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧２Ｍ
ｅＶ）を照射線量５０ｋＧｙ（実施例１）、１００ｋＧ
ｙ（実施例２）、１５０ｋＧｙ（実施例３）照射し、供
試試料とした。
【００１８】［実施例４］ＰＦＡ（商品名：Ｐ−６３
Ｐ、旭硝子社製）を、東洋精機製小型押出機ラボプラス
トミルを用い、３６０℃の設定温度でもって幅３０mm、
厚さ２mm及び１mmのＴダイを使用して帯状シートを押出
し、これを縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１mmに裁
断して試料シートとした。このシートに対し、酸素濃度
０．４torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰
囲気下、３２０℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧
２ＭｅＶ）を照射線量５０ｋＧｙ照射し、これを供試試
料とした。
Ｐ、旭硝子社製）を、東洋精機製小型押出機ラボプラス
トミルを用い、３６０℃の設定温度でもって幅３０mm、
厚さ２mm及び１mmのＴダイを使用して帯状シートを押出
し、これを縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１mmに裁
断して試料シートとした。このシートに対し、酸素濃度
０．４torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰
囲気下、３２０℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧
２ＭｅＶ）を照射線量５０ｋＧｙ照射し、これを供試試
料とした。
【００１９】［実施例５］ＦＥＰ（商品名：Ｎ−２０、
ダイキン工業製）を、東洋精機製小型押出機ラボプラス
トミルを用い、３４０℃の設定温度でもって幅３０mm、
厚さ２mm及び１mmのＴダイを使用して帯状シートを押出
し、これを縦５０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１mmに裁
断して試料シートとした。このシートに対し、酸素濃度
０．４torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰
囲気下、２７５℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧
２ＭｅＶ）を照射線量４０ｋＧｙ照射し、これを供試試
料とした。
ダイキン工業製）を、東洋精機製小型押出機ラボプラス
トミルを用い、３４０℃の設定温度でもって幅３０mm、
厚さ２mm及び１mmのＴダイを使用して帯状シートを押出
し、これを縦５０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１mmに裁
断して試料シートとした。このシートに対し、酸素濃度
０．４torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰
囲気下、２７５℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧
２ＭｅＶ）を照射線量４０ｋＧｙ照射し、これを供試試
料とした。
【００２０】［比較例１］ＰＴＦＥ粉体（商品名：Ｇ−
１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで１
時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１
mmのシートを得、これを供試試料とした。
１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで１
時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１
mmのシートを得、これを供試試料とした。
【００２１】［比較例２］ＰＴＦＥ粉体（商品名：Ｇ−
１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで１
時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１
mmのシートを得た。このシートに対し、酸素濃度４００
torr（１０-2mol/ｇ）、窒素濃度４６０torrの雰囲気
下、３４０℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧２Ｍ
ｅＶ）を照射線量１００ｋＧｙ照射し、これを供試試料
とした。
１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで１
時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１
mmのシートを得た。このシートに対し、酸素濃度４００
torr（１０-2mol/ｇ）、窒素濃度４６０torrの雰囲気
下、３４０℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧２Ｍ
ｅＶ）を照射線量１００ｋＧｙ照射し、これを供試試料
とした。
【００２２】［比較例３］ＰＴＦＥ粉体（商品名：Ｇ−
１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで１
時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１
mmのシートを得た。このシートに対し、酸素濃度０．４
torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰囲気
下、３００℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧２Ｍ
ｅＶ）を照射線量１００ｋＧｙ照射し、供試試料とし
た。
１６３、旭硝子社製）を３６０℃、圧力５０ＭＰａで１
時間圧縮成形し、縦６０mm、横３０mm、厚さ２mm及び１
mmのシートを得た。このシートに対し、酸素濃度０．４
torr（１０-5mol/ｇ）、窒素濃度７５５torrの雰囲気
下、３００℃の加熱温度のもとで電子線（加速電圧２Ｍ
ｅＶ）を照射線量１００ｋＧｙ照射し、供試試料とし
た。
【００２３】実施例及び比較例の各試料の特性評価を表
１に示した。なお、測定は各試料３点とし、これらの算
術平均値を示した。
１に示した。なお、測定は各試料３点とし、これらの算
術平均値を示した。
【００２４】（１）融点 パーキンエルマー社製ＤＳＣ（ＤＳＣ７）を用い、試料
約１０mgを１mm厚さの供試試料からサンプリングし、前
述した方法に準じ測定した。
約１０mgを１mm厚さの供試試料からサンプリングし、前
述した方法に準じ測定した。
【００２５】（２）動的弾性率 レオメトリック社製メカニカルスペクトロメーター（モ
デルＲＭＳ−８００）を使用し、５０〜３００℃まで昇
温速度５℃/minで昇温させ、２００℃での捻りによる動
的弾性率Ｇを測定した。試料形状は、長さ５５mm、幅１
２．５mm、厚さ１mmとし、周波数６．２５ラジアン/se
c、歪み０．５％の条件で評価した。
デルＲＭＳ−８００）を使用し、５０〜３００℃まで昇
温速度５℃/minで昇温させ、２００℃での捻りによる動
的弾性率Ｇを測定した。試料形状は、長さ５５mm、幅１
２．５mm、厚さ１mmとし、周波数６．２５ラジアン/se
c、歪み０．５％の条件で評価した。
【００２６】（３）耐熱変形性 試料形状は縦、横３０mm、厚さ２mmとし、測定はＪＩＳ
Ｋ６７２３に準じ、２００℃の加熱変形試験機に３０分
入れ予熱した後、半径２mmφのステンレス棒と平行板の
間に試料を挟み、荷重１０kgをかけ、１時間荷重を加え
た。この荷重をかける前後の厚さ変化から、加熱変形率
ｄを求めた。
Ｋ６７２３に準じ、２００℃の加熱変形試験機に３０分
入れ予熱した後、半径２mmφのステンレス棒と平行板の
間に試料を挟み、荷重１０kgをかけ、１時間荷重を加え
た。この荷重をかける前後の厚さ変化から、加熱変形率
ｄを求めた。
【００２７】ｄ＝（ｔ1 −ｔ2 ）×１００／ｔ ｔ：室温での厚さ（mm） ｔ1 ：２００℃での厚さ（荷重前）（mm） ｔ2 ：２００℃で荷重１時間後の厚さ（mm）
【００２８】
【表１】
【００２９】
【発明の効果】以上説明してきた本発明によれば、実施
例と比較例との対比からも明らかなように、優れた耐熱
変形性を実現することが可能となり、ふっ素樹脂の応用
範囲を広げる上で大きく貢献するものである。
例と比較例との対比からも明らかなように、優れた耐熱
変形性を実現することが可能となり、ふっ素樹脂の応用
範囲を広げる上で大きく貢献するものである。
Claims (9)
- 【請求項１】融点３２５℃以下で、２００℃での捻りに
よる動的弾性率が１×１０8 Ｐａ以上であることを特徴
とする耐熱ふっ素樹脂成形体。 - 【請求項２】テトラフルオロエチレン系重合体からなる
請求項１記載の耐熱ふっ素樹脂成形体。 - 【請求項３】融点３０５℃以下で、２００℃での捻りに
よる動的弾性率が１×１０8 Ｐａ以上である請求項１記
載の耐熱ふっ素樹脂成形体。 - 【請求項４】テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
（アルキルビニルエーテル）系共重合体からなる請求項
３記載の耐熱ふっ素樹脂成形体。 - 【請求項５】融点２７５℃以下で、２００℃での捻りに
よる動的弾性率が１×１０8 Ｐａ以上である請求項１記
載の耐熱ふっ素樹脂成形体。 - 【請求項６】テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロ
プロピレン系共重合体からなる請求項５記載の耐熱ふっ
素樹脂成形体。 - 【請求項７】ふっ素樹脂に酸素濃度１００torr以下の不
活性ガス雰囲気下で、且つ該ふっ素樹脂の融点以上に加
熱された状態で電離性放射線を照射線量１ｋＧｙ〜１０
ＭＧｙの範囲で照射することを特徴とする請求項１、請
求項３又は請求項５に記載の耐熱ふっ素樹脂成形体の製
造方法。 - 【請求項８】酸素濃度は１０-6torr〜１００torrである
請求項７記載の耐熱ふっ素樹脂成形体の製造方法。 - 【請求項９】酸素濃度は１０-6torr〜４０torrである請
求項８記載の耐熱ふっ素樹脂成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21710998A JPH11172014A (ja) | 1997-10-09 | 1998-07-31 | 耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27709397 | 1997-10-09 | ||
| JP9-277093 | 1997-10-09 | ||
| JP21710998A JPH11172014A (ja) | 1997-10-09 | 1998-07-31 | 耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11172014A true JPH11172014A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=26521817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21710998A Pending JPH11172014A (ja) | 1997-10-09 | 1998-07-31 | 耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11172014A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008156016A1 (ja) * | 2007-06-20 | 2008-12-24 | Sumitomo Electric Fine Polymer, Inc. | フッ素樹脂複合材、調理器具、調理器、ｏａ機器用ローラ、ｏａ機器用ベルトおよびそれらの製造方法 |
| JP2017014468A (ja) * | 2015-07-06 | 2017-01-19 | 住友電工ファインポリマー株式会社 | フッ素樹脂フィルム及びフッ素樹脂フィルムの製造方法 |
-
1998
- 1998-07-31 JP JP21710998A patent/JPH11172014A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008156016A1 (ja) * | 2007-06-20 | 2008-12-24 | Sumitomo Electric Fine Polymer, Inc. | フッ素樹脂複合材、調理器具、調理器、ｏａ機器用ローラ、ｏａ機器用ベルトおよびそれらの製造方法 |
| JP2013189650A (ja) * | 2007-06-20 | 2013-09-26 | Sumitomo Electric Fine Polymer Inc | フッ素樹脂複合材の製造方法 |
| JP5401723B2 (ja) * | 2007-06-20 | 2014-01-29 | 住友電工ファインポリマー株式会社 | フッ素樹脂複合材、調理器具、調理器、ｏａ機器用ローラ、ｏａ機器用ベルトおよびそれらの製造方法 |
| US9776289B2 (en) | 2007-06-20 | 2017-10-03 | Sumitomo Electric Fine Polymer, Inc. | Fluorocarbon resin composite, cookware, cooker, roller for office automation equipment, belt for office automation equipment, and method for producing them |
| JP2017014468A (ja) * | 2015-07-06 | 2017-01-19 | 住友電工ファインポリマー株式会社 | フッ素樹脂フィルム及びフッ素樹脂フィルムの製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5967181B2 (ja) | 改質含フッ素共重合体及びフッ素樹脂成形品 | |
| JP3566805B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP5598579B2 (ja) | 改質フッ素樹脂混合物、フッ素樹脂成形品、及び、フッ素樹脂成形品の製造方法 | |
| JP5454726B2 (ja) | 改質含フッ素共重合体、フッ素樹脂成形品、及び、フッ素樹脂成形品の製造方法 | |
| JP5962873B2 (ja) | フッ素樹脂の改質成形品の製造方法 | |
| JP5392433B1 (ja) | 改質含フッ素共重合体、フッ素樹脂成形品、及び、フッ素樹脂成形品の製造方法 | |
| US8901197B2 (en) | Modified fluorocarbon resin composition and molded products | |
| JP3836255B2 (ja) | 改質フッ素樹脂の製造方法 | |
| JP5224314B2 (ja) | 放射線架橋含フッ素共重合体 | |
| JP5224315B2 (ja) | 放射線架橋含フッ素共重合体 | |
| JP3730533B2 (ja) | フッ素樹脂の改質方法 | |
| JP3672428B2 (ja) | 改質ふっ素樹脂成形体 | |
| JP2007186676A (ja) | 改質ふっ素樹脂組成物及び成形体 | |
| JPH11172014A (ja) | 耐熱ふっ素樹脂成形体及びその製造方法 | |
| JP2004331814A (ja) | 改質ふっ素樹脂組成物及び改質ふっ素樹脂成形体 | |
| JP3624730B2 (ja) | 改質ふっ素樹脂 | |
| JPH11172065A (ja) | 高カットスルー抵抗性ふっ素樹脂成形体及び絶縁電線並びにホース | |
| JP2019172897A (ja) | 未架橋ゴム組成物並びにそれを用いて製造されるゴム製品及びその製造方法 | |
| JP3903547B2 (ja) | 配向ふっ素樹脂成形体及びその製造方法 | |
| JP3702801B2 (ja) | 改質ふっ素樹脂の製造方法 | |
| JPH11116624A (ja) | 改質ふっ素樹脂及び成形体 | |
| JPH11116706A (ja) | ガスバリア性改質ふっ素樹脂成形体 | |
| JP4978081B2 (ja) | 改質ふっ素樹脂組成物及びそれを用いた成形体 | |
| JP2003026883A (ja) | 耐摩耗性弗素樹脂組成物および摺動用部材 | |
| JPH10316762A (ja) | 改質ふっ素樹脂粉体及び改質ふっ素樹脂成形体並びにそれらの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20040813 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| RD05 | Notification of revocation of power of attorney |
Effective date: 20040813 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7425 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20060510 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060516 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20060926 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |