JPH11170045A - 金属チューブの製造法及び製造装置 - Google Patents

金属チューブの製造法及び製造装置

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JPH11170045A
JPH11170045A JP10210095A JP21009598A JPH11170045A JP H11170045 A JPH11170045 A JP H11170045A JP 10210095 A JP10210095 A JP 10210095A JP 21009598 A JP21009598 A JP 21009598A JP H11170045 A JPH11170045 A JP H11170045A
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electrode
metal sheet
welding
tube
distance
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JP10210095A
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Christian Bonnet
クリスティヤン・ボネ
Denis Astier
ドゥニ・アスティエ
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Lincoln Electric Co France SA
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La Soudure Autogene Francaise
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Abstract

(57)【要約】 【課題】従来技術の欠点を有しない金属チューブを製造
する方法及び装置を提供すること。 【解決手段】２つの実質的に直線状かつ平行な長手方向
の縁部を有する金属シートから作られた金属チューブの
製造法であって、電極（Ｅ１，Ｅ２，Ｅ３）と、接地ク
ランプ（ＰＭ１，ＰＭ２）に接触する前記金属シートと
の間に少なくとも１つのアークを用いる溶接法を使って
前記金属シートの２つの長手方向の縁部を共に溶接し、
各接地クランプの面を、各々の対応の電極の面に対する
ー５ｍｍと＋２５ｍｍの間の距離に位置決めし、しか
も、プラスの方向は、前記少なくとも１つの電極に対す
る前記金属シートの相対移動の方向である。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は溶接された金属チュ
ーブを製造する方法及び装置に関し、前記チューブに、
１つ又は複数の充填剤、例えば粉末、顆粒又はそれらの
混合物を含めることができる。溶接後、得られたチュー
ブはそれに続けて圧延、線引きされ、及び／又は中間の
ベーキングを受けることができる。その目的は、チュー
ブに、意図する使用に適合する形状を付与するためであ
る。特に、アーク溶接のために使用される充填されたワ
イヤを製造するために、本発明の方法及び装置を用いて
もよい。
【０００２】
【従来技術】通常、連続的にかつ工業規模で金属チュー
ブを製造するために、製造されるチューブに適合するす
なわち前記チューブの後の使用に適合する幅及び厚みを
有する金属シート又はストリップを用いる。
【０００３】このことを行なうためには、金属シート又
はストリップは、この金属シートに、長手方向軸に沿っ
た零でない走行速度を与えることができる装置に置かれ
る。金属シート走行するとき、一連のローラは、ストリ
ップの２つの長手方向の縁部、しかも実質的に直線状か
つ互いに平行である縁部を互いに接近することによっ
て、このストリップに、まず第１に、実質的にＵ字形を
付与し、次に、Ｏ字形を付与する。
【０００４】チューブが粉末、顆粒又はこれらの混合物
のような充填剤を含まねばならない場合、チューブがＵ
字形であるとき、これらの充填剤はチューブへ導入され
る。
【０００５】これらの充填剤はベルトによって導入され
る。このベルト上には充填剤が置かれており、ベルトは
ストリップの進行と同時に走行する。それは、充填剤
を、ベルトから、Ｕ字形のチューブによって形成される
樋へ連続的に空けるためである。ベルトによって空けら
れた充填剤の量は、前記ベルト上に載った前記充填剤の
高さを調節することによって、変えられる。
【０００６】次に、前と同様に、新たな一連のローラ
が、チューブに、Ｏ字形つまりは実質的に円筒形を付与
することができる。
【０００７】ストリップの、互いに対向している２つの
長手方向の縁部は、通常、前記縁部を共に溶接すること
によって、接合される。
【０００８】現在では、少なくとも２つの溶接法が工業
的には使用される。つまり、高周波溶接法と多陰極ＴＩ
Ｇ方法である。
【０００９】しかし乍ら、これらは夫々一定数の欠点を
有する。
【００１０】かくして、完全に非磁性ではない粉末を含
んでいるチューブの、長手方向の縁部を溶接するため
に、高周波溶接法を用いるときは、これらの粉末は高周
波溶接電流によって生起された強烈な磁界の作用によっ
て「吸い上げ」られ、次に、後の変形、例えば、その後
の線引き及び／又は圧延の工程を中止しなくては、最早
耐えることができない溶接部の持つより大きな弱点とな
る欠陥を引き起こして、溶接を汚染してしまう。
【００１１】文献EP-A-0158691，EP-A-0158693，EP-A-0
589470，US-A-4,584,169，US-A-4,632,882及びUS-A-5,1
92,016は既にこの問題を強調しており、解決策を供する
ことに努めはした。しかし乍ら、これらの解決策のいず
れもが工業的な観点からは全然満足のいくものではなか
った。何故ならば、これらの解決策は、特に、用いられ
る充填剤粉末に対して非常な制約を課するか、あるい
は、非常に高価でしかも利益の上がらない投資を必要と
するからである。
【００１２】他の解決策は多陰極ＴＩＧ溶接法であっ
て、この方法は非強磁性体材料、例えばオーステナイト
・ステンレス鋼又は銅含有の合金製のチューブを製造す
るために用いられる。
【００１３】一般には、この技術は、チューブの走行方
向に整列されかつ一定数だけ互いに離隔している３つの
電極を用いる。この一定数は理想的には最小限度に縮小
されたのだが、種々の構成要素部材の寸法か、又は電極
の電気絶縁のための要件、及びアセンブリ全体を冷却す
るための要件に因る。
【００１４】多陰極ＴＩＧ溶接の溶接速度は、特に、溶
接部の厚さ及び材料の性質、従って、温度拡散率に因
る。しかし乍ら、類似の形状寸法のためには、２つの方
法を用いることができるときは、多陰極ＴＩＧ溶接より
遥かに高速で高周波溶接を行なうことができる。
【００１５】このことの理由は、高周波溶接では、共に
溶接される縁部の全厚を横切ってエネルギが発生される
のに対し、多陰極ＴＩＧ溶接では、アークのエネルギは
縁部の表面にのみ伝達され、次いで、厚みを通って不可
避的に拡散するからである。それ故、下面を、当該の材
料の融点よりも高い温度まで上げることができる。
【００１６】換言すれば、多陰極ＴＩＧ方法は高周波溶
接よりも遥かに低い生産性を生じさせるので、高周波溶
接ほどに工業的な利益を上げない。
【００１７】更に、多陰極ＴＩＧ方法は或る大きな欠点
つまり「磁気吹消し」の現象を引き起こす。この現象は
アークの間の制御されない相互作用によって示され、こ
のような相互作用は電極の各々に用いられる電流の強さ
の制限を強いるので、最終的には、溶接速度のかなりの
低下を強いる。
【００１８】さて、溶接の溶け込み、つまり、２つの縁
部を共に溶接するために溶融することができるストリッ
プの厚みは、特に、多陰極ＴＩＧ方法で用いられる電流
の強さ及び溶接速度に因る。
【００１９】他のすべてのことが等しい場合には、溶接
の溶け込みは溶接エネルギ（Ｅ）の関数であって、以下
の方程式（Ｉ）によって表現される。
【００２０】 但し、Ｕｉは陰極ｉの溶接電圧（ボルト）、Ｉｉは陰極
ｉを通る電流の強さ（アンペア）、Ｖｓは溶接速度（ｃ
ｍ・ｓ-1）、ｎは用いられる陰極の数（ｎ≧１）であ
る。
【００２１】そのとき、溶接エネルギＥはＪ・ｃｍ-1で
表現される。
【００２２】このことから、溶接速度が同じ溶け込みを
維持しつつ高められねばならないときは、溶接エネル
ギ、つまり、１つ又は複数の陰極において電流及び／又
は電圧を増加することによって１つの発生機又は複数の
発生機によって送出される電力を増加する必要があるこ
と、が理解されるだろう。
【００２３】しかし乍ら、実際には、電圧を増加するこ
とから著しい利点を得ることは難しい。何故ならば、多
陰極ＴＩＧ溶接法では、電圧に反比例してアークの高さ
が増加するからである。
【００２４】さて、高いアークは高速溶接には好ましく
ない。このことの理由は、高いアークは工作物の表面に
おけるアークの出力密度の低下を引き起こすからであ
る。このことは、他のすべてのことが等しい場合には、
溶接ビードを拡幅すること、従って、溶け込みを減少さ
せることの作用を有し、この溶け込みの減少は所期の目
的に反しているものである。
【００２５】更に、より長いアークは、一方では、この
アークの偏向を発生させる磁気相互作用に対し一層敏感
であり、他方では、より即座にかつより長時間、ホット
スポットつまり溶融した金属に接触する傾向がある。そ
して、このことが、まず第１に、アークを延ばしかつ曲
げることに帰着し、次に、アークの突然の分離を引き起
こすのは、陽極スポットつまりアークのルートが垂直方
向に陰極と一列に位置変えするときである。そのとき、
このことによって、過度に高い溶接速度に特有な不連続
溶接がもたらされる。
【００２６】このことの結果は、溶け込みを維持するた
めに必要な、アークの出力の増加が、電流の増加のみの
結果である得ること、である。
【００２７】さて、電流が著しく増加されるとき、用い
られた１つ又は複数の陰極においては、アークの不安定
性の増大と、「波形な」溶接ビード、つまり、溶接ビー
ドの表面に一連のクレータ及び塊を有する溶接ビードの
形成とが観察される。
【００２８】この現象は「磁気吹消し」として知られて
いる。
【００２９】このような「波形の」溶接ビードが、破裂
の問題がない後続の圧延及び／又は線引きを可能にする
ことができないこと、は即座に理解されるだろう。
【００３０】更に、溶接されるチューブに充填剤、例え
ば金属粉末が充填されたとき、その他の問題が起こる。
【００３１】この場合には、多陰極ＴＩＧ方法を用いて
完全溶け込みを行なうことによって、チューブに含まれ
る前記充填剤の幾分不規則的な溶融、及び／又は通常ス
トリップを溶融しさえすれば得られる溶融した金属の汚
染が引き起こされる。
【００３２】次に、チューブが、最早圧延及び／又は線
引きされれば、このような操作によって破壊されてしま
うのは、以下の場合である。
【００３３】ｏ充填剤による溶融した金属の汚染が欠陥
の発生、あるいは、少なくとも硬質合金の形成を引き起
こし、この硬質合金は弱くて、チューブの後の破裂の発
生源として働く亀裂の発生を伴って変形されてしまう。
【００３４】ｏチューブの中の充填剤の部分的な溶融
は、凝固後に、大きな、変形されない粒子を生じさせて
しまう。このような粒子はチューブに損傷を与え、以下
のときに、つまり、後の圧延又は線引きの操作中に、前
記チューブの内径が、溶融から結果として生じる粒子の
寸法になるときに、破裂を生じさせるまでになるかも知
れない。
【００３５】ｏチューブの中の充填剤の揮発により、チ
ューブ内の内圧の増加のために、溶融した溶接のうち外
へ放出されてしまうものがある。
【００３６】文献US-A-4,396,820はこのような現象を解
消するための第１の解決法を提案している。つまり、溶
融した金属がチューブに含まれる充填剤と接触すること
がないようにして、チューブをその厚みに亘って溶接す
るために組み合わせる縁部のうちの１を突き出す（ラン
スする）という解決法である。
【００３７】
【発明が解決しようとする課題】しかし乍ら、この方法
は、形成の操作を繁雑にすること、チューブの内側の
「自由」空間を減少させること、及びチューブの軸対称
に悪影響を及ぼすこと、という欠点を有する。
【００３８】他の解決策は、部分的な溶け込みのある溶
接を行なうこと、つまり、ストリップの厚みの一部のみ
を、共に溶接される２つの長手方向の縁部において溶融
することにあるだろう。しかし乍ら、当業者は一致して
溶け込みのある溶接はを好ましくないと見ている。何故
ならば、溶接されない溶接部の面の部分が溶接ビードの
ルートの下方にノッチを形成するからであって、このノ
ッチは後続の線引き又は圧延の工程によって晒されるチ
ューブの断面の減少中に深くなっていくと言われてい
る。
【００３９】本発明の課題は従来技術の欠点を有しない
金属チューブを製造する方法及び装置を提供することで
ある。
【００４０】
【発明を解決するための手段】上記課題は、方法に関し
ては、２つの実質的に直線状かつ平行な長手方向の縁部
を有する金属シートから作られた金属チューブの製造法
であって、少なくとも１つの電極（Ｅｉ）と、少なくと
も１つの接地クランプ（ＰＭｉ）に接触する金トの２つ
の長手方向の縁部を共に溶接し、接地クランプ（ＰＭ
ｉ）の面を、各々の対応の電極（Ｅｉ）の面に対するー
５ｍｍと＋２５ｍｍの間の距離（ｅi ）に位置決めし、
しかも、プラスの方向は、少なくとも１つの電極（Ｅ
ｉ）に対する金属シートの相対移動の方向であってなる
製造法により解決される。
【００４１】更に、上記課題は、装置に関しては、２つ
の実質的に直線状かつ平行な長手方向の縁部を有する金
属シートから金属チューブを製造する装置であって、少
なくとも１つの電極（Ｅｉ）と少なくとも１つの対応の
接地クランプ（ＰＭｉ）とを用いて、金属シートの２つ
の長手方向の縁部を共に溶接するためのアーク溶接手段
を具備し、各接地クランプ（ＰＭｉ）は各電極（Ｅｉ）
に対してー５ｍｍと＋２５ｍｍの間の距離（ｅi ）に位
置決めされ、しかも、プラスの方向は、少なくとも１つ
の電極（Ｅｉ）に対する金属シートの相対移動の方向で
あってなる装置により解決される。
【００４２】本発明のコンテクストでは、電極の面と接
地クランプの面との間の（ｅｉ）という参照符号を付し
た距離は、各電極（Ｅｉ）の端部を通りかつチューブに
対し直角である面と、各々の対応の接地クランプ（ＰＭ
ｉ）の端部の中をかつ前記チューブに対し直角方向に通
る面とを隔てる距離である。従って、面（ＰＥｉ）及び
（ＰＰＭｉ）は互いに平行である。
【００４３】場合によっては、本発明の方法は以下の特
徴の１つ又は複数を有する。
【００４４】ｏ電極面と接地クランプ面との距離（ｅ
ｉ）が、０ｍｍと＋２０ｍｍの間、好ましくは＋７ｍｍ
と＋１５ｍｍの間であること。
【００４５】ｏ少なくとも２つの電極（Ｅｉ）と、少な
くとも２つの対応の接地クランプ（ＰＭｉ）とを用い、
好ましくは、少なくとも３つの電極（Ｅｉ）と、少なく
とも３つの対応の接地クランプ（ＰＭｉ）とを用いるこ
と。
【００４６】ｏ各アークのフートが凝固した金属に接触
するのを保証するように、前記電極の間の隔りを調節す
ること。
【００４７】ｏ連続的な電極（Ｅ1 ）と電極（Ｅ2 ）と
の隔りが、連続的な電極（Ｅ2 ）と電極（Ｅ3 ）との隔
りより少ないか、又は等しいこと。
【００４８】ｏ電極を通る電流の強さが５０Ａより大き
いか又は等しく、好ましくは、１００Ａより大きいか又
は等しいこと。
【００４９】ｏ前記金属シートの相対走行速度が２ｍ・
ｓ-1より大きいか又は等しく、好ましくは、５ｍ・ｓ-1
より大きいか又は等しいこと。
【００５０】ｏ更に、前記金属シートが、溶接の前に、
約３０度と約１２０度との間、好ましくは、約６０度と
９０度との間のＶ角度（α）を持ったＶ字形の面取りを
有するように、前記金属シートの２つの長手方向の縁部
の少なくとも一部を面取りする工程を有すること。
【００５１】ｏ前記面取りは前記金属シートの厚みの約
１／３と約２／３の間の高さを有すること。
【００５２】ｏ溶接の前に、前記金属シートに少なくと
も１つの充填剤を充填すること。
【００５３】ｏ前記金属シートの２つの長手方向の縁部
を、前記縁部における前記金属シートの厚さの約２０％
乃至約８０％の、好ましくは、約４０％乃至約６０％の
部分的な融合によって、部分的に共に溶接すること。
【００５４】ｏ厚みに亘って実質的に完全な溶接を得る
ために、前記縁部を、前記金属シートの外壁の少なくと
も一部に横方向の機械的な圧縮を加えることによって、
共に鍛接すること。
【００５５】ｏ溶接後に、前記チューブは、線引き、圧
延及び／又は再結晶焼き鈍しの少なくとも１つも工程を
受けること。
【００５６】更に、本発明は、金属チューブ、及び／又
は上記の方法によって得ることができる充填されたワイ
ヤに関する。
【００５７】他の観点によれば、本発明は、ＴＩＧ，Ｍ
ＩＧ，ＭＡＧ及び潜弧溶接から選択された溶接法におけ
る前記充填されたワイヤの使用に関する。
【００５８】
【発明の実施の形態】以下、限定されない挿絵によって
与えられる例により及び添付の図面を参照して本発明を
詳述する。
【００５９】例１ 例１は、溶接速度（Ｖ）及び得られた溶接部の外観に及
ぼす、電極（Ｅｉ）に対する接地クランプ又は（複数
の）クランプ（ＰＭｉ）の位置の影響を、調査するため
のものである。
【００６０】この例を、多陰極ＴＩＧ溶接トーチ及び遮
蔽ガス流を用いて、実行した。但し、用いられたガスは
エール・リキッド社製のノクサル３TMタイプのアルゴン
／ハイドロゲン混合物であり、トーチは２５ｍｍの間隔
をあけた３つの電極（Ｅ１，Ｅ２，Ｅ３）である。
【００６１】より詳しくは、及び図１乃至６に図示する
ように、金属チューブＴを絶え間なく、連続的に、
「Ｕ」字形（図示せず）に形成し、次に、長手方向軸の
方向（図面では矢印Ｖ）に零でない走行速度Ｖで移動す
る金属シートの長手方向の縁部ＢＬ及びＢＬ´を合わせ
ることによって、「Ｏ」字形に形成する。
【００６２】陰極として用いられる３つの電極Ｅ１，Ｅ
２及びＥ３を、溶接発生機の負極（図示せず）に接続す
る一方、接地クランプＰＭ１，ＰＭ２，ＰＭ２´及びＰ
Ｍ３を、場合によっては、３つの発生機ＧＮ１，ＧＮ２
及びＧＮ３の正極に接続する。それ故に、アークを、電
極Ｅ１，Ｅ２及びＥ３と、溶接されるチューブとの間で
放電することができる。このチューブを、発生機ＧＮ
１，ＧＮ２及びＧＮ３の正極に、夫々、前記接地クラン
プＰＭ１，ＰＭ２，ＰＭ２´及びＰＭ３を介して接続す
る。
【００６３】接地クランプの数及び位置は検討される図
に従って変化する。
【００６４】溶接部の面ＰＪは、例えば、駆動・押圧ロ
ーラ（Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３，Ｇ１´，Ｇ２´，Ｇ３´）を
よる、溶接されるチューブＴの表面における機械的作業
によって、金属シートの２つの方向の縁部ＢＬ及びＢＬ
´を合わせることの結果として生じる。この面ＰＪは電
極Ｅ１乃至Ｅ３とチューブＴとの間で放電される３つの
アーク（図示せず）の同時的作業によって溶接操作に晒
される。
【００６５】得られた溶接部Ｓは出現し、用いられる操
作状況に応じて変化する溶け込みを有する。こうした操
作状況は下記の表１及び２に要約されている。表では、
Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３は夫々電極Ｅ１，Ｅ２及びＥ３による
電流の強さであり、Ｖは溶接速度、Ｕは電極Ｅ１乃至Ｅ
３における溶接電圧である。
【００６６】
【表１】
【００６７】従って、上記の表１から、製造中にチュー
ブを通る電流が辿る路が、溶接ビードの外観みならず、
アークの安定性に対しても、直接的な影響を有すること
が明らかに見て取れる。この影響は、電流がより強く用
いられる程、より明瞭になる。
【００６８】かくして、テスト１及び２が電流Ｉ３の値
においてのみ異なるとしても、テスト２の結果として並
の外観の溶接ビードと、アークの非常な不安定性が生じ
る。
【００６９】しかし乍ら、テスト３は、図２に図示され
た構造を採用することによって、すなわち、電極Ｅ１乃
至Ｅ３の下流に位置している丁度１つの接地クランプＰ
Ｍ３を維持することによって、これらの問題を克服する
ことができ、その結果、溶接ビードが均一で滑らかな外
観になることを示す。
【００７０】テスト４は、他のパラメータを変えない
で、図３の構造を使って、溶接速度が増加されるとき、
ここでもまた、アークの横方向の偏向の結果、溶接の外
観の低下が生じてしまうことが、観察される。
【００７１】それにも拘らず、これらの問題を、図４の
構造を採用することによって、克服することができる。
図４は、チューブに関して接地クランプＰＭ２と対称的
な追加の接地クランプＰＭ２´がある点においてのみ、
図３と異なっている。
【００７２】こうした種々のテストからは、形状寸法的
な観点及び電気的な観点から見て、電極が位置している
面に対して左右対称を有する構造を採用することによっ
て、調整に関して大きな融通性を得ることができ、陰極
を通る電流の強さ従ってまた溶接速度を増加することが
できること、及び、アークの磁気吹消しすなわちアーク
の横方向の偏向の問題がないので、発生する溶け込みも
増大すること、が見て取れる。
【００７３】これらのテストからは、適切な外観を有し
かつ安定的なアークによる溶接を得るために、１つの接
地クランプ又は複数の接地クランプを、溶接面に対向す
るチューブに接続された発生機に位置決めする必要があ
ることが明らかである。
【００７４】しかし乍ら、この状況はそれ自体では不十
分である。
【００７５】その理由は、接地クランプが、最初の電極
を最後電極から隔てているスペースの内側に設けられて
いるときには、調整のの融通性、アークの安定性及び溶
接ビードの均一性が、図５に図示のようにかつテスト６
のパラメータの採用により、接地クランプが、最後の電
極と一列に又はそれを僅かに越えて直接に位置決めされ
ているとき程に良くないこと、が更に観察されたからで
ある。
【００７６】しかし乍ら、テスト６により、溶接ビード
に、所望の満足のいく外観が与えられたにも拘らず、中
央の電極を放電することの難しさが観察された。
【００７７】更に、丁度１つの接地クランプがあるの
で、種々の電極に用いられた電流の合流が生じ、その結
果、移動しているチューブと、動かない接地クランプと
の間の移動の接触区域の、かなり著しくかつ連続的な加
熱が生じる。
【００７８】電流がチューブの中を取る路を制御するこ
とによって、及びアークの間の相互作用を出来る限り少
なくすることによって、この問題を克服することができ
る。
【００７９】図６に図示のようにかつテスト７における
実験の如くに、このことを、多重接地装置を用いて、つ
まり、互いに絶縁されており、かつ多重接地装置が対応
する電極の向かい側に夫々位置決めされた複数の接地ク
ランプを用いることによって達成することができる。
【００８０】より詳しくは、テスト７は３つの電極Ｅ１
乃至Ｅ３を用いており、電極Ｅ１乃至Ｅ３の各々が夫々
接地クランプＰＭ１乃至ＰＭ３のうちの１に結び付けら
れている。
【００８１】図６に図示のように、電極Ｅｉの垂直線を
接地クランプＰＭｉ（ｉ＝１，２又は３）の位置から隔
てている距離をｅi と呼ぶならば、この距離ｅi がー５
と＋２５ｍｍの間にあって、プラスの方向が、矢印ｖに
よって与えられているように、諸要素に対するチューブ
の相対移動の方向であるとき、アークの放電開始に関す
る問題は完全に解消されることが見て取れる。
【００８２】特に、ｅi が＋７と＋１５ｍｍの間にある
ときは、電気的調節の融通性の結果として、平坦なより
良い溶接外観が生じる。このことにより、非常に良好な
アーク安定性及び申し分のない溶接ビードの外観を維持
しつつ、用いられる電流を従ってまた溶接速度を非常に
著しく増加することができる。
【００８３】図６に図示するように、電極Ｅ１と接地ク
ランプＰＭ１との間の距離ｅ１は約９ｍｍ、距離ｅ２は
約１０ｍｍ、距離ｅ３は約１１ｍｍである。
【００８４】テスト７を検証するために、８陰極トー
チ、すなわち、８つの電極と８つの接地クランプを用い
るトーチを用いて、テスト８を行なった。各電極は（任
意の）１つの接地クランプと結び付いているので、各電
極Ｅｉを各ＰＭｉから隔てる距離ｅi はー５ｍｍと＋２
５ｍｍの間、更に、＋７ｍｍと＋１５ｍｍの間にある。
【００８５】この例８では、採用された構造は図６の構
造と同じであり、採用された溶接パラメータは以下に表
２に与えられている。
【００８６】
【表２】
【００８７】このテスト８はテスト７の観察結果を証明
する。この観察結果とは、距離ｅｉがー５ｍｍと＋２５
ｍｍの間にあるように、電極と、電極の、関連のある接
地プラントとが位置決めされているときに、平坦で申し
分のない外観の溶接と、非常に良好な安定性を有しかつ
問題なしに放電開始するアークとが得られる、というも
のである。
【００８８】例２ 本発明の方法で製造されるチューブをＯ字形に形成して
から、溶接し、多分続いて圧延し及び／又は有用な直径
にまで線引きする前に、チューブに、充填剤、例えば粉
末を充填するとき、チューブを形成する金属シートの２
つの長手方向の縁部の、十分な溶け込みのある溶接を製
造することにより、チューブに含まれる充填材の少なく
とも部分的な融合及び／又は溶融した金属の汚染を引き
起こす危険性が生じる。
【００８９】このようなチューブに、例えば充填される
ワイヤに含まれる充填剤の部分的な融合というこうした
問題を解決するためには、前記チューブの壁部の厚みの
丁度一部に染みる部分的な溶け込みを有する溶接の製造
が、必要であるかもしれない。
【００９０】例２では、充填剤粉末を含むチューブつま
り充填されたワイヤ（直径が１６．４ｍｍ）は、その厚
みの僅かの割合（約４Ｏ乃至５０％の溶け込み）に亘っ
て、複数の電極を用いる溶接法、例えば、例１に関して
記載された方法と類似している多重電極ＴＩＧ方法をに
よって、溶接される。
【００９１】溶接後に、チューブは、圧延、線引き、再
結晶作用の焼き鈍し、１．２ｍｍの直径までの最終的な
線引きという段階を経る。
【００９２】図７及び８は、溶接及び１２．７ｍｍの直
径までの圧延（図７）の後に並びに１．２ｍｍの直径ま
での線引き（図８）の後に得られた充填されたワイヤを
図示している。
【００９３】驚くべきことには、ワイヤの変形（圧延、
線引き等）における種々の段階が、溶接されない接合部
の面の部分によって形成される亀裂１の如何なる伝播も
生じさせないことが見て取れる。
【００９４】事実、見られる直径、つまり、変形後の充
填されたワイヤの直径にも係わりなく、溶接された部分
２と溶接されない部分１との間の初期比率が観察され
る。
【００９５】例２からは、厚みの部分に亘ってのみ溶接
されているチューブの断面を圧延及び／又は線引きする
ことによって縮径することができること、及び、このこ
とを、前記充填されたワイヤが亀裂の伝播により破裂す
る危険性なしに、行なうことができること、が明らかで
ある。
【００９６】更に、この技術によって、前記チューブに
含まれる粉末による溶接の如何なる汚染及び／又はチュ
ーブに含まれる粉末の少なくとも部分的な融合が防止さ
れることができる。
【００９７】この技術を空のチューブの溶接にも適用す
ることができる。何故ならば、この技術は生産効率の非
常に著しい増加を可能にするからである。但し、他のす
べてのことが等しい場合には、溶接速度に反比例して望
ましい溶け込みが減少する。
【００９８】例３ 先の例１において説明したように、図６の構造は、３陰
極トーチをして、滑らかで平坦な外観の溶接された溶接
部を得るようにし、偏向すなわち磁気吹消しの問題が解
消されるようにする。６陰極トーチ（電極Ｅ１乃至Ｅ
６）の場合に、端末電極（電極Ｅ４，Ｅ５及び／又はＥ
６）における電流の増加により溶接速度を増大すること
ができるが、電流の強さの一定の値を越えると、「液状
の溜まり」がこれらの電極の上流に生じ、「液状の溜ま
り」という障害の結果として、電極Ｅ６の上流に金属の
弛みが形成される。
【００９９】金属の弛みは電極を溶融した金属の「液状
の溜まり」から隔てる距離を減らす傾向があるが、弛み
が成長するとき、電極を短絡して、破壊することがあ
る。
【０１００】時々、金属の弛みは電極を破壊することな
く周期的に電極の下を通過する。しかし、この場合に
は、溶接の外観は、溶接ビードの全長に沿って分配され
た凸凹の塊のあることによって、非常に損なわれた感じ
がする。
【０１０１】このような金属の弛みの形成を生じさせる
工程を注意深く観察すれば、アークのうちの１が、溶融
された金属、すなわち、前記アークの下流にある電極に
よって溶融されたが、まだ凝固していない金属を、放電
するとき、金属の弛みが生じることが分かる。
【０１０２】テスト９乃至１２（これらのテストの詳細
は下記の表３に示されている）を、種々の電極間を約２
５ｍｍ間隔をあけた６陰極ＴＩＧトーチを用いて、行な
った。
【０１０３】この例３に記載された構造は図６に類似し
ている。つまり、（図６の矢印Ｖの方向において）ワイ
ヤの相対移動の方向を考えれば、電極Ｅ１は上流で最も
離れた電極であり、電極Ｅ６は下流で最も離れた位置に
ある電極である。
【０１０４】
【表３】
【０１０５】Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３，Ｉ４，Ｉ５及びＩ６は
電極Ｅ１乃至Ｅ６を夫々通過する電流の強さである。
【０１０６】テスト９の条件では、電極Ｅ６の上流での
金属の弛みの形成が観察される。
【０１０７】しかし乍ら、テスト１０から明らかなよう
に、電極Ｅ４及びＥ５を通過する電流の強さの減少によ
り、電極Ｅ６における電流の強さへの変化なしに、金属
のこうした弛みが消失する。
【０１０８】このことを、以下の事実によって、すなわ
ち、電極Ｅ４及びＥ５がテスト９においてよりもテスト
１０において少ないエネルギをチューブに伝達するこ
と、つまり、溶融した金属が、テスト１０では、電極Ｅ
６に到達する前に、凝固するための十分な時間を有する
こと、つまり、電極Ｅ６によって発生されたアークが、
溶融された金属（テスト９）よりもむしろ、凝固した金
属（テスト１０）から由来すること、によって説明する
ことができる。
【０１０９】テスト１１からは、溶接速度の減少が、他
の電気的なパラメータへの変更なしに、溶接エネルギの
増加を引き起こし、かくして、電極Ｅ６の前に出現する
金属の弛みを伴って、溶接の冷却速度の低下を引き起こ
すことが明らかである。
【０１１０】換言すれば、テスト１０とは異なり、テス
ト１１では、溶接は、電極Ｅ６の下方を通過するとき、
まだ液状であるので、電極Ｅ６によって発生されたアー
クは溶融された金属において開始され、このことによ
り、金属の弛みが形成される。これらの観察はテスト１
２によって確認される。
【０１１１】テスト１２において生じるのは、最初の５
つの電極（Ｅ１乃至Ｅ５）によって用いられるすべての
エネルギが、テスト９においてと同じ、つまり、９５０
Ａの全電流であるにも拘らず、及び、第６の電極Ｅ６の
電流がテスト９（１７０Ａ）よりもテスト１２（２００
Ａ）において高いにも拘らず、テスト９と異なり、テス
ト１２において弛みは形成されない。このことを、以下
の事実によって、すなわち、テスト１２では、電極Ｅ５
に電流が供給されないので、溶融された金属が電極Ｅ４
とＥ６の間を通過するうちに、溶融された金属が、凝固
するための時間を有したことによって説明することがで
きる。
【０１１２】テスト９乃至１２からは、種々の電極の間
の隔りが、通常の実施とは異なり、電気的絶縁の、冷却
の、又は純粋な機械のための要件によって定められねば
ならないだけでなく、一定数のパラメータ、つまり、溶
接法の最適化従ってまたチューブ製造法の最適化を不可
避的に伴う一定数のパラメータをも考慮に入れねばなら
ないこと、が明らかである。
【０１１３】さて、ＴＩＧ溶接では、アークのエネルギ
の一部が工作物の表面に送られる。「液状の溜まり」
（その出所は様々であるが、その主要な出所はマランゴ
ニ効果である）の移動を、すなわち、溶融した領域の中
央と縁部との間の温度勾配の関数である表面張力の勾配
と関連のある移動を無視すれば、工作物の、この場合で
はチューブの厚みを通る熱の伝播が伝わる。
【０１１４】かくして、発生した溶け込みを、高速によ
る溶接を得たいのであれば、溶接ビード表面を出来る限
り最高温に維持し、かつ、等温の融合が十分な時間で所
望の溶け込みに到達する必要がある。
【０１１５】さて、溶融した金属が到達できる最高温度
は前記材料の最揮発性成分の沸点である。例えば、鋼の
場合には、最揮発性成分は、通常、約２０６０摂氏度の
沸点を有するマンガンである。
【０１１６】かくして、溶接がなされるときの速度と同
時の伝導によって続行する溶接法のエネルギ効率を最適
化するために、エネルギの連続的供給を必要とするの
で、等温の融合が所望の深さつまり厚みを達成するのに
十分な時間をかけて、表面が沸点近くに保たれる。
【０１１７】換言すれば、金属が最揮発性成分の沸点に
まで即座にもたらされるよう、高出力のリニアなエネル
ギ源をその出所で用い、次に、低出力のエネルギ源をそ
の後で用いる必要がある。但し、伝導及び放射に帰され
る喪失を補償するだけでよいうという条件に限る。
【０１１８】このことの結果は、このエネルギ源の長さ
が、溶接速度、所望の溶け込み、及び材料の熱的性質、
例えば温度拡散率のみに依存することである。
【０１１９】このような特別な例では、つまり、多陰極
溶接では、かくして、以下のことが明らかである。
【０１２０】ｏ最高の電流の強さは、溶接部の表面を高
温にもたらすに十分なエネルギを供給するように、最も
上流の電極に集中されねばならないこと。
【０１２１】ｏより高い速度で溶接したいのであれば、
電極の数を多くする必要があること。
【０１２２】ｏ溶接部の表面における最小限の温度変化
を確保するためには、先に述べた弛みの形成を防止し、
それと同時に、アークの陽極フートが、凝固したばかり
の金属に接触しているように、種々の電極の間の隔りを
設定しなければならないこと。
【０１２３】ｏ溶接される材料の表面温度を溶接部の最
揮発性成分の沸点まで上げるのに丁度十分なエネルギを
供給するために、末端の電極つまり最も下流にある電極
を通る電流の強さを調節しなければならないこと。
【０１２４】図９ａ及び９ｂ並びに１０ａ及び１０ｂ
は、アーチのフートが凝固した金属に接触することを保
証するために、電極の間の隔りを増やさなければないな
いこと、を確証している。
【０１２５】より詳細には、図９ａ及び９ｂは、等温が
２０００摂氏度、１５３５摂氏度の溶融点（Ｔｆｕｓ）
及び１２００摂氏度にあること、を示している。これら
の等温は熱伝播方程式を基にして算出されており、ビー
ドの表面、すなわちＺを原点としたＸ軸及びＹ軸上の断
面図（図９ａ）か、あるいは、前記ビードの軸を通る、
つまりをＹを原点としたＸ軸及びＺ軸に沿った垂直面図
（図９ｂ）か、の対応の平面に位置決めされている。
【０１２６】図９ａ及び９ｂに図示した溶接部を得るた
めに用いられるトーチは６陰極トーチであり、この６陰
極トーチを構成する電極Ｅ１乃至Ｅ６は約２５ｍｍの距
離をあけて互いに隔てられており、これらの電極を通る
以下の電流を夫々有する。Ｉ１＝３５０Ａ，Ｉ２＝２２
５Ａ，Ｉ３＝２００Ａ，Ｉ４＝Ｉ５＝Ｉ６＝２５０Ａ。
【０１２７】更に、溶接速度は８ｍ・ｓ-1であり、溶接
されるチューブは約２．２ｍｍの厚さである。
【０１２８】図９ａ及び９ｂからは、こういう場合に
は、電極Ｅ５及びＥ６は、これらの電極に先行する電極
Ｅ１乃至Ｅ４によって溶接されるチューブの縁部の少な
くとも部分的な融合によって形成された液体金属の溜ま
りの上方に位置されていること、すなわち、前述の如く
に、金属の弛みが溶接ビードの表面に形成されるだろう
ことは、極めて明白である。
【０１２９】図１０ａ及び１０ｂは、この場合には電極
が最早互いに等距離にないという事実を除いて、図９ａ
及び９ｂに類似している。
【０１３０】より詳しくは、電極Ｅ１とＥ２との距離及
び電極Ｅ２とＥ３との距離が２５ｍｍに等しい。但し、
先に見たように、これらの電極は液体金属の溜まりの上
方に位置していない、という条件に限る。
【０１３１】しかし乍ら、電極Ｅ３とＥ４との距離が３
０ｍｍまで延びており、電極Ｅ４とＥ５との距離が４０
ｍｍまで、電極Ｅ５とＥ６との距離が４５ｍｍまで延び
ている。
【０１３２】図１０ａ及び１０ｂを参照すれば、同一の
電流の強さ及び同一の溶接速度を維持しつつ、最後の電
極（Ｅ４乃至Ｅ６）を隔てる距離を増加することによ
り、各電極に対して異なる融点の等温を、つまり、溶融
した金属（図９ａ及び９ｂ）よりむしろ凝固した金属
（図１０ａ及び１０ｂ）にある各電極に関連した種々の
アークの放電を、得ることができることは極めて明らか
である。
【０１３３】例４ 例３に見たように、多陰極溶接法が用いられるとき、溶
融した領域における溶け込みは、チューブの表面からそ
の内部つまりその厚みへ向かう熱の伝導に因る。
【０１３４】従って、チューブの厚みが増すとき、溶け
込みは、相対値つまり厚みの百分率の観点からのみなら
ず、絶対値、つまりは、厚さが薄ければ薄い程、同一の
溶接速度及び同一の溶接電流にとって溶け込みが一層効
果的であるということの観点からも、減少する。
【０１３５】このことは、いずれの場合でも、溶け込み
の有効性（夫々％及びｍｍ）を７陰極ＴＩＧ方法の溶接
速度の関数として示す図１１及び１２によって確認さ
れ、厚さの異なる２つのチューブの場合でも確認され
る。
【０１３６】より詳しくは、曲線Ｃ１及びＣ３は２．５
ｍｍ厚のチューブにより得られ、曲線Ｃ２及びＣ４は
２．２ｍｍ厚のチューブにより得られる。すべての例で
は、種々の電極Ｅ１乃至Ｅ７を通る電流の強さは夫々以
下のようであった。Ｉ１＝３２０Ａ，Ｉ２＝３００Ａ，
Ｉ３＝Ｉ４＝Ｉ５＝Ｉ６＝Ｉ７＝２２０Ａ。
【０１３７】テスト１３乃至１６（これの詳細は下記の
表４に示されている）は、共に溶接されるチューブの長
手方向の縁部の面取りの影響を検査することに向けられ
た。
【０１３８】７陰極ＴＩＧ方法を用いてテスト１３乃至
１６を行なった。７陰極ＴＩＧ方法で使う電極Ｅ１乃至
Ｅ６は、これらの電極を通過する以下の電流を夫々有し
た。Ｉ１＝３６０Ａ，Ｉ２＝３２０Ａ，Ｉ３＝２５０
Ａ，Ｉ４＝２２０Ａ，Ｉ５＝１９０Ａ及びＩ６＝１８０
Ａ。
【０１３９】更に、溶接電圧は約１４乃至１６ｖ、溶接
速度は約６ｍ・ｍｉｎ-1、溶接されるチューブは約２．
５ｍｍ厚であった。
【０１４０】
【表４】
【０１４１】上記の表４からは、チューブの縁部の面取
りによって、溶接の溶け込みが増加されることができる
ことが、極めて明白である。
【０１４２】換言すれば、他のすべてのことが等しい場
合には、溶け込みを増大することができるか、あるい
は、同一の溶け込みのためには、以下のことによって、
すなわち、最初の陰極によって供給されるエネルギが、
最早チューブの表面に送られないが、部分的には少なく
ともチューブの小口（thickness ）に、つまり、溶接の
前にチューブの縁部を面取りすることによって達成する
ことができる何かに、送られることによって、溶接速度
が増加することができる。
【０１４３】表４からは、同一のルート面の高さ（１．
３ｍｍ）、つまり面取りしない縁部の同一の高さのため
には、溶け込みの有効性は面取りのＶ角度（α）（面取
りは実質的にＶ字形である）に比例して増える。
【０１４４】高さｈを、すなわち、チューブを作る元に
なる金属シートの厚さの約１／３と２／３の間のヒール
を有する面取りを作ることを選択することは好都合であ
る。
【０１４５】例５ 先の例に見たようにかつ図示したように、特に図７及び
８に図示のように、部分的な溶け込みを有する溶接を製
造することによって、亀裂が溶接部（図７の参照符号
１）の下方に残ってしまう。
【０１４６】さて、幾つかの例では、全厚に亘って溶接
されている、つまり、実質的にこのような亀裂がないチ
ューブを得ることは好ましい。
【０１４７】このことをするために、溶接部の上部の溶
融によって作られる溶接物を、溶接部の下部の鍛接によ
って補えばよいのである。但し、鍛接は、非常な高温に
まで上げられた２つの部分の間の均質の接着である。
【０１４８】例によって、鋼の場合には、２つの部分の
温度が約１２００摂氏度と前記鋼の融点との間であると
きは、２つの部分を鍛接すればよい。
【０１４９】この特別な例では、溶接部の上部の融接に
加えてこのような鍛接を作るために、チューブに、つま
り、チュ−ブの外面の少なくとも一部に圧縮が加えられ
る。この圧縮は、２つの縁部を動かして共により接して
鍛造されるようにする力のことであって、２つの縁部
は、溶融によって供給されるエネルギを用いて鍛接を得
るために必要である最小限度の温度よりも高い温度にま
で上げられる。このようなエネルギがチューブの厚み
へ、特に、鍛接される溶接部の下部へ伝播する。
【０１５０】このような鍛造は図１３に図示されてい
る。この図は本発明の方法によって製造されるチューブ
の部分横断面図である。
【０１５１】図１３に図示のように、溶接部は、融接さ
れるより暗い最初の上部と、鍛接される下部とにより構
成される。鍛接された領域は、実質的に、ライン３の対
称軸である。
【０１５２】事実、このような鍛接を受けることができ
る、チューブの厚みの領域は、ほぼ、チューブの内面に
おいて少なくとも１２００摂氏度にある領域、つまり、
図９ｂ図に図示したＸ＝ー１１０ｍｍ乃至 Ｘ＝ー２４
５ｍｍに対応する領域と、図１０ｂ図に図示したＸ＝ー
１３５ｍｍ乃至 Ｘ＝ー２６０ｍｍに対応する領域と、
に対応する。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は金属チューブをアーク溶接で溶接する方
法を示した図である。
【図２】図２は図１に類似しているがＰＭ３を維持して
いる図である。
【図３】図３は図１に類似しているがＰＭ２を追加した
図である。
【図４】図４は図１に類似しているがＰＭ２´を追加し
た図である。
【図５】図５はＰＭ３を用いた図である。
【図６】図６は３陰極トーチを用いた図である。
【図７】図７は充填されたワイヤの部分横断面図であ
る。
【図８】図８は充填されたワイヤの横断面図である。
【図９】図９ａはＺを原点とするＸ軸及びＹ軸上の断面
図、また、図９ｂはＹを原点とするＸ軸及びＺ軸に沿っ
た垂直面図である。
【図１０】図１０ａは図９ａに類似しているが電極が等
距離にない点で異なる図、また、図１０ｂは図９ｂに類
似しているが電極が等距離にない点で異なる図である。
【図１１】図１１は曲線Ｃ１及びＣ２を示す図である。
【図１２】図１２は曲線Ｃ３及びＣ４を示す図である。
【図１３】図１３は鍛接されたチューブの部分断面図で
ある。
【符号の説明】
ＰＭｉ 接地クランプ Ｅ1 電極 Ｅ2 電極 Ｅ3 電極 ｅｉ 距離 α Ｖ角度。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｋ 37/053 Ｂ２３Ｋ 37/053 Ｃ

Claims (17)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ２つの実質的に直線状かつ平行な長手方
    向の縁部を有する金属シートから作られた金属チューブ
    の製造法であって、少なくとも１つの電極（Ｅｉ）と少
    なくとも１つの接地クランプ（ＰＭｉ）に接触する前記
    金属シートとの間に、少なくとも１つの電気アークを用
    いる溶接法を使って前記金属シートの２つの長手方向の
    縁部を共に溶接し、 各接地クランプ（ＰＭｉ）の面を、各々の対応の電極
    （Ｅｉ）の面に対するー５ｍｍと＋２５ｍｍの間の距離
    （ｅi ）に位置決めし、しかも、プラスの方向は、前記
    少なくとも１つの電極（Ｅｉ）に対する前記金属シート
    の相対移動の方向であってなる製造法。
  2. 【請求項２】 電極面と接地クランプ面との距離（ｅ
    ｉ）が、０ｍｍと＋２０ｍｍの間、好ましくは＋７ｍｍ
    と＋１５ｍｍの間であること、を特徴とする請求項１に
    記載の製造法。
  3. 【請求項３】 少なくとも２つの電極（Ｅｉ）と、少な
    くとも２つの対応の接地クランプ（ＰＭｉ）とを用い、
    好ましくは、少なくとも３つの電極（Ｅｉ）と、少なく
    とも３つの対応の接地クランプ（ＰＭｉ）とを用いるこ
    と、を特徴とする請求項１又は２に記載の製造法。
  4. 【請求項４】 各アークのフートが凝固した金属に接触
    するのを保証するように、前記電極の間の隔りを調節す
    ること、を特徴とする請求項１乃至３のいずれか１に記
    載の製造法。
  5. 【請求項５】 連続的な電極（Ｅ1 ）と電極（Ｅ2 ）と
    の隔りが、連続的な電極（Ｅ2 ）と電極（Ｅ3 ）との隔
    りより少ないか、又は等しいこと、を特徴とする請求項
    １乃至４のいずれか１に記載の製造法。
  6. 【請求項６】 電極を通る電流の強さが５０Ａより大き
    いか又は等しく、好ましくは、１００Ａより大きいか又
    は等しいこと、を特徴とする請求項１乃至５のいずれか
    １に記載の製造法。
  7. 【請求項７】 前記金属シートの相対走行速度が２ｍ・
    ｓ-1より大きいか又は等しく、好ましくは、５ｍ・ｓ-1
    より大きいか又は等しいこと、を特徴とする請求項１乃
    至６のいずれか１に記載の製造法。
  8. 【請求項８】 更に、前記金属シートが、溶接の前に、
    約３０度と約１２０度との間、好ましくは、約６０度と
    ９０度との間のＶ角度（α）を持ったＶ字形の面取り有
    するように、前記金属シートの２つの長手方向の縁部の
    少なくとも一部を面取りする工程を有すること、を特徴
    とする請求項１乃至７のいずれか１に記載の製造法。
  9. 【請求項９】 前記面取りは前記金属シートの厚みの約
    １／３と約２／３の間の高さを有すること、を特徴とす
    る請求項８に記載の製造法。
  10. 【請求項１０】 溶接の前に、前記金属シートに少なく
    とも１つの充填剤を充填すること、を特徴とする請求項
    １乃至９のいずれか１に記載の製造法。
  11. 【請求項１１】 前記金属シートの２つの長手方向の縁
    部を、前記縁部における前記金属シートの厚さの約２０
    ％乃至約８０％の、好ましくは、約４０％乃至約６０％
    の部分的な融合によって、部分的に共に溶接すること、
    を特徴とする請求項１乃至１０のいずれか１に記載の製
    造法。
  12. 【請求項１２】 厚みに亘って実質的に完全な溶接を得
    るために、前記縁部を、前記金属シートの外壁の少なく
    とも一部に横方向の機械的な圧縮を加えることによっ
    て、共に鍛接すること、を特徴とする請求項１１に記載
    の製造法。
  13. 【請求項１３】 溶接後に、前記チューブは、線引き、
    圧延及び／又は再結晶焼き鈍しの少なくとも１つも工程
    を受けること、を特徴とする請求項１乃至１２のいずれ
    か１に記載の製造法。
  14. 【請求項１４】 ２つの実質的に直線状かつ平行な長手
    方向の縁部を有する金属シートから金属チューブを製造
    する装置であって、少なくとも１つの電極（Ｅｉ）と少
    なくとも１つの対応の接地クランプ（ＰＭｉ）とを用い
    て、前記金属シートの２つの長手方向の縁部を共に溶接
    するためのアーク溶接手段を具備し、各接地クランプ
    （ＰＭｉ）は各電極（Ｅｉ）に対してー５ｍｍと＋２５
    ｍｍの間の距離（ｅi ）に位置決めされ、しかも、プラ
    スの方向は、前記少なくとも１つの電極（Ｅｉ）に対す
    る前記金属シートの相対移動の方向であってなる装置。
  15. 【請求項１５】 請求項１乃至１３のいずれか１に記載
    の方法か、前請求項１４に記載の装置を用いて得ること
    ができる金属チューブ。
  16. 【請求項１６】 請求項１乃至１３のいずれか１に記載
    の方法か、前請求項１４に記載の装置を用いて得ること
    ができる充填されたワイヤ。
  17. 【請求項１７】 ＴＩＧ，ＭＩＧ，ＭＡＧ及び潜弧溶接
    から選択された溶接法における請求項１６に記載の充填
    されたワイヤの使用。
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