JP2732935B2 - 粉粒体充填管の製造方法 - Google Patents
粉粒体充填管の製造方法Info
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- JP2732935B2 JP2732935B2 JP2161398A JP16139890A JP2732935B2 JP 2732935 B2 JP2732935 B2 JP 2732935B2 JP 2161398 A JP2161398 A JP 2161398A JP 16139890 A JP16139890 A JP 16139890A JP 2732935 B2 JP2732935 B2 JP 2732935B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は炭素鋼，ステンレス鋼，銅合金，アルミニ
ュウム合金その他の金属管に粉粒体を充填した粉粒体充
填管の製造方法に関する。ここで、粉粒体とは溶接用フ
ラックスや酸化物超電導材などの粉体、粒体または粉体
と粒体との混合物をいう。
ュウム合金その他の金属管に粉粒体を充填した粉粒体充
填管の製造方法に関する。ここで、粉粒体とは溶接用フ
ラックスや酸化物超電導材などの粉体、粒体または粉体
と粒体との混合物をいう。
この発明は溶接用フラックス入りワイヤ、酸化物超電
導材入りワイヤその他の粉粒体充填管の製造に利用され
る。
導材入りワイヤその他の粉粒体充填管の製造に利用され
る。
［従来の技術］ 粉粒体充填管の一つとして、溶接用フラックス入りシ
ールレスワイヤがある。このシームレスワイヤの製造で
は、帯鋼を所要の幅でスリッティングし、スリット後の
帯鋼を成形ロールによりＵ字形からＯ字形に漸次成形す
る。この成形途中で、Ｕ字形帯鋼の長手方向に沿った開
口からフィーダによりフラックスを帯鋼谷部に供給す
る。ついで、Ｏ字形に成形すると同時に、開口の相対す
るエッジ面を溶接により接合し、引き続いて縮径する。
さらに、必要に応じて焼鈍したのちフラックスが充填さ
れた管を所望の直径に伸線し、巻き取って製品とする。
ールレスワイヤがある。このシームレスワイヤの製造で
は、帯鋼を所要の幅でスリッティングし、スリット後の
帯鋼を成形ロールによりＵ字形からＯ字形に漸次成形す
る。この成形途中で、Ｕ字形帯鋼の長手方向に沿った開
口からフィーダによりフラックスを帯鋼谷部に供給す
る。ついで、Ｏ字形に成形すると同時に、開口の相対す
るエッジ面を溶接により接合し、引き続いて縮径する。
さらに、必要に応じて焼鈍したのちフラックスが充填さ
れた管を所望の直径に伸線し、巻き取って製品とする。
上記粉粒体充填管の製造における溶接法として、低周
波溶接、高周波誘導溶接法または高周波抵抗溶接法が広
く用いられている。これらの溶接法は、いずれもほぼＯ
字形に成形したところで、低周波電流、高周波電流によ
り開口のエッジ面を溶融温度まで加熱し、相対するエッ
ジ面を一対のスクイズロールにより圧接する。
波溶接、高周波誘導溶接法または高周波抵抗溶接法が広
く用いられている。これらの溶接法は、いずれもほぼＯ
字形に成形したところで、低周波電流、高周波電流によ
り開口のエッジ面を溶融温度まで加熱し、相対するエッ
ジ面を一対のスクイズロールにより圧接する。
ところで、上記粉粒体充填管の製造において、溶接部
の内面側にビードが大きく垂れ下がることがある。溶接
部の外面側のビードは、切削により削り取ることができ
るが、粉粒体を充填した管では内面ビードを削り取るこ
とはできない。内面ビードが大きいと、管を縮径する際
に溶接接合部近傍で割れが発生し、あるいは伸線の際に
断線するという問題があった。
の内面側にビードが大きく垂れ下がることがある。溶接
部の外面側のビードは、切削により削り取ることができ
るが、粉粒体を充填した管では内面ビードを削り取るこ
とはできない。内面ビードが大きいと、管を縮径する際
に溶接接合部近傍で割れが発生し、あるいは伸線の際に
断線するという問題があった。
このような問題を解決するものとして、特開昭62−24
0199号公報で開示された「フラックス入り溶接用ワイヤ
の製造方法」が知られている。この公報で開示された製
造方法では、管内面側ビード幅、管内面側ビード高さお
よび管内面ビード根元部と管内周とのなす角度を所定の
範囲内とする溶接接合管を予め用意し、この溶接接合管
に特公昭45−30937号公報で知られる振動充填等により
フラックス粉末を充填したのち、所定の線径に伸線す
る。ビード幅などが所定の範囲内にあれば、伸線時の変
形に際して、管内面側ビードが管肉圧方向に押し込まれ
ようなことはなく、またビード根元部の切欠効果もな
く、溶接接合部近傍の割れ発生を防止することができ
る。
0199号公報で開示された「フラックス入り溶接用ワイヤ
の製造方法」が知られている。この公報で開示された製
造方法では、管内面側ビード幅、管内面側ビード高さお
よび管内面ビード根元部と管内周とのなす角度を所定の
範囲内とする溶接接合管を予め用意し、この溶接接合管
に特公昭45−30937号公報で知られる振動充填等により
フラックス粉末を充填したのち、所定の線径に伸線す
る。ビード幅などが所定の範囲内にあれば、伸線時の変
形に際して、管内面側ビードが管肉圧方向に押し込まれ
ようなことはなく、またビード根元部の切欠効果もな
く、溶接接合部近傍の割れ発生を防止することができ
る。
［発明が解決しようとする課題］ 溶接接合部の開先が逆Ｖであって、開先角度がある範
囲内であり、適切な入熱量であれば、良好な形状および
大きさの内面ビードが得られることを発明者らは知見し
ている。
囲内であり、適切な入熱量であれば、良好な形状および
大きさの内面ビードが得られることを発明者らは知見し
ている。
上記開先角度は、管の成形スケジュールによって変
る。また、オーブン管はエッジ面が突き合されて連続的
に溶接されて行くので、突合せ溶接位置での開先角度の
測定は実際上不可能で、管の成形スケジュールに基づい
て推定するしかない。特に、この発明が対象とする粉粒
体充填管では、突合せ溶接時において溶接管が小径（た
とえば、外径21.7mm）かつ薄肉（たとえば、肉厚2.2m
m）であるため、開先角度の変動は大きく、開先角度の
推定は一層困難となる。さらに、良好な内面ビードが形
成されるに適切な入熱量は、開先角度によっても変化す
る。したがって、推定した開先角度に基づいて入熱条件
を求めたとしても誤差が大きく、内面ビードの形状およ
び大きさに大きなばらつきを生じていた。
る。また、オーブン管はエッジ面が突き合されて連続的
に溶接されて行くので、突合せ溶接位置での開先角度の
測定は実際上不可能で、管の成形スケジュールに基づい
て推定するしかない。特に、この発明が対象とする粉粒
体充填管では、突合せ溶接時において溶接管が小径（た
とえば、外径21.7mm）かつ薄肉（たとえば、肉厚2.2m
m）であるため、開先角度の変動は大きく、開先角度の
推定は一層困難となる。さらに、良好な内面ビードが形
成されるに適切な入熱量は、開先角度によっても変化す
る。したがって、推定した開先角度に基づいて入熱条件
を求めたとしても誤差が大きく、内面ビードの形状およ
び大きさに大きなばらつきを生じていた。
前記特開昭62−240199号公報には、逆Ｖ開先の例（た
だし、開先角度15゜の１点のみ）が示されている。しか
し、開先形状も含めてどのような溶接条件であれば、良
好な内面ビードが得られるかについては、何も開示ある
いは示唆していない。
だし、開先角度15゜の１点のみ）が示されている。しか
し、開先形状も含めてどのような溶接条件であれば、良
好な内面ビードが得られるかについては、何も開示ある
いは示唆していない。
そこで、この発明は良好な内面ビードを形成し、伸線
時に割れあるいは断線が生じることのない粉粒体充填管
の製造方法を提供しようとするものである。
時に割れあるいは断線が生じることのない粉粒体充填管
の製造方法を提供しようとするものである。
［課題を解決するための手段］ この発明の粉粒体充填管の製造方法は、金属帯板をこ
れの長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管
に成形し、この成形途中でオープン管の開口部から粉粒
体を供給し、開口部の相対するエッジ面を突合せ溶接
し、溶接により得られた管を縮径して粉粒体充填管を連
続的に製造する。そして、上記エッジ面で管軸に対して
傾斜角度θ（20゜≦θ≦85゜）で傾斜するほぼ直線状に
延びる線（以下、溶接終了線という）に沿って管外周側
から管内周側に向って溶融接合が終了するように、逆Ｖ
開先角度αとアスペック角度βとを調節し、予め決定し
た成形スケジュールに従って管を成形する。
れの長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管
に成形し、この成形途中でオープン管の開口部から粉粒
体を供給し、開口部の相対するエッジ面を突合せ溶接
し、溶接により得られた管を縮径して粉粒体充填管を連
続的に製造する。そして、上記エッジ面で管軸に対して
傾斜角度θ（20゜≦θ≦85゜）で傾斜するほぼ直線状に
延びる線（以下、溶接終了線という）に沿って管外周側
から管内周側に向って溶融接合が終了するように、逆Ｖ
開先角度αとアスペック角度βとを調節し、予め決定し
た成形スケジュールに従って管を成形する。
第１図は溶接終了線ｌを示している。溶接接合開始点
Ｐは必ずしも管外周面でなくてもよく、肉厚の中心線Ｃ
より上方にあればよい。この場合には、逆Ｖ開先の上部
形状が小さなＶ形となる。溶接終了線ｌの傾斜角度θ
は、逆Ｖ開先の開先角度が大きくなれば小さくなり、ま
たアペックス角度が小さくなれば小さくなる。傾斜角度
θが90゜を超えると、開先はＶ開先となる。
Ｐは必ずしも管外周面でなくてもよく、肉厚の中心線Ｃ
より上方にあればよい。この場合には、逆Ｖ開先の上部
形状が小さなＶ形となる。溶接終了線ｌの傾斜角度θ
は、逆Ｖ開先の開先角度が大きくなれば小さくなり、ま
たアペックス角度が小さくなれば小さくなる。傾斜角度
θが90゜を超えると、開先はＶ開先となる。
傾斜角度が10゜以下であれば、管内面側で冷接が生じ
るために伸線中に断線を生じる虞れがある。また、傾斜
角度が90゜以上であれば、内面のビードが過大となり、
伸線中の断線を生じる虞れがある。このため、傾斜感度
θは20゜≦θ≦85゜とする。
るために伸線中に断線を生じる虞れがある。また、傾斜
角度が90゜以上であれば、内面のビードが過大となり、
伸線中の断線を生じる虞れがある。このため、傾斜感度
θは20゜≦θ≦85゜とする。
溶接終了線の傾斜角度θが管軸に対して20゜≦θ≦85
゜となるような成形スケジュールおよび傾斜角度に応じ
た入熱条件は、実験で求めておく。溶接終了線の傾斜角
度は、溶接管の一部について押広げ試験を行って求め
る。押広げ試験方法について第４図（ａ），（ｂ），
（ｃ）により説明すると、（ａ）は製造工程中における
スクイズロール10の部分を示す図であり、まず溶接を停
止して、オープン管（未溶接管）1aと溶接された管1bの
両方にまたがる長さＬ＝50mm程度の試験片16を切断して
取り出す。（ｂ）に示すとおりこの試験片16は未溶接部
を残して途中まで、管外面に余盛ビードが延びている
（管内面も同様）。次に（ｃ）に示すように常温のまま
試験片16の未溶接部側の管端を角度60゜円錐形の工具17
にプレス（10t程度）で押しつけて試験片16をラッパ形
に押広げる。得られた試料の破面には溶接終了線が肉眼
で観察でき、その角度を測定する。
゜となるような成形スケジュールおよび傾斜角度に応じ
た入熱条件は、実験で求めておく。溶接終了線の傾斜角
度は、溶接管の一部について押広げ試験を行って求め
る。押広げ試験方法について第４図（ａ），（ｂ），
（ｃ）により説明すると、（ａ）は製造工程中における
スクイズロール10の部分を示す図であり、まず溶接を停
止して、オープン管（未溶接管）1aと溶接された管1bの
両方にまたがる長さＬ＝50mm程度の試験片16を切断して
取り出す。（ｂ）に示すとおりこの試験片16は未溶接部
を残して途中まで、管外面に余盛ビードが延びている
（管内面も同様）。次に（ｃ）に示すように常温のまま
試験片16の未溶接部側の管端を角度60゜円錐形の工具17
にプレス（10t程度）で押しつけて試験片16をラッパ形
に押広げる。得られた試料の破面には溶接終了線が肉眼
で観察でき、その角度を測定する。
成形スケジュールに従って帯板が成形されていく過程
を模式的に示した第５図により、成形スケジュールにつ
いて説明すると、 成形スケジュールを決定する場合、 イ 予成形ロールによる帯板の両エッジ部分Ａの端曲げ
度合、 ロ 成形ロール群による成形度合、 ハ フィンバスロールのフィンによるオープン管1aの開
先面の整形度合、 ニ スクイズロールによるアップセット度合、 等を調整し、オープン管1aの外周長を内周長より長くし
て逆Ｖ状の開先を形成させ、かつアペックス角度β（溶
接位置Ｂにおけるオープン管の開き角度）を調節し、こ
れにより所望の溶接終了線の傾斜角度θを決める。なお
逆Ｖ状の開先角度αすなわちオープン管1aの内外周長の
差は主として上記イによりまたアペックス角度βは主と
してニを調整して決める。
を模式的に示した第５図により、成形スケジュールにつ
いて説明すると、 成形スケジュールを決定する場合、 イ 予成形ロールによる帯板の両エッジ部分Ａの端曲げ
度合、 ロ 成形ロール群による成形度合、 ハ フィンバスロールのフィンによるオープン管1aの開
先面の整形度合、 ニ スクイズロールによるアップセット度合、 等を調整し、オープン管1aの外周長を内周長より長くし
て逆Ｖ状の開先を形成させ、かつアペックス角度β（溶
接位置Ｂにおけるオープン管の開き角度）を調節し、こ
れにより所望の溶接終了線の傾斜角度θを決める。なお
逆Ｖ状の開先角度αすなわちオープン管1aの内外周長の
差は主として上記イによりまたアペックス角度βは主と
してニを調整して決める。
［作用］ エッジ面は管外周側から管内周側に向って溶融接合が
進むので、溶融金属が管内周面から大きく垂れ下がるこ
とはない。溶接終了線の傾斜角度θが20゜≦θ≦85゜で
あれば、良好な形状で適切な大きさの内面ビードが得ら
れる。
進むので、溶融金属が管内周面から大きく垂れ下がるこ
とはない。溶接終了線の傾斜角度θが20゜≦θ≦85゜で
あれば、良好な形状で適切な大きさの内面ビードが得ら
れる。
溶接終了線の傾斜角度は実測可能であるので、傾斜角
度に基づいて成形スケジュールを決定することができ、
さらに入熱条件を決定することができる。これにより、
内面ビードの形状および大きさのばらつきは小さくな
り、良好な内面ビードを得ることができる。
度に基づいて成形スケジュールを決定することができ、
さらに入熱条件を決定することができる。これにより、
内面ビードの形状および大きさのばらつきは小さくな
り、良好な内面ビードを得ることができる。
［実施例］ 以下、溶接用フラックス入りシームレスワイヤの製造
を実施例として説明する。
を実施例として説明する。
第２図は溶接用フラックス入りシールレスワイヤ製造
装置の主要部の構成図である。
装置の主要部の構成図である。
第２図に示すように、帯鋼１の送り方向に沿って成形
ロール２、サイドロール３およびフラックス供給装置４
が配置されている。成形ロール２の上流側には、帯鋼１
の両エッジ部分を端曲げする予成形ロール（図示しな
い）が設けられている。サイドロール３とサイドロール
３との間５より成形途中のオープン管1aにフラックスＦ
が供給される。フラックスＦを供給されたオープン管1a
は、フィンパスロール６、シームガイドロール７を通過
し、溶接ゾーンに入る。高周波誘導溶接装置８はワーク
コイル９およびスクイズロール10を備えている。ワーク
コイル９には電源11から520kHzの高周波溶接電流が供給
される。これら装置はいずれも既設のものである。溶接
された管1bは切削バイト12により外面側の余盛りビード
13が切削され、圧延ロール群14で圧延され、さらに焼鈍
装置を含む伸線装置（いずれも図示しない）により製品
サイズまで縮径される。
ロール２、サイドロール３およびフラックス供給装置４
が配置されている。成形ロール２の上流側には、帯鋼１
の両エッジ部分を端曲げする予成形ロール（図示しな
い）が設けられている。サイドロール３とサイドロール
３との間５より成形途中のオープン管1aにフラックスＦ
が供給される。フラックスＦを供給されたオープン管1a
は、フィンパスロール６、シームガイドロール７を通過
し、溶接ゾーンに入る。高周波誘導溶接装置８はワーク
コイル９およびスクイズロール10を備えている。ワーク
コイル９には電源11から520kHzの高周波溶接電流が供給
される。これら装置はいずれも既設のものである。溶接
された管1bは切削バイト12により外面側の余盛りビード
13が切削され、圧延ロール群14で圧延され、さらに焼鈍
装置を含む伸線装置（いずれも図示しない）により製品
サイズまで縮径される。
第３図は、溶接中のスクーズロール10とエッジ面の突
合せ形状の拡大図である。溶接終了線の傾斜角度θが20
゜≦θ≦85゜になるように成形スケジュールを調整する
と、開先15の形状は図面に示すように逆Ｖとなる。開先
角度αは適切な範囲内にならなければならないが、前述
のようにこの開先角度αを測定することは実際上不可能
あるいは困難である。
合せ形状の拡大図である。溶接終了線の傾斜角度θが20
゜≦θ≦85゜になるように成形スケジュールを調整する
と、開先15の形状は図面に示すように逆Ｖとなる。開先
角度αは適切な範囲内にならなければならないが、前述
のようにこの開先角度αを測定することは実際上不可能
あるいは困難である。
ここで、以上のように構成された装置により製造した
溶接用フラックス入りワイヤの製造結果について説明す
る。
溶接用フラックス入りワイヤの製造結果について説明す
る。
板厚の鋼帯を、溶接終了線の傾斜角度が種々の値をと
るように成形スケジュールを調整してして、外径21.7m
m、内径17.3mmの管に成形した。成形途中でフラックス
を充填率12％±１％で充填した。入熱量140kVA、周波数
520kHz,溶接速度30m/分で、オープン管を連続的に突合
せ溶接した。溶接した管を圧延ロール群により外径12.5
mmまで縮径し、コイルに巻き取った。ついで、焼鈍後さ
らに伸線し、製品サイズまで縮径した。
るように成形スケジュールを調整してして、外径21.7m
m、内径17.3mmの管に成形した。成形途中でフラックス
を充填率12％±１％で充填した。入熱量140kVA、周波数
520kHz,溶接速度30m/分で、オープン管を連続的に突合
せ溶接した。溶接した管を圧延ロール群により外径12.5
mmまで縮径し、コイルに巻き取った。ついで、焼鈍後さ
らに伸線し、製品サイズまで縮径した。
伸線結果を第１表に示す。
第１表から明らかなように、傾斜角度が10゜以下のと
き、伸線中に断線を生じている。これは、管内面側で冷
接が生じるためである。また、傾斜角度が90゜,100゜の
とき、伸線中の断線を生じている。これは、管内面のビ
ードが大きすぎることによる。これに対して、傾斜角度
が20〜85゜の範囲内では、内面ビード割れおよび伸線中
の断線は全く発生していない。
き、伸線中に断線を生じている。これは、管内面側で冷
接が生じるためである。また、傾斜角度が90゜,100゜の
とき、伸線中の断線を生じている。これは、管内面のビ
ードが大きすぎることによる。これに対して、傾斜角度
が20〜85゜の範囲内では、内面ビード割れおよび伸線中
の断線は全く発生していない。
［発明の効果］ この発明によれば、エッジ面は管外周側から管内周側
に向って溶融接合が進むので、溶融金属が管内周面から
大きく垂れ下がることはない。また、実測可能な溶接終
了線の傾斜角度、したがって成形スケジュールに基づい
て適切な入熱条件を決定することができる。これによ
り、良好な内面ビードを得ることができる。この結果、
粉粒体を充填した管を伸線するときに管の断線はなく、
粉粒体充填管の製造における作業能率および歩留りの向
上を図ることができる。
に向って溶融接合が進むので、溶融金属が管内周面から
大きく垂れ下がることはない。また、実測可能な溶接終
了線の傾斜角度、したがって成形スケジュールに基づい
て適切な入熱条件を決定することができる。これによ
り、良好な内面ビードを得ることができる。この結果、
粉粒体を充填した管を伸線するときに管の断線はなく、
粉粒体充填管の製造における作業能率および歩留りの向
上を図ることができる。
第１図は溶接終了線の説明図、第２図はこの発明の方法
を実施する装置例を示すもので、溶接用フラックス入り
シームレスワイヤの製造装置の主要部の構成図、第３図
はスクイズロールと逆Ｖ開先を示す正面図、第４図は押
広げ試験方法の説明図、および第５図は帯板の成形過程
を示す模式図である。 １……管、２……成形ロール、３……サイドロール、４
……フラックス供給装置、６……フィンパスロール、７
……シームガイドロール、８……高周波誘導溶接装置、
９……ワークコイル、10……スクイズロール、11……電
源、12……切削バイト、14……圧延ロール群、15……逆
Ｖ開先、Ｃ……管肉厚中心線、Ｆ……フラックス、Ｐ…
…溶融接合開始点、ｌ……溶接終了線、α……開先角
度、θ……溶接終了線の傾斜角度。
を実施する装置例を示すもので、溶接用フラックス入り
シームレスワイヤの製造装置の主要部の構成図、第３図
はスクイズロールと逆Ｖ開先を示す正面図、第４図は押
広げ試験方法の説明図、および第５図は帯板の成形過程
を示す模式図である。 １……管、２……成形ロール、３……サイドロール、４
……フラックス供給装置、６……フィンパスロール、７
……シームガイドロール、８……高周波誘導溶接装置、
９……ワークコイル、10……スクイズロール、11……電
源、12……切削バイト、14……圧延ロール群、15……逆
Ｖ開先、Ｃ……管肉厚中心線、Ｆ……フラックス、Ｐ…
…溶融接合開始点、ｌ……溶接終了線、α……開先角
度、θ……溶接終了線の傾斜角度。
フロントページの続き (72)発明者 山田 巖 東京都中央区築地３丁目５番４号 日鐵 溶接工業株式会社内 (72)発明者 橋本 晴次 東京都中央区築地３丁目５番４号 日鐵 溶接工業株式会社内 (72)発明者 上野 修一 東京都中央区築地３丁目５番４号 日鐵 溶接工業株式会社内 (72)発明者 石川 泰 神奈川県相模原市淵野辺５―10―１ 新 日本製鐵株式会社第２技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭62−240199（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】金属帯板をこれの長手方向に送りながら成
形ロールによりオープン管に成形し、この成形途中でオ
ープン管の開口部から粉粒体を供給し、開口部の相対す
るエッジ面を突合せ溶接し、溶接により得られた管を縮
径して粉粒体充填管を連続的に製造する方法において、
前記エッジ面で管軸に対して傾斜角度θ（20゜≦θ≦85
゜）で傾斜するほぼ直線状に延びる線に沿って管外周側
から管内周側に向かって溶融接合が終了するように、逆
Ｖ開先角度αとアペックス角度βを調節し、予め決定し
た成形スケジュールに従って管を成形することを特徴と
する粉粒体充填管の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2161398A JP2732935B2 (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | 粉粒体充填管の製造方法 |
| US07/835,957 US5192016A (en) | 1990-06-21 | 1991-06-21 | Methods for manufacturing tubes filled with powdery and granular substances |
| DE69119204T DE69119204T2 (de) | 1990-06-21 | 1991-06-21 | Herstellungsverfahren pulver- oder granulatgefüllter rohre |
| PCT/JP1991/000836 WO1991019590A1 (en) | 1990-06-21 | 1991-06-21 | Method of manufacturing tube filled with powder and granular material |
| EP91910841A EP0489167B1 (en) | 1990-06-21 | 1991-06-21 | Method of manufacturing tube filled with powder and granular material |
| KR1019920700393A KR960005827B1 (ko) | 1990-06-21 | 1991-06-21 | 분립체 충전관의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2161398A JP2732935B2 (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | 粉粒体充填管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0452098A JPH0452098A (ja) | 1992-02-20 |
| JP2732935B2 true JP2732935B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=15734338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2161398A Expired - Lifetime JP2732935B2 (ja) | 1990-06-21 | 1990-06-21 | 粉粒体充填管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2732935B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62240199A (ja) * | 1986-04-11 | 1987-10-20 | Kobe Steel Ltd | フラツクス入り溶接用ワイヤの製造方法 |
-
1990
- 1990-06-21 JP JP2161398A patent/JP2732935B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0452098A (ja) | 1992-02-20 |
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