JPH11165043A - 廃棄物焼却炉の排ガス処理方法 - Google Patents
廃棄物焼却炉の排ガス処理方法Info
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- JPH11165043A JPH11165043A JP9333803A JP33380397A JPH11165043A JP H11165043 A JPH11165043 A JP H11165043A JP 9333803 A JP9333803 A JP 9333803A JP 33380397 A JP33380397 A JP 33380397A JP H11165043 A JPH11165043 A JP H11165043A
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- exhaust gas
- bag filter
- bag
- ammonium sulfate
- ash
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Abstract
(57)【要約】
【課題】 脱硝性能の低下を防止する。
【解決手段】 ガス流れ方向に直列に配された調温塔2
とバグフィルタ3 と脱硝反応装置5 を具備してなる排ガ
ス処理施設における廃棄物焼却炉の排ガス処理方法であ
る。脱硝反応装置5 で排ガスに含まれるＮＯｘをアンモ
ニア系還元剤を用いて窒素と水に変換する。その際に、
同排ガスにバグフィルタ3 上流部にて、排ガスに含まれ
るＳＯ3 を除去するためのＮＨ3 をその濃度がＳＯ3 濃
度と当量以上になるように注入する。これによって、硫
安および／または酸性硫安を生成させ、これら生成塩を
バグフィルタ3 にてバグ灰と共に除去した後に排ガスを
脱硝反応装置に導く。
とバグフィルタ3 と脱硝反応装置5 を具備してなる排ガ
ス処理施設における廃棄物焼却炉の排ガス処理方法であ
る。脱硝反応装置5 で排ガスに含まれるＮＯｘをアンモ
ニア系還元剤を用いて窒素と水に変換する。その際に、
同排ガスにバグフィルタ3 上流部にて、排ガスに含まれ
るＳＯ3 を除去するためのＮＨ3 をその濃度がＳＯ3 濃
度と当量以上になるように注入する。これによって、硫
安および／または酸性硫安を生成させ、これら生成塩を
バグフィルタ3 にてバグ灰と共に除去した後に排ガスを
脱硝反応装置に導く。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は廃棄物焼却炉排ガス
中に含まれる無水硫酸（ＳＯ3 ）を除去し、同排ガス中
に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）の除去率を維持する排
ガス処理方法に関するものである。
中に含まれる無水硫酸（ＳＯ3 ）を除去し、同排ガス中
に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）の除去率を維持する排
ガス処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の典型的な廃棄物焼却炉排ガス処理
システムのフローシートを図３に示す。このシステムの
排ガス処理施設は、主として、焼却炉(1) から煙突(6)
へのガス流路に、ガス流れ方向に直列に配された調温塔
(2) とバグフィルタ(3) と脱硝反応装置(5) 、およびバ
グフィルタ(3) で集塵されたバグ灰を系外へ排出するダ
ストホッパ(4) より構成されている。この施設では、廃
棄物は焼却炉(1) で約９００℃で焼却処理され、生じた
排ガスは調温塔(2) で２００℃に冷却された後、バグフ
ィルタ(3) に入り、ここでガスとバグ灰とに分けられ
る。ガスは脱硝反応装置(5) に入り、ここでＮＨ3 注入
ライン(A) より注入されるＮＨ3 、尿素等のアンモニア
系還元剤によって、脱硝触媒(7) の存在下にガス中のＮ
Ｏｘが無害な窒素と水に変換され、処理ガスは煙突(6)
から系外に排出される。一方、バグフィルタ(3) で集塵
されたバグ灰はダストホッパ(4) によってこれも系外へ
排出される。
システムのフローシートを図３に示す。このシステムの
排ガス処理施設は、主として、焼却炉(1) から煙突(6)
へのガス流路に、ガス流れ方向に直列に配された調温塔
(2) とバグフィルタ(3) と脱硝反応装置(5) 、およびバ
グフィルタ(3) で集塵されたバグ灰を系外へ排出するダ
ストホッパ(4) より構成されている。この施設では、廃
棄物は焼却炉(1) で約９００℃で焼却処理され、生じた
排ガスは調温塔(2) で２００℃に冷却された後、バグフ
ィルタ(3) に入り、ここでガスとバグ灰とに分けられ
る。ガスは脱硝反応装置(5) に入り、ここでＮＨ3 注入
ライン(A) より注入されるＮＨ3 、尿素等のアンモニア
系還元剤によって、脱硝触媒(7) の存在下にガス中のＮ
Ｏｘが無害な窒素と水に変換され、処理ガスは煙突(6)
から系外に排出される。一方、バグフィルタ(3) で集塵
されたバグ灰はダストホッパ(4) によってこれも系外へ
排出される。
【０００３】しかしながら、この排ガス処理方法では、
焼却灰の捕集およびＮＯｘの無害化が行われるのみで、
排ガスに含まれるＳＯｘの除去については何ら考慮され
ていない。
焼却灰の捕集およびＮＯｘの無害化が行われるのみで、
排ガスに含まれるＳＯｘの除去については何ら考慮され
ていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】廃棄物焼却炉排ガス中
には微量のＳＯ3 が含まれており、実際には同排ガス中
の水分と結合し硫酸ガスの形態で存在している。これは
バグフィルタ(3) では除去されず、脱硝反応装置(5) ま
で到達する。硫酸ガスが脱硝触媒(7) に吸着すると、触
媒活性点が硫酸ガスによって覆われ、その結果脱硝性能
が僅かずつ低下していく。
には微量のＳＯ3 が含まれており、実際には同排ガス中
の水分と結合し硫酸ガスの形態で存在している。これは
バグフィルタ(3) では除去されず、脱硝反応装置(5) ま
で到達する。硫酸ガスが脱硝触媒(7) に吸着すると、触
媒活性点が硫酸ガスによって覆われ、その結果脱硝性能
が僅かずつ低下していく。
【０００５】本発明は、バグフィルタ(3) 上流部におい
て硫酸ガスとＮＨ3 との反応により硫安および／または
酸性硫安を生成させ、この微粉をバグフィルタ(3) にて
捕集しダストホッパ(4) によって系外へ排出することに
より、脱硝性能の低下を防止することを目的とするもの
である。
て硫酸ガスとＮＨ3 との反応により硫安および／または
酸性硫安を生成させ、この微粉をバグフィルタ(3) にて
捕集しダストホッパ(4) によって系外へ排出することに
より、脱硝性能の低下を防止することを目的とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明による廃棄物焼却
炉の排ガス処理方法は、ガス流れ方向に直列に配された
調温塔(2) とバグフィルタ(3) と脱硝反応装置(5) を具
備してなる排ガス処理施設において、脱硝反応装置(5)
で排ガスに含まれるＮＯｘをアンモニア系還元剤を用い
て窒素と水に変換する際に、同排ガスにバグフィルタ
(3) 上流部にて、排ガスに含まれるＳＯ3 を除去するた
めのＮＨ3 をその濃度がＳＯ3 濃度と当量以上になるよ
うに注入することによって、硫安および／または酸性硫
安を生成させ、これら生成塩をバグフィルタ(3) にてバ
グ灰と共に除去した後に排ガスを脱硝反応装置に導くこ
とを特徴とする方法である。
炉の排ガス処理方法は、ガス流れ方向に直列に配された
調温塔(2) とバグフィルタ(3) と脱硝反応装置(5) を具
備してなる排ガス処理施設において、脱硝反応装置(5)
で排ガスに含まれるＮＯｘをアンモニア系還元剤を用い
て窒素と水に変換する際に、同排ガスにバグフィルタ
(3) 上流部にて、排ガスに含まれるＳＯ3 を除去するた
めのＮＨ3 をその濃度がＳＯ3 濃度と当量以上になるよ
うに注入することによって、硫安および／または酸性硫
安を生成させ、これら生成塩をバグフィルタ(3) にてバ
グ灰と共に除去した後に排ガスを脱硝反応装置に導くこ
とを特徴とする方法である。
【０００７】上記アンモニア系還元剤は、ＮＨ3 、尿素
等である。
等である。
【０００８】上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入量は、その
濃度がＳＯ3 濃度と当量以上、好ましくはその２倍以上
になるように定められる。ただし、ＳＯ3 除去用ＮＨ3
の注入量は、その濃度がＳＯ3 濃度と当量の１０倍を越
えると、未反応ＮＨ3 が増大し、環境汚染の点で好まし
くない。
濃度がＳＯ3 濃度と当量以上、好ましくはその２倍以上
になるように定められる。ただし、ＳＯ3 除去用ＮＨ3
の注入量は、その濃度がＳＯ3 濃度と当量の１０倍を越
えると、未反応ＮＨ3 が増大し、環境汚染の点で好まし
くない。
【０００９】上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入は、好まし
くは、調温塔(2) からバグフィルタ(3) までの間で行わ
れる。
くは、調温塔(2) からバグフィルタ(3) までの間で行わ
れる。
【００１０】上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入位置からバ
グフィルタ(3) までのガス滞留時間は、好ましくは０．
１秒以上、より好ましくは１．０秒以上である。ただ
し、このガス滞留時間が長くなれば、余分な空間が必要
となり、装置が大型化するので好ましくない。
グフィルタ(3) までのガス滞留時間は、好ましくは０．
１秒以上、より好ましくは１．０秒以上である。ただ
し、このガス滞留時間が長くなれば、余分な空間が必要
となり、装置が大型化するので好ましくない。
【００１１】上記アンモニア系還元剤としてＮＨ3 を用
い、この還元用ＮＨ3 と上記ＳＯ3除去用ＮＨ3 の全体
をバグフィルタ(3) 上流部にて排ガスに注入することが
好ましい。
い、この還元用ＮＨ3 と上記ＳＯ3除去用ＮＨ3 の全体
をバグフィルタ(3) 上流部にて排ガスに注入することが
好ましい。
【００１２】上記バグフィルタ(3) にてバグ灰と共に除
去された硫安および／または酸性硫安に清浄空気を接触
させ、バグ灰に吸着したＳＯ3 除去用ＮＨ3 をバグ灰か
ら脱離することが好ましい。
去された硫安および／または酸性硫安に清浄空気を接触
させ、バグ灰に吸着したＳＯ3 除去用ＮＨ3 をバグ灰か
ら脱離することが好ましい。
【００１３】こうしてバグ灰から脱離されたＮＨ3 含有
空気を、上述のＳＯ3 除去用ＮＨ3の注入ライン(A1)ま
たはアンモニア系還元剤の注入ライン(A2)へ送り、ＮＨ
3 含有空気が系外に排出しないようにすることが好まし
い。
空気を、上述のＳＯ3 除去用ＮＨ3の注入ライン(A1)ま
たはアンモニア系還元剤の注入ライン(A2)へ送り、ＮＨ
3 含有空気が系外に排出しないようにすることが好まし
い。
【００１４】上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入ライン(A1)
を好ましくは約１８０〜２５０℃程度に加熱し、ＳＯ3
除去用ＮＨ3 の注入口での硫安および／または酸性硫安
の析出を防止することが好ましい。
を好ましくは約１８０〜２５０℃程度に加熱し、ＳＯ3
除去用ＮＨ3 の注入口での硫安および／または酸性硫安
の析出を防止することが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】ＮＯｘの他に微量のＳＯ3 が共存
した排ガスに対し、２５０℃以下でＮＨ3 による還元脱
硝を行うと、脱硝性能は経時的に低下し、その低下速度
はＳＯ3 濃度に支配されることが従来から知られてい
る。この原因は、ＳＯ3 と湿分（Ｈ2 Ｏ）、それに脱硝
用還元剤であるＮＨ3 との反応によって生成する硫安お
よび酸性硫安などが触媒表面に析出するためと考えられ
ている。
した排ガスに対し、２５０℃以下でＮＨ3 による還元脱
硝を行うと、脱硝性能は経時的に低下し、その低下速度
はＳＯ3 濃度に支配されることが従来から知られてい
る。この原因は、ＳＯ3 と湿分（Ｈ2 Ｏ）、それに脱硝
用還元剤であるＮＨ3 との反応によって生成する硫安お
よび酸性硫安などが触媒表面に析出するためと考えられ
ている。
【００１６】しかしながら、発明者等は、 ＳＯ3 、Ｈ2 Ｏ、ＮＨ3 の硫安・酸性硫安析出に関す
る平衡関係から計算した析出限界温度以上の温度で脱硝
反応を起こしても、程度の差はあるが、硫酸ガスによる
場合と同様の脱硝性能の低下が見られ、 ＳＯ3 、Ｈ2 Ｏのみを含むガス（ＮＨ3 を含まない）
に触媒を曝しても、２５０℃以下では顕著な活性低下が
認められることから、従来の見解とは異なり、前述の活
性低下現象はＳＯ3 の触媒活性点への吸着に起因するこ
とを見いだした。
る平衡関係から計算した析出限界温度以上の温度で脱硝
反応を起こしても、程度の差はあるが、硫酸ガスによる
場合と同様の脱硝性能の低下が見られ、 ＳＯ3 、Ｈ2 Ｏのみを含むガス（ＮＨ3 を含まない）
に触媒を曝しても、２５０℃以下では顕著な活性低下が
認められることから、従来の見解とは異なり、前述の活
性低下現象はＳＯ3 の触媒活性点への吸着に起因するこ
とを見いだした。
【００１７】従って、触媒活性点へのＳＯ3 の吸着を防
止するには、触媒活性点到達前にＳＯ3 を触媒に容易に
は吸着しない化合物に変質させ、触媒細孔内を拡散しに
くい形態にしておくことが必要である。
止するには、触媒活性点到達前にＳＯ3 を触媒に容易に
は吸着しない化合物に変質させ、触媒細孔内を拡散しに
くい形態にしておくことが必要である。
【００１８】そこで、本発明者等は、ＳＯ3 を気相で脱
硝触媒床到達前にＮＨ3 と反応させ硫安および／または
酸性硫安に変質させれば、上記目的を達成できることを
見いだした。
硝触媒床到達前にＮＨ3 と反応させ硫安および／または
酸性硫安に変質させれば、上記目的を達成できることを
見いだした。
【００１９】本発明による廃棄物焼却炉排ガス処理シス
テムのフローシートを図１に示す。このシステムの排ガ
ス処理施設は、主として、焼却炉(1) から煙突(6) への
ガス流路に、ガス流れ方向に直列に配された調温塔(2)
とバグフィルタ(3) と脱硝反応装置(5) 、およびバグフ
ィルタ(3) で集塵されたバグ灰を系外へ排出するダスト
ホッパ(4) より構成されている。
テムのフローシートを図１に示す。このシステムの排ガ
ス処理施設は、主として、焼却炉(1) から煙突(6) への
ガス流路に、ガス流れ方向に直列に配された調温塔(2)
とバグフィルタ(3) と脱硝反応装置(5) 、およびバグフ
ィルタ(3) で集塵されたバグ灰を系外へ排出するダスト
ホッパ(4) より構成されている。
【００２０】廃棄物は焼却炉(1) で約９００℃で焼却処
理され、生じた排ガスは調温塔(2)で２００℃に冷却さ
れた後、バグフィルタ(3) に入り、ここでガスとバグ灰
とに分けられる。ガスは脱硝反応装置(5) に入り、ここ
で還元用ＮＨ3 注入ライン(A2)より注入されるＮＨ3 、
尿素等のアンモニア系還元剤によって、脱硝触媒(7)の
存在下にガス中のＮＯｘが無害な窒素と水に変換され、
処理ガスは煙突(6) から系外に排出される。一方、バグ
フィルタ(3) で集塵されたバグ灰はダストホッパ(4) に
よって系外へ排出される。
理され、生じた排ガスは調温塔(2)で２００℃に冷却さ
れた後、バグフィルタ(3) に入り、ここでガスとバグ灰
とに分けられる。ガスは脱硝反応装置(5) に入り、ここ
で還元用ＮＨ3 注入ライン(A2)より注入されるＮＨ3 、
尿素等のアンモニア系還元剤によって、脱硝触媒(7)の
存在下にガス中のＮＯｘが無害な窒素と水に変換され、
処理ガスは煙突(6) から系外に排出される。一方、バグ
フィルタ(3) で集塵されたバグ灰はダストホッパ(4) に
よって系外へ排出される。
【００２１】この排ガス処理システムにおいて、調温塔
(2) を通過した排ガス中のＳＯ3 に対し、バグフィルタ
(3) 上流部にてＳＯ3 除去用ＮＨ3 注入ライン(A1)より
ＮＨ3 を注入する。
(2) を通過した排ガス中のＳＯ3 に対し、バグフィルタ
(3) 上流部にてＳＯ3 除去用ＮＨ3 注入ライン(A1)より
ＮＨ3 を注入する。
【００２２】この結果、次の反応(1)(2)が起こり、 ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ＋２ＮＨ3 → （ＮＨ4 ）2 ＳＯ4 …(1) ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ＋ＮＨ3 → （ＮＨ4 ）ＨＳＯ4 …(2) ＳＯ3 は微粉状の硫安および／または酸性硫安に変質さ
れ、これらがバグフィルタ(3) にて捕集され、ダストホ
ッパ(4) にて系外へ排出される。その結果、脱硝触媒
(7) への硫酸ガスの吸着が防止でき、脱硝性能の維持が
達成される。この場合、ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入量は
ＳＯ3 と当量以上にすることが好ましい。ＳＯ3 除去用
ＮＨ3 の注入量がＳＯ3 と当量未満であると、ＳＯ3 に
対してＳＯ3除去用ＮＨ3 が不足になるため、ＳＯ3 が
完全には除去されず脱硝性能の低下を招く恐れがある。
ＳＯ3 除去用ＮＨ3 注入量はＳＯ3 の当量の２倍以上で
あることがより好ましい。
れ、これらがバグフィルタ(3) にて捕集され、ダストホ
ッパ(4) にて系外へ排出される。その結果、脱硝触媒
(7) への硫酸ガスの吸着が防止でき、脱硝性能の維持が
達成される。この場合、ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入量は
ＳＯ3 と当量以上にすることが好ましい。ＳＯ3 除去用
ＮＨ3 の注入量がＳＯ3 と当量未満であると、ＳＯ3 に
対してＳＯ3除去用ＮＨ3 が不足になるため、ＳＯ3 が
完全には除去されず脱硝性能の低下を招く恐れがある。
ＳＯ3 除去用ＮＨ3 注入量はＳＯ3 の当量の２倍以上で
あることがより好ましい。
【００２３】ＮＨ3 は水によって容易に吸収され除去さ
れてしまうので、ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入は調温塔
(2) からバグフィルタ(3) までの間で行うのが効率的で
ある。
れてしまうので、ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入は調温塔
(2) からバグフィルタ(3) までの間で行うのが効率的で
ある。
【００２４】ここで、ＳＯ3 を、触媒に容易には吸着し
ない化合物に変質させ、触媒細孔内を拡散しにくい形態
とするためには、ＳＯ3 を酸性硫安より硫安に変質させ
ることが好ましく、式(1) の反応を完結させ、気相中の
ＳＯ3 を極力低減させるには、(1) ＳＯ3 除去用ＮＨ3
の注入を低温で行うこと、(2) ＳＯ3 と注入されたＮＨ
3 との混合状態を、反応が完結するに十分な時間保持す
ること、(3) ＮＨ3 濃度が極力高くなるようにＳＯ3 除
去用ＮＨ3 を注入することが好ましい。
ない化合物に変質させ、触媒細孔内を拡散しにくい形態
とするためには、ＳＯ3 を酸性硫安より硫安に変質させ
ることが好ましく、式(1) の反応を完結させ、気相中の
ＳＯ3 を極力低減させるには、(1) ＳＯ3 除去用ＮＨ3
の注入を低温で行うこと、(2) ＳＯ3 と注入されたＮＨ
3 との混合状態を、反応が完結するに十分な時間保持す
ること、(3) ＮＨ3 濃度が極力高くなるようにＳＯ3 除
去用ＮＨ3 を注入することが好ましい。
【００２５】こうしたことから、ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の
注入口からバグフィルタ(3) までのガス滞留時間は０．
１秒以上であることが好ましい。滞留時間が０．１秒以
下であると、反応が完結しないため、硫酸ミストまたは
蒸気が完全には除去されず、脱硝性能の低下を招く嫌い
がある。
注入口からバグフィルタ(3) までのガス滞留時間は０．
１秒以上であることが好ましい。滞留時間が０．１秒以
下であると、反応が完結しないため、硫酸ミストまたは
蒸気が完全には除去されず、脱硝性能の低下を招く嫌い
がある。
【００２６】また、ＮＨ3 は後流の脱硝反応装置(5) で
還元剤として要求される量と、ＳＯ3 とのＳＯ3 除去反
応に必要な量との総量をバグフィルタ(3) 上流部にてＳ
Ｏ3除去用ＮＨ3 の注入ライン(A1)より注入することが
より好ましい。その場合、一般的にはＮＨ3 濃度は５０
ｐｐｍ以上となり、一部がバグ灰に吸着され系外に排出
される可能性がある。すなわち、バグ灰に吸着したＮＨ
3 がその後バグ灰から脱離し、ＮＨ3 の刺激臭を発する
恐れがある。従って、バグ灰を排出する前にこれをダス
トホッパ(4) 内で少量の清浄空気と接触させ、吸着ＮＨ
3 を除去しておくことが好ましい。このＮＨ3 成分を含
んだ空気は、ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入ライン(A1)また
は還元用ＮＨ3 の注入ライン(A2)へ送り、ＮＨ3 含有空
気が系外に排出しないようにすると共にこれを有効に利
用することがより好ましい。
還元剤として要求される量と、ＳＯ3 とのＳＯ3 除去反
応に必要な量との総量をバグフィルタ(3) 上流部にてＳ
Ｏ3除去用ＮＨ3 の注入ライン(A1)より注入することが
より好ましい。その場合、一般的にはＮＨ3 濃度は５０
ｐｐｍ以上となり、一部がバグ灰に吸着され系外に排出
される可能性がある。すなわち、バグ灰に吸着したＮＨ
3 がその後バグ灰から脱離し、ＮＨ3 の刺激臭を発する
恐れがある。従って、バグ灰を排出する前にこれをダス
トホッパ(4) 内で少量の清浄空気と接触させ、吸着ＮＨ
3 を除去しておくことが好ましい。このＮＨ3 成分を含
んだ空気は、ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入ライン(A1)また
は還元用ＮＨ3 の注入ライン(A2)へ送り、ＮＨ3 含有空
気が系外に排出しないようにすると共にこれを有効に利
用することがより好ましい。
【００２７】さらに、ＮＨ3 注入ライン(A1)の注入口に
おいて、硫安および／または酸性硫安の析出を防止する
ために、注入ライン(A1)は排ガス温度と同程度の約２０
０℃程度に加熱しておくことが好ましい。
おいて、硫安および／または酸性硫安の析出を防止する
ために、注入ライン(A1)は排ガス温度と同程度の約２０
０℃程度に加熱しておくことが好ましい。
【００２８】このように、バグフィルタ(3) 上流部にて
ＮＨ3 注入を行うことで、排ガス中のＳＯ3 は硫安およ
び／または酸性硫安に変質され、バグフィルタ(3) によ
ってこれらの微粉が捕集され、後流の脱硝触媒の性能維
持が図られる。
ＮＨ3 注入を行うことで、排ガス中のＳＯ3 は硫安およ
び／または酸性硫安に変質され、バグフィルタ(3) によ
ってこれらの微粉が捕集され、後流の脱硝触媒の性能維
持が図られる。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下にその実施例を示す。
【００３０】実施例１ １）触媒調製 セラミック繊維で構成されるセラミックペーパー（０．
２５ｍｍ厚さ）に、硝酸塩加水分解法で得られたチタニ
アコロイド溶液（固形分３２重量％）を含浸担持し、１
１０℃で乾燥した後４００℃で３時間焼成して、アナタ
ーゼ型チタニアを９０ｇ／ｍ2 保持した板状担体を得
た。
２５ｍｍ厚さ）に、硝酸塩加水分解法で得られたチタニ
アコロイド溶液（固形分３２重量％）を含浸担持し、１
１０℃で乾燥した後４００℃で３時間焼成して、アナタ
ーゼ型チタニアを９０ｇ／ｍ2 保持した板状担体を得
た。
【００３１】この板状担体を、メタバナジン酸アンモン
飽和水溶液に常温で浸漬し、２００℃で３０分乾燥し
た。この操作をもう一度繰り返した後、４００℃で１時
間焼成を行い、バナジウム担持チタニア板状触媒を得
た。
飽和水溶液に常温で浸漬し、２００℃で３０分乾燥し
た。この操作をもう一度繰り返した後、４００℃で１時
間焼成を行い、バナジウム担持チタニア板状触媒を得
た。
【００３２】２）ＳＯ3 の除去と脱硝性能 図１において、脱硝触媒(7) を、触媒床での面積速度Ａ
Ｖ＝２１Ｎｍ／ｈとなるように、脱硝反応装置(5) に充
填した。ここで、面積速度ＡＶは触媒の幾何表面積あた
りの排ガス量を示す。また、触媒床上での排ガス温度１
７０℃、排ガス中の成分濃度：ＳＯ3 １０ｐｐｍ、Ｏ2
１５％、Ｈ2 Ｏ１０％、ＮＯｘ８０ｐｐｍ、ＳＯ3 除去
用ＮＨ3 注入口におけるＮＨ3 ／ＳＯ3 ＝５．０、還元
用ＮＨ3注入口におけるＮＨ3 ／ＮＯｘ＝１．２５とな
るように、それぞれＮＨ3 を注入し、灰ガス処理を行っ
た。このときの脱硝率の経時変化を図２に示す。
Ｖ＝２１Ｎｍ／ｈとなるように、脱硝反応装置(5) に充
填した。ここで、面積速度ＡＶは触媒の幾何表面積あた
りの排ガス量を示す。また、触媒床上での排ガス温度１
７０℃、排ガス中の成分濃度：ＳＯ3 １０ｐｐｍ、Ｏ2
１５％、Ｈ2 Ｏ１０％、ＮＯｘ８０ｐｐｍ、ＳＯ3 除去
用ＮＨ3 注入口におけるＮＨ3 ／ＳＯ3 ＝５．０、還元
用ＮＨ3注入口におけるＮＨ3 ／ＮＯｘ＝１．２５とな
るように、それぞれＮＨ3 を注入し、灰ガス処理を行っ
た。このときの脱硝率の経時変化を図２に示す。
【００３３】比較例１（本書冒頭に述べた従来技術に合
致する） ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入を行わなかった点を除いて、
実施例１と同じ操作を行った。この結果も図２に併記す
る。
致する） ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入を行わなかった点を除いて、
実施例１と同じ操作を行った。この結果も図２に併記す
る。
【００３４】実施例１と比較例１の対比で分かるよう
に、本発明に基いたＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入を行うこ
とにより、一例として脱硝率が０．６５を割るまでの運
転時間が、従来技術の２倍（８０時間）に伸び、脱硝性
能の維持時間が長くなった。
に、本発明に基いたＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入を行うこ
とにより、一例として脱硝率が０．６５を割るまでの運
転時間が、従来技術の２倍（８０時間）に伸び、脱硝性
能の維持時間が長くなった。
【００３５】
【発明の効果】本発明方法によれば、バグフィルタ(3)
上流部において硫酸ガスとＮＨ3 との反応により硫安お
よび／または酸性硫安を生成させ、この微粉をバグフィ
ルタ(3) にて捕集しダストホッパ(4) によって系外へ排
出することにより、脱硝性能の低下を防止することがで
きる。
上流部において硫酸ガスとＮＨ3 との反応により硫安お
よび／または酸性硫安を生成させ、この微粉をバグフィ
ルタ(3) にて捕集しダストホッパ(4) によって系外へ排
出することにより、脱硝性能の低下を防止することがで
きる。
【図１】 本発明による廃棄物焼却炉の排ガス処理方法
を示すフローシートである。
を示すフローシートである。
【図２】 本発明による廃棄物焼却炉の排ガス処理方法
の脱硝触媒性能試験結果を示す運転時間と脱硝率の関係
を示すグラフである。
の脱硝触媒性能試験結果を示す運転時間と脱硝率の関係
を示すグラフである。
【図３】 従来の廃棄物焼却炉排ガス処理システムを示
すフローシートである。
すフローシートである。
１：焼却炉 ２：調温塔 ３：バグフィルタ ４：ダストホッパ ５：脱硝反応装置 ６：煙突 ７：脱硝触媒 Ａ１：ＳＯ3 除去用ＮＨ3 注入ライン Ａ２：還元用ＮＨ3 注入ライン
Claims (7)
- 【請求項１】 ガス流れ方向に直列に配された調温塔
(2) とバグフィルタ(3) と脱硝反応装置(5) を具備して
なる排ガス処理施設において、脱硝反応装置(5) で排ガ
スに含まれる窒素酸化物をアンモニア系還元剤を用いて
窒素と水に変換する際に、同排ガスにバグフィルタ(3)
上流部にて、排ガスに含まれるＳＯ3 を除去するための
ＮＨ3 をその濃度がＳＯ3 濃度と当量以上になるように
注入することによって、硫安および／または酸性硫安を
生成させ、これら生成塩をバグフィルタ(3) にてバグ灰
と共に除去した後に排ガスを脱硝反応装置に導くことを
特徴とする排ガス処理方法。 - 【請求項２】 上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入が調温塔
(2) からバグフィルタ(3) までの間で行われることを特
徴とする、請求項１記載の排ガス処理方法。 - 【請求項３】 上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入位置から
バグフィルタ(3) までのガス滞留時間が０．１秒以上で
あることを特徴とする、請求項１または２に記載の排ガ
ス処理方法。 - 【請求項４】 上記アンモニア系還元剤としてＮＨ3 を
用い、この還元用ＮＨ3 と上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の全
体をバグフィルタ(3) 上流部にて排ガスに注入すること
を特徴とする、請求項１〜３のうち１項に記載の排ガス
処理方法。 - 【請求項５】 上記バグフィルタ(3) にてバグ灰と共に
除去された硫安および／または酸性硫安に清浄空気を接
触させ、バグ灰に吸着したＮＨ3 をバグ灰から脱離する
ことを特徴とする、請求項１〜４のうち１項に記載の排
ガス処理方法。 - 【請求項６】 請求項５記載の方法によってバグ灰から
脱離されたＮＨ3 含有空気を、請求項１記載のＳＯ3 除
去用ＮＨ3 の注入ライン(A1)またはアンモニア系還元剤
の注入ライン(A2)へ送り、ＮＨ3 含有空気が系外に排出
しないようにすることを特徴とする、請求項１〜５のう
ち１項に記載の排ガス処理方法。 - 【請求項７】 上記ＳＯ3 除去用ＮＨ3 の注入ライン(A
1)を約１８０〜２５０℃程度に加熱し、同ＳＯ3 除去剤
の注入口での硫安および／または酸性硫安の析出を防止
することを特徴とする、請求項１〜６のうち１項に記載
の排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33380397A JP3557578B2 (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | 廃棄物焼却炉の排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33380397A JP3557578B2 (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | 廃棄物焼却炉の排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11165043A true JPH11165043A (ja) | 1999-06-22 |
| JP3557578B2 JP3557578B2 (ja) | 2004-08-25 |
Family
ID=18270134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33380397A Expired - Fee Related JP3557578B2 (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | 廃棄物焼却炉の排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3557578B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010507037A (ja) * | 2006-10-11 | 2010-03-04 | テネコ オートモティブ オペレーティング カンパニー インコーポレイテッド | ディーゼル排出物質を減少させるためのデュアルインジェクタ装置 |
| JP2019516542A (ja) * | 2016-03-29 | 2019-06-20 | ビーエーエスエフ コーポレーション | Ｓｃｒ触媒の脱硫方法 |
| CN110841473A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-02-28 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种燃煤烟气分级脱硝控制so2/so3转化率的系统与方法 |
| WO2020241379A1 (ja) * | 2019-05-24 | 2020-12-03 | 日立造船株式会社 | 焼却施設 |
-
1997
- 1997-12-04 JP JP33380397A patent/JP3557578B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010507037A (ja) * | 2006-10-11 | 2010-03-04 | テネコ オートモティブ オペレーティング カンパニー インコーポレイテッド | ディーゼル排出物質を減少させるためのデュアルインジェクタ装置 |
| JP2019516542A (ja) * | 2016-03-29 | 2019-06-20 | ビーエーエスエフ コーポレーション | Ｓｃｒ触媒の脱硫方法 |
| US11097264B2 (en) | 2016-03-29 | 2021-08-24 | Basf Corporation | Desulfation method for SCR catalyst |
| WO2020241379A1 (ja) * | 2019-05-24 | 2020-12-03 | 日立造船株式会社 | 焼却施設 |
| CN110841473A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-02-28 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种燃煤烟气分级脱硝控制so2/so3转化率的系统与方法 |
| CN110841473B (zh) * | 2019-11-08 | 2023-09-05 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种燃煤烟气分级脱硝控制so2/so3转化率的系统与方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3557578B2 (ja) | 2004-08-25 |
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