JPH08257363A - 排ガスの処理方法 - Google Patents
排ガスの処理方法Info
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- JPH08257363A JPH08257363A JP7069527A JP6952795A JPH08257363A JP H08257363 A JPH08257363 A JP H08257363A JP 7069527 A JP7069527 A JP 7069527A JP 6952795 A JP6952795 A JP 6952795A JP H08257363 A JPH08257363 A JP H08257363A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ボイラ排ガスの窒素酸化物及び硫黄酸化物を
高効率で除去する方法に関する。 【構成】 ボイラより排出する高温排ガスにアンモニア
を添加して高温接触還元脱硝装置において大部分の窒素
酸化物を除去した後、熱交換装置及び除塵装置により冷
却、除塵し、該低温、除塵排ガスに残留窒素酸化物の当
量以上のアンモニアを添加して低温接触還元脱硝装置に
おいて残留窒素酸化物をさらに除去し、窒素酸化物が低
減され、かつ余剰アンモニアを含有する排ガスを湿式石
灰石膏法脱硫装置において排ガス中の硫黄酸化物を除去
するようにしたボイラ排ガスの処理方法。
高効率で除去する方法に関する。 【構成】 ボイラより排出する高温排ガスにアンモニア
を添加して高温接触還元脱硝装置において大部分の窒素
酸化物を除去した後、熱交換装置及び除塵装置により冷
却、除塵し、該低温、除塵排ガスに残留窒素酸化物の当
量以上のアンモニアを添加して低温接触還元脱硝装置に
おいて残留窒素酸化物をさらに除去し、窒素酸化物が低
減され、かつ余剰アンモニアを含有する排ガスを湿式石
灰石膏法脱硫装置において排ガス中の硫黄酸化物を除去
するようにしたボイラ排ガスの処理方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排ガス中の硫黄酸化物及
び窒素酸化物を高効率にて除去する排ガスの処理方法に
関する。
び窒素酸化物を高効率にて除去する排ガスの処理方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】排ガス中の脱硝及び脱硫方法において
は、それぞれ高温（入口ガス温度：約４００℃）での選
択的接触還元法と低温（入口ガス温度：約９０℃）の石
灰石膏法がほぼ確立されている。しかし、規制強化にと
もない、今後は更に高効率な脱硝および脱硫技術が求め
られている。
は、それぞれ高温（入口ガス温度：約４００℃）での選
択的接触還元法と低温（入口ガス温度：約９０℃）の石
灰石膏法がほぼ確立されている。しかし、規制強化にと
もない、今後は更に高効率な脱硝および脱硫技術が求め
られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】高温脱硝で高効率化を
狙うには、窒素酸化物とアンモニアのモル比のばらつき
を小さくすると共に、更に、アンモニアの添加量を多く
する必要があるが、未反応のアンモニアが脱硝反応器の
後方にリークするため、後流で酸性硫酸アンモニウムの
生成によるエアーヒータおよび電気集塵機の閉塞、更に
回収灰のアンモニア付着等の問題を有している。
狙うには、窒素酸化物とアンモニアのモル比のばらつき
を小さくすると共に、更に、アンモニアの添加量を多く
する必要があるが、未反応のアンモニアが脱硝反応器の
後方にリークするため、後流で酸性硫酸アンモニウムの
生成によるエアーヒータおよび電気集塵機の閉塞、更に
回収灰のアンモニア付着等の問題を有している。
【０００４】本発明は上記技術水準に鑑み、従来技術に
おけるような不具合を解消し、しかも排ガス中の硫黄酸
化物及び窒素酸化物を高効率で除去することができる排
ガスの処理方法を提供しようとするものである。
おけるような不具合を解消し、しかも排ガス中の硫黄酸
化物及び窒素酸化物を高効率で除去することができる排
ガスの処理方法を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は ボイラより
排出する高温排ガスにアンモニアを添加して高温接触還
元脱硝装置において大部分の窒素酸化物を除去した後、
熱交換装置及び除塵装置により冷却、除塵し、該低温、
除塵排ガスに残留窒素酸化物の当量以上のアンモニアを
添加して低温接触還元脱硝装置において、残留窒素酸化
物をさらに除去し、窒素酸化物が低減され、かつ余剰ア
ンモニアを含有する排ガスを湿式石灰石膏法脱硫装置に
おいて排ガス中の硫黄酸化物を除去することを特徴とす
るボイラ排ガスの処理方法及び 低温接触還元脱硝装
置の温度域が５０〜２００℃の範囲にあり、該装置に適
用する触媒がＣｒ2 Ｏ3 とＴｉＯ2 を含む酸化物、Ｖ2
Ｏ 5 とＴｉＯ2 を含む酸化物、活性炭及び活性炭素繊維
よりなる群のうちから選ばれた少くとも１種の材料であ
ることを特徴とする上記記載のボイラ排ガスの処理方
法である。
排出する高温排ガスにアンモニアを添加して高温接触還
元脱硝装置において大部分の窒素酸化物を除去した後、
熱交換装置及び除塵装置により冷却、除塵し、該低温、
除塵排ガスに残留窒素酸化物の当量以上のアンモニアを
添加して低温接触還元脱硝装置において、残留窒素酸化
物をさらに除去し、窒素酸化物が低減され、かつ余剰ア
ンモニアを含有する排ガスを湿式石灰石膏法脱硫装置に
おいて排ガス中の硫黄酸化物を除去することを特徴とす
るボイラ排ガスの処理方法及び 低温接触還元脱硝装
置の温度域が５０〜２００℃の範囲にあり、該装置に適
用する触媒がＣｒ2 Ｏ3 とＴｉＯ2 を含む酸化物、Ｖ2
Ｏ 5 とＴｉＯ2 を含む酸化物、活性炭及び活性炭素繊維
よりなる群のうちから選ばれた少くとも１種の材料であ
ることを特徴とする上記記載のボイラ排ガスの処理方
法である。
【０００６】
【作用】本発明は高温接触還元脱硝装置（以下、“高温
用脱硝装置”と略記する）の高温脱硝触媒でアンモニア
の存在下において従来なみの８０〜９０％の脱硝を行
い、更に湿式石灰石膏法脱硫装置の直前に低温接触還元
脱硝装置（以下、“低温用脱硝装置”と略記する）を設
置し、該装置の低温脱硝触媒の存在下で残存窒素酸化物
よりも過剰のアンモニアを添加して更に高効率の仕上げ
脱硝を行い、この仕上げ脱硝においてリークするアンモ
ニアを排ガスと共にそのまゝ湿式石灰石膏法脱硫装置に
送り、硫黄酸化物の吸収液である石灰石スラリに吸収さ
せ、該吸収液のｐＨを上昇させて脱硫率を向上させるも
のである。
用脱硝装置”と略記する）の高温脱硝触媒でアンモニア
の存在下において従来なみの８０〜９０％の脱硝を行
い、更に湿式石灰石膏法脱硫装置の直前に低温接触還元
脱硝装置（以下、“低温用脱硝装置”と略記する）を設
置し、該装置の低温脱硝触媒の存在下で残存窒素酸化物
よりも過剰のアンモニアを添加して更に高効率の仕上げ
脱硝を行い、この仕上げ脱硝においてリークするアンモ
ニアを排ガスと共にそのまゝ湿式石灰石膏法脱硫装置に
送り、硫黄酸化物の吸収液である石灰石スラリに吸収さ
せ、該吸収液のｐＨを上昇させて脱硫率を向上させるも
のである。
【０００７】高温脱硝触媒の存在下では下記の反応が一
般に進行する。
般に進行する。
【化１】 ４ＮＯ＋４ＮＨ3 ＋Ｏ2 →４Ｎ2 ＋６Ｈ2 Ｏ （脱硝反
応・・・主反応） ＳＯ2 ＋ 1/2Ｏ2 → ＳＯ3 （ＳＯ2 酸化反応
・・・副反応） 本発明の高温脱硝触媒としては上記反応における副反応
をできる限り抑制し、主反応を促進する高活性、長寿命
の高温活性の脱硝触媒が使用される。そのような触媒と
しては硫酸塩を形成しにくいアナターゼ型ＴｉＯ2 を担
体として用い、活性材料としてはＶ2 Ｏ5 と、ＷＯ3 又
はＭｏＯ3 を用いることが好ましく、特に上記副反応を
抑制するためにはＶ2 Ｏ5 は、０．０１〜５ｗｔ％、好
ましくは０．１〜３ｗｔ％、ＷＯ3 又はＭｏＯ3 は１〜
３０ｗｔ％であるものを用いるのが好ましい。
応・・・主反応） ＳＯ2 ＋ 1/2Ｏ2 → ＳＯ3 （ＳＯ2 酸化反応
・・・副反応） 本発明の高温脱硝触媒としては上記反応における副反応
をできる限り抑制し、主反応を促進する高活性、長寿命
の高温活性の脱硝触媒が使用される。そのような触媒と
しては硫酸塩を形成しにくいアナターゼ型ＴｉＯ2 を担
体として用い、活性材料としてはＶ2 Ｏ5 と、ＷＯ3 又
はＭｏＯ3 を用いることが好ましく、特に上記副反応を
抑制するためにはＶ2 Ｏ5 は、０．０１〜５ｗｔ％、好
ましくは０．１〜３ｗｔ％、ＷＯ3 又はＭｏＯ3 は１〜
３０ｗｔ％であるものを用いるのが好ましい。
【０００８】上述した高温脱硝触媒を使用しても、ＳＯ
2 のＳＯ3 への酸化が僅かであるが生成し、過剰のアン
モニアを用いると高温用脱硝装置からアンモニアがリー
クし、後流の機器に酸性硫酸アンモニウムが付着すると
いう問題を発生させるので、この高温用脱硝装置に添加
するアンモニアはボイラ排ガス中の窒素酸化物の当量以
下の量であるのが好ましい。
2 のＳＯ3 への酸化が僅かであるが生成し、過剰のアン
モニアを用いると高温用脱硝装置からアンモニアがリー
クし、後流の機器に酸性硫酸アンモニウムが付着すると
いう問題を発生させるので、この高温用脱硝装置に添加
するアンモニアはボイラ排ガス中の窒素酸化物の当量以
下の量であるのが好ましい。
【０００９】低温脱硝触媒はガス温度：５０〜２００℃
の範囲で脱硝性能を発揮する触媒であり、これらの触媒
としてはＣｒ2 Ｏ3 とＴｉＯ2 を含む酸化物、Ｖ2 Ｏ5
とＴｉＯ2 を含む酸化物、活性炭及び活性炭素繊維から
なる群から選ばれたものが使用される。低温脱硝触媒を
用いた低温用脱硝装置では前記高温用脱硝装置では除去
できなかった窒素酸化物をほゞ完全に除去するために、
残留窒素酸化物の当量以上のアンモニアが添加される。
これによって排ガス中の窒素酸化物はほゞ完全に除去さ
れるが、そのため低温用脱硝装置からはかなりの量のア
ンモニアがリークする。しかし、このリークしたアンモ
ニアは後流の湿式石灰石膏法脱硫装置（以下、“脱硫装
置”と略記する）に送られるので、後述するように大気
に放散されることはなく二次公害を起こすことはない。
なお、低温脱硝触媒は不純物の堆積などにより劣化が認
められる場合には、水洗又は加熱処理などによる再生を
行うこともできる。この場合は、反応器は固定床に限ら
ず、移動床や流動床で触媒を使用することができる。
の範囲で脱硝性能を発揮する触媒であり、これらの触媒
としてはＣｒ2 Ｏ3 とＴｉＯ2 を含む酸化物、Ｖ2 Ｏ5
とＴｉＯ2 を含む酸化物、活性炭及び活性炭素繊維から
なる群から選ばれたものが使用される。低温脱硝触媒を
用いた低温用脱硝装置では前記高温用脱硝装置では除去
できなかった窒素酸化物をほゞ完全に除去するために、
残留窒素酸化物の当量以上のアンモニアが添加される。
これによって排ガス中の窒素酸化物はほゞ完全に除去さ
れるが、そのため低温用脱硝装置からはかなりの量のア
ンモニアがリークする。しかし、このリークしたアンモ
ニアは後流の湿式石灰石膏法脱硫装置（以下、“脱硫装
置”と略記する）に送られるので、後述するように大気
に放散されることはなく二次公害を起こすことはない。
なお、低温脱硝触媒は不純物の堆積などにより劣化が認
められる場合には、水洗又は加熱処理などによる再生を
行うこともできる。この場合は、反応器は固定床に限ら
ず、移動床や流動床で触媒を使用することができる。
【００１０】前記低温用脱硝装置からリークするアンモ
ニアは湿式石灰石膏法脱硫装置に送られ、同装置の吸収
液、すなわち石灰石スラリに吸収される。湿式石灰石膏
法は下記の反応が生じる。
ニアは湿式石灰石膏法脱硫装置に送られ、同装置の吸収
液、すなわち石灰石スラリに吸収される。湿式石灰石膏
法は下記の反応が生じる。
【化２】ＣａＣＯ3 ＋ＳＯ2 ＋ 1/2Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ→Ｃａ
ＳＯ4 ＋Ｈ2 ＣＯ3 この反応は吸収液中のｐＨにより脱硫速度が左右され、
アンモニアが吸収液に吸収されることにより、そのｐＨ
が上昇するので脱硫率は向上する。
ＳＯ4 ＋Ｈ2 ＣＯ3 この反応は吸収液中のｐＨにより脱硫速度が左右され、
アンモニアが吸収液に吸収されることにより、そのｐＨ
が上昇するので脱硫率は向上する。
【００１１】
（例１）本発明の一実施例を図１によって説明する。図
１において、１は高温用脱硝装置、２はエアーヒータ、
３はガスガスヒータ、４は電気集塵機、５は低温用脱硝
装置、６は脱硫装置、７は無排水化処理装置、８はガス
ガスヒータ、９は煙突を示す。
１において、１は高温用脱硝装置、２はエアーヒータ、
３はガスガスヒータ、４は電気集塵機、５は低温用脱硝
装置、６は脱硫装置、７は無排水化処理装置、８はガス
ガスヒータ、９は煙突を示す。
【００１２】ボイラ排ガスにアンモニアを添加して高温
用脱硝装置１に供給する。この時のボイラ排ガス性状は
温度：３８０℃、ＮＯｘ：４００ｐｐｍ、ＳＯｘ：８０
０ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：３００ｍｇ／Ｎｍ3 であ
った。この排ガスに対して、アンモニア：３６０ｐｐｍ
を注入し、ＴｉＯ2 担体にＶ2 Ｏ5 （０．５％）−ＷＯ
3 （８％）を担持したハニカム触媒（７．５ｍｍピッ
チ、壁厚１ｍｍ）を用いてＧＨＳＶ：３０００ｈ-1で脱
硝試験を行ったところ、この高温用脱硝装置１の出口側
のガス性状は温度：３８０℃、ＮＯｘ：４０ｐｐｍ、Ｓ
Ｏｘ：８００ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：３００ｍｇ／
Ｎｍ3 であった。
用脱硝装置１に供給する。この時のボイラ排ガス性状は
温度：３８０℃、ＮＯｘ：４００ｐｐｍ、ＳＯｘ：８０
０ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：３００ｍｇ／Ｎｍ3 であ
った。この排ガスに対して、アンモニア：３６０ｐｐｍ
を注入し、ＴｉＯ2 担体にＶ2 Ｏ5 （０．５％）−ＷＯ
3 （８％）を担持したハニカム触媒（７．５ｍｍピッ
チ、壁厚１ｍｍ）を用いてＧＨＳＶ：３０００ｈ-1で脱
硝試験を行ったところ、この高温用脱硝装置１の出口側
のガス性状は温度：３８０℃、ＮＯｘ：４０ｐｐｍ、Ｓ
Ｏｘ：８００ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：３００ｍｇ／
Ｎｍ3 であった。
【００１３】さらに、この排ガスをエアーヒータ２、ガ
スガスヒータ３及び電気集塵機４を通して熱交換及び除
塵したところ、電気集塵機４の出口側のガス性状は温
度：１３０℃、ＮＯｘ：４０ｐｐｍ、ＳＯｘ：８００ｐ
ｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：１０ｍｇ／Ｎｍ3 となった。
スガスヒータ３及び電気集塵機４を通して熱交換及び除
塵したところ、電気集塵機４の出口側のガス性状は温
度：１３０℃、ＮＯｘ：４０ｐｐｍ、ＳＯｘ：８００ｐ
ｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：１０ｍｇ／Ｎｍ3 となった。
【００１４】上記性状の排ガスを低温用脱硝装置５に供
給し、アンモニアをＮＯｘより過剰である１２０ｐｐｍ
注入し、ＴｉＯ2 担体にＶ2 Ｏ5 （７％）、ＷＯ
3 （３．８％）を担持したハニカム触媒（７．５ｍｍピ
ッチ、壁厚１ｍｍ）を用いてＧＨＳＶ：１０００ｈ-1で
脱硝試験を行ったところ、低温用脱硝装置５の出口側の
排ガスの性状は温度：１００℃、ＮＯｘ：１２ｐｐｍ、
ＮＨ3 ：９４ｐｐｍ、ＳＯｘ：８００ｐｐｍ、Ｏ2 ：４
％、粉塵：１０ｍｇ／Ｎｍ3 であった。
給し、アンモニアをＮＯｘより過剰である１２０ｐｐｍ
注入し、ＴｉＯ2 担体にＶ2 Ｏ5 （７％）、ＷＯ
3 （３．８％）を担持したハニカム触媒（７．５ｍｍピ
ッチ、壁厚１ｍｍ）を用いてＧＨＳＶ：１０００ｈ-1で
脱硝試験を行ったところ、低温用脱硝装置５の出口側の
排ガスの性状は温度：１００℃、ＮＯｘ：１２ｐｐｍ、
ＮＨ3 ：９４ｐｐｍ、ＳＯｘ：８００ｐｐｍ、Ｏ2 ：４
％、粉塵：１０ｍｇ／Ｎｍ3 であった。
【００１５】上記排ガスを脱硫装置７へ供給し、ＣａＣ
Ｏ3 スラリを用いて石灰石膏法脱硫を行ったところ、脱
硫装置６の出口側の排ガス性状は温度：５０℃、ＮＯ
ｘ：１２ｐｐｍ、ＳＯｘ：１０ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉
塵：３ｍｇ／Ｎｍ3 となった。なお、脱硫装置７の吸収
液（ＣａＣＯ3 スラリ）のＮＨ3 は無排水処理装置、例
えば蒸発装置、により回収され、前記脱硝装置７の還元
剤として利用することができた。最後に、クリーンとな
った排ガスはガスガスヒータ８で再加熱して煙突９より
大気に放出した。
Ｏ3 スラリを用いて石灰石膏法脱硫を行ったところ、脱
硫装置６の出口側の排ガス性状は温度：５０℃、ＮＯ
ｘ：１２ｐｐｍ、ＳＯｘ：１０ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉
塵：３ｍｇ／Ｎｍ3 となった。なお、脱硫装置７の吸収
液（ＣａＣＯ3 スラリ）のＮＨ3 は無排水処理装置、例
えば蒸発装置、により回収され、前記脱硝装置７の還元
剤として利用することができた。最後に、クリーンとな
った排ガスはガスガスヒータ８で再加熱して煙突９より
大気に放出した。
【００１６】以上の実施例では、入口ＮＯｘ：４００ｐ
ｐｍが出口ＮＯｘ：１２ｐｐｍとなり、９７％の脱硝率
が得られ、また入口ＳＯｘ：８００ｐｐｍが出口ＳＯ
ｘ：１０ｐｐｍとなり９８．８％の脱硫率が得られた。
ｐｍが出口ＮＯｘ：１２ｐｐｍとなり、９７％の脱硝率
が得られ、また入口ＳＯｘ：８００ｐｐｍが出口ＳＯ
ｘ：１０ｐｐｍとなり９８．８％の脱硫率が得られた。
【００１７】（例２）例１の低温用脱硝触媒の代りに、
Ｃｒ2 Ｏ3 （２０％）−ＴｉＯ2 （８０％）、Ｃｒ2 Ｏ
3 （１７％）−Ａｌ2 Ｏ3 （５％）−ＴｉＯ2 （７８
％）の酸化物を用い、例１と同一のハニカム形状にし、
温度：１３０℃、ＮＯｘ：４０ｐｐｍ、ＳＯｘ：８００
ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：１０ｍｇ／Ｎｍ3 の排ガス
を例１と同一の評価条件で脱硝試験を行った。さらに、
活性炭素繊維（大阪ガス社製：ＯＧ−５Ａ）、活性炭ハ
ニカム（クラレケミカル社製：クラニカ、３００セル／
ｉｎｃｈ2 の形状）を用い、上記と同一評価条件で脱硝
試験を行った。これらの低温用脱硝触媒を充填した低温
脱硝装置５の出口の排ガス中のＮＯｘ濃度はＣｒ2Ｏ3
（２０％）−ＴｉＯ2 （８０％）では１１ｐｐｍ、Ｃｒ
2 Ｏ3 （１７％）−Ａｌ2 Ｏ3 （５％）−ＴｉＯ2 （７
８％）では１３ｐｐｍ、活性炭素繊維では１２ｐｐｍ、
活性炭ハニカムでは１５ｐｐｍであった。これより、例
２のいずれの触媒も低温用脱硝触媒として十分な性能を
示すことが確認された。
Ｃｒ2 Ｏ3 （２０％）−ＴｉＯ2 （８０％）、Ｃｒ2 Ｏ
3 （１７％）−Ａｌ2 Ｏ3 （５％）−ＴｉＯ2 （７８
％）の酸化物を用い、例１と同一のハニカム形状にし、
温度：１３０℃、ＮＯｘ：４０ｐｐｍ、ＳＯｘ：８００
ｐｐｍ、Ｏ2 ：４％、粉塵：１０ｍｇ／Ｎｍ3 の排ガス
を例１と同一の評価条件で脱硝試験を行った。さらに、
活性炭素繊維（大阪ガス社製：ＯＧ−５Ａ）、活性炭ハ
ニカム（クラレケミカル社製：クラニカ、３００セル／
ｉｎｃｈ2 の形状）を用い、上記と同一評価条件で脱硝
試験を行った。これらの低温用脱硝触媒を充填した低温
脱硝装置５の出口の排ガス中のＮＯｘ濃度はＣｒ2Ｏ3
（２０％）−ＴｉＯ2 （８０％）では１１ｐｐｍ、Ｃｒ
2 Ｏ3 （１７％）−Ａｌ2 Ｏ3 （５％）−ＴｉＯ2 （７
８％）では１３ｐｐｍ、活性炭素繊維では１２ｐｐｍ、
活性炭ハニカムでは１５ｐｐｍであった。これより、例
２のいずれの触媒も低温用脱硝触媒として十分な性能を
示すことが確認された。
【００１８】（比較例）低温用脱硝装置５を省略し、こ
ゝにアンモニアを注入しない以外は例１と同様の試験を
行ったところ、煙突９から放出されるＮＯｘは４０ｐｐ
ｍ、ＳＯｘは３０ｐｐｍとなり、高効率に排ガス中のＮ
Ｏｘ、ＳＯｘは除去することはできなかった。
ゝにアンモニアを注入しない以外は例１と同様の試験を
行ったところ、煙突９から放出されるＮＯｘは４０ｐｐ
ｍ、ＳＯｘは３０ｐｐｍとなり、高効率に排ガス中のＮ
Ｏｘ、ＳＯｘは除去することはできなかった。
【００１９】
【発明の効果】本発明による高温用脱硝装置と低温用脱
硝装置を組み合わせて用い、その後流に脱硫装置を設
け、低温用脱硝装置に窒素酸化物の当量以上にアンモニ
アを添加することにより高効率脱硝及び高効率脱硫が可
能であり、画期的な排ガス処理方法が提供される。
硝装置を組み合わせて用い、その後流に脱硫装置を設
け、低温用脱硝装置に窒素酸化物の当量以上にアンモニ
アを添加することにより高効率脱硝及び高効率脱硫が可
能であり、画期的な排ガス処理方法が提供される。
【図１】本発明の一実施例のフローの説明図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/30 ＺＡＢ Ｂ０１Ｊ 35/06 ＺＡＢＬ 35/06 ＺＡＢ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｈ １０２Ｃ
Claims (2)
- 【請求項１】 ボイラより排出する高温排ガスにアンモ
ニアを添加して高温接触還元脱硝装置において大部分の
窒素酸化物を除去した後、熱交換装置及び除塵装置によ
り冷却、除塵し、該低温、除塵排ガスに残留窒素酸化物
の当量以上のアンモニアを添加して低温接触還元脱硝装
置において残留窒素酸化物をさらに除去し、窒素酸化物
が低減され、かつ余剰アンモニアを含有する排ガスを湿
式石灰石膏法脱硫装置において排ガス中の硫黄酸化物を
除去することを特徴とするボイラ排ガスの処理方法。 - 【請求項２】 低温接触還元脱硝装置の温度域が５０〜
２００℃の範囲にあり、該装置に適用する触媒がＣｒ2
Ｏ3 とＴｉＯ2 を含む酸化物、Ｖ2 Ｏ5 とＴｉＯ2 を含
む酸化物、活性炭及び活性炭素繊維よりなる群のうちか
ら選ばれた少くとも１種の材料であることを特徴とする
請求項１記載のボイラ排ガスの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7069527A JPH08257363A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 排ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7069527A JPH08257363A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 排ガスの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08257363A true JPH08257363A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13405293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7069527A Withdrawn JPH08257363A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 排ガスの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08257363A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000126591A (ja) * | 1998-08-19 | 2000-05-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 脱硝触媒 |
| CN109675420A (zh) * | 2018-12-19 | 2019-04-26 | 湖北蔚天环保科技有限公司 | 一种结合氨法脱硫工艺的超低温脱硝装置 |
| CN111151110A (zh) * | 2020-02-07 | 2020-05-15 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 处理烟气的系统和方法 |
| CN111821853A (zh) * | 2020-07-28 | 2020-10-27 | 四川华洁嘉业环保科技有限责任公司 | 一种用于高温低尘烟气的脱硫脱硝装置 |
| CN115090093A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-09-23 | 安徽天顺环保设备股份有限公司 | 一种工业硅矿热炉超低排放除尘系统 |
-
1995
- 1995-03-28 JP JP7069527A patent/JPH08257363A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000126591A (ja) * | 1998-08-19 | 2000-05-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 脱硝触媒 |
| JP4505873B2 (ja) * | 1998-08-19 | 2010-07-21 | 株式会社Ｉｈｉ | 脱硝方法 |
| CN109675420A (zh) * | 2018-12-19 | 2019-04-26 | 湖北蔚天环保科技有限公司 | 一种结合氨法脱硫工艺的超低温脱硝装置 |
| CN111151110A (zh) * | 2020-02-07 | 2020-05-15 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 处理烟气的系统和方法 |
| CN111821853A (zh) * | 2020-07-28 | 2020-10-27 | 四川华洁嘉业环保科技有限责任公司 | 一种用于高温低尘烟气的脱硫脱硝装置 |
| CN115090093A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-09-23 | 安徽天顺环保设备股份有限公司 | 一种工业硅矿热炉超低排放除尘系统 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |