JPH11144980A - リアクトル - Google Patents
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- JPH11144980A JPH11144980A JP9322178A JP32217897A JPH11144980A JP H11144980 A JPH11144980 A JP H11144980A JP 9322178 A JP9322178 A JP 9322178A JP 32217897 A JP32217897 A JP 32217897A JP H11144980 A JPH11144980 A JP H11144980A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電磁シールド式のリアクトルにおいて、電磁
シールドの抵抗分がリアクトルの他の抵抗分と分離して
個別に求められるように形成し、リアクトル全体の損失
の温度特性等を把握し得るようにする。 【解決手段】 空心コイル１と、このコイル１の外側に
設けられた空心コイル１に同軸の円筒状非磁性導電体の
電磁シールド２とを備え、この電磁シールド２の厚みを
所定の周波数でのほぼ表皮厚さ以下にする。
シールドの抵抗分がリアクトルの他の抵抗分と分離して
個別に求められるように形成し、リアクトル全体の損失
の温度特性等を把握し得るようにする。 【解決手段】 空心コイル１と、このコイル１の外側に
設けられた空心コイル１に同軸の円筒状非磁性導電体の
電磁シールド２とを備え、この電磁シールド２の厚みを
所定の周波数でのほぼ表皮厚さ以下にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空心コイルの周囲
に非磁性導電体の電磁シールドを配置した電磁シールド
式のリアクトルに関する。
に非磁性導電体の電磁シールドを配置した電磁シールド
式のリアクトルに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種電磁シールド式のリアクト
ルは図１の（ａ），（ｂ）に示すように、空心コイル１
の外側にこの空心コイル１に同軸のアルミニウム，銅等
の非磁性導電体の円筒状の電磁シールド２を設けて形成
され、空心コイル１及び電磁シールド２は、通常、絶縁
油等の電気的絶縁媒体を充填した鉄製容器に収容され
る。
ルは図１の（ａ），（ｂ）に示すように、空心コイル１
の外側にこの空心コイル１に同軸のアルミニウム，銅等
の非磁性導電体の円筒状の電磁シールド２を設けて形成
され、空心コイル１及び電磁シールド２は、通常、絶縁
油等の電気的絶縁媒体を充填した鉄製容器に収容され
る。
【０００３】そして、電磁シールド２が空心コイル１の
外側に等価的に１ターンの短絡コイルを形成し、この短
絡コイルの誘導電流により電磁シールド２の外側への空
心コイル１の磁束の漏れが防止される。
外側に等価的に１ターンの短絡コイルを形成し、この短
絡コイルの誘導電流により電磁シールド２の外側への空
心コイル１の磁束の漏れが防止される。
【０００４】この電磁シールド式のリアクトルはインダ
クタンスの周波数，電圧，電流による変化が少なく、こ
の電磁シールド式のリアクトル及びコンデンサ，抵抗器
の直列回路又は並列回路により、いわゆるＬＣＲフィル
タ構成の電力系統等の高性能の各種交流フィルタが形成
される。
クタンスの周波数，電圧，電流による変化が少なく、こ
の電磁シールド式のリアクトル及びコンデンサ，抵抗器
の直列回路又は並列回路により、いわゆるＬＣＲフィル
タ構成の電力系統等の高性能の各種交流フィルタが形成
される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のこの種電磁
シールド式のリアクトルの場合、電磁シールド２の抵抗
分は周波数，温度に依存して変化し、リアクトルの他の
抵抗分と分離して個別に把握することができず、そのた
め、リアクトル全体の損失の温度特性（抵抗−温度特
性）等を正確に把握することが困難である。
シールド式のリアクトルの場合、電磁シールド２の抵抗
分は周波数，温度に依存して変化し、リアクトルの他の
抵抗分と分離して個別に把握することができず、そのた
め、リアクトル全体の損失の温度特性（抵抗−温度特
性）等を正確に把握することが困難である。
【０００６】すなわち、この種電磁シールド式のリアク
トルの損失は、大別すると、空心コイル１の直流抵抗
分（コイル直流抵抗分），空心コイル１内の渦電流
損，電磁シールド２の抵抗分の３つの要素からなる。
トルの損失は、大別すると、空心コイル１の直流抵抗
分（コイル直流抵抗分），空心コイル１内の渦電流
損，電磁シールド２の抵抗分の３つの要素からなる。
【０００７】そして、のコイル直流抵抗分は周波数に
よっては変化せず一定であり、温度上昇によって増大す
る。
よっては変化せず一定であり、温度上昇によって増大す
る。
【０００８】このコイル直流抵抗分は空心コイル１の線
材を銅とした場合、つぎの数１の式の温度換算により、
他の抵抗分と分離して個別に求めることができる。
材を銅とした場合、つぎの数１の式の温度換算により、
他の抵抗分と分離して個別に求めることができる。
【０００９】
【数１】ＲDC(θ2)＝ＲDC(θ1)×｛（２３５＋θ２）／
（２３５＋θ１）｝
（２３５＋θ１）｝
【００１０】なお、式中のＲDC(θ1)，ＲDC(θ2)は温度
θ１，θ２における値を示す。また、の渦電流損は周
波数の約２倍に比例する抵抗分であり、温度上昇によっ
て減少する。
θ１，θ２における値を示す。また、の渦電流損は周
波数の約２倍に比例する抵抗分であり、温度上昇によっ
て減少する。
【００１１】この渦電流損の抵抗分も、空心コイル１の
線材を銅とした場合、つぎの数２の式の温度換算によ
り、他の抵抗分と分離して個別に求めることができる。
線材を銅とした場合、つぎの数２の式の温度換算によ
り、他の抵抗分と分離して個別に求めることができる。
【００１２】
【数２】ＲC(θ2)＝ＲC(θ1)×｛（２３５＋θ１）／
（２３５＋θ２）｝
（２３５＋θ２）｝
【００１３】なお、式中のＲC(θ1)，ＲC(θ2)は温度θ
１，θ２における値を示す。しかし、の電磁シールド
２の抵抗分は、従来、周波数及び温度に依存して複雑に
変化し、温度換算が容易でなく、他の抵抗分と分離して
個別に求めることができない。
１，θ２における値を示す。しかし、の電磁シールド
２の抵抗分は、従来、周波数及び温度に依存して複雑に
変化し、温度換算が容易でなく、他の抵抗分と分離して
個別に求めることができない。
【００１４】そのため、従来はこの種電磁シールド式の
リアクトルの損失の温度特性（抵抗−温度特性）等を正
確に把握することが困難であり、この結果、交流フィル
タ等に適用した場合、周囲温度の変化によるそのフィル
タ特性の変化等を把握することができず、精度の高い交
流フィルタ等を提供する事ができない。
リアクトルの損失の温度特性（抵抗−温度特性）等を正
確に把握することが困難であり、この結果、交流フィル
タ等に適用した場合、周囲温度の変化によるそのフィル
タ特性の変化等を把握することができず、精度の高い交
流フィルタ等を提供する事ができない。
【００１５】本発明は、電磁シールド式のリアクトルに
おいて、電磁シールドの抵抗分をリアクトルの他の抵抗
分と分離して個別に把握し得るようにし、リアクトル全
体の損失の温度特性等を正確に把握できるようにするこ
とを課題とする。
おいて、電磁シールドの抵抗分をリアクトルの他の抵抗
分と分離して個別に把握し得るようにし、リアクトル全
体の損失の温度特性等を正確に把握できるようにするこ
とを課題とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
めに、本発明のリアクトルにおいては、空心コイルと、
このコイルの外側に設けられた空心コイルに同軸の円筒
状非磁性導電体の電磁シールドとを備え、電磁シールド
の厚みを所定の周波数でのほぼ表皮厚さ以下にする。
めに、本発明のリアクトルにおいては、空心コイルと、
このコイルの外側に設けられた空心コイルに同軸の円筒
状非磁性導電体の電磁シールドとを備え、電磁シールド
の厚みを所定の周波数でのほぼ表皮厚さ以下にする。
【００１７】この場合、電磁シールドの所定の周波数以
下での抵抗分が周波数に関係なくほぼ一定になる。
下での抵抗分が周波数に関係なくほぼ一定になる。
【００１８】そのため、電磁シールドの抵抗分を、空心
コイルの直流抵抗分，渦電流損の抵抗分の温度換算式と
同様の温度換算式により、他の抵抗分と分離して個別に
求めて把握することができ、リアクトル全体の損失の温
度特性等の正確な把握が可能になる。
コイルの直流抵抗分，渦電流損の抵抗分の温度換算式と
同様の温度換算式により、他の抵抗分と分離して個別に
求めて把握することができ、リアクトル全体の損失の温
度特性等の正確な把握が可能になる。
【００１９】ところで、電磁シールドの厚みをほぼ表皮
厚さ以下に薄くする場合、電磁シールドの上，下端縁部
の少なくとも一方に補強用のわん曲面を形成してその強
度を補強し、製作時や運搬時等に電磁シールドが変形等
しないようにすることが好ましい。
厚さ以下に薄くする場合、電磁シールドの上，下端縁部
の少なくとも一方に補強用のわん曲面を形成してその強
度を補強し、製作時や運搬時等に電磁シールドが変形等
しないようにすることが好ましい。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態につき、図１
ないし図７を参照して説明する。 （第１の形態）本発明の実施の第１の形態につき、図１
ないし図３を参照して説明する。図１の（ａ），（ｂ）
に示すこの形態の電磁シールド式のリアクトルが従来リ
アクトルと異なる点は、その電磁シールド２の厚みを、
適用する交流フィルタ等の上限周波数等の所定の周波数
（対象上限周波数）でのほぼ表皮厚さ以下にした点であ
る。
ないし図７を参照して説明する。 （第１の形態）本発明の実施の第１の形態につき、図１
ないし図３を参照して説明する。図１の（ａ），（ｂ）
に示すこの形態の電磁シールド式のリアクトルが従来リ
アクトルと異なる点は、その電磁シールド２の厚みを、
適用する交流フィルタ等の上限周波数等の所定の周波数
（対象上限周波数）でのほぼ表皮厚さ以下にした点であ
る。
【００２１】すなわち、電磁シールド２を流れる電流
は、その周波数の上昇にともなう表皮効果により、周波
数が上昇する程、電磁シールド２の空心コイル１に対向
する内側の表面のほぼ表皮厚さの厚み部分に集中する。
は、その周波数の上昇にともなう表皮効果により、周波
数が上昇する程、電磁シールド２の空心コイル１に対向
する内側の表面のほぼ表皮厚さの厚み部分に集中する。
【００２２】そして、電磁シールド２の厚みを所定の周
波数でのほぼ表皮厚さ以下にすると、それ以下の周波数
では電磁シールド２の発熱量の周波数変化がほとんどな
くなり、換言すればその抵抗分の周波数依存性が排除さ
れる。
波数でのほぼ表皮厚さ以下にすると、それ以下の周波数
では電磁シールド２の発熱量の周波数変化がほとんどな
くなり、換言すればその抵抗分の周波数依存性が排除さ
れる。
【００２３】このとき、前記の電磁シールド２の抵抗
分が周波数によってはほとんど変化しなくなり、温度θ
における前記のコイル直流抵抗分，の渦電流損の抵
抗分，の電磁シールド２の抵抗分をＲDC(θ)，ＲC(θ
) ，ＲS(θ) とすれば、抵抗分ＲDC(θ)，ＲS(θ) は周
波数によらずほぼ一定になる。
分が周波数によってはほとんど変化しなくなり、温度θ
における前記のコイル直流抵抗分，の渦電流損の抵
抗分，の電磁シールド２の抵抗分をＲDC(θ)，ＲC(θ
) ，ＲS(θ) とすれば、抵抗分ＲDC(θ)，ＲS(θ) は周
波数によらずほぼ一定になる。
【００２４】そして、抵抗分ＲC(θ)のみが周波数の約
２倍に比例して変化するため、リアクトル全体の損失の
温度θにおける周波数特性は図２の実線に示すようにな
る。
２倍に比例して変化するため、リアクトル全体の損失の
温度θにおける周波数特性は図２の実線に示すようにな
る。
【００２５】同図において、ｆ1 ，Ｒ1 は例えば交流フ
ィルタを通流する系統基本波周波数，その周波数ｆ1 で
のリアクトル全体の損失（抵抗分）を示し、ｆn ，Ｒn
は基本波のｎ倍のｎ次高調波の周波数，その周波数ｆn
でのリアクトル全体の損失を示す。
ィルタを通流する系統基本波周波数，その周波数ｆ1 で
のリアクトル全体の損失（抵抗分）を示し、ｆn ，Ｒn
は基本波のｎ倍のｎ次高調波の周波数，その周波数ｆn
でのリアクトル全体の損失を示す。
【００２６】そして、図２に示すように基本波周波数ｆ
1 においては抵抗分ＲC(θ) がほぼ零になることから、
基本波周波数でのリアクトル全体の損失（抵抗分）Ｒ1(
θ)とコイル直流抵抗分ＲDC(θ)とを測定等して求める
と、つぎの数３の式の演算から電磁シールド２の抵抗分
ＲS(θ) が求まる。
1 においては抵抗分ＲC(θ) がほぼ零になることから、
基本波周波数でのリアクトル全体の損失（抵抗分）Ｒ1(
θ)とコイル直流抵抗分ＲDC(θ)とを測定等して求める
と、つぎの数３の式の演算から電磁シールド２の抵抗分
ＲS(θ) が求まる。
【００２７】
【数３】ＲS(θ) ＝Ｒ1(θ)−ＲDC(θ)
【００２８】ところで、電磁シールド２の電流は空心コ
イル１からの誘導により生じ、電磁シールド２の抵抗分
は温度上昇によって増大する。
イル１からの誘導により生じ、電磁シールド２の抵抗分
は温度上昇によって増大する。
【００２９】そして、電磁シールド２の材質がアルミニ
ウムの場合、抵抗分が周波数によらず一定であれば、そ
の温度換算式は、数１の式と同様のつぎの数４の式で表
わすことができる。
ウムの場合、抵抗分が周波数によらず一定であれば、そ
の温度換算式は、数１の式と同様のつぎの数４の式で表
わすことができる。
【００３０】
【数４】ＲS(θ2)＝Ｒs(θ1)×｛（２２５＋θ２）／
（２２５＋θ１）｝
（２２５＋θ１）｝
【００３１】なお、式中のＲs(θ1)，ＲS(θ2)は温度θ
１，θ２における電磁シールド２の抵抗分の値である。
１，θ２における電磁シールド２の抵抗分の値である。
【００３２】したがって、電磁シールド２の厚みを所定
の周波数についてのほぼ表皮厚さ以下にした場合、数３
の式から温度θ１における電磁シールド２の抵抗分Ｒs(
θ1)を求めておくことにより、温度θ２における電磁シ
ールド２の所定の周波数以下の周波数についての抵抗分
ＲS(θ2)は前記数４の式の温度換算の演算から求めて正
確に把握することができる。
の周波数についてのほぼ表皮厚さ以下にした場合、数３
の式から温度θ１における電磁シールド２の抵抗分Ｒs(
θ1)を求めておくことにより、温度θ２における電磁シ
ールド２の所定の周波数以下の周波数についての抵抗分
ＲS(θ2)は前記数４の式の温度換算の演算から求めて正
確に把握することができる。
【００３３】つぎに、電磁シールド２の厚みの具体的な
設定例について説明する。電磁シールド２をアルミニウ
ムで形成する場合、その表皮厚さは周波数によって図３
に示すように変化し、１０００Hzでは３．０mmになる。
設定例について説明する。電磁シールド２をアルミニウ
ムで形成する場合、その表皮厚さは周波数によって図３
に示すように変化し、１０００Hzでは３．０mmになる。
【００３４】そして、交流フィルタの周波数設定等に基
づき、所定の周波数を１０００Hzにするときは、電磁シ
ールド２の厚みを、ほぼその周波数の表皮厚さに相当す
る３．０mm又はそれ以下に設定すればよく、実用上は
３．０mmに設定すればよい。
づき、所定の周波数を１０００Hzにするときは、電磁シ
ールド２の厚みを、ほぼその周波数の表皮厚さに相当す
る３．０mm又はそれ以下に設定すればよく、実用上は
３．０mmに設定すればよい。
【００３５】このとき、電磁シールド２の損失は、１０
００Hz以下の周波数において、周波数に依存して変化す
ることがなく、数４の式の温度換算により他の抵抗分と
分離して個別に求めることができる。
００Hz以下の周波数において、周波数に依存して変化す
ることがなく、数４の式の温度換算により他の抵抗分と
分離して個別に求めることができる。
【００３６】また、所定の周波数を２０００Hzに設定す
るときは、表皮厚さが２．１mmになり、この場合、電磁
シールド２の厚みはほぼ２．１mm以下の適当な値，例え
ば２．０mmに設定すればよい。
るときは、表皮厚さが２．１mmになり、この場合、電磁
シールド２の厚みはほぼ２．１mm以下の適当な値，例え
ば２．０mmに設定すればよい。
【００３７】さらに、所定の周波数を３００ＨZ に設定
するときは、表皮厚さが５．４mmになり、電磁シールド
２の厚みはほぼ５．４mm以下の適当な値，例えば５．０
mmに設定すればよい。
するときは、表皮厚さが５．４mmになり、電磁シールド
２の厚みはほぼ５．４mm以下の適当な値，例えば５．０
mmに設定すればよい。
【００３８】すなわち、電磁シールド２に誘導される電
流はその厚みによっては変わらず、電磁シールド２をあ
まりに薄くすると、その発熱が増大する。
流はその厚みによっては変わらず、電磁シールド２をあ
まりに薄くすると、その発熱が増大する。
【００３９】そのため、電磁シールド２の厚みは、ほぼ
表皮厚さ以下の前記の発熱があまりに大きくならない適
当な厚さ，具体的には目的とする周波数（所定の周波
数）でのほぼ表皮厚さに設定すればよい。
表皮厚さ以下の前記の発熱があまりに大きくならない適
当な厚さ，具体的には目的とする周波数（所定の周波
数）でのほぼ表皮厚さに設定すればよい。
【００４０】つぎに、リアクトル全体の損失について説
明する。電磁シールド２の厚みをほぼ表皮厚さに設定す
ると、前記数１，数２及び数４の式の温度換算により前
記のコイル直流抵抗分，の渦電流損の抵抗分及び
の電磁シールド２の抵抗分の温度θ２での値Ｒ
DC(θ2)，Ｒc(θ2)及びＲs(θ2)がそれぞれ個別に求ま
る。
明する。電磁シールド２の厚みをほぼ表皮厚さに設定す
ると、前記数１，数２及び数４の式の温度換算により前
記のコイル直流抵抗分，の渦電流損の抵抗分及び
の電磁シールド２の抵抗分の温度θ２での値Ｒ
DC(θ2)，Ｒc(θ2)及びＲs(θ2)がそれぞれ個別に求ま
る。
【００４１】そして、この電磁シールド式のリアクトル
を交流フィルタに用いる場合、温度θ２における系統基
本波（周波数ｆ1 ），ｎ次高調波（周波数ｆn ）につい
てのリアクトル全体の損失Ｒ1(θ2)，Ｒn(θ2)は、電磁
シールド２の厚みを例えば所定の周波数ｆn の表皮厚さ
に設定することにより、前記数１，数２及び数４の温度
換算の演算から求まる各抵抗分ＲDC(θ2)，Ｒc(θ2)及
びＲ s(θ2)に基づき、図２からも明らかになるよう
に、つぎの数５，数６の式それぞれから求まる。
を交流フィルタに用いる場合、温度θ２における系統基
本波（周波数ｆ1 ），ｎ次高調波（周波数ｆn ）につい
てのリアクトル全体の損失Ｒ1(θ2)，Ｒn(θ2)は、電磁
シールド２の厚みを例えば所定の周波数ｆn の表皮厚さ
に設定することにより、前記数１，数２及び数４の温度
換算の演算から求まる各抵抗分ＲDC(θ2)，Ｒc(θ2)及
びＲ s(θ2)に基づき、図２からも明らかになるよう
に、つぎの数５，数６の式それぞれから求まる。
【００４２】
【数５】Ｒ1(θ2)＝ＲDC(θ2)＋ＲS(θ2)
【００４３】
【数６】Ｒn(θ2)＝Ｒ1(θ2)＋ＲC(θ2)
【００４４】したがって、従来は把握することができな
かったこの種電磁シールド式のリアクトルの発熱の主要
因である抵抗分の温度特性（抵抗−温度特性）等が明ら
かになり、交流フィルタ等に適用した場合に、このリア
クトルの温度特性とコンデンサ，抵抗器の温度特性とに
基づき、交流フィルタの損失の温度特性を高精度に求め
て把握することができる。
かったこの種電磁シールド式のリアクトルの発熱の主要
因である抵抗分の温度特性（抵抗−温度特性）等が明ら
かになり、交流フィルタ等に適用した場合に、このリア
クトルの温度特性とコンデンサ，抵抗器の温度特性とに
基づき、交流フィルタの損失の温度特性を高精度に求め
て把握することができる。
【００４５】そして、交流フィルタの損失の温度特性が
求まれば、周囲温度の変化によるそのフィルタ性能の変
化を精度よく予測等することができ、目的に応じた精度
の高い交流フィルタを提供することが可能になる。
求まれば、周囲温度の変化によるそのフィルタ性能の変
化を精度よく予測等することができ、目的に応じた精度
の高い交流フィルタを提供することが可能になる。
【００４６】なお、数１，数２，数４の式の定数「２３
５」，「２２５」はそれぞれ材質等によって異なる。
５」，「２２５」はそれぞれ材質等によって異なる。
【００４７】（第２の形態）つぎに、本発明の第２の形
態につき、図４を参照して説明する。この形態において
は、図４の（ａ）の切断正面図及びその一部を拡大した
同図の（ｂ）に示すように、電磁シールド２の上端縁部
を全周にわたって適当な曲率Ｒで外方にわん曲させ、補
強用のわん曲面３を形成する。
態につき、図４を参照して説明する。この形態において
は、図４の（ａ）の切断正面図及びその一部を拡大した
同図の（ｂ）に示すように、電磁シールド２の上端縁部
を全周にわたって適当な曲率Ｒで外方にわん曲させ、補
強用のわん曲面３を形成する。
【００４８】すなわち、第１の形態で説明したように電
磁シールド２の厚みを所定の周波数でのほぼ表皮厚さ以
下にすると、例えばアルミニウム製の場合、電磁シール
ド２が２〜３mm程度の薄い円筒体になり、その物理的
（構造的）な強度が、電磁シールド２の径等の関係から
極めて不足する事態が発生する。
磁シールド２の厚みを所定の周波数でのほぼ表皮厚さ以
下にすると、例えばアルミニウム製の場合、電磁シール
ド２が２〜３mm程度の薄い円筒体になり、その物理的
（構造的）な強度が、電磁シールド２の径等の関係から
極めて不足する事態が発生する。
【００４９】そこで、この形態においては、電磁シール
ド２の上端縁部にわん曲面３を形成してその強度を補強
し、電磁シールド２の製作時や運搬時及び現場での組立
時等の変形，破損等を防止する。
ド２の上端縁部にわん曲面３を形成してその強度を補強
し、電磁シールド２の製作時や運搬時及び現場での組立
時等の変形，破損等を防止する。
【００５０】このとき、図４の（ａ）に示すように空心
コイル１のリード線４が上端側から引出されていれば、
つぎに説明するように、わん曲面３を形成することによ
って電気的絶縁の向上も同時に図られる利点がある。
コイル１のリード線４が上端側から引出されていれば、
つぎに説明するように、わん曲面３を形成することによ
って電気的絶縁の向上も同時に図られる利点がある。
【００５１】すなわち、わん曲面３を形成しなければ、
電磁シールド２の上端縁のリード線４が近接するリード
線対向部分に電界が集中し、何らかの電気的絶縁を施す
必要が生じる。
電磁シールド２の上端縁のリード線４が近接するリード
線対向部分に電界が集中し、何らかの電気的絶縁を施す
必要が生じる。
【００５２】しかし、電磁シールド２の上端縁部にわん
曲面３を形成すると、そのわん曲により上端縁が丸味を
帯びて電界の集中が緩和され、十分な電気的絶縁が確保
される。
曲面３を形成すると、そのわん曲により上端縁が丸味を
帯びて電界の集中が緩和され、十分な電気的絶縁が確保
される。
【００５３】したがって、わん曲面３により電磁シール
ド２の強度補強と電気的絶縁の向上が同時に図られる。
なお、わん曲面３の曲率Ｒは電気的絶縁上必要な値以上
に設定すればよい。
ド２の強度補強と電気的絶縁の向上が同時に図られる。
なお、わん曲面３の曲率Ｒは電気的絶縁上必要な値以上
に設定すればよい。
【００５４】（第３の形態）つぎに、本発明の実施の第
３の形態について、図５を参照して説明する。図５は図
４の（ｂ）に対応する電磁シールド２の上端縁部の一部
の拡大図であり、この実施の形態にあっては、電磁シー
ルド２の上端縁に全周にわたって断面円形の非磁性導電
体の線材５を溶接し、その上端縁部に図４の（ａ），
（ｂ）のわん曲面３に相当する曲率Ｒのわん曲面３’を
形成する。この場合、わん曲面３’により第２の形態の
場合と同様の効果が得られる。
３の形態について、図５を参照して説明する。図５は図
４の（ｂ）に対応する電磁シールド２の上端縁部の一部
の拡大図であり、この実施の形態にあっては、電磁シー
ルド２の上端縁に全周にわたって断面円形の非磁性導電
体の線材５を溶接し、その上端縁部に図４の（ａ），
（ｂ）のわん曲面３に相当する曲率Ｒのわん曲面３’を
形成する。この場合、わん曲面３’により第２の形態の
場合と同様の効果が得られる。
【００５５】（第４の形態）つぎに、本発明の実施の第
４の形態について、図６，図７を参照して説明する。図
６は電磁シールド式のリアクトルの切断正面図であり、
この実施の形態にあっては、電磁シールド２の強度補強
を一層確実に行うため、図５の線材５と同様の非磁性導
電体の線材５’を電磁シールド２の上，下端縁それぞれ
に全周にわたって溶接し、電磁シールド２の上端縁部及
び下端縁部の両方に図５のわん曲面３’に相当するわん
曲面３”を形成する。
４の形態について、図６，図７を参照して説明する。図
６は電磁シールド式のリアクトルの切断正面図であり、
この実施の形態にあっては、電磁シールド２の強度補強
を一層確実に行うため、図５の線材５と同様の非磁性導
電体の線材５’を電磁シールド２の上，下端縁それぞれ
に全周にわたって溶接し、電磁シールド２の上端縁部及
び下端縁部の両方に図５のわん曲面３’に相当するわん
曲面３”を形成する。
【００５６】この場合、電磁シールド２は上，下端側か
ら強度補強が施され、上端縁部にのみわん曲面３，３’
を形成した第２，第３の形態の場合より強度が一層向上
する。
ら強度補強が施され、上端縁部にのみわん曲面３，３’
を形成した第２，第３の形態の場合より強度が一層向上
する。
【００５７】また、電磁シールド２の上端縁部のわん曲
面３”により、第２，第３の形態の場合と同様、電気的
絶縁の向上が同時に図られる。
面３”により、第２，第３の形態の場合と同様、電気的
絶縁の向上が同時に図られる。
【００５８】ところで、わん曲面３”を形成すると、電
磁シールド２の上，下端縁部の断面積が増加してその厚
みが増すが、図７の電磁シールド２の上下方向の電流分
布特性からも明らかになるように、その上，下端縁部に
は電流がほとんど流れず、これらの部分の厚みの増減は
電磁シールド２の全体の損失にほとんど影響せず、実用
上は無視することができる。この点は、わん曲面３，
３’を形成した第２，第３の形態についても同様であ
る。
磁シールド２の上，下端縁部の断面積が増加してその厚
みが増すが、図７の電磁シールド２の上下方向の電流分
布特性からも明らかになるように、その上，下端縁部に
は電流がほとんど流れず、これらの部分の厚みの増減は
電磁シールド２の全体の損失にほとんど影響せず、実用
上は無視することができる。この点は、わん曲面３，
３’を形成した第２，第３の形態についても同様であ
る。
【００５９】なお，図７は縦軸を電磁シールド２の上下
方向にとった場合の電流分布を示し、図中の上端Ｔ，下
端Ｂは電磁シールド２の上端，下端である。
方向にとった場合の電流分布を示し、図中の上端Ｔ，下
端Ｂは電磁シールド２の上端，下端である。
【００６０】そして、わん曲面は電磁シールド２の下端
縁部のみに形成してもよく、このとき、空心コイル１の
リード線が下端側から引出されていれば、第２，第３の
形態の場合と同様の効果が得られる。また、わん曲面は
実施の各形態と異なる手法で形成してもよいのは勿論で
ある。
縁部のみに形成してもよく、このとき、空心コイル１の
リード線が下端側から引出されていれば、第２，第３の
形態の場合と同様の効果が得られる。また、わん曲面は
実施の各形態と異なる手法で形成してもよいのは勿論で
ある。
【００６１】
【発明の効果】本発明は、以下に記載する効果を奏す
る。請求項１の場合、空心コイル１の外側に設けられた
電磁シールド２の厚みを所定の周波数でのほぼ表皮厚さ
以下にしたため、所定の周波数以下の周波数での電磁シ
ールド２の抵抗分を周波数に関係なくほぼ一定にするこ
とができる。
る。請求項１の場合、空心コイル１の外側に設けられた
電磁シールド２の厚みを所定の周波数でのほぼ表皮厚さ
以下にしたため、所定の周波数以下の周波数での電磁シ
ールド２の抵抗分を周波数に関係なくほぼ一定にするこ
とができる。
【００６２】そのため、電磁シールド２の抵抗分をリア
クトルの他の抵抗分と分離して個別に把握することがで
き、リアクトル全体の損失の温度特性等を精度よく求め
て高精度の交流フィルタ等を提供することが可能にな
る。
クトルの他の抵抗分と分離して個別に把握することがで
き、リアクトル全体の損失の温度特性等を精度よく求め
て高精度の交流フィルタ等を提供することが可能にな
る。
【００６３】さらに、請求項２の場合は、電磁シールド
２の上，下端縁部の少なくとも一方に補強用のわん曲面
３，３’，３”を形成したため、電磁シールド２の厚み
を前記のほぼ表皮厚さ以下に薄くした場合の電磁シール
ド２の強度を補強することができ、製作時や運搬時等の
電磁シールド２の変形等を防止することができ、併せ
て、リアクトルの品質の向上及び製作時間の短縮等を図
ることができる。
２の上，下端縁部の少なくとも一方に補強用のわん曲面
３，３’，３”を形成したため、電磁シールド２の厚み
を前記のほぼ表皮厚さ以下に薄くした場合の電磁シール
ド２の強度を補強することができ、製作時や運搬時等の
電磁シールド２の変形等を防止することができ、併せ
て、リアクトルの品質の向上及び製作時間の短縮等を図
ることができる。
【図１】（ａ），（ｂ）は本発明の実施の第１の形態の
平面図，切断正面図である。
平面図，切断正面図である。
【図２】図１の電磁シールド式のリアクトルの抵抗分の
周波数特性図である。
周波数特性図である。
【図３】図１の電磁シールドの表皮厚さの周波数特性図
である。
である。
【図４】（ａ），（ｂ）は本発明の実施の第２の形態の
切断正面図，その一部の拡大図である。
切断正面図，その一部の拡大図である。
【図５】本発明の実施の第３の形態の一部の切断正面図
である。
である。
【図６】本発明の実施の第４の形態の切断正面図であ
る。
る。
【図７】図６の電磁シールドの上下方向の電流分布特性
図である。
図である。
１ 空心コイル ２ 電磁シールド ３，３’，３” わん曲面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０１Ｆ 30/08 Ｈ０１Ｆ 39/00
Claims (2)
- 【請求項１】 空心コイルと、該コイルの外側に設けら
れた前記空心コイルに同軸の円筒状非磁性導電体の電磁
シールドとを備え、 前記電磁シールドの厚みを所定の周波数でのほぼ表皮厚
さ以下にしたことを特徴とする電磁シールド式のリアク
トル。 - 【請求項２】 電磁シールドの上，下端縁部の少なくと
も一方に補強用のわん曲面を形成したことを特徴とする
請求項１記載の電磁シールド式のリアクトル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9322178A JPH11144980A (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | リアクトル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9322178A JPH11144980A (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | リアクトル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11144980A true JPH11144980A (ja) | 1999-05-28 |
Family
ID=18140822
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9322178A Pending JPH11144980A (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | リアクトル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11144980A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011138941A (ja) * | 2009-12-28 | 2011-07-14 | Kobe Steel Ltd | 変圧器および変圧システム |
| WO2013073051A1 (ja) * | 2011-11-18 | 2013-05-23 | トヨタ自動車株式会社 | 送電装置、受電装置、および電力伝送システム |
| JP2018098270A (ja) * | 2016-12-08 | 2018-06-21 | 株式会社村田製作所 | インダクタ、および、ｄｃ−ｄｃコンバータ |
-
1997
- 1997-11-07 JP JP9322178A patent/JPH11144980A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011138941A (ja) * | 2009-12-28 | 2011-07-14 | Kobe Steel Ltd | 変圧器および変圧システム |
| WO2013073051A1 (ja) * | 2011-11-18 | 2013-05-23 | トヨタ自動車株式会社 | 送電装置、受電装置、および電力伝送システム |
| EP2782108A1 (en) * | 2011-11-18 | 2014-09-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Power transmitting apparatus, power receiving apparatus, and power transmitting system |
| EP2782108A4 (en) * | 2011-11-18 | 2015-01-14 | Toyota Motor Co Ltd | ENERGY TRANSMISSION APPARATUS, ENERGY RECEPTION APPARATUS, AND ENERGY TRANSMISSION SYSTEM |
| JPWO2013073051A1 (ja) * | 2011-11-18 | 2015-04-02 | トヨタ自動車株式会社 | 送電装置、受電装置、および電力伝送システム |
| JP2018098270A (ja) * | 2016-12-08 | 2018-06-21 | 株式会社村田製作所 | インダクタ、および、ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| US11657957B2 (en) | 2016-12-08 | 2023-05-23 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Inductor and DC-DC converter |
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