JP2021027112A

JP2021027112A - 非接触給電用コイル

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Publication number: JP2021027112A
Application number: JP2019142731A
Authority: JP
Inventors: 勉水野; Tsutomu Mizuno; 穎剛卜; Yinggang Bu; 光秀佐藤; Mitsuhide Sato
Original assignee: Shinshu University NUC
Current assignee: Shinshu University NUC
Priority date: 2019-08-02
Filing date: 2019-08-02
Publication date: 2021-02-22

Abstract

【課題】極薄の平板状スパイラルコイルを使いしかも表皮効果や近接効果による電力ロスの少ない非接触給電用コイルを提供する。【解決手段】非接触給電用コイル１には、磁気シールド４上に絶縁状態を保持しながらスパイラル状に巻回された平板状のコイル２１、２２が設けられる。コイルの任意の巻線のコイル導体とこれと隣接する巻線のコイル導体との間隙に、磁気シールド４と反対の側にコイル２１より突出して磁性体壁３１１ａ、３１２、３１３ａが設けられる。磁性体壁には、コイルの内周部の任意の巻線のコイルにおいては外周側に、コイルの外周部の任意の巻線のコイルにおいては内周側に、それぞれ磁性キャップ３１１ｂ、３１３ｂが設けらる。【選択図】図３

Description

本開示は、受電もしくは送電、あるいは受電と送電の両方において、非接触で高効率に電力を伝送でき、しかも薄型に実現できる非接触給電用コイルに関する。

近年、電気自動車やハイブリッド型自動車などの車両のバッテリーの充電に対して、電磁誘導方式のワイヤレス給電装置の使用が検討されている。ワイヤレス給電装置では、送電用のコイルに高周波の交流電流（概ね数１０ｋＨｚ〜２００ｋＨｚ）を通電し、そのとき発生する高周波磁界を受電用のコイルが受け取ることにより、非接触で電力伝送が実行される。

一般的な伝送コイルユニットにおいて、コイルに通電した際、コイル断面を囲むように磁束が発生する。また磁束は、磁気シールドの透磁率が高いため、磁気シールドの表面から垂直に流れるよう分布する。またコイルは複数の導体（コイル導体）が巻回されており、コイル導体どうしが互いに近接している。このため、コイルには、自身を流れる電流による表皮効果と近接するコイル導体に生じる渦電流による近接効果の両方が存在する。そこでこのような大型で大電力のワイヤレス給電装置には従来、リッツ線が使われてきた（特許文献１）。

一方、スマートフォン等を対象としたワイヤレス給電装置、特に国際標準規格であるＱｉ規格（非特許文献１）では、装置全体の徹底した薄型化の要求に応えるため、リッツ線に代えてスパイラル状（らせん状）の平角形状（長方形状）導線を用いたコイルを用いることが検討されている。しかし、平角形状導線は、断面形状が長方形であることから、表皮効果が顕著に現れる。

そこで、フェライト等からなる磁気シールドをコイル近傍に配置する方法（特許文献２）や、磁束線が集中するエッジ部を磁性キャップで覆う方法（特許文献３）が提案されてきた。

特開２０１６−２１９２５２号公報特開２０１３−２０１２９６号公報特開２０１４−１６３８２８号公報

ＷｉｒｅｌｅｓｓＰｏｗｅｒＣｏｎｓｏｒｔｉｕｍ，ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎｔｏｔｈｅＰｏｗｅｒＣｌａｓｓ０Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｖｅｒｓｉｏｎ１．２．３Ｆｅｂｒｕａｒｙ２０１７，ｐ．４

しかしながら、ワイヤレス伝送の場合、コイルの片側しか磁気シールドを用いることができず、磁気シールドが無い側の表皮効果を十分に低減することはできなかった。また、単に磁性キャップを設けただけでは、導線をスパイラル状に巻いてコイルとしたとき、隣接導線が発する磁界の影響を除去しきれないといった課題があった。

そこで、本発明は、上記事情に鑑み、平板状スパイラルコイル特有の表皮効果や近接効果による高周波損失（銅損）を低減することで交流抵抗の増大を抑制する、低コストで製造可能でしかも高効率な、非接触給電用コイルを提供することを目的とする。

本開示の非接触給電用コイルは、磁気シールド上に絶縁状態を保持しながらスパイラル状に巻回された平板状のコイルが設けられた非接触給電用コイルであって、前記コイルの任意の巻線のコイル導体とこれと隣接する巻線のコイル導体との間隙に、前記磁気シールドと反対の側に前記コイルより突出して磁性体壁が設けられ、前記磁性体壁には、前記コイルの内周部の任意の巻線のコイルにおいては外周側に、前記コイルの外周部の任意の巻線のコイルにおいては内周側に、それぞれ磁性キャップが設けられたものである。

前記非接触給電用コイルは受電もしくは送電、あるいは受電と送電に用いられてもよい。

前記コイルは、絶縁層を挟んで貼り合わされ、それぞれ同方向に同一ピッチで巻回された第１のコイルと第２のコイルで構成され、前記第２のコイルと前記磁気シールドと前記絶縁層で囲まれた空間には磁性体が充填されていてもよい。

前記コイルの線幅とピッチはそれぞれ均一であってもよい。

前記コイルの最外周のコイル導体の外側と前記コイルの最内周のコイル導体の内側に、それぞれ磁性体壁と磁性キャップが設けられていてもよい。

前記コイルの最内周のコイル導体の内側にはさらに磁性体が充填されていてもよい。

前記コイル内周部の磁性キャップの幅は前記コイル外周部の磁性キャップの幅よりも広くてもよい。

前記コイルの巻き数をＮ（Ｎ＞８）として、最内周から外側に１〜７Ｎ／１０巻きまでの領域を前記内周部とし、最外周から内側に１〜３Ｎ／１０巻きまでの領域を前記外周部としてもよい。

本開示の一態様によれば、平板状コイルの表面および側面に集中していた磁束線をその周辺に設けられた磁性体（磁性体壁、磁性キャップ）に誘導してコイル導体を貫通する磁束線の数を減らすことができる。これによりコイル導体内の渦電流を抑えてコイルの交流抵抗（銅損）を低減することが可能となり、伝送効率と薄型化の両立を図ることができる。

本開示の実施の形態の非接触給電用コイルの断面図である。本開示の実施の形態における非接触給電用コイルの部品図である。本開示の実施の形態の非接触給電用コイルの部分断面図である。一般的な非接触給電用コイル周辺の磁束の様子を示した概念図である。非接触給電用コイルの比較例の上面図と断面図である。本開示の実施例１の非接触給電用コイルの上面図と断面図である。本開示の実施例１の磁性キャップ効果の計算用のモデルである。本開示の実施例１の磁性キャップ効果を示すグラフである。本開示の実施例１の磁性キャップの幅の最適化計算用のモデルである。本開示の実施例１の磁性キャップの幅の最適条件を示すグラフである。本開示の実施例１と比較例における磁束線を示す説明図である。本開示の実施例２における送電コイルの上面図と断面図である。本開示の実施例３の周波数特性を示すグラフである。本開示の実施例３の高周波領域における効果を示すグラフである。

以下、本開示の一態様に係る実施の形態について図面を参照して詳細に説明する本実施の形態では受電用に用いた場合の非接触給電用コイルについて説明する。

図１は本実施の形態の非接触給電用コイル１の断面図である。図１において４は磁気シールドであり、フェライト等の磁性体により構成されている。２１および２２は（第１および第２の）コイルであり、銅またはアルミ等のコイル導体をスパイラル状にしかも平板状に形成したものである。

図２（ａ）、（ｂ）にそれぞれ層状に貼り合わされる前の（第１の）コイル２１および（第２の）コイル２２の外観図を示す。それぞれのコイルの線幅は均一でそれぞれ同方向に同一ピッチで巻回するよう形成されている。各コイルの製造方法としては、一枚の金属版をプレスやエッチングなどの方法でスパイラル状に切り取るものでもよいし、鋳造するものでもよい。また帯状の導体を平面上で巻いて作成するものであってもよい。磁気シールド４とコイル２２は絶縁性を保ちながら接している。例えば、両者間に非磁性の絶縁材（樹脂、セラミック、等）を挟む構成であってもよい（図示せず）。磁気シールド４そのものに絶縁性があってもよい。

コイル２１とコイル２２は絶縁層５を挟んで互いに貼り合わされている。また各コイルはスルーホール（ビア）で直列に接続されている。例えば、電流はコイル２１の任意の巻回を１周した後スルーホールを通って、直上にあるコイル２２の巻回に至り、そこで１周してから、スルーホールを通ってコイル２１における隣の巻回に至る。なお、絶縁層５としてポリイミド薄膜を用いてもよい。以降、本実施の形態において巻回というときは、コイル２１の巻回とこれと絶縁層４を挟んで貼り合わされたコイル２２の巻回を含めていうことがある。

本実施の形態において、コイル２１、２２のピッチおよびそれぞれのコイル導体の幅は全周に渡って均一であるとする。また、コイルにおける内周部とはコイル２１または２２の巻き数をＮ（Ｎ＞８）として最内周から外側に１〜７Ｎ／１０巻きまでの領域を表し、外周部とは最外から内側に１〜３Ｎ／１０巻きまでの領域を表す。

さらに本実施の形態の特徴的部分を図３に示す。図３において、コイル２１の任意の巻線のコイル導体２１１もしくは２１２と各々に隣接する巻線のコイル導体との間隙に、磁性体壁３１１ａ、３１２、３１３ａが設けられている。これらの磁性体壁は磁気シールド４と反対の側に、コイル２１の上面より突出して設けられている。さらに、コイル２１の内周部に位置するコイル導体２１１とその内周側に隣接するコイル導体の間の磁性体壁３１１ａの外周側には磁性キャップ３１１ｂが設けられている。一方、コイル２１の外周部に位置するコイル導体２１２とその外周側に隣接するコイル導体の間の磁性体壁３１３ａの内周側には磁性キャップ３１３ｂが設けられている。磁性キャップ３１１ｂ（内周部）の幅は磁性キャップ３１３ｂ（外周部）よりも広い方が望ましい。これについては実施例１で詳細に説明する。

なお、本実施の形態において、「壁」や「キャップ」といった表現を用いているが、磁性体壁も磁性キャップもその全体の外観はコイル２１と同様、スパイラル形状を成すことは言うまでもない。また、磁性体壁３１１ａと磁性キャップ３１１ｂは一体成型されたものであってもよい。例えば、コイル２１の表面を部分的にマスキングして、隙間に磁性コンポジット材料を流し込んで固めたものであってもよい。

また、コイル２２は磁気シールド４と絶縁層５に挟まれているが、これらで囲まれた空間には磁性体３２１、３２２、３２３が充填されている。また、本実施の形態においては、コイル２１、２２の最外周の巻線の外側とコイル２１、２２の最内周の巻線の内側にも、それぞれ磁性キャップ付きの磁性体壁３０、３１が設けられている。さらに、最内周部の磁性体壁３０はコイル中心部を含む最内周領域全部に充填されている。

以上のように非接触給電用コイル１を構成することにより、効率的に銅損を低減させるべく磁束線の通る経路を制御することができる。一般に、背面に磁気シールドを有したコイルユニットにおいては、磁気シールドと反対側の磁束線は、コイル内周から外周にかけて円弧状に発生する。すなわち図４に示されるように、磁気シールド（Ｆｅｒｒｉｔｅ）内を通りつつ、内周では上向きに、中周では水平（コイルと平行）に、外周では下向きに、磁束線が発生する。このように磁束線がコイルの内周部と外周部でコイル導体と交差すると、導体内部で渦電流が発生し、この渦電流が交流抵抗の増加を招く。

そこで本実施の形態においては、コイル導体に図１で示されるような磁性体壁と磁性キャップを設けている。この構成により、従来、コイル導体２１１、２１２の中を通過していた磁束線の一部がこれらの磁性体群の中（すなわちコイル導体の外）にバイパスされるため、コイル導体と鎖交する磁束線はその分だけ低減される。ここで、磁性体壁３１１ａ、３１２、３１３ａ、および磁性キャップ３１１ｂ、３１３ｂ、および空隙を埋める磁性体３２１、３２２、３２３は絶縁体である樹脂等のバインダの中に磁性紛が練り込まれたコンポジット磁性材であってもよい。また、磁性紛はアモルファス粉末であってもよい。

なお、本実施の形態では受電に用いる場合の非接触給電用コイル１について説明したが、同様の構成のコイルを送電用に用いてもよい。また、受電用のコイルと送電用のコイルの両者を用いたコイルユニットとして用いてもよい。

上記の実施の形態における非接触給電用コイルの具体的な構成例および解析の結果について、以下の実施例において説明する。

まず、比較例として、一般的な構造を有するＱｉ規格（受電用）の非接触給電用コイルの上面図と断面図を図５に示す。図５において、それぞれ（Ｎ＝）１０巻回の２枚のコイル（Ｃｕ）が絶縁状態を保持しながら、磁気シールド（Ｂａｃｋｙｏｋｅ）の上に設けられている。コイルの外径（ｏｕｔｅｒｄｉａｍｅｔｅｒ）は４４．６ｍｍであり、磁気シールドは外径５４ｍｍの円形形状を成す。また、コイル導体（Ｃｕ）の断面形状は、長辺（Ｐａｔｔｅｒｎｗｉｄｔｈ）０．８ｍｍ、短辺（Ｃｏｉｌｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）０．０３５ｍｍの長方形状である。コイルピッチは１．０ｍｍである。２枚のコイルの間隔（絶縁層）は０．０２５ｍｍである。表１に比較例の詳細な形状パラメータを示す。

表２に周波数１００ｋＨｚにおける交流コイル抵抗Ｒ、直流コイル抵抗Ｒ_ＤＣ、自己インダクタンスＬ、およびＱ値の実測値によるインピーダンス特性を示す。測定にはインピーダンスアナライザ（ＫＥＹＳＩＧＨＴＥ４９９０Ａ）を用いた。なお、Ｑ値は式（１）の計算式より求めた。

（実施例１）
本実施例における非接触給電用コイルの具体的な構成を図６に示す。本実施例におけるコイルは最内周部とコイル導体間に磁性材料を塗布し、またコイル導体上面にも磁性材料を設け、磁性体壁構造としている。内周部の７回巻のコイル導体の間隙に設けられた磁性体壁には外周方向に０．３ｍｍの、外周部の３回巻のコイル導体の間隙に設けられた磁性体壁には内周方向に０．２ｍｍの磁性キャップが設けられている。磁性キャップの厚みは０．０６５ｍｍとした。さらに、磁性体の複素比透磁率は、μ_ｒ’＝１０．３１、μ_ｒ”＝０．０８２であるとした。

表３に解析条件の詳細を示す。解析ツールとしてＡＮＳＹＳＭａｘｗｅｌｌを使用し、二次元円筒座標系による解析を行った。周波数は１００−２００ｋＨｚとし、Ｉ＝１Ａ（アンペア）ｍａｘの交流電流を流した。

また、コイル導体上面の磁性キャップについて最適化の検討を行った。磁性体壁のみを設けた塗布構造の初期モデルを図７の上図に示す。この初期モデルに対し、磁性キャップを磁性体壁の外周側に設けた場合と、内周側に設けた場合とを比較した。具体的には、図７の下図のように、コイル中心から各コイル導体に対し幅０．１ｍｍ磁性キャップを１つずつ、１−ａ（外）、１−ｂ（内）・・１０−ｂ（内）と順次設け、交流抵抗（Ｒ）の計算を都度行った。その結果を図８に示す。

図８において、点線で示したのは図７の上図で示した磁性キャップを付けない場合（Ｉｎｉｔｉａｌａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）の交流抵抗を表す。まず、１−ａ、２−ａ、３−ａ、４−ａ、５−ａ、６−ａ、７−ａの位置（内周部コイル導体磁性体壁の外周側）に磁性キャップを設けたとき、それぞれ抵抗値が低下した。内周側ほど、より効果が大きい。しかし、最外周に近づくとその効果は逆転する。すなわち、８−ｂ、９−ｂ、１０−ｂの位置（外周部コイル導体磁性体壁の内周側）に磁性キャップを設けたときの方が抵抗値は低くなる。

さらに本実施例では、交流抵抗の最小化を図るべく、キャップ幅についての検討を行った。具体的には、図９に示したように、コイル内周部の磁性キャップの幅をｗ１、コイル外周部の磁性キャップの幅をｗ２とし、それぞれ０−０．８ｍｍの範囲で０．１ｍｍずつ変化させた際のパラメトリック解析を行った。その結果を図１０に示す。同図より明らかなように、ｗ１＝０．３ｍｍ、ｗ２＝０．２ｍｍのとき、最も交流抵抗が低くなる。

以上のように決定された形状および寸法のコイルについて、さらにＥＦＭ解析を行った。結果について、以下説明する。表４に周波数ｆ＝１００ｋＨｚにおけるコイルの（交流）抵抗Ｒ，直流抵抗Ｒ_ＤＣ，自己インダクタンスＬ、Ｑ値を、それぞれ比較例の実測値及び計算値と比較して示した。

表４の計算値（Ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ）において、従来の受電用コイルの交流抵抗が３７２．５ｍΩであったのに対し、図６で示された本実施例のコイル（ＭＭＡ（ＭａｇｎｅｔｉｃＭａｔｅｒｉａｌＡｐｐｌｉｅｄ）ｃｏｉｌ）は３４２．５ｍΩと、８．０％の交流抵抗低減効果があった。ここで本実施例のコイルの直流抵抗は３３６．５ｍΩであるため、これを差し引いて考えれば、表皮効果と近接効果の影響が如何に著しく低減されたかがわかる。自己インダクタンス（Ｌ）についても、従来の受電コイルが８．１４μＨであったのに対し、本実施例のコイルは８．４６μＨと３．９％増加している。同様にコイルのＱ値も１３．７１に対し１５．５１と１３．１％増加している。

図１１（ａ）に比較例の、また同図（ｂ）に本実施例の（ＭＭＡ）コイルの、それぞれ電流密度分布Ｊ、磁束分布Ａの解析結果を示した。比較例では、コイル導体に磁束が鎖交する様子が確認される（図１１（ａ））。そのため、導体内での電流密度の偏りが生じる。これに対して同図（ｂ）では、磁束が塗布した磁性材料に誘導され、導体内での電流密度の偏りが低減されている様子が確認される。

（実施例２）
本実施例では送受電時の伝送効率についての実験およびシミュレーションならびにこれらの結果について説明する。Ｑｉ規格では電磁誘導方式が採用されているため、実際には単純に伝送効率を計算することができない。よって本実施例では磁界共振方式におけるＳＰ方式での伝送効率の計算を行った。ここで、コイル間の伝送効率ηｃはコイルのＱ値と結合係数ｋとの積によって表される。コイルのＱ値と結合係数ｋとの積を性能指標Ｕとしてコイル間の伝送効率は以下の表すことができる。

ここで、Ｑ_ｔｒ：送電コイルのＱ値、Ｑ_ｒｅ：受電コイルのＱ値、Ｕ：性能指標、η_ｃ：伝送効率（％）とする。

伝送効率の計算を行うために、解析モデルにデザインＡ１０の送電コイル（ＴｒａｎｓｍｉｔｔｉｎｇｃｏｉｌＡ１０）を用いた。表５に当コイルの仕様を、図１２に解析モデルを示した。

当送電コイルには撚り線が使用されているが、解析モデルでは単線を用いた。導体内での電流密度の偏りがなく、導体断面積が等しくなるように設定を行った。また評価用サンプルを周波数１００ｋＨｚにおいて同インピーダンスアナライザを用いて測定した。実測値とＦＥＭ解析による計算値を表６に示した。

抵抗値Ｒの実測値が９２．２ｍΩであったのに対し、計算値が６８．２ｍΩと、２４ｍΩの差異がみられる。これは解析モデルでは導体内での電流密度の偏りを考慮しないとしたことが原因であると考えられる。また抵抗値の低減に伴い、コイルのＱ値が５１．５８も高い計算結果が得られた。

図１２の送電コイルＡ１０ならびに一般的な（従来の）受電用コイルおよび実施例１のコイル（ＭＭＡ）に対し、それぞれ伝送距離を１０ｍｍとし、周波数１００ｋＨｚにおける伝送効率のＦＥＭ解析を行った。その結果を、結合係数ｋ、性能指標Ｕ、伝送効率ηｃと併せて表７に示した。

比較例に対し、実施例１の（ＭＭＡ）コイルは結合係数が僅かながら低下した。これは，磁性材料を塗布したことで磁束の分布が変化したためと考えられる。ただし、コイルとしてＱ値が１３．１％増加しているため、性能指標Ｕが５．４％増加し、結果として伝送効率が０．３７％増加した。このことから、磁性材料を塗布した場合、コイルとしての性能が向上一方で結合係数の減少は０．９％にとどまり、全体として、伝送効率は向上することになる。

（実施例３）
本実施例では、高周波化による伝送効率向上を検討する。実施例２の伝送効率は周波数が１００ｋＨｚのときの値である。Ｑｉ規格では駆動周波数が８７−２０５ｋＨｚであり、交流抵抗は高周波になるにつれ増加するため、高周波領域において、より本実施の形態の有効性が得られると考えられる。図１３（ａ）−（ｃ）に比較例と実施例１の（ＭＭＡ）コイルに対して、周波数１００ｋＨｚから２００ｋＨｚまで１０ｋＨｚごと変化させた際の抵抗値Ｒ、自己インダクタンスＬ、Ｑ値の、それぞれ計算結果のグラフを示した。

比較例では高周波になるにつれ抵抗値Ｒが大きく増加する。対して実施例１のコイルは高周波化しても交流抵抗は低いままなので、周波数を２００ｋＨｚまで高めても１００ｋＨｚのときと比較して１０ｍΩ程度しか変わらない。自己インダクタンスＬについては両コイルとも高周波化した際もほとんど変わらないので、結果としてＱ値は増加する。

図１４に周波数を１００ｋＨｚ、２００ｋＨｚとしたときの両コイルの伝送効率を示した。周波数が１００ｋＨｚの際の伝送効率より２００ｋＨｚの際の伝送効率がより高くなった。これは前述したとおり、高周波化した結果コイルのＱ値が増加したことによるものである。

本発明は非接触給電方式のスマートフォン、パソコン、タブレット、その他小型の電子デバイスに利用することができる。

１非接触給電用コイル
２１、２２コイル
２１１、２１２、２２１、２２２コイル導体
３１１ａ、３１２、３１３ａ磁性体壁
３１１ｂ、３１３ｂ磁性キャップ
３２１、３２２、３２３、３０、３１磁性体
４磁気シールド
５絶縁層

Claims

磁気シールド上に絶縁状態を保持しながらスパイラル状に巻回された平板状のコイルが設けられた非接触給電用コイルであって、
前記コイルの任意の巻線のコイル導体とこれと隣接する巻線のコイル導体との間隙に、前記磁気シールドと反対の側に前記コイルより突出して磁性体壁が設けられ、
前記磁性体壁には、前記コイルの内周部の任意の巻線のコイルにおいては外周側に、前記コイルの外周部の任意の巻線のコイルにおいては内周側に、それぞれ磁性キャップが設けられた非接触給電用コイル。
受電もしくは送電、あるいは受電と送電に用いられることを特徴とする請求項１に記載の非接触給電用コイル。
前記コイルは、絶縁層を挟んで貼り合わされ、それぞれ同方向に同一ピッチで巻回された第１のコイルと第２のコイルで構成され、前記第２のコイルと前記磁気シールドと前記絶縁層で囲まれた空間には磁性体が充填されていることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の非接触給電用コイル。
前記コイルの線幅とピッチはそれぞれ均一であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の非接触給電用コイル。
前記コイルの最外周のコイル導体の外側と前記コイルの最内周のコイル導体の内側に、それぞれ磁性体壁と磁性キャップが設けられていることを特徴とする、請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の非接触給電用コイル。
前記コイルの最内周のコイル導体の内側にはさらに磁性体が充填されていることを特徴とする、請求項５に記載の非接触給電用コイル。
前記コイル内周部の磁性キャップの幅は前記コイル外周部の磁性キャップの幅よりも広いことを特徴とする、請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の非接触給電用コイル。
前記コイルの巻き数をＮ（Ｎ＞８）として、最内周から外側に１〜７Ｎ／１０巻きまでの領域を前記内周部とし、最外周から内側に１〜３Ｎ／１０巻きまでの領域を前記外周部とする、請求項１乃至請求項７のいずれかに記載の非接触給電用コイル。