JPH11141693A - オーステナイトステンレス鋼バルブ - Google Patents
オーステナイトステンレス鋼バルブInfo
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- JPH11141693A JPH11141693A JP9305874A JP30587497A JPH11141693A JP H11141693 A JPH11141693 A JP H11141693A JP 9305874 A JP9305874 A JP 9305874A JP 30587497 A JP30587497 A JP 30587497A JP H11141693 A JPH11141693 A JP H11141693A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K1/00—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces
- F16K1/02—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with screw-spindle
- F16K1/06—Special arrangements for improving the flow, e.g. special shape of passages or casings
- F16K1/10—Special arrangements for improving the flow, e.g. special shape of passages or casings in which the spindle is inclined to the general direction of flow
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K27/00—Construction of housing; Use of materials therefor
- F16K27/02—Construction of housing; Use of materials therefor of lift valves
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- Y10T137/6851—With casing, support, protector or static constructional installations
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanically-Actuated Valves (AREA)
- Lift Valve (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １００℃以上で使用される、バルブ本体の材
質が、オーステナイトステンレス鋼バルブにおいて、使
用開始時の取り扱いが容易なバルブを提供する。 【解決手段】 １００℃以上で使用される、バルブ本体
１の材質がオーステナイトステンレス鋼のバルブであっ
て、ステム４の往復動によって開閉操作を行う形式のも
のに対して、そのステム４の材質を、フェライト系ステ
ンレス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼などのオース
テナイトステンレス鋼に比べて熱膨張係数が１．３分の
１以下の金属を使用し、ステム４にかかる圧縮応力をス
テム材料の許容応力に収め、シート３の破壊、ステム４
の屈曲発生を防止し、バルブの取り扱いを簡略化する。
質が、オーステナイトステンレス鋼バルブにおいて、使
用開始時の取り扱いが容易なバルブを提供する。 【解決手段】 １００℃以上で使用される、バルブ本体
１の材質がオーステナイトステンレス鋼のバルブであっ
て、ステム４の往復動によって開閉操作を行う形式のも
のに対して、そのステム４の材質を、フェライト系ステ
ンレス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼などのオース
テナイトステンレス鋼に比べて熱膨張係数が１．３分の
１以下の金属を使用し、ステム４にかかる圧縮応力をス
テム材料の許容応力に収め、シート３の破壊、ステム４
の屈曲発生を防止し、バルブの取り扱いを簡略化する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、化学工業をはじ
めとする、高温下で使用されるオーステナイトステンレ
ス鋼バルブ、特に使用開始時に要求されるバルブの取扱
い方法を改良するためのバルブに関する。
めとする、高温下で使用されるオーステナイトステンレ
ス鋼バルブ、特に使用開始時に要求されるバルブの取扱
い方法を改良するためのバルブに関する。
【０００２】
【従来の技術】図１と図２は、１００℃以上の高温下で
使用されるオーステナイトステンレス鋼バルブの代表例
としてＹ型クローブ弁を示しており、バルブ本体１の貫
通する通路２の途中にシート３を設け、バルブ本体１に
軸方向へ可動となるよう装着したステム４とカバーフラ
ンジ５の間に設けたグランドパッキング６をグランドプ
レート７とグランドボルト８で圧縮保持し、ステム４と
平行するようバルブ本体１に固定したヨーク９とステム
４の端部に外嵌するヨークフランジ１０を固定化し、ヨ
ークフランジ１０で回動自在に保持したスリーブ１１の
雌ねじ１２とステム４の雄ねじ１３を螺合し、スリーブ
１１に回転操作用のハンドル１４を固定すると共に、ス
テム４にヨーク９へ外接する回り止め１５が固定されて
いる。
使用されるオーステナイトステンレス鋼バルブの代表例
としてＹ型クローブ弁を示しており、バルブ本体１の貫
通する通路２の途中にシート３を設け、バルブ本体１に
軸方向へ可動となるよう装着したステム４とカバーフラ
ンジ５の間に設けたグランドパッキング６をグランドプ
レート７とグランドボルト８で圧縮保持し、ステム４と
平行するようバルブ本体１に固定したヨーク９とステム
４の端部に外嵌するヨークフランジ１０を固定化し、ヨ
ークフランジ１０で回動自在に保持したスリーブ１１の
雌ねじ１２とステム４の雄ねじ１３を螺合し、スリーブ
１１に回転操作用のハンドル１４を固定すると共に、ス
テム４にヨーク９へ外接する回り止め１５が固定されて
いる。
【０００３】図１では、ステム４の先端に別体のディス
ク１６を取り付け、図２では、ステム４の先端にディス
ク１６を一体に設けたものを示している。
ク１６を取り付け、図２では、ステム４の先端にディス
ク１６を一体に設けたものを示している。
【０００４】上記のようなバルブは、ハンドル１４でス
リーブ１１を回転させると、回り止め状態のステム４は
軸方向に往復運動し、ステム４の前進動時は、その先端
のディスク１６がシート３に圧着し、通路２を流れる流
体を止めることになる。
リーブ１１を回転させると、回り止め状態のステム４は
軸方向に往復運動し、ステム４の前進動時は、その先端
のディスク１６がシート３に圧着し、通路２を流れる流
体を止めることになる。
【０００５】従って、この形式のバルブでは、ステム４
はシート３とヨークフランジ１０のスリーブ１１との間
に挟まれてバルブが閉じている間、圧縮応力が発生する
ことになる。
はシート３とヨークフランジ１０のスリーブ１１との間
に挟まれてバルブが閉じている間、圧縮応力が発生する
ことになる。
【０００６】上記スリーブ１１の雌ねじ１２とステム４
の雄ねじ１３は、ステム４がシート３からの反力によっ
て緩まないように、摩擦角よりも小さい角度のねじが切
ってあり、スラストによって勝手に動かないように設計
されている。
の雄ねじ１３は、ステム４がシート３からの反力によっ
て緩まないように、摩擦角よりも小さい角度のねじが切
ってあり、スラストによって勝手に動かないように設計
されている。
【０００７】図１と図２に示したバルブは手動操作のも
のであるが、エアー駆動、電気モータ駆動などの自動式
の場合も、ねじでステム４を往復動させるかぎり、機構
はまったく同一である。
のであるが、エアー駆動、電気モータ駆動などの自動式
の場合も、ねじでステム４を往復動させるかぎり、機構
はまったく同一である。
【０００８】このような形式のバルブを高温下で使用す
る場合は、バルブ本体１の材料にオーステナイトステン
レス鋼を用い、バルブ本体１の外周に加熱用のジャケッ
ト１７を設けた構造が採用されている。
る場合は、バルブ本体１の材料にオーステナイトステン
レス鋼を用い、バルブ本体１の外周に加熱用のジャケッ
ト１７を設けた構造が採用されている。
【０００９】該バルブを高温下で使用する場合は、当
然、最初にそのバルブを定常の温度に昇温しなければな
らない。
然、最初にそのバルブを定常の温度に昇温しなければな
らない。
【００１０】しかしながら、上記昇温操作をバルブを閉
じた状態で行うと、バルブ本体１を形成するオーステナ
イトステンレス鋼は、熱膨張係数が大きく、その上、バ
ルブ本体１、ステム４の各温度は、ヨーク９の温度より
も高くなることから、ステム４の熱膨張の程度が、バル
ブ本体１＋ヨーク９より大きくなり、そのため、ステム
４に過大な圧縮応力が掛かり、シート２を破壊したり、
ステム４自身が圧縮応力に耐えきれずに屈曲したりする
ことがある。
じた状態で行うと、バルブ本体１を形成するオーステナ
イトステンレス鋼は、熱膨張係数が大きく、その上、バ
ルブ本体１、ステム４の各温度は、ヨーク９の温度より
も高くなることから、ステム４の熱膨張の程度が、バル
ブ本体１＋ヨーク９より大きくなり、そのため、ステム
４に過大な圧縮応力が掛かり、シート２を破壊したり、
ステム４自身が圧縮応力に耐えきれずに屈曲したりする
ことがある。
【００１１】そのため、かかる高温で使用されるバルブ
を昇温しようとする場合は、ステムに過大な圧縮応力が
掛からないように、ハルブを予め少し開けておくこと
が、このようなバルブを取り扱う場合の一般的な操作方
法である。
を昇温しようとする場合は、ステムに過大な圧縮応力が
掛からないように、ハルブを予め少し開けておくこと
が、このようなバルブを取り扱う場合の一般的な操作方
法である。
【００１２】バルブ本体１の材質がオーステナイトステ
ンレス鋼のバルブは、本来、耐蝕を目的としたものであ
るから、バルブ本体１、ステム４などの内部の流体に触
れる部分の材質は同一にするのが一般的である。ヨーク
９は内部の流体に触れないので価格の安い炭素鋼を使用
するのが、これまた一般的である。
ンレス鋼のバルブは、本来、耐蝕を目的としたものであ
るから、バルブ本体１、ステム４などの内部の流体に触
れる部分の材質は同一にするのが一般的である。ヨーク
９は内部の流体に触れないので価格の安い炭素鋼を使用
するのが、これまた一般的である。
【００１３】以下に、この材質の組み合わせで、バルブ
を閉じた状態で３００℃に昇温しようとする場合の、ス
テム４に掛かる圧縮応力を計算してみる。
を閉じた状態で３００℃に昇温しようとする場合の、ス
テム４に掛かる圧縮応力を計算してみる。
【００１４】発明者らの測定結果によると、バルブ本体
の温度が３００℃に達した時のステム４、ヨーク９の各
温度は、バルブ本体３００℃、ステム（露出部）８０
℃、ヨーク（露出部）５０℃であった。
の温度が３００℃に達した時のステム４、ヨーク９の各
温度は、バルブ本体３００℃、ステム（露出部）８０
℃、ヨーク（露出部）５０℃であった。
【００１５】このバルブが２０℃の時に閉じられて、３
００℃に昇温されたとすると、本体の温度変化は、３０
０−２０＝２８０℃、ステムの温度変化は、一応最高温
度部と最低温度部の平均温度が全体の温度であるとみな
して、（３００＋８０）／２−２０＝１７０℃、ヨーク
の温度変化は、５０−２０＝３０℃、と計算される。
００℃に昇温されたとすると、本体の温度変化は、３０
０−２０＝２８０℃、ステムの温度変化は、一応最高温
度部と最低温度部の平均温度が全体の温度であるとみな
して、（３００＋８０）／２−２０＝１７０℃、ヨーク
の温度変化は、５０−２０＝３０℃、と計算される。
【００１６】一方、この時の各部の長さの関係はバルブ
本体のシートからヨークの取り付け部までの長さをＬと
すると、ヨークの長さは１．５Ｌ、ステムのシートから
駆動ネジ部までの長さは２．５Ｌであった。この各長さ
の関係は本発明でカバーするバルブでは標準的なもので
ある。各部の熱膨張量を計算すると ステム ：１７０×１．７×１０-5×２．５Ｌ ＝７．２２５×１０-3×Ｌ 本体とヨークの合計：２８０×１．７×１０-5×Ｌ＋３０×１．１×１０-5 ×１．５Ｌ＝４．８１０×１０-3×Ｌ なお、上式中１．７×１０-5と１．１×１０-5は各々オ
ーステナイトステンレス鋼と炭素鋼の該温度における熱
膨張係数である。上の計算からステムは本体とヨークの
合計よりも２．４１５×１０-3×Ｌ多く伸びることが分
かる。オーステナイトステンレス鋼の縦弾性係数は約２
１，０００ｋｇ／ｍｍ2 であるので、この時、ステムに
は σ＝２１，０００×２．４１５×１０-3＝５０．７ｋｇ
／ｍｍ2 の圧縮応力が掛かっていることが分かる。一方、オース
テナイトステンレス鋼の２００℃から３００℃における
許容応力はせいぜい１０ｋｇ／ｍｍ2 程度であるので、
持ちこたえることはできない。
本体のシートからヨークの取り付け部までの長さをＬと
すると、ヨークの長さは１．５Ｌ、ステムのシートから
駆動ネジ部までの長さは２．５Ｌであった。この各長さ
の関係は本発明でカバーするバルブでは標準的なもので
ある。各部の熱膨張量を計算すると ステム ：１７０×１．７×１０-5×２．５Ｌ ＝７．２２５×１０-3×Ｌ 本体とヨークの合計：２８０×１．７×１０-5×Ｌ＋３０×１．１×１０-5 ×１．５Ｌ＝４．８１０×１０-3×Ｌ なお、上式中１．７×１０-5と１．１×１０-5は各々オ
ーステナイトステンレス鋼と炭素鋼の該温度における熱
膨張係数である。上の計算からステムは本体とヨークの
合計よりも２．４１５×１０-3×Ｌ多く伸びることが分
かる。オーステナイトステンレス鋼の縦弾性係数は約２
１，０００ｋｇ／ｍｍ2 であるので、この時、ステムに
は σ＝２１，０００×２．４１５×１０-3＝５０．７ｋｇ
／ｍｍ2 の圧縮応力が掛かっていることが分かる。一方、オース
テナイトステンレス鋼の２００℃から３００℃における
許容応力はせいぜい１０ｋｇ／ｍｍ2 程度であるので、
持ちこたえることはできない。
【００１７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、シートとス
テムの先端とはテーパになっているので、上記のような
熱膨張差により、ステムの先端がシートに余分の熱膨張
分だけ食い込んでシートを破壊するか、ステムが過大な
圧縮応力に耐えきれずに屈曲するかのいずれかの現象が
起こる。いずれにしても、バルブは故障する。そのた
め、かような環境で使用されるバルブは、昇温しようと
する場合は、ステムに過大な圧縮応力が掛からないよう
に、バルブを予め少し開けておくことがこのようなバル
ブを取り扱う場合の一般的な操作方法である。
テムの先端とはテーパになっているので、上記のような
熱膨張差により、ステムの先端がシートに余分の熱膨張
分だけ食い込んでシートを破壊するか、ステムが過大な
圧縮応力に耐えきれずに屈曲するかのいずれかの現象が
起こる。いずれにしても、バルブは故障する。そのた
め、かような環境で使用されるバルブは、昇温しようと
する場合は、ステムに過大な圧縮応力が掛からないよう
に、バルブを予め少し開けておくことがこのようなバル
ブを取り扱う場合の一般的な操作方法である。
【００１８】そこで、この発明の課題は、上記のような
バルブにおいて、使用開始時に必要となる煩雑な操作を
不要にすることができるオーステナイトステンレス鋼バ
ルブを提供することにある。
バルブにおいて、使用開始時に必要となる煩雑な操作を
不要にすることができるオーステナイトステンレス鋼バ
ルブを提供することにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】上記のような課題を解決
するため、請求項１の発明は、ステムの往復動によって
開閉操作を行う形式で、バルブ本体の材質がオーステナ
イトステンレス鋼であるバルブにおいて、ステムの材質
に、オーステナイトステンレス鋼に比べて、熱膨張係数
が１．３分の１以下の金属を使用した構成を採用したも
のである。
するため、請求項１の発明は、ステムの往復動によって
開閉操作を行う形式で、バルブ本体の材質がオーステナ
イトステンレス鋼であるバルブにおいて、ステムの材質
に、オーステナイトステンレス鋼に比べて、熱膨張係数
が１．３分の１以下の金属を使用した構成を採用したも
のである。
【００２０】ここで、ステムの具体的な材質は、フェラ
イト系ステンレス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼な
どを使用でき、また、ジャケットによってバルブ本体を
加熱するようにすることもできる。
イト系ステンレス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼な
どを使用でき、また、ジャケットによってバルブ本体を
加熱するようにすることもできる。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
示例と共に説明する。この発明のバルブは、構造的に図
１と図２で示したものと同じであるが、バルブ本体１の
材質がオーステナイトステンレス鋼であるのに対し、そ
のステム４の材質をフェライト系ステンレス鋼、マルテ
ンサイト系ステンレス鋼などのオーステナイトステンレ
ス鋼に比べて熱膨張係数が１．３分の１以下の金属を使
用している。
示例と共に説明する。この発明のバルブは、構造的に図
１と図２で示したものと同じであるが、バルブ本体１の
材質がオーステナイトステンレス鋼であるのに対し、そ
のステム４の材質をフェライト系ステンレス鋼、マルテ
ンサイト系ステンレス鋼などのオーステナイトステンレ
ス鋼に比べて熱膨張係数が１．３分の１以下の金属を使
用している。
【００２２】幸い、ステンレス鋼はオーステナイト系、
フェライト系、マルテンサイト系と、各々合金組成が異
なることから、それぞれ異なる熱膨張係数を有するもの
がある。発明者はこの事実に注目した。つまり、オース
テナイトステンレス鋼の熱膨張係数は先に示したよう
に、１．７×１０-5／℃であるのに対し、フェライト
系、マルテンサイト系ステンレス鋼のそれは、炭素鋼に
近く、１．１×１０-5／℃にしか過ぎない。そこで、本
体材質をオーステナイトステンレス鋼としたままで、ス
テムの材質をオーステナイトステンレス鋼からフェライ
ト系またはマルテンサイト系ステンレス鋼に変えて再
度、ステムと、本体＋ヨークの熱膨張量を計算すると ステム ：１７０×１．１×１０-5×２．５Ｌ ＝４．６７５×１０-3×Ｌ 本体とヨークの合計：２８０×１．７×１０-5×Ｌ＋３０×１．１×１０-5 ×１．５Ｌ＝４．８１０×１０-3×Ｌ とほぼ同一となり、ステム４とバルブ本体１とヨーク９
の合計との間には熱膨張差はなくなり、昇温に伴うステ
ムへの過大な負荷は解消できることが分かった。
フェライト系、マルテンサイト系と、各々合金組成が異
なることから、それぞれ異なる熱膨張係数を有するもの
がある。発明者はこの事実に注目した。つまり、オース
テナイトステンレス鋼の熱膨張係数は先に示したよう
に、１．７×１０-5／℃であるのに対し、フェライト
系、マルテンサイト系ステンレス鋼のそれは、炭素鋼に
近く、１．１×１０-5／℃にしか過ぎない。そこで、本
体材質をオーステナイトステンレス鋼としたままで、ス
テムの材質をオーステナイトステンレス鋼からフェライ
ト系またはマルテンサイト系ステンレス鋼に変えて再
度、ステムと、本体＋ヨークの熱膨張量を計算すると ステム ：１７０×１．１×１０-5×２．５Ｌ ＝４．６７５×１０-3×Ｌ 本体とヨークの合計：２８０×１．７×１０-5×Ｌ＋３０×１．１×１０-5 ×１．５Ｌ＝４．８１０×１０-3×Ｌ とほぼ同一となり、ステム４とバルブ本体１とヨーク９
の合計との間には熱膨張差はなくなり、昇温に伴うステ
ムへの過大な負荷は解消できることが分かった。
【００２３】しかしながら、フェライト系及びマルテン
サイト系ステンレス鋼はオーステナイトステンレス鋼に
比べて耐蝕性に劣ることから、バルブ内部の流体によっ
ては使用できないことがある。これらフェライト系また
はマルテンサイト系ステンレス鋼がステム４の材料とし
て使用できない場合は、ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ３２９Ｊ
１などの高耐蝕性、低熱膨張のステンレス鋼を使用すれ
ばよい。これらの熱膨張係数はフェライト系及びマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の１．１×１０-5／℃よりは若
干大きいが１．２×１０-5／℃に過ぎず、これらを使用
した場合の熱膨張量は ステム ：１７０×１．２×１０-5×２．５Ｌ ＝５．１００×１０-3×Ｌ バルブ本体とヨークの合計：２８０×１．７×１０-5×Ｌ＋３０×１．１× １０-5×１．５Ｌ＝４．８１０×１０-3×Ｌ であり、伸び差からステム４にかかる圧縮応力は σ＝２１，０００×（５．１０００−４．８１０）×１０-3 ＝６．０９ｋｇ／ｍｍ2 と、これらのステンレス鋼の許容応力に収まる。
サイト系ステンレス鋼はオーステナイトステンレス鋼に
比べて耐蝕性に劣ることから、バルブ内部の流体によっ
ては使用できないことがある。これらフェライト系また
はマルテンサイト系ステンレス鋼がステム４の材料とし
て使用できない場合は、ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ３２９Ｊ
１などの高耐蝕性、低熱膨張のステンレス鋼を使用すれ
ばよい。これらの熱膨張係数はフェライト系及びマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の１．１×１０-5／℃よりは若
干大きいが１．２×１０-5／℃に過ぎず、これらを使用
した場合の熱膨張量は ステム ：１７０×１．２×１０-5×２．５Ｌ ＝５．１００×１０-3×Ｌ バルブ本体とヨークの合計：２８０×１．７×１０-5×Ｌ＋３０×１．１× １０-5×１．５Ｌ＝４．８１０×１０-3×Ｌ であり、伸び差からステム４にかかる圧縮応力は σ＝２１，０００×（５．１０００−４．８１０）×１０-3 ＝６．０９ｋｇ／ｍｍ2 と、これらのステンレス鋼の許容応力に収まる。
【００２４】発明者はステム４の材質をバルブ本体１の
材質の熱膨張係数に比べて、１．３分の１よりも小さい
ものを使用すれば本件の目標を達することができること
を経験により突き止めた。
材質の熱膨張係数に比べて、１．３分の１よりも小さい
ものを使用すれば本件の目標を達することができること
を経験により突き止めた。
【００２５】更に好ましいことに、これらオーステナイ
トステンレス鋼よりも炭素鋼に近い熱膨張係数を有する
ステンレス鋼はオーステナイトステンレス鋼よりも許容
応力が大きいので、この事実もこれらの材質はステムに
採用するのに有利である。
トステンレス鋼よりも炭素鋼に近い熱膨張係数を有する
ステンレス鋼はオーステナイトステンレス鋼よりも許容
応力が大きいので、この事実もこれらの材質はステムに
採用するのに有利である。
【００２６】ここで、バルブ本体１の材料はオーステナ
イトステンレス鋼、ヨーク９は炭素鋼、ステム４のフェ
ライト系またはマルテンサイト系ステンレス鋼は、ＳＵ
Ｓ３０４並みの耐蝕性が要求される場合はＳＵＳ６３０
を当てるか、ＳＵＳ３１６並みの耐蝕性が要求される場
合はＳＵＳ３２９Ｊ１を当てる。また、ヨーク９をオー
ステナイトステンレス鋼にすると、この部分の熱膨張量
が多くなるので、更に安全になる。
イトステンレス鋼、ヨーク９は炭素鋼、ステム４のフェ
ライト系またはマルテンサイト系ステンレス鋼は、ＳＵ
Ｓ３０４並みの耐蝕性が要求される場合はＳＵＳ６３０
を当てるか、ＳＵＳ３１６並みの耐蝕性が要求される場
合はＳＵＳ３２９Ｊ１を当てる。また、ヨーク９をオー
ステナイトステンレス鋼にすると、この部分の熱膨張量
が多くなるので、更に安全になる。
【００２７】図３乃至図６は、この発明のバルブにおけ
る形式の異なった例を示し、図３と図４はフラッシュバ
ルブ、図５はサンプリングバルブ、図６は三方切り換え
弁であり、図示以外には、ゲート弁、タンク弁、ピスト
ン弁等がある。
る形式の異なった例を示し、図３と図４はフラッシュバ
ルブ、図５はサンプリングバルブ、図６は三方切り換え
弁であり、図示以外には、ゲート弁、タンク弁、ピスト
ン弁等がある。
【００２８】
【発明の効果】以上のように、この発明によると、バル
ブ本体の材質がオーステナイトステンレス鋼であるバル
ブにおいて、ステムの材質に、オーステナイトステンレ
ス鋼に比べて、熱膨張係数が１．３分の１以下の金属を
使用したので、高温で使用されるバルブを昇温しようと
する場合に、ステムにかかる圧縮応力をステム材料の許
容応力に収めることができ、これにより、シートの破壊
やステムの屈曲発生を防止し、昇温時にバルブを予め少
し開けておくという操作が一切不要となり、バルブの取
り扱いが簡単になる。
ブ本体の材質がオーステナイトステンレス鋼であるバル
ブにおいて、ステムの材質に、オーステナイトステンレ
ス鋼に比べて、熱膨張係数が１．３分の１以下の金属を
使用したので、高温で使用されるバルブを昇温しようと
する場合に、ステムにかかる圧縮応力をステム材料の許
容応力に収めることができ、これにより、シートの破壊
やステムの屈曲発生を防止し、昇温時にバルブを予め少
し開けておくという操作が一切不要となり、バルブの取
り扱いが簡単になる。
【図１】Ｙ型グローブ弁の断面図
【図２】Ｙ型グローブ弁の断面図
【図３】フラッシュバルブの断面図
【図４】フラッシュバルブの断面図
【図５】サンプリングバルブの断面図
【図６】三方切り換え弁の断面図
１ バルブ本体 ２ 通路 ３ シート ４ ステム ９ ヨーク １１ スリーブ １５ 回り止め
Claims (3)
- 【請求項１】 ステムの往復動によって開閉操作を行う
形式で、バルブ本体の材質がオーステナイトステンレス
鋼であるバルブにおいて、ステムの材質に、オーステナ
イトステンレス鋼に比べて、熱膨張係数が１．３分の１
以下の金属を使用したことを特徴とするオーステナイト
ステンレス鋼バルブ。 - 【請求項２】 ステムの材質が、フェライト系ステンレ
ス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼等である請求項１
記載のオーステナイトステンレス鋼バルブ。 - 【請求項３】 ジャケットによってバルブ本体を加熱す
るようになっている請求項１又は２記載のオーステナイ
トステンレス鋼バルブ。
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