JPH11117998A - 無段変速機用ベルト - Google Patents
無段変速機用ベルトInfo
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- JPH11117998A JPH11117998A JP9280090A JP28009097A JPH11117998A JP H11117998 A JPH11117998 A JP H11117998A JP 9280090 A JP9280090 A JP 9280090A JP 28009097 A JP28009097 A JP 28009097A JP H11117998 A JPH11117998 A JP H11117998A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
- F16G5/163—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts with means allowing lubrication
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 無端状の金属リングを複数枚積層した金属リ
ング集合体に多数の金属ブロックを支持してなる無段変
速機用ベルトにおいて、最内層の金属リングの張力変化
量を小さくして金属リング集合体全体としての耐久性を
向上させる。 【解決手段】 従来はリング−ブロック間摩擦係数μS
とリング−リング間摩擦係数μSSとの比ξが２．０であ
ったので、最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ 1 が１
２枚の金属リング全体の張力変化量の５４％を占めてい
た。摩擦係数比ξを２．０＞ξ＞０．６５に設定する
と、それに応じて最内層の金属リングの張力変化量が減
少する。特に、摩擦係数比ξを１．０に設定してリング
−ブロック間摩擦係数μS をリング−リング間摩擦係数
μSSに一致させると、全ての金属リングの張力変化量が
均一になり、各金属リングはそれぞれ全体の８％の張力
変化量を負担する。
ング集合体に多数の金属ブロックを支持してなる無段変
速機用ベルトにおいて、最内層の金属リングの張力変化
量を小さくして金属リング集合体全体としての耐久性を
向上させる。 【解決手段】 従来はリング−ブロック間摩擦係数μS
とリング−リング間摩擦係数μSSとの比ξが２．０であ
ったので、最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ 1 が１
２枚の金属リング全体の張力変化量の５４％を占めてい
た。摩擦係数比ξを２．０＞ξ＞０．６５に設定する
と、それに応じて最内層の金属リングの張力変化量が減
少する。特に、摩擦係数比ξを１．０に設定してリング
−ブロック間摩擦係数μS をリング−リング間摩擦係数
μSSに一致させると、全ての金属リングの張力変化量が
均一になり、各金属リングはそれぞれ全体の８％の張力
変化量を負担する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無端状の金属リン
グを複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロ
ックを支持してなる無段変速機用ベルトに関する。
グを複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロ
ックを支持してなる無段変速機用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】金属リング集合体および金属ブロックよ
りなる無段変速機用ベルトの耐久性を高めるべく、その
金属リング集合体を構成する金属リングの内周面にメッ
シュ状の突起を形成して摩擦係数を低減するものが、特
公平２−２２２５４号公報により公知である。また金属
リング集合体を構成する最内層の金属リングの内周面が
当接する金属ブロックのサドル面に、油膜を保持して摩
擦係数を低減するための油溝を形成したものが、実開昭
６２−９７３４４号公報により公知である。
りなる無段変速機用ベルトの耐久性を高めるべく、その
金属リング集合体を構成する金属リングの内周面にメッ
シュ状の突起を形成して摩擦係数を低減するものが、特
公平２−２２２５４号公報により公知である。また金属
リング集合体を構成する最内層の金属リングの内周面が
当接する金属ブロックのサドル面に、油膜を保持して摩
擦係数を低減するための油溝を形成したものが、実開昭
６２−９７３４４号公報により公知である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の金属
リング集合体を構成する複数枚の金属リングは、金属ブ
ロックのサドル面に当接する最内層のものと、それ以外
のもの（第２層目から外側のもの）とに同一物が使用さ
れていた。しかしながら、最内層の金属リングは金属ブ
ロックのサドル面に当接するのに対し、それ以外の金属
リングの内周面は他の金属リングの外周面に当接するた
め、両者の当接部の摩擦係数は異なった値になる。一般
的に、金属ブロックのサドル面に当接する最内層の金属
リングの内周面の摩擦係数は、それ以外の金属リングの
内周面の摩擦係数の約２倍になることが実測により判明
している。
リング集合体を構成する複数枚の金属リングは、金属ブ
ロックのサドル面に当接する最内層のものと、それ以外
のもの（第２層目から外側のもの）とに同一物が使用さ
れていた。しかしながら、最内層の金属リングは金属ブ
ロックのサドル面に当接するのに対し、それ以外の金属
リングの内周面は他の金属リングの外周面に当接するた
め、両者の当接部の摩擦係数は異なった値になる。一般
的に、金属ブロックのサドル面に当接する最内層の金属
リングの内周面の摩擦係数は、それ以外の金属リングの
内周面の摩擦係数の約２倍になることが実測により判明
している。
【０００４】後から詳述するように、ドライブプーリお
よびドリブンプーリに巻き掛けられた金属ベルトが循環
するとき、その金属ベルトの金属リング集合体に作用す
る張力は周期的に変化する。そのとき、全ての金属リン
グの内周面の摩擦係数が同一であれば、それぞれの金属
リングに作用する張力の変化量も同一になる。しかしな
がら、実際には最内層の金属リングの内周面の摩擦係数
が他の金属リングの内周面の摩擦係数よりも大きいた
め、その最内層の金属リングの張力変化量が他の金属リ
ングの張力変化量よりも大きくなってしまう。その結
果、最内層の金属リングは他の金属リングに比べて大き
な応力を受けて耐久性が低下してしまい、この最内層の
金属リングの耐久性によって金属ベルト全体の耐久性が
制限されてしまう問題がある。
よびドリブンプーリに巻き掛けられた金属ベルトが循環
するとき、その金属ベルトの金属リング集合体に作用す
る張力は周期的に変化する。そのとき、全ての金属リン
グの内周面の摩擦係数が同一であれば、それぞれの金属
リングに作用する張力の変化量も同一になる。しかしな
がら、実際には最内層の金属リングの内周面の摩擦係数
が他の金属リングの内周面の摩擦係数よりも大きいた
め、その最内層の金属リングの張力変化量が他の金属リ
ングの張力変化量よりも大きくなってしまう。その結
果、最内層の金属リングは他の金属リングに比べて大き
な応力を受けて耐久性が低下してしまい、この最内層の
金属リングの耐久性によって金属ベルト全体の耐久性が
制限されてしまう問題がある。
【０００５】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、最内層の金属リングの張力変化量を小さくして金属
リング集合体全体としての耐久性を向上させることを目
的とする。
で、最内層の金属リングの張力変化量を小さくして金属
リング集合体全体としての耐久性を向上させることを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明は、無端状の金属リング
を複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロッ
クを支持してなる無段変速機用ベルトにおいて、金属ブ
ロックのサドル面に接触する最内層の金属リングおよび
前記サドル面間の摩擦係数と、相互に接触する金属リン
グ間の摩擦係数との摩擦係数比を、２．０よりも小さく
且つ０．６５よりも大きく設定したことを特徴とする。
に、請求項１に記載された発明は、無端状の金属リング
を複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロッ
クを支持してなる無段変速機用ベルトにおいて、金属ブ
ロックのサドル面に接触する最内層の金属リングおよび
前記サドル面間の摩擦係数と、相互に接触する金属リン
グ間の摩擦係数との摩擦係数比を、２．０よりも小さく
且つ０．６５よりも大きく設定したことを特徴とする。
【０００７】また請求項２に記載された発明は、請求項
１の構成に加えて、金属ブロックのサドル面に接触する
最内層の金属リングおよび前記サドル面間の摩擦係数
と、相互に接触する金属リング間の摩擦係数とを略一致
させたことを特徴とする。
１の構成に加えて、金属ブロックのサドル面に接触する
最内層の金属リングおよび前記サドル面間の摩擦係数
と、相互に接触する金属リング間の摩擦係数とを略一致
させたことを特徴とする。
【０００８】また請求項３に記載された発明は、請求項
１または２の構成に加えて、前記金属リングの内周面
は、その移動方向に対して傾斜角を有する多数の凸条を
備えており、前記最内層の金属リングの前記傾斜角を、
それ以外の金属リングの前記傾斜角よりも大きく設定し
たことを特徴とする。
１または２の構成に加えて、前記金属リングの内周面
は、その移動方向に対して傾斜角を有する多数の凸条を
備えており、前記最内層の金属リングの前記傾斜角を、
それ以外の金属リングの前記傾斜角よりも大きく設定し
たことを特徴とする。
【０００９】
【作用】積層された複数枚の金属リングの内周面の摩擦
特性を全て等しく設定すると、金属ブロックのサドル面
に接触する最内層の金属リングの内周面の摩擦係数が、
相互に接触する金属リング間の摩擦係数の略２倍になる
ため、最内層の金属リングの張力変化量がそれ以外の金
属リングの張力変化量よりも大きくなってしまい、これ
が金属リング集合体全体としての耐久性を低下させる要
因となる。しかしながら、最内層の金属リングの内周面
の摩擦係数と他の金属リングの内周面の摩擦係数との摩
擦係数比が２．０未満になるようにすれば、前記両金属
リングの張力変化量の差を減少させて金属リング集合体
全体としての耐久性を向上させることができる。尚、前
記摩擦係数比が０．６５以下になると両金属リングの張
力変化量の差の減少効果が得られなくなるため、０．６
５＜ξ＜２．０に設定する。特に、最内層の金属リング
の内周面の摩擦係数を他の金属リングの内周面の摩擦係
数に略一致させれば、前記両金属リングの張力変化量を
均一化して金属リング集合体全体としての耐久性を一層
効果的に向上させることができる。
特性を全て等しく設定すると、金属ブロックのサドル面
に接触する最内層の金属リングの内周面の摩擦係数が、
相互に接触する金属リング間の摩擦係数の略２倍になる
ため、最内層の金属リングの張力変化量がそれ以外の金
属リングの張力変化量よりも大きくなってしまい、これ
が金属リング集合体全体としての耐久性を低下させる要
因となる。しかしながら、最内層の金属リングの内周面
の摩擦係数と他の金属リングの内周面の摩擦係数との摩
擦係数比が２．０未満になるようにすれば、前記両金属
リングの張力変化量の差を減少させて金属リング集合体
全体としての耐久性を向上させることができる。尚、前
記摩擦係数比が０．６５以下になると両金属リングの張
力変化量の差の減少効果が得られなくなるため、０．６
５＜ξ＜２．０に設定する。特に、最内層の金属リング
の内周面の摩擦係数を他の金属リングの内周面の摩擦係
数に略一致させれば、前記両金属リングの張力変化量を
均一化して金属リング集合体全体としての耐久性を一層
効果的に向上させることができる。
【００１０】金属リングの内周面に多数の凸条を備える
ものでは、その凸条の傾斜角を変化させることにより摩
擦係数を調整することができる。凸条の傾斜角を増加さ
せると摩擦係数が減少するため、最内層の金属リングの
凸条の傾斜角をそれ以外の金属リングの凸条の傾斜角よ
りも大きく設定すれば、最内層の金属リングの張力変化
量と他の金属リングの張力変化量との差を減少させるこ
とができる。
ものでは、その凸条の傾斜角を変化させることにより摩
擦係数を調整することができる。凸条の傾斜角を増加さ
せると摩擦係数が減少するため、最内層の金属リングの
凸条の傾斜角をそれ以外の金属リングの凸条の傾斜角よ
りも大きく設定すれば、最内層の金属リングの張力変化
量と他の金属リングの張力変化量との差を減少させるこ
とができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１２】図１〜図８は本発明の一実施例を示すもの
で、図１は無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のス
ケルトン図、図２は金属ベルト部分斜視図、図３は金属
リングの斜視図、図４はベルト式無段変速機の金属ベル
トの張力分布を示す図、図５は金属リングに作用する力
を説明する図、図６は摩擦係数比ξに対するΔＴ1 ／Δ
ＴALL の変化を示すグラフ、図７はリング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSの好
ましい組み合わせ領域を示すグラフ、図８はリング−ブ
ロック間摩擦係数μS に対する無段変速機の許容入力ト
ルクの変化を示すグラフである。
で、図１は無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のス
ケルトン図、図２は金属ベルト部分斜視図、図３は金属
リングの斜視図、図４はベルト式無段変速機の金属ベル
トの張力分布を示す図、図５は金属リングに作用する力
を説明する図、図６は摩擦係数比ξに対するΔＴ1 ／Δ
ＴALL の変化を示すグラフ、図７はリング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSの好
ましい組み合わせ領域を示すグラフ、図８はリング−ブ
ロック間摩擦係数μS に対する無段変速機の許容入力ト
ルクの変化を示すグラフである。
【００１３】図１は自動車に搭載された金属ベルト式無
段変速機Ｔの概略構造を示すもので、エンジンＥのクラ
ンクシャフト１にダンパー２を介して接続されたインプ
ットシャフト３は発進用クラッチ４を介して金属ベルト
式無段変速機Ｔのドライブシャフト５に接続される。ド
ライブシャフト５に設けられたドライブプーリ６は、ド
ライブシャフト５に固着された固定側プーリ半体７と、
この固定側プーリ半体７に対して接離可能な可動側プー
リ半体８とを備えており、可動側プーリ半体８は油室９
に作用する油圧で固定側プーリ半体７に向けて付勢され
る。
段変速機Ｔの概略構造を示すもので、エンジンＥのクラ
ンクシャフト１にダンパー２を介して接続されたインプ
ットシャフト３は発進用クラッチ４を介して金属ベルト
式無段変速機Ｔのドライブシャフト５に接続される。ド
ライブシャフト５に設けられたドライブプーリ６は、ド
ライブシャフト５に固着された固定側プーリ半体７と、
この固定側プーリ半体７に対して接離可能な可動側プー
リ半体８とを備えており、可動側プーリ半体８は油室９
に作用する油圧で固定側プーリ半体７に向けて付勢され
る。
【００１４】ドライブシャフト５と平行に配置されたド
リブンシャフト１０に設けられたドリブンプーリ１１
は、ドリブンシャフト１０に固着された固定側プーリ半
体１２と、この固定側プーリ半体１２に対して接離可能
な可動側プーリ半体１３とを備えており、可動側プーリ
半体１３は油室１４に作用する油圧で固定側プーリ半体
１２に向けて付勢される。ドライブプーリ６およびドリ
ブンプーリ１１間に、左右の一対の金属リング集合体３
１，３１に多数の金属ブロック３２…を支持してなる金
属ベルト１５が巻き掛けられる（図２参照）。
リブンシャフト１０に設けられたドリブンプーリ１１
は、ドリブンシャフト１０に固着された固定側プーリ半
体１２と、この固定側プーリ半体１２に対して接離可能
な可動側プーリ半体１３とを備えており、可動側プーリ
半体１３は油室１４に作用する油圧で固定側プーリ半体
１２に向けて付勢される。ドライブプーリ６およびドリ
ブンプーリ１１間に、左右の一対の金属リング集合体３
１，３１に多数の金属ブロック３２…を支持してなる金
属ベルト１５が巻き掛けられる（図２参照）。
【００１５】それぞれの金属リング集合体３１は、１２
枚の金属リング３３…を積層してなる。図３は１枚の金
属リング３３を示すもので、その内周面には摩擦係数を
調整するための多数の凸条よりなるメッシュが形成され
る。それら凸条は、金属リング３３の移動方向に対して
左右に略４５°傾斜している。
枚の金属リング３３…を積層してなる。図３は１枚の金
属リング３３を示すもので、その内周面には摩擦係数を
調整するための多数の凸条よりなるメッシュが形成され
る。それら凸条は、金属リング３３の移動方向に対して
左右に略４５°傾斜している。
【００１６】ドリブンシャフト１０には前進用ドライブ
ギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７が相対回転自在
に支持されており、これら前進用ドライブギヤ１６およ
び後進用ドライブギヤ１７はセレクタ１８により選択的
にドリブンシャフト１０に結合可能である。ドリブンシ
ャフト１０と平行に配置されたアウトプットシャフト１
９には、前記前進用ドライブギヤ１６に噛合する前進用
ドリブンギヤ２０と、前記後進用ドライブギヤ１７に後
進用アイドルギヤ２１を介して噛合する後進用ドリブン
ギヤ２２とが固着される。
ギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７が相対回転自在
に支持されており、これら前進用ドライブギヤ１６およ
び後進用ドライブギヤ１７はセレクタ１８により選択的
にドリブンシャフト１０に結合可能である。ドリブンシ
ャフト１０と平行に配置されたアウトプットシャフト１
９には、前記前進用ドライブギヤ１６に噛合する前進用
ドリブンギヤ２０と、前記後進用ドライブギヤ１７に後
進用アイドルギヤ２１を介して噛合する後進用ドリブン
ギヤ２２とが固着される。
【００１７】アウトプットシャフト１９の回転はファイ
ナルドライブギヤ２３およびファイナルドリブンギヤ２
４を介してディファレンシャル２５に入力され、そこか
ら左右のアクスル２６，２６を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝
達される。
ナルドライブギヤ２３およびファイナルドリブンギヤ２
４を介してディファレンシャル２５に入力され、そこか
ら左右のアクスル２６，２６を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝
達される。
【００１８】而して、エンジンＥの駆動力はクランクシ
ャフト１、ダンパー２、インプットシャフト３、発進用
クラッチ４、ドライブシャフト５、ドライブプーリ６、
金属ベルト１５およびドリブンプーリ１１を介してドリ
ブンシャフト１０に伝達される。前進走行レンジが選択
されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は前進
用ドライブギヤ１６および前進用ドリブンギヤ２０を介
してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を前進
走行させる。また後進走行レンジが選択されていると
き、ドリブンシャフト１０の駆動力は後進用ドライブギ
ヤ１７、後進用アイドルギヤ２１および後進用ドリブン
ギヤ２２を介してアウトプットシャフト１９に伝達さ
れ、車両を後進走行させる。
ャフト１、ダンパー２、インプットシャフト３、発進用
クラッチ４、ドライブシャフト５、ドライブプーリ６、
金属ベルト１５およびドリブンプーリ１１を介してドリ
ブンシャフト１０に伝達される。前進走行レンジが選択
されているとき、ドリブンシャフト１０の駆動力は前進
用ドライブギヤ１６および前進用ドリブンギヤ２０を介
してアウトプットシャフト１９に伝達され、車両を前進
走行させる。また後進走行レンジが選択されていると
き、ドリブンシャフト１０の駆動力は後進用ドライブギ
ヤ１７、後進用アイドルギヤ２１および後進用ドリブン
ギヤ２２を介してアウトプットシャフト１９に伝達さ
れ、車両を後進走行させる。
【００１９】このとき、金属ベルト式無段変速機Ｔのド
ライブプーリ６の油室９およびドリブンプーリ１１の油
室１４に作用する油圧を、電子制御ユニットＵ1 からの
指令で作動する油圧制御ユニットＵ2 で制御することに
より、その変速比が無段階に調整される。即ち、ドライ
ブプーリ６の油室９に作用する油圧に対してドリブンプ
ーリ１１の油室１４に作用する油圧を相対的に増加させ
れば、ドリブンプーリ１１の溝幅が減少して有効半径が
増加し、これに伴ってドライブプーリ６の溝幅が増加し
て有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔ
の変速比はＬＯＷに向かって無段階に変化する。逆にド
リブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧に対してド
ライブプーリ６の油室９に作用する油圧を相対的に増加
させれば、ドライブプーリ６の溝幅が減少して有効半径
が増加し、これに伴ってドリブンプーリ１１の溝幅が増
加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速
機Ｔの変速比はＯＤに向かって無段階に変化する。
ライブプーリ６の油室９およびドリブンプーリ１１の油
室１４に作用する油圧を、電子制御ユニットＵ1 からの
指令で作動する油圧制御ユニットＵ2 で制御することに
より、その変速比が無段階に調整される。即ち、ドライ
ブプーリ６の油室９に作用する油圧に対してドリブンプ
ーリ１１の油室１４に作用する油圧を相対的に増加させ
れば、ドリブンプーリ１１の溝幅が減少して有効半径が
増加し、これに伴ってドライブプーリ６の溝幅が増加し
て有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速機Ｔ
の変速比はＬＯＷに向かって無段階に変化する。逆にド
リブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧に対してド
ライブプーリ６の油室９に作用する油圧を相対的に増加
させれば、ドライブプーリ６の溝幅が減少して有効半径
が増加し、これに伴ってドリブンプーリ１１の溝幅が増
加して有効半径が減少するため、金属ベルト式無段変速
機Ｔの変速比はＯＤに向かって無段階に変化する。
【００２０】図４はドライブプーリ６およびドリブンプ
ーリ１１に金属ベルト１５を巻き掛けた状態を示してお
り、同図における金属ベルトの厚さは該金属ベルトの張
力の大小を模式的に表している。金属ベルト１５のドラ
イブプーリ６からドリブンプーリ１１に送り出される往
き側の弦部において前記張力は一定のＴPUSHであり、金
属ベルト１５のドリブンプーリ１１からドライブプーリ
６に戻る戻り側の弦部において前記張力は一定のＴPULL
である。往き側の張力ＴPUSHは戻り側の張力Ｔ PULLより
も小さく、金属ベルト１５がドライブプーリ６に巻き付
く部分において、その入口側から出口側にかけて張力は
ＴPULLからＴPUSHまで減少し、金属ベルト１５がドリブ
ンプーリ１１に巻き付く部分において、その入口側から
出口側にかけて張力はＴPUSHからＴPULLまで増加する。
ーリ１１に金属ベルト１５を巻き掛けた状態を示してお
り、同図における金属ベルトの厚さは該金属ベルトの張
力の大小を模式的に表している。金属ベルト１５のドラ
イブプーリ６からドリブンプーリ１１に送り出される往
き側の弦部において前記張力は一定のＴPUSHであり、金
属ベルト１５のドリブンプーリ１１からドライブプーリ
６に戻る戻り側の弦部において前記張力は一定のＴPULL
である。往き側の張力ＴPUSHは戻り側の張力Ｔ PULLより
も小さく、金属ベルト１５がドライブプーリ６に巻き付
く部分において、その入口側から出口側にかけて張力は
ＴPULLからＴPUSHまで減少し、金属ベルト１５がドリブ
ンプーリ１１に巻き付く部分において、その入口側から
出口側にかけて張力はＴPUSHからＴPULLまで増加する。
【００２１】金属ベルト１５の張力は一対の金属リング
集合体３１，３１によって均等に分担され、かつ各金属
リング集合体３１の張力は、その金属リング集合体３１
を構成する１２枚の金属リング３３…により分担され
る。そのとき、金属ブロック３２のサドル面３２1 に接
触する最内層の金属リング３３を除く内側から２層目〜
１２層目の１１枚の金属リング３３の張力は相互に等し
くなるが、前記最内層の金属リング３３の張力は前記２
層目〜１２層目の金属リング３３の張力と異なった値に
なる。以下、その理由を図５を参照しながら説明する。
集合体３１，３１によって均等に分担され、かつ各金属
リング集合体３１の張力は、その金属リング集合体３１
を構成する１２枚の金属リング３３…により分担され
る。そのとき、金属ブロック３２のサドル面３２1 に接
触する最内層の金属リング３３を除く内側から２層目〜
１２層目の１１枚の金属リング３３の張力は相互に等し
くなるが、前記最内層の金属リング３３の張力は前記２
層目〜１２層目の金属リング３３の張力と異なった値に
なる。以下、その理由を図５を参照しながら説明する。
【００２２】先ず、簡易モデルとして、金属リング集合
体が３層の金属リングから構成される場合を考える。プ
ーリ巻き付き部における最外層の第３層リングおよびそ
の内側の第２層リング間に作用する垂直抗力をＮとする
と、第２層リングおよび第１層リング間に作用する垂直
抗力は２Ｎとなり、更に第１層リングおよび金属ブロッ
クのサドル面間に作用する垂直抗力は３Ｎとなる。ここ
で相互に接触する金属リング間の摩擦係数（以下、リン
グ−リング間摩擦係数という）をμSSとし、金属リング
および金属ブロック間の摩擦係数（以下、リング−ブロ
ック間摩擦係数という）をμS とし、第１層リング、第
２層リングおよび第３層リングの荷重をそれぞれＦ1 ，
Ｆ2 ，Ｆ3 とすると、各層の金属リングの張力変化量で
あるΔＴ 1 ，ΔＴ2 ，ΔＴ3 は、以下の（１）〜（３）
式で与えられる。
体が３層の金属リングから構成される場合を考える。プ
ーリ巻き付き部における最外層の第３層リングおよびそ
の内側の第２層リング間に作用する垂直抗力をＮとする
と、第２層リングおよび第１層リング間に作用する垂直
抗力は２Ｎとなり、更に第１層リングおよび金属ブロッ
クのサドル面間に作用する垂直抗力は３Ｎとなる。ここ
で相互に接触する金属リング間の摩擦係数（以下、リン
グ−リング間摩擦係数という）をμSSとし、金属リング
および金属ブロック間の摩擦係数（以下、リング−ブロ
ック間摩擦係数という）をμS とし、第１層リング、第
２層リングおよび第３層リングの荷重をそれぞれＦ1 ，
Ｆ2 ，Ｆ3 とすると、各層の金属リングの張力変化量で
あるΔＴ 1 ，ΔＴ2 ，ΔＴ3 は、以下の（１）〜（３）
式で与えられる。
【００２３】 ΔＴ3 ＝Ｆ3 ＝μSSＮ …（１） ΔＴ2 ＝Ｆ2 −Ｆ3 ＝２μSSＮ−μSSＮ＝μSSＮ …（２） ΔＴ1 ＝Ｆ1 −Ｆ2 ＝３μS Ｎ−２μSSＮ …（３） 即ち、内周面の摩擦係数がμSSが等しい第２層リングお
よび第３層リングの張力変化量ΔＴ2 ，ΔＴ3 は何れも
μSSＮに等しくなるが、内周面の摩擦係数がμ S である
第１層リングに作用する張力変化量ΔＴ1 は、前記ΔＴ
2 ，ΔＴ3 と異なる３μS Ｎ−２μSSＮとなる。
よび第３層リングの張力変化量ΔＴ2 ，ΔＴ3 は何れも
μSSＮに等しくなるが、内周面の摩擦係数がμ S である
第１層リングに作用する張力変化量ΔＴ1 は、前記ΔＴ
2 ，ΔＴ3 と異なる３μS Ｎ−２μSSＮとなる。
【００２４】 ΔＴ1 とΔＴ2 との比は、 ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝（３μS Ｎ−２μSSＮ）／μSSＮ …（４） で与えられ、この（４）式を金属リングの積層枚数がｎ
の場合に拡張すると、 ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝｛ｎμS −（ｎ−１）μSS｝／μSS …（８） が得られる。
の場合に拡張すると、 ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝｛ｎμS −（ｎ−１）μSS｝／μSS …（８） が得られる。
【００２５】ここで、リング−ブロック間摩擦係数μS
とリング−リング間摩擦係数μSSとの比である摩擦係数
比をξ（＝μS ／μSS）とすると、前記（８）式は次の
ように書き換えられる。
とリング−リング間摩擦係数μSSとの比である摩擦係数
比をξ（＝μS ／μSS）とすると、前記（８）式は次の
ように書き換えられる。
【００２６】 ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝ｎξ−（ｎ−１）＝ｎ（ξ−１）＋１ …（９） 金属リング集合体を構成するｎ枚の金属リングの張力変
化量ΔＴ1 〜ΔＴｎの総和ΔＴALL は、 ΔＴALL ＝ΔＴ1 ＋ΔＴ2 ＋…＋ΔＴ12 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋ΔＴ1 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋｛ｎ（ξ−１）＋１｝ΔＴ2 ＝ｎξΔＴ2 …（１０） で与えられ、従って前記（９）式および（１０）式から
ΔＴ2 を消去すると、 ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝｛ｎ（ξ−１）＋１｝／ｎξ …（１１） が得られる。前記（１１）式は、金属リング集合体に含
まれる金属リングの積層枚数ｎが決まり、且つリング−
ブロック間摩擦係数μS とリング−リング間摩擦係数μ
SSとの比である摩擦係数比ξが決まれば、金属リング積
層体全体の張力変化量ΔＴALL に対する最内層金属リン
グの張力変化量ΔＴ1 の比率が決まることを示してい
る。
化量ΔＴ1 〜ΔＴｎの総和ΔＴALL は、 ΔＴALL ＝ΔＴ1 ＋ΔＴ2 ＋…＋ΔＴ12 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋ΔＴ1 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋｛ｎ（ξ−１）＋１｝ΔＴ2 ＝ｎξΔＴ2 …（１０） で与えられ、従って前記（９）式および（１０）式から
ΔＴ2 を消去すると、 ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝｛ｎ（ξ−１）＋１｝／ｎξ …（１１） が得られる。前記（１１）式は、金属リング集合体に含
まれる金属リングの積層枚数ｎが決まり、且つリング−
ブロック間摩擦係数μS とリング−リング間摩擦係数μ
SSとの比である摩擦係数比ξが決まれば、金属リング積
層体全体の張力変化量ΔＴALL に対する最内層金属リン
グの張力変化量ΔＴ1 の比率が決まることを示してい
る。
【００２７】図６のグラフは、金属リング集合体が１２
枚の金属リングから構成される場合（即ち、ｎ＝１２）
における、ΔＴ1 ／ΔＴALL の値を、種々の摩擦係数比
ξについて計算した結果を示すものである。過去の経験
および実測した結果によれば、最内層の金属リングと、
その他の金属リングとに同じものを採用すると、リング
−リング間摩擦係数μSSはμSS＝０．０５程度の値にな
り、リング−ブロック間摩擦係数μS はμS ＝０．１０
程度の値になるため、摩擦係数比ξはξ＝２．０にな
る。図６のグラフにおいて、ξ＝２．０のときにΔＴ1
／ΔＴALL ＝０．５４になり、このことは最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 が、金属リング集合体全体の
張力変化量ΔＴALL の５４％を占めることを示してい
る。
枚の金属リングから構成される場合（即ち、ｎ＝１２）
における、ΔＴ1 ／ΔＴALL の値を、種々の摩擦係数比
ξについて計算した結果を示すものである。過去の経験
および実測した結果によれば、最内層の金属リングと、
その他の金属リングとに同じものを採用すると、リング
−リング間摩擦係数μSSはμSS＝０．０５程度の値にな
り、リング−ブロック間摩擦係数μS はμS ＝０．１０
程度の値になるため、摩擦係数比ξはξ＝２．０にな
る。図６のグラフにおいて、ξ＝２．０のときにΔＴ1
／ΔＴALL ＝０．５４になり、このことは最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 が、金属リング集合体全体の
張力変化量ΔＴALL の５４％を占めることを示してい
る。
【００２８】仮に、リング−リング間摩擦係数μSSおよ
びリング−ブロック間摩擦係数μSを一致させたとする
と、ξ＝１．０になってΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８に
なり、最内層の金属リングは他の１１枚の金属リングと
同じ張力変化量、即ち金属リング集合体全体の張力変化
量の総和ΔＴALL の１２分の１の約８％を受け持つこと
になる。リング−ブロック間摩擦係数μS を更に減少さ
せていくと、やがてξ＝０．９２のときにΔＴ1 ／ΔＴ
ALL ＝０になって最内層の金属リングの張力変化量はゼ
ロになり、その後にΔＴ1 ／ΔＴALL ＜０になると｜Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL｜の増加に応じて再び増加する。尚、Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL ＜０の状態は、最内層の金属リングの張
力が増加方向に変化するときに他の金属リングの張力が
減少方向に変化し、最内層の金属リングの張力が減少方
向に変化するときに他の金属リングの張力が増加方向に
変化することを示している。
びリング−ブロック間摩擦係数μSを一致させたとする
と、ξ＝１．０になってΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８に
なり、最内層の金属リングは他の１１枚の金属リングと
同じ張力変化量、即ち金属リング集合体全体の張力変化
量の総和ΔＴALL の１２分の１の約８％を受け持つこと
になる。リング−ブロック間摩擦係数μS を更に減少さ
せていくと、やがてξ＝０．９２のときにΔＴ1 ／ΔＴ
ALL ＝０になって最内層の金属リングの張力変化量はゼ
ロになり、その後にΔＴ1 ／ΔＴALL ＜０になると｜Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL｜の増加に応じて再び増加する。尚、Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL ＜０の状態は、最内層の金属リングの張
力が増加方向に変化するときに他の金属リングの張力が
減少方向に変化し、最内層の金属リングの張力が減少方
向に変化するときに他の金属リングの張力が増加方向に
変化することを示している。
【００２９】図７は、横軸にリング−リング間摩擦係数
μSSをとり、縦軸にリング−ブロック間摩擦係数μS を
とったもので、原点を通る５本の直線Ｌ2 ，Ｌ1 ，
Ｌ0 ，Ｌ 1 ′，Ｌ2 ′の傾きは摩擦係数比ξに相当す
る。リング−リング間摩擦係数μSSおよびリング−ブロ
ック間摩擦係数μS の下限は金属ベルトのセンタリング
限界により規定され、また上限は金属ベルトの発熱量限
界により規定される。
μSSをとり、縦軸にリング−ブロック間摩擦係数μS を
とったもので、原点を通る５本の直線Ｌ2 ，Ｌ1 ，
Ｌ0 ，Ｌ 1 ′，Ｌ2 ′の傾きは摩擦係数比ξに相当す
る。リング−リング間摩擦係数μSSおよびリング−ブロ
ック間摩擦係数μS の下限は金属ベルトのセンタリング
限界により規定され、また上限は金属ベルトの発熱量限
界により規定される。
【００３０】図２に示すように金属ブロック３２のサド
ル面３２1 は上方に円弧状に突出するクラウニングが施
されており、このサドル面３２1 に当接する最内層の金
属リングとの間に作用する摩擦力で、該金属リングをサ
ドル面３２1 上にセンタリングするようになっている。
また２層目以降の１１枚の金属リングも、それが当接す
る内側の金属リングが湾曲することによって順次センタ
リングされる。しかしながら、リング−ブロック間摩擦
係数μS が０．０５未満の領域では金属ブロック３２の
サドル面３２1 との間に作用する摩擦力が不足してセン
タリングが充分に行えなくなり、またリング−リング間
摩擦係数μSSが０．０４未満の領域では相互に接触する
金属リング間に作用する摩擦力が不足してセンタリング
が充分に行えなくなる。
ル面３２1 は上方に円弧状に突出するクラウニングが施
されており、このサドル面３２1 に当接する最内層の金
属リングとの間に作用する摩擦力で、該金属リングをサ
ドル面３２1 上にセンタリングするようになっている。
また２層目以降の１１枚の金属リングも、それが当接す
る内側の金属リングが湾曲することによって順次センタ
リングされる。しかしながら、リング−ブロック間摩擦
係数μS が０．０５未満の領域では金属ブロック３２の
サドル面３２1 との間に作用する摩擦力が不足してセン
タリングが充分に行えなくなり、またリング−リング間
摩擦係数μSSが０．０４未満の領域では相互に接触する
金属リング間に作用する摩擦力が不足してセンタリング
が充分に行えなくなる。
【００３１】一方、リング−ブロック間摩擦係数μS あ
るいはリング−リング間摩擦係数μ SSが０．１２を越え
る領域では、接触の摩擦力による発熱量が増加して金属
リングの耐久性に悪影響が出る問題がある。而して、
０．０５≦μS ≦０．１２且つ０．０４≦μSS≦０．１
２で規定される矩形状の領域が設定され、その領域の外
側の斜線を施した部分は、センタリング性能の観点ある
いは発熱に対する耐久性の観点から不適切な領域とな
る。
るいはリング−リング間摩擦係数μ SSが０．１２を越え
る領域では、接触の摩擦力による発熱量が増加して金属
リングの耐久性に悪影響が出る問題がある。而して、
０．０５≦μS ≦０．１２且つ０．０４≦μSS≦０．１
２で規定される矩形状の領域が設定され、その領域の外
側の斜線を施した部分は、センタリング性能の観点ある
いは発熱に対する耐久性の観点から不適切な領域とな
る。
【００３２】ラインＬ0 はξ＝０．９２に対応するもの
で、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０、即ち最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 はゼロになる。またラインＬ
1 はξ＝１（μS ＝μSS）に対応するもので、そのとき
ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８、即ち最内層の金属リング
の張力変化量ΔＴ1 は他の金属リングの張力変化量と等
しくなる。更に、ラインＬ1 ′はξ＝０．８５に対応す
るもので、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．０８、即
ち最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前述したξ
＝１の場合と同じになる。而して、リング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを四
角形ＧＤＨＩで規定される最適領域内の値に設定すれ
ば、最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 が他の金属
リングの張力変化量よりも大きくなるのを回避し、最も
切れ易い最内層の金属リングの耐久性を向上させること
ができる。
で、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０、即ち最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 はゼロになる。またラインＬ
1 はξ＝１（μS ＝μSS）に対応するもので、そのとき
ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８、即ち最内層の金属リング
の張力変化量ΔＴ1 は他の金属リングの張力変化量と等
しくなる。更に、ラインＬ1 ′はξ＝０．８５に対応す
るもので、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．０８、即
ち最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前述したξ
＝１の場合と同じになる。而して、リング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを四
角形ＧＤＨＩで規定される最適領域内の値に設定すれ
ば、最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 が他の金属
リングの張力変化量よりも大きくなるのを回避し、最も
切れ易い最内層の金属リングの耐久性を向上させること
ができる。
【００３３】ラインＬ2 はξ＝２．０、つまり最内層の
金属リングに他の金属リングと同じものを採用した場合
に対応するもので、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．５
４となって最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は金
属リング集合体全体の張力変化量の総和ΔＴALL の５４
％になる。従って、リング−ブロック間摩擦係数μSお
よびリング−リング間摩擦係数μSSを四角形ＡＢＣＤで
規定される好適領域内の値に設定すれば、最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のものよりも減少させ
て該最内層の金属リングの耐久性を向上させることがで
きる。またラインＬ2 ′はξ＝０．６５に対応するもの
で、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．５４となって最
内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前記ξ＝２．０
の場合と同じ５４％になる。従って、リング−ブロック
間摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを
四角形ＩＨＥＦで規定される好適領域内の値に設定すれ
ば、最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のも
のよりも減少させて該最内層の金属リングの耐久性を向
上させることができる。
金属リングに他の金属リングと同じものを採用した場合
に対応するもので、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．５
４となって最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は金
属リング集合体全体の張力変化量の総和ΔＴALL の５４
％になる。従って、リング−ブロック間摩擦係数μSお
よびリング−リング間摩擦係数μSSを四角形ＡＢＣＤで
規定される好適領域内の値に設定すれば、最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のものよりも減少させ
て該最内層の金属リングの耐久性を向上させることがで
きる。またラインＬ2 ′はξ＝０．６５に対応するもの
で、そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．５４となって最
内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前記ξ＝２．０
の場合と同じ５４％になる。従って、リング−ブロック
間摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを
四角形ＩＨＥＦで規定される好適領域内の値に設定すれ
ば、最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のも
のよりも減少させて該最内層の金属リングの耐久性を向
上させることができる。
【００３４】以上のことから、リング−ブロック間摩擦
係数μS を減少させて摩擦係数比ξを２．０から減少さ
せることにより、最内層の金属リングの耐久性向上が可
能になることが分かる。金属リングのリング−ブロック
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
の調整は、図３に示すメッシュの凸条の角度を変化させ
ることにより調整することができる。
係数μS を減少させて摩擦係数比ξを２．０から減少さ
せることにより、最内層の金属リングの耐久性向上が可
能になることが分かる。金属リングのリング−ブロック
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
の調整は、図３に示すメッシュの凸条の角度を変化させ
ることにより調整することができる。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１は、メッシュの凸条の高さを２μｍ〜
５μｍとし、凸条の幅を０．１ｍｍとしたものにおい
て、メッシュの一区画の面積を一定に保ちながら金属リ
ングの長手方向（移動方向）に対する凸条の傾斜角αを
変化させた場合の、リング−ブロック間摩擦係数μS お
よびリング−リング間摩擦係数μSSの変化を示すもので
ある。表１から、傾斜角αの増加に伴って摩擦係数が減
少していることが分かる。その理由は、凸条の傾斜角α
が増加すると、その凸条が油膜の上に乗り上げ易くなる
ために該凸条がその下の金属リングあるいはサドル面と
の接触する機会が減って摩擦係数が減少するためと考え
られる。
５μｍとし、凸条の幅を０．１ｍｍとしたものにおい
て、メッシュの一区画の面積を一定に保ちながら金属リ
ングの長手方向（移動方向）に対する凸条の傾斜角αを
変化させた場合の、リング−ブロック間摩擦係数μS お
よびリング−リング間摩擦係数μSSの変化を示すもので
ある。表１から、傾斜角αの増加に伴って摩擦係数が減
少していることが分かる。その理由は、凸条の傾斜角α
が増加すると、その凸条が油膜の上に乗り上げ易くなる
ために該凸条がその下の金属リングあるいはサドル面と
の接触する機会が減って摩擦係数が減少するためと考え
られる。
【００３７】
【表２】
【００３８】表２は、上記手法によりリング−ブロック
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
を調整した実施例と、その調整を行わない従来例とにつ
いて、摩擦係数比ξおよびΔＴ1 ／ΔＴALL の値を示す
ものである。従来例のものは、前述したようにリング−
リング間摩擦係数μSS＝０．０５、リング−ブロック間
摩擦係数μS ＝０．１０であって、その結果、ξ＝２．
０、ΔＴ1 ／ΔＴALL＝０．５４となっている。
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
を調整した実施例と、その調整を行わない従来例とにつ
いて、摩擦係数比ξおよびΔＴ1 ／ΔＴALL の値を示す
ものである。従来例のものは、前述したようにリング−
リング間摩擦係数μSS＝０．０５、リング−ブロック間
摩擦係数μS ＝０．１０であって、その結果、ξ＝２．
０、ΔＴ1 ／ΔＴALL＝０．５４となっている。
【００３９】実施例１は、リング−リング間摩擦係数μ
SSを従来どおりμSS＝０．０５に保ったまま、リング−
ブロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させた
ものである。
SSを従来どおりμSS＝０．０５に保ったまま、リング−
ブロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させた
ものである。
【００４０】実施例２は、リング−ブロック間摩擦係数
μS を従来どおりμS ＝０．１０に保ったまま、リング
−リング間摩擦係数μSSをμSS＝０．０６に増加させた
ものである。
μS を従来どおりμS ＝０．１０に保ったまま、リング
−リング間摩擦係数μSSをμSS＝０．０６に増加させた
ものである。
【００４１】実施例３は、リング−リング間摩擦係数μ
SSをμSS＝０．０６に増加させるとともに、リング−ブ
ロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させたも
のである。
SSをμSS＝０．０６に増加させるとともに、リング−ブ
ロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させたも
のである。
【００４２】これら従来例および実施例１〜実施例３の
ものの摩擦係数μSS，μS は、図７のグラフ上にプロッ
トされている。図７および表２から明らかなように、実
施例１〜実施例３は何れもΔＴ1 ／ΔＴALL が従来例
（ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝５４．２％）に比べて減少してお
り、最内層の金属リングの張力変化量が減少したことが
確認される。特に、図７において四角形ＧＤＨＩで規定
される最適領域に最も近い位置にある実施例３のもの
は、ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝３１．１％まで減少しており、
実施例１〜実施例３のうちで最も著しい改善が確認され
る。
ものの摩擦係数μSS，μS は、図７のグラフ上にプロッ
トされている。図７および表２から明らかなように、実
施例１〜実施例３は何れもΔＴ1 ／ΔＴALL が従来例
（ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝５４．２％）に比べて減少してお
り、最内層の金属リングの張力変化量が減少したことが
確認される。特に、図７において四角形ＧＤＨＩで規定
される最適領域に最も近い位置にある実施例３のもの
は、ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝３１．１％まで減少しており、
実施例１〜実施例３のうちで最も著しい改善が確認され
る。
【００４３】図８のグラフは、無段変速機をレシオ０．
６１、入力回転数６０００ｒｐｍ、余裕トルク２ｋｇｆ
−ｍで運転する場合に、リング−リング間摩擦係数μSS
を従来どおりμSS＝０．０５に固定したまま、リング−
ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０から減
少させたとき、最内層の金属リングの張力変化量の減少
に伴って無段変速機の許容入力トルクがどのように変化
するかを示すものである。同図から明らかなように、リ
ング−ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０
から０．０９に減少させると許容入力トルクは約２０％
増加し、０．０８に減少させると許容入力トルクは約４
０％増加することが分かる。
６１、入力回転数６０００ｒｐｍ、余裕トルク２ｋｇｆ
−ｍで運転する場合に、リング−リング間摩擦係数μSS
を従来どおりμSS＝０．０５に固定したまま、リング−
ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０から減
少させたとき、最内層の金属リングの張力変化量の減少
に伴って無段変速機の許容入力トルクがどのように変化
するかを示すものである。同図から明らかなように、リ
ング−ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０
から０．０９に減少させると許容入力トルクは約２０％
増加し、０．０８に減少させると許容入力トルクは約４
０％増加することが分かる。
【００４４】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００４５】例えば、実施例では金属リングの内周面の
摩擦係数μS ，μSSを調整する手法としてメッシュの凸
条の傾斜角αを変化させているが、その他の手法として
メッシュとは別形状の凹凸を施したり金属リングにコー
ティングや表面処理を施すことも可能である。
摩擦係数μS ，μSSを調整する手法としてメッシュの凸
条の傾斜角αを変化させているが、その他の手法として
メッシュとは別形状の凹凸を施したり金属リングにコー
ティングや表面処理を施すことも可能である。
【００４６】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、金属ブロックのサドル面に接触する最内層の
金属リングおよび前記サドル面間の摩擦係数と、相互に
接触する金属リング間の摩擦係数との摩擦係数比を、
２．０よりも小さく且つ０．６５よりも大きく設定した
ので、前記両金属リングの張力変化量の差を減少させて
金属リング集合体全体としての耐久性を向上させること
ができる。
によれば、金属ブロックのサドル面に接触する最内層の
金属リングおよび前記サドル面間の摩擦係数と、相互に
接触する金属リング間の摩擦係数との摩擦係数比を、
２．０よりも小さく且つ０．６５よりも大きく設定した
ので、前記両金属リングの張力変化量の差を減少させて
金属リング集合体全体としての耐久性を向上させること
ができる。
【００４７】また請求項２に記載された発明によれば、
金属ブロックのサドル面に接触する最内層の金属リング
および前記サドル面間の摩擦係数と、相互に接触する金
属リング間の摩擦係数とを略一致させたので、前記両金
属リングの張力変化量を略一致させて金属リング集合体
全体としての耐久性を大幅に向上させることができる。
金属ブロックのサドル面に接触する最内層の金属リング
および前記サドル面間の摩擦係数と、相互に接触する金
属リング間の摩擦係数とを略一致させたので、前記両金
属リングの張力変化量を略一致させて金属リング集合体
全体としての耐久性を大幅に向上させることができる。
【００４８】また請求項３に記載された発明によれば、
前記金属リングの内周面は、その移動方向に対して傾斜
角を有する多数の凸条を備えており、前記最内層の金属
リングの前記傾斜角を、それ以外の金属リングの前記傾
斜角よりも大きく設定したので、最内層の金属リングの
内周面の摩擦係数を減少させて両金属リングの張力変化
量の差を減少させることができる。
前記金属リングの内周面は、その移動方向に対して傾斜
角を有する多数の凸条を備えており、前記最内層の金属
リングの前記傾斜角を、それ以外の金属リングの前記傾
斜角よりも大きく設定したので、最内層の金属リングの
内周面の摩擦係数を減少させて両金属リングの張力変化
量の差を減少させることができる。
【図１】ベルト式無段変速機を搭載した車両の動力伝達
系のスケルトン図
系のスケルトン図
【図２】金属ベルト部分斜視図
【図３】金属リングの斜視図
【図４】ベルト式無段変速機の金属ベルトの張力分布を
示す図
示す図
【図５】金属リングに作用する力を説明する図
【図６】摩擦係数比ξに対するΔＴ1 ／ΔＴALL の変化
を示すグラフ
を示すグラフ
【図７】リング−ブロック間摩擦係数μS およびリング
−リング間摩擦係数μSSの好ましい組み合わせ領域を示
すグラフ
−リング間摩擦係数μSSの好ましい組み合わせ領域を示
すグラフ
【図８】リング−ブロック間摩擦係数μS に対する無段
変速機の許容入力トルクの変化を示すグラフ
変速機の許容入力トルクの変化を示すグラフ
３１ 金属リング集合体 ３２ 金属ブロック ３２1 サドル面 ３３ 金属リング μS 最内層の金属リングおよびサドル面間の摩
擦係数 μSS 相互に接触する金属リング間の摩擦係数 ξ 摩擦係数比
擦係数 μSS 相互に接触する金属リング間の摩擦係数 ξ 摩擦係数比
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 矢ケ崎 徹 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 藤井 透 京都府京都市左京区岩倉花園町541−110 (72)発明者 桑原 信也 和歌山県和歌山市小豆島188
Claims (3)
- 【請求項１】 無端状の金属リング（３３）を複数枚積
層した金属リング集合体（３１）に多数の金属ブロック
（３２）を支持してなる無段変速機用ベルトにおいて、 金属ブロック（３２）のサドル面（３２1 ）に接触する
最内層の金属リング（３３）および前記サドル面（３２
1 ）間の摩擦係数（μS ）と、相互に接触する金属リン
グ間の摩擦係数（μSS）との摩擦係数比（ξ）を、２．
０よりも小さく且つ０．６５よりも大きく設定したこと
を特徴とする無段変速機用ベルト。 - 【請求項２】 金属ブロック（３２）のサドル面（３２
1 ）に接触する最内層の金属リング（３３）および前記
サドル面（３２1 ）間の摩擦係数（μS ）と、相互に接
触する金属リング間の摩擦係数（μSS）とを略一致させ
たことを特徴とする、請求項１に記載の無段変速機用ベ
ルト。 - 【請求項３】 前記金属リング（３３）の内周面は、そ
の移動方向に対して傾斜角（α）を有する多数の凸条を
備えており、前記最内層の金属リング（３３）の前記傾
斜角（α）を、それ以外の金属リング（３３）の前記傾
斜角（α）よりも大きく設定したことを特徴とする、請
求項１または２に記載の無段変速機用ベルト。
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