JPS62155350A - Ｖベルト用ベルト要素とその製造方法 - Google Patents
Ｖベルト用ベルト要素とその製造方法Info
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- JPS62155350A JPS62155350A JP29409485A JP29409485A JPS62155350A JP S62155350 A JPS62155350 A JP S62155350A JP 29409485 A JP29409485 A JP 29409485A JP 29409485 A JP29409485 A JP 29409485A JP S62155350 A JPS62155350 A JP S62155350A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自動車の無段変速機などに使用されるＶベル
ト用のベルト要素とその製造方法に関Ｊる。
ト用のベルト要素とその製造方法に関Ｊる。
自動車の無段変速機（ＣＶＴ）などに使用される伝動用
ベルトは、第２図に例示されるＶベルト１のように、無
端帯状の積層ベルト２と多数の金属ブロック３（一部の
み図示）とからなり、一対のプーリ４，５間に張り渡さ
れる。
ベルトは、第２図に例示されるＶベルト１のように、無
端帯状の積層ベルト２と多数の金属ブロック３（一部の
み図示）とからなり、一対のプーリ４，５間に張り渡さ
れる。
積層ベルト２は、薄い金属板からなる複数枚のベルト要
素２ａ、２ｂ・・・２ｎを厚み方向に重ねたものであり
、この積層ベルト２の長さ方向に各ブロック３が配列さ
れる。
素２ａ、２ｂ・・・２ｎを厚み方向に重ねたものであり
、この積層ベルト２の長さ方向に各ブロック３が配列さ
れる。
ブロック３は、−例として第３図に示されるようにブロ
ック本体１０と、このブロック本体１゜の首部１１．１
２間に架は渡された溝部）Ａ １３などからなる。ブロ
ック本体１０の幅方向両側部には、プーリのＶ状溝１５
に接するＶ状の傾斜面１δ、１７が設けられている。ま
たブロック本体１０の上部には、最内層のベルト要素２
ａと接するベルト支持面１８が設けられている。そして
ベルト支持面１８と横部材１３との間に積層ベルト２が
挿通させられる。
ック本体１０と、このブロック本体１゜の首部１１．１
２間に架は渡された溝部）Ａ １３などからなる。ブロ
ック本体１０の幅方向両側部には、プーリのＶ状溝１５
に接するＶ状の傾斜面１δ、１７が設けられている。ま
たブロック本体１０の上部には、最内層のベルト要素２
ａと接するベルト支持面１８が設けられている。そして
ベルト支持面１８と横部材１３との間に積層ベルト２が
挿通させられる。
上記Ｖベルト１は、プーリ４，５間に張り渡され、各ブ
ロック３を介して回転力の伝達が行なわれる。従ってベ
ルトに加わる張力は通常の引っ張り形のベルトに比べて
小さい。また、伝達される回転力および回転周速度は、
各ブー９４，５における回転中心からベルト１までの作
用半径によって決まる。
ロック３を介して回転力の伝達が行なわれる。従ってベ
ルトに加わる張力は通常の引っ張り形のベルトに比べて
小さい。また、伝達される回転力および回転周速度は、
各ブー９４，５における回転中心からベルト１までの作
用半径によって決まる。
上記構造のＶベルト１は、運転中にベルト要素２ａ、２
ｂ・・・２ｎがその幅方向に振動し、特に高速回転中に
発生する異常振動によりブロック３の角部１１．１２と
の接触を繰返すことによってベルト要素２．ａ、２ｂ・
・・２ｎが著しく摩耗することがある。
ｂ・・・２ｎがその幅方向に振動し、特に高速回転中に
発生する異常振動によりブロック３の角部１１．１２と
の接触を繰返すことによってベルト要素２．ａ、２ｂ・
・・２ｎが著しく摩耗することがある。
異常振動の原因は種々考えられるが、高速回転中にベル
ト１に作用する遠心力もその一因になっている。殊に従
来のベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎは鉄鋼やステンレ
ス鋼等の鉄系金属からなり、比重が大きいため高速回転
中に生じる遠心力も大きかった。また、ベルト要素２ａ
、２ｂ・・・２ｎの材料の比重が大きいと慣性モーメン
トが大きいため、接触の際の衝撃も大きいものとなり、
摩耗が顕著となる。
ト１に作用する遠心力もその一因になっている。殊に従
来のベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎは鉄鋼やステンレ
ス鋼等の鉄系金属からなり、比重が大きいため高速回転
中に生じる遠心力も大きかった。また、ベルト要素２ａ
、２ｂ・・・２ｎの材料の比重が大きいと慣性モーメン
トが大きいため、接触の際の衝撃も大きいものとなり、
摩耗が顕著となる。
更には、Ｖベルト１とプーリ４，５を用いた無段変速機
は、変速制御する際に各プーリ４，５のＶ状溝１５の溝
幅が変化させられ、これに伴いベルト１の回転半径が変
化するため、ベルト１の慣性モーメントが大きいと変速
制御の際にプーリ４゜５の動きにベルト１が追従しにく
くなり、応答性の悪さにつながることも判った。
は、変速制御する際に各プーリ４，５のＶ状溝１５の溝
幅が変化させられ、これに伴いベルト１の回転半径が変
化するため、ベルト１の慣性モーメントが大きいと変速
制御の際にプーリ４゜５の動きにベルト１が追従しにく
くなり、応答性の悪さにつながることも判った。
本発明は、ベルト要素の材料にチタン（チタン合金を含
む）を使用しかつベルト要素の周面のうちブロックと接
する部位、または接する可能性のある部位に耐摩耗性を
または滑りを増すための表面処理層をコーティングした
ものである。表面処理層としては、ＴｉＮあるいはＴｉ
Ｃ等が適する。
む）を使用しかつベルト要素の周面のうちブロックと接
する部位、または接する可能性のある部位に耐摩耗性を
または滑りを増すための表面処理層をコーティングした
ものである。表面処理層としては、ＴｉＮあるいはＴｉ
Ｃ等が適する。
更に本発明方法は、チタンまたはチタン合金からなる帯
状のベルト要素をその厚み方向に重ね合わせることによ
り積層ベルトの状態にし、上記ベルト要素を重ねた状態
のまま積層ベルトの外面に耐摩耗性または滑りを増すた
めの表面処理を行なうことを特徴とする。
状のベルト要素をその厚み方向に重ね合わせることによ
り積層ベルトの状態にし、上記ベルト要素を重ねた状態
のまま積層ベルトの外面に耐摩耗性または滑りを増すた
めの表面処理を行なうことを特徴とする。
本発明のベルト要素は、複数枚重ねて積層ベルトとし、
この積層ベルトの長さ方向に各ブロックが配列されて伝
動用Ｖベルトを構成する。
この積層ベルトの長さ方向に各ブロックが配列されて伝
動用Ｖベルトを構成する。
ブーりの回転に伴って、Ｖベルトは各ベルト要素とブロ
ックとが実質的に一体となって回転するため、Ｖベルト
は遠心力を受ける。この遠心力の大きさはベルト要素と
ブロックの重量に左右される。本発明のベルト要素はチ
タンまたはチタン合金からなり鉄系金属に比べて慣性モ
ーメントを小さくすることもできる。しかも、各ベルト
要素にはブロックとの接触面等に耐摩耗性ないし滑りを
良くするための表面処理層がコーティングされているの
で、前述の如くベルト要素自体の慣性モーメントが小さ
いこととあいまって、摩耗を軽減させる上で頗る効果的
である。また、高速回転時の振動が著しく減少するとと
もに、変速制御する際の応答性も良くなる。
ックとが実質的に一体となって回転するため、Ｖベルト
は遠心力を受ける。この遠心力の大きさはベルト要素と
ブロックの重量に左右される。本発明のベルト要素はチ
タンまたはチタン合金からなり鉄系金属に比べて慣性モ
ーメントを小さくすることもできる。しかも、各ベルト
要素にはブロックとの接触面等に耐摩耗性ないし滑りを
良くするための表面処理層がコーティングされているの
で、前述の如くベルト要素自体の慣性モーメントが小さ
いこととあいまって、摩耗を軽減させる上で頗る効果的
である。また、高速回転時の振動が著しく減少するとと
もに、変速制御する際の応答性も良くなる。
また本発明方法によれば、各ベルト要素を積層した状態
で表面処理を行なうので、ブロックの各部と接する部位
または接する可能性のある箇所を選択的にコーティング
できる。
で表面処理を行なうので、ブロックの各部と接する部位
または接する可能性のある箇所を選択的にコーティング
できる。
チタンは比強度（引張り強さを比重で割った値）が大き
いので、軽量化と引張り強さが要求される伝動用ベルト
に適している。また、チタンのヤング率は約ｔｏｏｏｏ
〜１２０００／’（ｇｆ ／ ｆｌ ２であり、ステン
レス鋼のヤング率（２ＱＯＯＱＫＳＦ ｆ ／ｗｎ２）
の約半分であり、撓みやすいという特徴がある。このこ
とは、下記の点で伝動用ベルトにとって好ましい。
いので、軽量化と引張り強さが要求される伝動用ベルト
に適している。また、チタンのヤング率は約ｔｏｏｏｏ
〜１２０００／’（ｇｆ ／ ｆｌ ２であり、ステン
レス鋼のヤング率（２ＱＯＯＱＫＳＦ ｆ ／ｗｎ２）
の約半分であり、撓みやすいという特徴がある。このこ
とは、下記の点で伝動用ベルトにとって好ましい。
（１）各ベルト要素はブーりを通過する時に曲げを受け
るが、同一厚さのチタン製ベルト要素とステンレス鋼製
のベルト要素を互いに同一半径で曲げたとすると、チタ
ンの表面応力はステンレス鋼の半分で済む。
るが、同一厚さのチタン製ベルト要素とステンレス鋼製
のベルト要素を互いに同一半径で曲げたとすると、チタ
ンの表面応力はステンレス鋼の半分で済む。
（２）チタン製のベルト要素とステンレス鋼製のベルト
要素を互いに同一半径で曲げた場合に、双方に同一の表
面応力が生じるようにすると、チタン製のベルト要素の
厚さをステンレス鋼製のベルト要素の厚さの２倍にする
ことができる。従って積層ベルト全体としての厚みが同
じであるならチタン製のベルト要素を用いた方が積層枚
数を少なくできる。
要素を互いに同一半径で曲げた場合に、双方に同一の表
面応力が生じるようにすると、チタン製のベルト要素の
厚さをステンレス鋼製のベルト要素の厚さの２倍にする
ことができる。従って積層ベルト全体としての厚みが同
じであるならチタン製のベルト要素を用いた方が積層枚
数を少なくできる。
（３）互いに同一厚さのチタン製ベルト要素とステンレ
ス鋼製のベルト要素を同一応力で使用する場合には、チ
タン製のベルト要素の回転半径をステンレス鋼製のベル
ト要素の半分まで小さくできる。
ス鋼製のベルト要素を同一応力で使用する場合には、チ
タン製のベルト要素の回転半径をステンレス鋼製のベル
ト要素の半分まで小さくできる。
このため、チタン製のベルト要素を用いた場合にはプー
リを小形化することができ、しかも回転半径が小さくな
るので慣性モーメントも小さくなる。
リを小形化することができ、しかも回転半径が小さくな
るので慣性モーメントも小さくなる。
第１図に積層ベルト２を概略的に示す。同図においては
、理解しやすいように各ベルト要素２ａ。
、理解しやすいように各ベルト要素２ａ。
２ｂ・・・２ｎ間に隙間をあけて描いであるが、実際に
は各ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎは互いに厚み方向
に密接している。
は各ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎは互いに厚み方向
に密接している。
積層ベルト２は、複数枚（１０ないし２０枚位）の無端
帯状のベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎを厚み方向に重
ねた・ものである。各ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎ
の厚みは一例として０．２ ｎ位である。
帯状のベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎを厚み方向に重
ねた・ものである。各ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎ
の厚みは一例として０．２ ｎ位である。
なお、ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎの厚さを全て同
一にする必要はない。例えば応力の高い内層側のベルト
要素２ａ、２ｂ’等を外層側のベルト要素よりも厚くし
てもよい。あるいはプーリ４，５と接する作用半径が非
常に小さい場合には、曲げ応力を緩和させるために、上
記とは逆に内層側のベルト要素２ａ、２ｂ等を外層側の
ベルト要素よりも薄くしてもよい。
一にする必要はない。例えば応力の高い内層側のベルト
要素２ａ、２ｂ’等を外層側のベルト要素よりも厚くし
てもよい。あるいはプーリ４，５と接する作用半径が非
常に小さい場合には、曲げ応力を緩和させるために、上
記とは逆に内層側のベルト要素２ａ、２ｂ等を外層側の
ベルト要素よりも薄くしてもよい。
各ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎはチタンまたはチタ
ン合金によって作られている。チタン合金は、チタンに
例えばアルミニウムおよびバナジウム等を加えたもので
あるが、添加される元素はＣｒ。
ン合金によって作られている。チタン合金は、チタンに
例えばアルミニウムおよびバナジウム等を加えたもので
あるが、添加される元素はＣｒ。
Ｆｅ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｔａなどであってもよい。
チタン合金には、α＋β形とβ形が知られている。β相
は変形に対し等刃型なのでα相に比べて加工しやすい。
は変形に対し等刃型なのでα相に比べて加工しやすい。
β相の合金は熱間加工性および冷間加工性が良く、しか
も溶体化時効処理により１３０ Ｋ９ ｆ ／ ｒｍ
２以上の高強度化が図れる。その反面、材料コストが高
い点と、β相安定化元素としてＭｏ、Ｔａ、Ｖ、Ｎｂ、
Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｒ等の添加量が多くなるため比重がα相
に比べて大きいといった不利もある。一方、α＋β合金
はβ合金に比べて引張り強さは多少劣るが、ヤング率が
小さく、かつ材料コストが安い点では伝動用ベルトに適
している。
も溶体化時効処理により１３０ Ｋ９ ｆ ／ ｒｍ
２以上の高強度化が図れる。その反面、材料コストが高
い点と、β相安定化元素としてＭｏ、Ｔａ、Ｖ、Ｎｂ、
Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｒ等の添加量が多くなるため比重がα相
に比べて大きいといった不利もある。一方、α＋β合金
はβ合金に比べて引張り強さは多少劣るが、ヤング率が
小さく、かつ材料コストが安い点では伝動用ベルトに適
している。
以上の点を勘案すると、応力条件が最も厳しい最内層の
ベルト要素２ａのみ、または最内層から２ないし３枚位
までのベルト要素２ａ、 ２ｂ、 ２０等にβ合金
を用い、それよりも外層のものにα＋β合金を用いるの
がよい。但し、各ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎを全
てβ合金のみ、あるいはα＋β合金のみを用いてもよい
。
ベルト要素２ａのみ、または最内層から２ないし３枚位
までのベルト要素２ａ、 ２ｂ、 ２０等にβ合金
を用い、それよりも外層のものにα＋β合金を用いるの
がよい。但し、各ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎを全
てβ合金のみ、あるいはα＋β合金のみを用いてもよい
。
上記ベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎを製造する場合、
素板（ブランク）を深絞りして第４図に示されるような
ハツト形の中間製品２′を得たのち、この中間製品２′
を第５図に示されるようなスピニング加工で所定の板厚
（Ｔｉの場合０，２Ｍまで可能）まで減少させ、次にこ
の中間製品２′を所定の幅に輪切りにする。
素板（ブランク）を深絞りして第４図に示されるような
ハツト形の中間製品２′を得たのち、この中間製品２′
を第５図に示されるようなスピニング加工で所定の板厚
（Ｔｉの場合０，２Ｍまで可能）まで減少させ、次にこ
の中間製品２′を所定の幅に輪切りにする。
α＋β合金の代表品種であるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖの場合
、室温では引張り伸びが約２０％程度であるが、α＋β
−βの変態点よりやや低い約９００℃前後では引張り伸
びが約ｔｏｏｏ％になる。この超塑性を利用すれば、上
記スピニング加工を省略することができる。すなわち、
ハツト形の中間製品２′を得る際に、パンチとダイの間
隔を０．２ｍｒｔｒ程度に設定し、成形と同時に所定板
厚までしごくことにより、−気に最終製品板厚まで成形
することができる。なお、溶接によって帯状のチタン薄
板の端部を接合することによって、無端帯状にしてもよ
い。
、室温では引張り伸びが約２０％程度であるが、α＋β
−βの変態点よりやや低い約９００℃前後では引張り伸
びが約ｔｏｏｏ％になる。この超塑性を利用すれば、上
記スピニング加工を省略することができる。すなわち、
ハツト形の中間製品２′を得る際に、パンチとダイの間
隔を０．２ｍｒｔｒ程度に設定し、成形と同時に所定板
厚までしごくことにより、−気に最終製品板厚まで成形
することができる。なお、溶接によって帯状のチタン薄
板の端部を接合することによって、無端帯状にしてもよ
い。
そしてベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｎの周面のうち、
ブロック３と接する可能性のある部位、すなわち首部１
１．１２との対向面２０．２１と、ベルト支持面１８と
の対向面２２および横部材１３との対向面２３に、それ
ぞれ耐摩耗性を高めるとともに滑りを良くするための表
面処理層がコーティングされている。なお、各ベルト要
素２ａ、２ｂ・・・２ｎ間の相互対向面にも同様の表面
処理層を設けてもよい。
ブロック３と接する可能性のある部位、すなわち首部１
１．１２との対向面２０．２１と、ベルト支持面１８と
の対向面２２および横部材１３との対向面２３に、それ
ぞれ耐摩耗性を高めるとともに滑りを良くするための表
面処理層がコーティングされている。なお、各ベルト要
素２ａ、２ｂ・・・２ｎ間の相互対向面にも同様の表面
処理層を設けてもよい。
上記表面処理は、例えば以下述べる各種方法から適宜選
択する。なお、下記の方法を組合わせてもよい。
択する。なお、下記の方法を組合わせてもよい。
■Ｐ Ｖ Ｄ （ｐｈｙｓｌｃａｌ ｖａｐｏｕｒ ｄ
ｅｐｏｓｉｔｉｏｎ） 真空中にチタン合金からなる
ベルト要素を置き、その表面にＴｉＮ層をコーティング
する。
ｅｐｏｓｉｔｉｏｎ） 真空中にチタン合金からなる
ベルト要素を置き、その表面にＴｉＮ層をコーティング
する。
■ＣＶ Ｄ （ｃｈｅｍｉｃａｌ ｖａｐｏｕｒ ｄｅ
ｐｏｓｌｔｌｏｎ） 高温炉中でガス反応させること
によりＴｉＮまたはＴｉＣをコーティングする。
ｐｏｓｌｔｌｏｎ） 高温炉中でガス反応させること
によりＴｉＮまたはＴｉＣをコーティングする。
■溶射 プラズマジェットにより、例えばＣｏ。
Ｗ、Ｃｒの混合物（商標名、ステライト等）、あるいは
セラミック等を数十μないし数百μ程度の厚さに溶射す
る。
セラミック等を数十μないし数百μ程度の厚さに溶射す
る。
■酸化法 酸化アルミニウムまたは酸化マグネシウムの
粉末中にチタン合金を埋設して加熱する。
粉末中にチタン合金を埋設して加熱する。
■窒化法 チタン窒化物中で加熱する方法と、窒素ガス
中でチタン合金をレーザにより加熱して局部的に窒化さ
せる方法とがある。
中でチタン合金をレーザにより加熱して局部的に窒化さ
せる方法とがある。
■イオンブレーティング 窒素イオンを電気加速してコ
ーティングする方法と、ＴｉＣまたはＴｉＮのプラズマ
イオンコーティングを行なう方法とがある。
ーティングする方法と、ＴｉＣまたはＴｉＮのプラズマ
イオンコーティングを行なう方法とがある。
コーティングを行なう場合、各ベルト要素２ａ。
２ｂ・・・２ｎを１枚ずつ分けて行なってもよいが、例
えば第１図に示されるように互いに重ね合わせて積層ベ
ルト２にした状態でコーティングを行なってもよい。こ
うすることにより、積層ベルト２はブロックの首部１１
．１２と対向する面２０゜２１（第３図参照）と、ブロ
ックのバンド支持面１８と接する面２２、およびベルト
が弛んだ時にブロックの横部材１３と接する面２３を選
択的にコーティングできる。
えば第１図に示されるように互いに重ね合わせて積層ベ
ルト２にした状態でコーティングを行なってもよい。こ
うすることにより、積層ベルト２はブロックの首部１１
．１２と対向する面２０゜２１（第３図参照）と、ブロ
ックのバンド支持面１８と接する面２２、およびベルト
が弛んだ時にブロックの横部材１３と接する面２３を選
択的にコーティングできる。
上記構成のベルト要素２ａ、２ｂ・・・２ｃとブロック
３とからなるＶベルト１は、従来のものと同様にプーリ
４，５間に張り渡され、ブロック３を介して回転力が伝
達される。
３とからなるＶベルト１は、従来のものと同様にプーリ
４，５間に張り渡され、ブロック３を介して回転力が伝
達される。
しかして、積層ベルト２はチタン合金からなるため比重
は４．５程度であり、従来のステンレス鋼製の積層ベル
トの比重が７．Ｂ〜７．９であったのに対して大幅な軽
量化となり、従ってＶベルト１全体のＴｉ１ｔも従来に
比較して約３０％ないし５０％低減する。
は４．５程度であり、従来のステンレス鋼製の積層ベル
トの比重が７．Ｂ〜７．９であったのに対して大幅な軽
量化となり、従ってＶベルト１全体のＴｉ１ｔも従来に
比較して約３０％ないし５０％低減する。
ベルト１は高速で回転するため、その軽量化はベルト１
に作用する遠心力を減少させる上で極めて効果的である
。特に、高速回転中の過大な遠心力は振動の発生原因と
なるので、ベルト１が軽量化することは異常振動の防止
と摩耗の軽減化を図る上で大きな効果がある。
に作用する遠心力を減少させる上で極めて効果的である
。特に、高速回転中の過大な遠心力は振動の発生原因と
なるので、ベルト１が軽量化することは異常振動の防止
と摩耗の軽減化を図る上で大きな効果がある。
また、Ｖベルト１を用いた無段変速機は、変速制御する
際に各プーリ４，５のＶ状溝１５の溝幅の変化に伴いベ
ルト１の回転半径が変化するため、本実施例のように軽
量に構成されているので慣性モーメントを小さくできる
ベルトは、変速制御時の応答性の点でも優れている。
際に各プーリ４，５のＶ状溝１５の溝幅の変化に伴いベ
ルト１の回転半径が変化するため、本実施例のように軽
量に構成されているので慣性モーメントを小さくできる
ベルトは、変速制御時の応答性の点でも優れている。
本発明１とよれば、ベルトの大幅な軽量化が図れるばか
りでなく、ベルトの摩耗や回転時に発生する振動を低減
できるとともに、変速制御時のベルトの応答性も向上さ
せることができる。
りでなく、ベルトの摩耗や回転時に発生する振動を低減
できるとともに、変速制御時のベルトの応答性も向上さ
せることができる。
第１図はベルト要素を示す略側面図、第２図はＶベルト
を用いた伝動装置の概略図、第３図はブロックの正面図
、第４図はベルト要素を作る過程で得られる中間製品の
斜視図、第５図はスピニング加工を示す概略図である。 １・・・Ｖベルト、２・・・積層ベルト、２ａ、２ｂ。 ２ｎ・・・ベルト要素、３・・・ブロック、４，５・・
・プーリ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第４図 第５図
を用いた伝動装置の概略図、第３図はブロックの正面図
、第４図はベルト要素を作る過程で得られる中間製品の
斜視図、第５図はスピニング加工を示す概略図である。 １・・・Ｖベルト、２・・・積層ベルト、２ａ、２ｂ。 ２ｎ・・・ベルト要素、３・・・ブロック、４，５・・
・プーリ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第４図 第５図
Claims (3)
- （１）チタンまたはチタン合金からなり、かつ周面の少
なくとも一部に耐摩耗性または滑りを増すための表面処
理層をコーティングしたことを特徴とするＶベルト用ベ
ルト要素。 - （２）少なくとも最内層のベルト要素をβ合金とし、か
つ少なくとも最外層のベルト要素をα＋β合金としたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のＶベルト用
ベルト要素。 - （３）チタンまたはチタン合金からなる帯状のベルト要
素をその厚み方向に重ねることにより積層ベルトをつく
り、各ベルト要素を重ねた状態のまま積層ベルトの外面
に耐摩耗性または滑りを増すための表面処理を行なうこ
とを特徴とするＶベルト用ベルト要素の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29409485A JPS62155350A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | Ｖベルト用ベルト要素とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29409485A JPS62155350A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | Ｖベルト用ベルト要素とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62155350A true JPS62155350A (ja) | 1987-07-10 |
Family
ID=17803208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29409485A Pending JPS62155350A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | Ｖベルト用ベルト要素とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62155350A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6297343U (ja) * | 1985-12-09 | 1987-06-20 | ||
| US5555799A (en) * | 1994-08-24 | 1996-09-17 | Teledyne Industries, Inc. | Non-stick laminating endless belt press |
| EP0909907A1 (en) * | 1997-10-14 | 1999-04-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Belt for a continuously variable transmission |
-
1985
- 1985-12-27 JP JP29409485A patent/JPS62155350A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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