JPH11111547A

JPH11111547A - スティック型点火コイル

Info

Publication number: JPH11111547A
Application number: JP9357143A
Authority: JP
Inventors: Kazutoyo Osuga; 一豊大須賀; Tomonori Ishikawa; 智則石川; Shigehiko Inayoshi; 成彦稲吉; Masahiko Aoyama; 雅彦青山
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1997-08-07
Filing date: 1997-12-25
Publication date: 1999-04-23

Abstract

(57)【要約】【課題】点火コイル１の内周側と外周側とを別々に膨
張、収縮させるための分離手段の別部材を用いなくと
も、スティック型点火コイル１内の各部材の破損を防
ぐ。【解決手段】点火コイル１は、ハウジング２内に、中
心コア３、２次スプール４、２次コイル５、１次スプー
ル６、１次コイル７、外周コア８を配し、各隙間に絶縁
材９を真空充填したものである。各部材は絶縁材９を介
して結合されるが、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる試験方法
における常温弾性率が０．１〜５０００ＭＰａの範囲の
絶縁材９が使用されているため、温度変化に伴って各部
材が膨張、収縮しても、絶縁材９による各部材の拘束力
が小さく、結果的に膨張差による各部材の破損を抑える
ことができ、分離手段を用いなくとも済む。また、ＡＳ
ＴＭＤ７９０に準ずる試験方法における常温弾性率が
０．１〜１０ＭＰａの範囲の絶縁材９を使用することに
より、中心コア３とその周囲の部材との熱膨張差を絶縁
材９が吸収し、中心コア３に緩衝部材を装着しなくて済
む。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンのプラグ
ホール内に装着されるスティック型点火コイルに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】スティック型点火コイル（以下、点火コ
イル）は、中心に棒状の中心コアを配置し、その外周に
１次コイルおよび２次コイルを巻回した樹脂製の１次ス
プールおよび２次スプールを配置し、点火コイルのハウ
ジング内に絶縁材を充填するものが知られている。絶縁
材は、絶縁性を確保する目的以外に、コイルの線材間に
浸透してコイルの巻線崩れを防いだり、振動による破損
を防ぐ目的があり、従来では耐熱性も考慮して熱硬化性
絶縁樹脂であるエポキシ樹脂を使用していた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】エポキシ樹脂を充填し
た点火コイルは、固いエポキシ樹脂により各部材が互い
に接着されているので、温度変化に伴い、線膨張係数の
異なる各部材が膨張、収縮するときに、各部材が互いに
強い拘束力を受ける。

【０００４】この膨張、収縮に伴う強い拘束力が各部材
に働くと、外周側よりも内周側の部材の方が大きな力を
受け、内周側の部材に歪みが生じ易く、内周側のスプー
ルが破損し易い。そこで、点火コイルの内周側と外周側
とを分離手段（例えば、フィルム等）で分離し、外周部
と内周部とがそれぞれ別々に膨張、収縮させて、上記不
具合を解決する技術を見出した（従来技術ではない）。
しかし、この技術は、分離手段という別部品を点火コイ
ル内に配置するため、分離手段の製造コストおよび組付
工数の増加によって、点火コイルのコストが高くなって
しまう。

【０００５】また、中心コアと周囲の部材との膨張差に
より、特に中心コアの軸方向の角部と接する部分の部材
（絶縁材やスプール等）に歪みが生じ易く、絶縁材やス
プール等が破損し易い。そこで、中心コアの周囲に緩衝
部材（ゴム製筒部材）を装着し、中心コアと周囲の部材
との膨張差を緩衝部材で吸収させて、上記不具合を解決
する技術を見出した（従来技術ではない）。しかし、こ
の技術も、緩衝部材という別部品を中心コアに装着する
ものであるため、緩衝部材の製造コストおよび組付工数
の増加によって、点火コイルのコストが高くなってしま
う。

【０００６】

【発明の目的】本発明は、上記の事情に鑑みてなされた
もので、その目的は内周側と外周側とを別々に膨張、収
縮させるための分離手段や、中心コアに装着される緩衝
部材を用いることなく、内部の各部材の破損を防ぐこと
のできる点火コイルの提供にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】

〔請求項１の手段〕点火コイルは、充填される絶縁材に
可撓性材料が用いられるため、温度変化に伴なって線膨
張係数の異なる各部材が膨張、収縮しても、絶縁材を介
して接着される部材間の拘束力が小さい。このため、各
部材の膨張差による各部材の破損を抑えることができ、
耐久性に優れた点火コイルを安価にできる。

【０００８】〔請求項２の手段〕絶縁材の常温弾性率
を、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる試験方法において０．１
〜５０００ＭＰａの範囲内としたことにより、絶縁材を
介して接着される部材間の拘束力が従来よりも弱まり、
点火コイルの内周部と外周部との間に、フィルム等の分
離手段を配置しなくても、点火コイル内の各部材の破損
を抑えることができ、結果的に耐久性に優れた点火コイ
ルを安価にできる。

【０００９】〔請求項３の手段〕請求項２の発明におい
て、絶縁材の常温弾性率を、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる
試験方法において最低でも１０ＭＰａ以上としたことに
より、絶縁材による絶縁性が確保できる。つまり、上記
請求項２の手段で示した効果に加えて、絶縁性を十分確
保できる効果を奏する。

【００１０】〔請求項４の手段〕中心コアと周囲の部材
との膨張差をＡＳＴＭＤ７９０に準ずる試験方法におい
て常温弾性率が０．１〜１０ＭＰａの内側絶縁材が吸収
するため、中心コアの周囲にゴム製筒部材等の緩衝部材
を装着しなくても、中心コアの周囲の部材の破損を抑え
ることができる。また、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる試験
方法において常温弾性率が１０ＭＰａより大きい外側絶
縁材が、高い絶縁性を確保するとともに、中心コアの外
側の部材（スプールやコイル等）が振動するのを防ぎ、
振動による断線等の破損の発生を防ぐことができる。

【００１１】〔請求項５の手段〕請求項４の発明におい
て、外側絶縁材の常温弾性率を、ＡＳＴＭＤ７９０に準
ずる試験方法において３０００ＭＰａより大きくしたこ
とにより、より高い絶縁性を確保するとともに、中心コ
アの外側の部材（スプールやコイル等）の振動をより確
実に防ぐことができる。

【００１２】〔請求項６の手段〕絶縁材の−４０℃〜１
３０℃の線膨張係数の平均値が、ＡＳＴＭＤ６９６に準
ずる試験方法において１０〜３０ｐｐｍの範囲内に設け
られたことにより、コイルや中心コアを構成する鉄や銅
と、絶縁材との線膨張係数が近づき、結果的にスプール
および絶縁材自身に生じる膨張差による歪みが小さくな
る。このように、中心コア、コイル、絶縁材の線膨張係
数が近づき、スプールに生じる膨張差による歪みが小さ
くなることにより、温度変化に伴なう各部材の破損を抑
えることができ、耐久性に優れた点火コイルを安価にで
きる。

【００１３】〔請求項７の手段〕請求項６の発明におい
て、絶縁材の線膨張係数の平均値を、常温からガラス転
移温度以下の７０℃までの範囲内で求められるようにし
たため、線膨張係数の平均値を容易に求めることができ
る。

【００１４】〔請求項８の手段〕請求項６または請求項
７の発明において、絶縁材の線膨張係数の平均値を、Ａ
ＳＴＭＤ６９６に準ずる試験方法において１０〜３０ｐ
ｐｍの範囲内に設けられたことにより、中心コアやコイ
ルを構成する鉄や銅と、絶縁材との線膨張係数が近づ
き、スプールに生じる膨張差による歪みが小さくなり、
温度変化に伴なう各部材の破損が抑えられる。

【００１５】〔請求項９の手段〕中心コアに直接触れる
内側絶縁体は、常温〜７０℃の線膨張係数の平均値が、
ＡＳＴＭＤ６９６に準ずる試験方法において１０〜３０
ｐｐｍの範囲内に設けられたことにより、中心コアと、
その周囲の内側絶縁材との線膨張係数が近い。このた
め、中心コアの周囲にゴム製筒部材等の緩衝部材を装着
しなくても、中心コアの周囲の部材の破損を抑えること
ができる。また、内側絶縁材の周囲に充填される外側絶
縁材は、常温〜７０℃の線膨張係数の平均値が、ＡＳＴ
ＭＤ６９６に準ずる試験方法において、コイルを構成す
る銅の線膨張係数の平均値の１７ｐｐｍより大きく設け
られたことにより、スプールに生じる膨張差による歪み
が小さくなり、結果的に温度変化に伴なう各部材の破損
を抑えることができる。

【００１６】〔請求項１０の手段〕内側絶縁材の線膨張
係数が、中心コアを構成する鉄の線膨張係数（ＡＳＴＭ
Ｄ６９６に準ずる試験方法において常温〜７０℃の線膨
張係数の平均値１１ｐｐｍ）から、コイルを構成する銅
の線膨張係数（ＡＳＴＭＤ６９６に準ずる試験方法にお
いて常温〜７０℃の線膨張係数の平均値１７ｐｐｍ）の
範囲内に設けられることにより、スプールに生じる膨張
差による歪みが大変小さくなり、結果的に温度変化に伴
なう各部材の破損を抑えることができ、耐久性に優れた
点火コイルを安価にできる。

【００１７】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態を、２
つの実施例と変形例を用いて説明する。〔第１実施例〕図１は第１実施例の点火コイルの断面
図、図２は絶縁材の特性変化に対する２次スプールの冷
熱歪みを示すグラフである。

【００１８】点火コイル１は、図示しないエンジンの各
気筒毎に形成されたプラグホール内に装着され、図示し
ない点火プラグに電気的に接続されるものである。この
点火コイル１は、樹脂材料よりなる円筒状のハウジング
２を備え、その内部には、中心から外側へ向かって、中
心コア３、２次スプール４、２次コイル５、１次スプー
ル６、１次コイル７、外周コア８が収納されており、各
隙間には、絶縁材９が真空充填されている。

【００１９】中心コア３は、円柱形状を呈するもので、
薄い珪素鋼板を横方向（軸方向と直交する方向）に積層
して設けられている。中心コア３は、２次スプール４の
内壁で位置決めされている。中心コア３の両端には、永
久磁石３ａ、３ｂが装着されており、この両端の磁石３
ａ、３ｂは中心コア３の励磁極とは逆極性に装着されて
いる。２次スプール４は、２次コイル５を成形するボビ
ンで、１次スプール６の内壁で位置決めされており、樹
脂材料で成形されている。２次コイル５は、絶縁被覆さ
れた極細のコイル線を２次スプール４の外周に巻回して
筒状に設けられたもので、後述する高圧ターミナル１２
と電気的に接続されている。

【００２０】１次スプール６は、１次コイル７を成形す
るボビンで、ハウジング２および外周コア８の内壁で位
置決めされており、樹脂材料で成形されている。１次コ
イル７は、絶縁被覆され、２次コイル５のコイル線より
太いコイル線を巻回して筒状に設けたもので、後述する
入力ターミナル１１と電気的に接続されている。外周コ
ア８は、ハウジング２の内壁に当接して装着されてい
る。この外周コア８は、薄い珪素鋼板を巻き始めと巻き
終わりで絶縁のためのスリットを形成するように筒状に
丸めたものである。

【００２１】点火コイル接続用のコネクタ１０は、プラ
グホールから突出するようにハウジング２の上端に設け
られており、このコネクタ１０には１次コイル７に制御
信号を供給する入力ターミナル１１がインサート成形ま
たは圧入されている。なお、入力ターミナル１１へ制御
信号を供給するスイッチング回路（図示しない）は、点
火コイル１の外部に配置されている。

【００２２】高圧ターミナル１２は、ハウジング２の下
端にインサート成形されており、スプリング１３と電気
的に接続している。このスプリング１３は、点火コイル
１をプラグホール内に装着した際に点火プラグと電気的
に接続するもので、２次コイル５の発生した高電圧は、
高圧ターミナル１２とスプリング１３を介して点火プラ
グに印加される。ハウジング２の下端開口部には、ゴム
からなるプラグキャップ１４が装着されており、このプ
ラグキャップ１４が点火プラグに装着される。

【００２３】絶縁材９は、真空充填によって各部材が組
付けられたハウジング２内の隙間に進入し、各部材間の
電気絶縁を確実なものとするとともに、各部材を固定し
て振動による破線やクラック等の破損を防ぐものであ
る。従来の絶縁材９は、絶縁性、固定力、耐熱性を満足
する目的で、エポキシ樹脂を使用していた。従来の絶縁
材９として使用していたエポキシ樹脂の常温弾性率Ｅ
（以下に示す常温弾性率は、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる
試験方法において計測される値を示す）を調べてみると
８４００ＭＰａ前後であり、その線膨張係数α（以下に
示す線膨張係数αは、ＡＳＴＭＤ６９６に準ずる試験方
法において常温〜７０℃の平均値を示す）は４０ｐｐｍ
前後であった。

【００２４】しかし、絶縁材９として従来のエポキシ樹
脂を用いたものは、図２に示すように、２次スプール４
の冷熱歪みが最大値付近であることを見出した。つま
り、従来では２次スプール４の冷熱歪みが最大となる材
料を絶縁材９として使用していたため、従来技術で示し
た分離手段（フィルム等）や緩衝部材（ゴム製筒部材
等）を用いて各部材の破損を防ぐこととなり、結果的に
点火コイル１のコストアップになっていた。

【００２５】この発明では、絶縁材９の特性と、２次ス
プール４に生じる冷熱歪みとの関係を基に種々の実験を
行い、シリコン樹脂、ウレタン樹脂、可撓性エポキシ樹
脂などよりなるの可撓性の絶縁材９を用いることによ
り、分離手段等を用いなくても、ハウジング２内の各部
材の破損が防がれることを見出した。具体的には、絶縁
材９の常温弾性率Ｅを５０００ＭＰａ以下にすることに
より、分離手段を用いなくてもハウジング２内の各部材
の破損が防がれることを見出し、絶縁材９の常温弾性率
Ｅを１０ＭＰａ以下とすることにより、さらに緩衝部材
を用いなくても中心コア３の周囲の部材の破損が防がれ
ることを見出した。また、絶縁材９の常温弾性率Ｅを
０．１ＭＰａより小さく設けると、各部材の固定力の低
下により、振動が発生して破線やクラック等の破損を招
くため、絶縁材９の常温弾性率Ｅは０．１ＭＰａ以上が
好ましいことを見出した。

【００２６】一方、絶縁材９の常温弾性率Ｅを低下させ
ると、次の表１に示すように、絶縁性が劣化することも
見出した。絶縁性がそれほど問題にならない例えば比較
的発生電圧が低い点火コイル１、および絶縁材９の絶縁
距離を十分に確保できる場合は、常温弾性率Ｅが低い方
が良いが、それ以外の場合（絶縁材９によって絶縁性を
十分に確保する必要がある場合）は、常温弾性率Ｅを１
０ＭＰａ以上にすることが好ましい。

【００２７】

【表１】なお、上記表１中における＊１）は、ＪＩＳ・Ｃ・２１
０５、４０針電極埋込によるものである。

【００２８】上記とは逆に、絶縁材９の線膨張係数αを
小さくすることにより、２次スプール４の冷熱歪みが減
り、分離手段等を用いなくても、ハウジング２内の各部
材の破損が防がれることを見出した。具体的には、絶縁
材９の線膨張係数αを１０〜３０ｐｐｍの範囲内に設け
ることにより分離手段を用いなくてもハウジング２内の
各部材の破損が防がれることを見出した。特に、中心コ
ア３を構成する鉄の線膨張係数αが１１ｐｐｍであり、
２次コイル５を構成する銅の線膨張係数αが１７ｐｐｍ
であることに着目し、絶縁材９の線膨張係数αを１１〜
１７ｐｐｍの範囲内に設けることにより、ハウジング２
内の各部材の破損がより防がれることを見出した。ま
た、２次スプール４の線膨張係数αを１０〜５０ｐｐｍ
の範囲内に設けることにより、中心コア３、２次スプー
ル４、２次コイル５の線膨張係数αが接近し、温度変化
による冷熱歪みの発生が抑えられ、点火コイル１の耐久
性が向上する。

【００２９】点火コイル１は、上記で示したように、常
温弾性率Ｅが５０００ＭＰａ以下の絶縁材９、あるいは
線膨張係数αが３０ｐｐｍ以下の絶縁材９を用いること
により、分離手段を用いなくてもハウジング２内の各部
材の破損を防ぐことができる。このように、分離手段を
用いないことにより、分離手段の製造コストおよび組付
コストが不要になり、結果的に点火コイル１のコストを
抑えることができる。また、常温弾性率Ｅが１０ＭＰａ
以下の絶縁材９を用いることにより、絶縁材９の絶縁性
が多少低下するものの、中心コア３に緩衝部材を装着し
なくても中心コア３の周囲の部材の破損を防ぐことがで
きる。このように、緩衝部材を用いないことにより、緩
衝手段の製造コストおよび組付コストが不要になり、結
果的に点火コイル１のコストを、さらに抑えることがで
きる。

【００３０】絶縁材９の線膨張係数αを求める際、上述
したように、ＡＳＴＭＤ６９６に準ずる試験方法におい
て常温〜７０℃の範囲内における線膨張係数αの平均値
を求めた。このように、線膨張係数αを、常温からガラ
ス転移温度以下の７０℃までの範囲内の平均値で求めら
れるようにしたため、この平均値を容易に求めることが
できる。つまり、絶縁材９は、図３に示すように、ガラ
ス転移温度Ｔｇを有するため、線膨張係数αの平均値を
求める際に、平均化する温度範囲内にガラス転移温度Ｔ
ｇが存在すると線膨張係数αの平均値が求めにくいが、
常温〜７０℃の温度範囲内には絶縁材９のガラス転移温
度Ｔｇが存在しないため、線膨張係数αの平均値を容易
に求めることができる。

【００３１】〔第２実施例〕図４は第２実施例の点火コ
イル１の断面図である。この第２実施例の点火コイル１
は、中心コア３に直接触れる部分に常温弾性率Ｅが０．
１〜１０ＭＰａの範囲内の内側絶縁材９ａ（例えば、シ
リコン樹脂、ウレタン樹脂、可撓性エポキシ樹脂など）
が設けられたもので、その内側絶縁材９ａの周囲には、
常温弾性率Ｅが１０ＭＰａより大きい外側絶縁材９ｂ
（例えば、シリコン樹脂、ウレタン樹脂、可撓性エポキ
シ樹脂、あるいは可撓性を有しない硬質のエポキシ樹脂
など）が充填されたものである。なお、内側絶縁材９ａ
と外側絶縁材９ｂとは、別々にハウジング２内に充填し
たものであっても良いし、磁石３ａ、３ｂが装着された
中心コア３の周囲に予め内側絶縁材９ａをコーティング
してからハウジング２内に組付け、外側絶縁材９ｂをハ
ウジング２内に充填したものであっても良い。

【００３２】このように、内側絶縁材９ａの常温弾性率
Ｅを１０ＭＰａ以下とし、外側絶縁材９ｂの常温弾性率
Ｅを１０ＭＰａより大きくしたことにより、中心コア３
の周囲にゴム製筒部材等の緩衝部材を装着しなくても、
中心コア３の周囲の部材の破損を抑えることができると
ともに、その外周の固定力が高まり、振動による断線等
の破損の発生を防ぐことができる。つまり、この第２実
施例によって、緩衝部材の廃止と、振動に対する耐久性
の向上とを両立できる。なお、外側絶縁材９ｂの常温弾
性率Ｅを５０００ＭＰａ以下とすることで分離手段を廃
止できる。

【００３３】〔変形例〕上記の実施例では、外周コア８
の外周にハウジング２が設けられる例を示したが、ハウ
ジング２を用いずに外周コア８にハウジング機能を持た
せても良い。この場合は、外周コア８のスリットにゴム
を焼付けて内部をシールするものである。上記の実施例
では、外周コア８を用いた例を示したが、外周コア８を
用いない点火コイルに本発明を適用しても良い。上記の
実施例では、中心コア３に永久磁石３ａ、３ｂを装着し
た例を示したが、中心コア３に永久磁石を装着しない点
火コイルに本発明を適用しても良い。

【００３４】上記の第２実施例では、内側絶縁材９ａの
常温弾性率Ｅを１０ＭＰａ以下とし、外側絶縁材９ｂの
常温弾性率Ｅを１０ＭＰａより大きくした例を示した
が、内側絶縁材９ａの線膨張係数αを１０〜３０ｐｐｍ
の範囲内に設けるとともに、外側絶縁材９ｂの線膨張係
数αを１７ｐｐｍより大きくしても良い。また、内側絶
縁材９ａの線膨張係数αを１１〜１７ｐｐｍの範囲内に
設けることで、内側絶縁材９ａの線膨張係数αが中心コ
ア３の鉄およびコイルの銅線の線膨張係数に近づき、熱
歪みによる点火コイル１内の破損をより確実に防ぐこと
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】点火コイルの断面図である（第１実施例）。

【図２】絶縁材の特性変化に対する２次スプールの冷熱
歪みを示すグラフである。

【図３】絶縁材の温度と伸び量との関係を示すグラフで
ある。

【図４】点火コイルの断面図である（第２実施例）。

【符号の説明】

１点火コイル２ハウジング３中心コア４２スプール５２次コイル６１次スプール７１次コイル８外周コア９絶縁材９ａ内側絶縁材９ｂ外側絶縁材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者青山雅彦愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】エンジンのプラグホール内に装着されるス
ティック型点火コイルであって、棒状の中心コアと、この中心コアの外周に配置された１次コイルおよび２次
コイルと、前記点火コイル内に充填された絶縁材とを備え、この絶縁材には可撓性材料が用いられたことを特徴とす
るスティック型点火コイル。
【請求項２】前記絶縁材は、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる
試験方法において常温弾性率が０．１〜５０００ＭＰａ
の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載のステ
ィック型点火コイル。
【請求項３】前記絶縁材は、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる
試験方法において常温弾性率が１０〜５０００ＭＰａの
範囲内であることを特徴とする請求項２に記載のスティ
ック型点火コイル。
【請求項４】前記中心コアに直接触れる部分には、ＡＳ
ＴＭＤ７９０に準ずる試験方法において常温弾性率が
０．１〜１０ＭＰａの範囲内の内側絶縁材が設けられ、前記内側絶縁材の周囲には、ＡＳＴＭＤ７９０に準ずる
試験方法において常温弾性率が１０ＭＰａより大きい外
側絶縁材が充填されたことを特徴とする請求項１に記載
のスティック型点火コイル。
【請求項５】前記外側絶縁材は、ＡＳＴＭＤ７９０に準
ずる試験方法において常温弾性率が３０００ＭＰａより
大きいことを特徴とする請求項４に記載のスティック型
点火コイル。
【請求項６】エンジンのプラグホール内に装着されるス
ティック型点火コイルであって、棒状の中心コアと、この中心コアの外周に配置された１次コイルおよび２次
コイルと、前記点火コイル内に充填された絶縁材とを備え、前記絶縁材は、ＡＳＴＭＤ６９６に準ずる試験方法にお
いて−４０℃〜１３０℃の線膨張係数の平均値が１０〜
３０ｐｐｍの範囲内であることを特徴とするスティック
型点火コイル。
【請求項７】前記絶縁材は、ＡＳＴＭＤ６９６に準ずる
試験方法において常温〜７０℃の線膨張係数の平均値が
１０〜３０ｐｐｍの範囲内であることを特徴とする請求
項６に記載のスティック型点火コイル。
【請求項８】前記絶縁材は、線膨張係数の平均値が１０
〜３０ｐｐｍの範囲内であることを特徴とする請求項６
または請求項７に記載のスティック型点火コイル。
【請求項９】前記中心コアに直接触れる部分には、ＡＳ
ＴＭＤ６９６に準ずる試験方法において常温〜７０℃の
線膨張係数の平均値が１０〜３０ｐｐｍの範囲内の内側
絶縁材が設けられ、前記内側絶縁材の周囲には、ＡＳＴＭＤ６９６に準ずる
試験方法において常温〜７０℃の線膨張係数の平均値が
１７ｐｐｍより大きい外側絶縁材が充填されたことを特
徴とする請求項６に記載のスティック型点火コイル。
【請求項１０】前記内側絶縁材は、ＡＳＴＭＤ６９６に
準ずる試験方法において常温〜７０℃の線膨張係数の平
均値が１１〜１７ｐｐｍの範囲内であることを特徴とす
る請求項９に記載のスティック型点火コイル。