JPH1087824A - 高分子量ポリアミド樹脂の製造方法及びその固相重合装置 - Google Patents
高分子量ポリアミド樹脂の製造方法及びその固相重合装置Info
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- JPH1087824A JPH1087824A JP24288296A JP24288296A JPH1087824A JP H1087824 A JPH1087824 A JP H1087824A JP 24288296 A JP24288296 A JP 24288296A JP 24288296 A JP24288296 A JP 24288296A JP H1087824 A JPH1087824 A JP H1087824A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】（ａ）ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸と
の等モル塩 ２０〜８０重量％、 （ｂ）ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸との等モ
ル塩 ２０〜８０重量％及び （ｃ）１２−アミノドデカン酸またはω−ラウロラクタ
ム １〜３０重量％、 からなる低次重合物の結晶性三元共重合ポリアミドを粉
体状でかつ、連続的に固相重合を行う。固相重合装置内
で粉体を機械的振動その他の方法により流動化させ、流
動層を形成し、ここへ流動層下部より加熱不活性ガスを
粉体樹脂と直接接触させることにより、熱効率を高め結
果として、粒子間重合度の均一性が高く、かつ熱処理時
間の短い経済的な高分子量のポリアミドを得る。 【効果】粒子間重合度の均一性が高く、かつ熱処理時間
の短い経済的な高分子量のポリアミドを容易に製造する
ことができる。
の等モル塩 ２０〜８０重量％、 （ｂ）ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸との等モ
ル塩 ２０〜８０重量％及び （ｃ）１２−アミノドデカン酸またはω−ラウロラクタ
ム １〜３０重量％、 からなる低次重合物の結晶性三元共重合ポリアミドを粉
体状でかつ、連続的に固相重合を行う。固相重合装置内
で粉体を機械的振動その他の方法により流動化させ、流
動層を形成し、ここへ流動層下部より加熱不活性ガスを
粉体樹脂と直接接触させることにより、熱効率を高め結
果として、粒子間重合度の均一性が高く、かつ熱処理時
間の短い経済的な高分子量のポリアミドを得る。 【効果】粒子間重合度の均一性が高く、かつ熱処理時間
の短い経済的な高分子量のポリアミドを容易に製造する
ことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高分子量ポリアミドの
製造方法及びその装置に係わる。詳しくは、 （ａ）ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との等モル塩 ２０〜８０重量％、 （ｂ）ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸との等モル塩 ２０〜８０重量％及び （ｃ）１２−アミノドデカン酸またはω−ラウロラクタム １〜３０重量％、 からなる請求項１に記載の結晶性三元共重合ポリアミド
の低次重合物を図１及び図２に記載の装置で固相重合す
ることにより、粒子間重合度の均一性が高く、かつ熱処
理時間の短い経済的な高分子量の該結晶性三元共重合ポ
リアミドを容易に製造することが出来る、連続固相重合
法とその装置に関するものである。
製造方法及びその装置に係わる。詳しくは、 （ａ）ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との等モル塩 ２０〜８０重量％、 （ｂ）ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸との等モル塩 ２０〜８０重量％及び （ｃ）１２−アミノドデカン酸またはω−ラウロラクタム １〜３０重量％、 からなる請求項１に記載の結晶性三元共重合ポリアミド
の低次重合物を図１及び図２に記載の装置で固相重合す
ることにより、粒子間重合度の均一性が高く、かつ熱処
理時間の短い経済的な高分子量の該結晶性三元共重合ポ
リアミドを容易に製造することが出来る、連続固相重合
法とその装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び問題点】低次重合物のポリアミドを固
相重合により高分子量とする方法として、例えば、特開
平４−２１４７３３号公報が提案されている。これは、
粒体状のポリアミドの低次重合物を円筒状の胴部と逆円
錐状の底部を有する縦型の反応器を用いて連続的に固相
重合する方法である。
相重合により高分子量とする方法として、例えば、特開
平４−２１４７３３号公報が提案されている。これは、
粒体状のポリアミドの低次重合物を円筒状の胴部と逆円
錐状の底部を有する縦型の反応器を用いて連続的に固相
重合する方法である。
【０００３】しかし、この方法では粒体状で固相重合を
行うため、単位樹脂重量当たりの表面積が小さく、従っ
て反応速度が遅く、熱処理時間を長くとる必要があるた
め、経済面に加え、樹脂の劣化による品質面での問題が
あった。
行うため、単位樹脂重量当たりの表面積が小さく、従っ
て反応速度が遅く、熱処理時間を長くとる必要があるた
め、経済面に加え、樹脂の劣化による品質面での問題が
あった。
【０００４】一方、粉体状のポリアミドの固相重合につ
いては、例えば、特開平２−２４８４３２号公報が知ら
れているが、静置した粉体樹脂層へ加熱不活性ガスを吹
き込む場合などは、粉体樹脂層中で加熱不活性ガスが偏
流を起こし、このため粉体間の熱履歴が不均一となり、
結果として製品全体の重合度が不均一となるため、一般
に連続制御の装置はあまり用いられず、加圧、常圧、あ
るいは真空減圧下で固相重合に給する樹脂を該樹脂の融
点未満の温度に加熱してバッチ的に固相重合を行う方法
が一般的であった。しかし、この方法では、連続プロセ
スに比べ熱処理時間が長く、従って生産性が低下し、経
済面で問題を残していた。
いては、例えば、特開平２−２４８４３２号公報が知ら
れているが、静置した粉体樹脂層へ加熱不活性ガスを吹
き込む場合などは、粉体樹脂層中で加熱不活性ガスが偏
流を起こし、このため粉体間の熱履歴が不均一となり、
結果として製品全体の重合度が不均一となるため、一般
に連続制御の装置はあまり用いられず、加圧、常圧、あ
るいは真空減圧下で固相重合に給する樹脂を該樹脂の融
点未満の温度に加熱してバッチ的に固相重合を行う方法
が一般的であった。しかし、この方法では、連続プロセ
スに比べ熱処理時間が長く、従って生産性が低下し、経
済面で問題を残していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ポリアミド
の固相重合法に関し、従来技術が有する欠点を克服し、
重合度の均一性の高いポリアミドを効率良く製造する方
法及びその装置を提供することを目的としてなされたも
のである。
の固相重合法に関し、従来技術が有する欠点を克服し、
重合度の均一性の高いポリアミドを効率良く製造する方
法及びその装置を提供することを目的としてなされたも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記目的
を達成するため、鋭意研究を重ねた結果、粉体状のポリ
アミドの低次重合物を機械的振動その他の方法により流
動化させ、この状態に加熱不活性ガスを直接接触させる
ことによって、重合処理時間が極めて短く、かつ粉体間
重合度の極めて均一な、高分子量ポリアミドが連続プロ
セスで得られることを見い出し、本発明を完成するに至
った。
を達成するため、鋭意研究を重ねた結果、粉体状のポリ
アミドの低次重合物を機械的振動その他の方法により流
動化させ、この状態に加熱不活性ガスを直接接触させる
ことによって、重合処理時間が極めて短く、かつ粉体間
重合度の極めて均一な、高分子量ポリアミドが連続プロ
セスで得られることを見い出し、本発明を完成するに至
った。
【０００７】すなわち、本発明は低次重合ポリアミドを
粉体状で、固相重合装置内へ連続的に供給し、機械的振
動その他の方法により、該粉体ポリアミドを流動状態と
し、ここへ加熱不活性ガスを供給することにより、該粉
体ポリアミドを加熱不活性ガスと直接接触させて、熱効
率を向上させ、熱処理時間の短い、経済的で、かつ重合
度の均一性の高い高分子量ポリアミドを得ることを特徴
とする粉体ポリアミドの連続固相重合方法とその装置を
提供するものである。
粉体状で、固相重合装置内へ連続的に供給し、機械的振
動その他の方法により、該粉体ポリアミドを流動状態と
し、ここへ加熱不活性ガスを供給することにより、該粉
体ポリアミドを加熱不活性ガスと直接接触させて、熱効
率を向上させ、熱処理時間の短い、経済的で、かつ重合
度の均一性の高い高分子量ポリアミドを得ることを特徴
とする粉体ポリアミドの連続固相重合方法とその装置を
提供するものである。
【０００８】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
製造方法において使用される低次重合ポリアミドの具体
例としては、 （ａ）ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との等モル塩 ２０〜８０重量％、 （ｂ）ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸との等モル塩 ２０〜８０重量％及び （ｃ）１２−アミノドデカン酸またはω−ラウロラクタム １〜３０重量％、 からなる請求項１に記載の結晶性三元共重合ポリアミド
などが挙げられる。
製造方法において使用される低次重合ポリアミドの具体
例としては、 （ａ）ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との等モル塩 ２０〜８０重量％、 （ｂ）ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸との等モル塩 ２０〜８０重量％及び （ｃ）１２−アミノドデカン酸またはω−ラウロラクタム １〜３０重量％、 からなる請求項１に記載の結晶性三元共重合ポリアミド
などが挙げられる。
【０００９】かかる低次重合ポリアミドとしては、粉体
が使用され、その粉体粒子の平均径が０．０５〜３ｍ
ｍ，好ましくは０．１〜１ｍｍのもので、相対粘度（η
r ）は０．８〜２、０好ましくは１．１〜１．５の範囲
のものが選ばれる。
が使用され、その粉体粒子の平均径が０．０５〜３ｍ
ｍ，好ましくは０．１〜１ｍｍのもので、相対粘度（η
r ）は０．８〜２、０好ましくは１．１〜１．５の範囲
のものが選ばれる。
【００１０】本発明の製造方法において使用される請求
項２に記載の固相重合装置とは、装置内部に０．２〜３
ｍｍΦの径のパンチング孔を等間隔に配した重合床をも
ち、その上部をフードで囲い、フードの重合床の一方の
端の上部に当たる部分より粉体状の低次重合ポリアミド
の供給口を設け、更に重合床の他端に排出口を設けたた
構造をもつ装置である。
項２に記載の固相重合装置とは、装置内部に０．２〜３
ｍｍΦの径のパンチング孔を等間隔に配した重合床をも
ち、その上部をフードで囲い、フードの重合床の一方の
端の上部に当たる部分より粉体状の低次重合ポリアミド
の供給口を設け、更に重合床の他端に排出口を設けたた
構造をもつ装置である。
【００１１】かかる装置において、重合床は振動モータ
ーと接続され、これにより重合床自体が重合床に対して
直角方向に振動する。更に、重合床下部からは、加熱不
活性ガスが吹き込まれ、重合床に配したパンチング孔を
通過して、粉体樹脂と直接接触させる。
ーと接続され、これにより重合床自体が重合床に対して
直角方向に振動する。更に、重合床下部からは、加熱不
活性ガスが吹き込まれ、重合床に配したパンチング孔を
通過して、粉体樹脂と直接接触させる。
【００１２】固相重合に給する低次重合の粉体ポリアミ
ドは、供給口より連続的かつ、定量的に装置内へ供給さ
れた後、振動モーターによる重合床の振動によって、半
流動状態となって、重合床上を跳躍前進する。これによ
り形成される粉体樹脂の跳躍層に、重合床下部からパン
チング孔を通過した加熱不活性ガスを直接接触させるこ
とにより、固相重合に給する有効表面積が増大すること
となり、したがって、重合処理時間を従来よりも短縮し
た経済的なポリアミドを製造することが可能となる。更
に、この製造方法を用いることにより、どの粉体粒子に
も均一に加熱不活性ガスを接触させることができ、重合
度の均一性に優れた製品を得ることが可能となる。
ドは、供給口より連続的かつ、定量的に装置内へ供給さ
れた後、振動モーターによる重合床の振動によって、半
流動状態となって、重合床上を跳躍前進する。これによ
り形成される粉体樹脂の跳躍層に、重合床下部からパン
チング孔を通過した加熱不活性ガスを直接接触させるこ
とにより、固相重合に給する有効表面積が増大すること
となり、したがって、重合処理時間を従来よりも短縮し
た経済的なポリアミドを製造することが可能となる。更
に、この製造方法を用いることにより、どの粉体粒子に
も均一に加熱不活性ガスを接触させることができ、重合
度の均一性に優れた製品を得ることが可能となる。
【００１３】本装置において、固相重合に給する加熱不
活性ガスの温度（Ｔ）は、Ｔｍ−１５０℃≦Ｔ＜Ｔｍ
（ここで、Ｔｍは固相重合へ給するポリマーの融点）、
好ましくは、Ｔｍ−１００＜Ｔ＜Ｔｍ−１５℃である。
固相重合温度がＴｍ−１５０℃よりも低いと反応速度が
遅くなり好ましくない。
活性ガスの温度（Ｔ）は、Ｔｍ−１５０℃≦Ｔ＜Ｔｍ
（ここで、Ｔｍは固相重合へ給するポリマーの融点）、
好ましくは、Ｔｍ−１００＜Ｔ＜Ｔｍ−１５℃である。
固相重合温度がＴｍ−１５０℃よりも低いと反応速度が
遅くなり好ましくない。
【００１４】本装置における、固相重合の圧力（ゲ−
ジ）としては、常圧から１Ｋｇ／ｃｍ 2 の範囲であり、
好ましくは常圧から０．５Ｋｇ／ｃｍ2 である。本装置
を減圧固相重合せしめると、減圧により粉体樹脂が、加
熱不活性ガスと共に系外へ逸脱する割合が高くなり、従
って、安定な流動層を形成できず好ましくない。
ジ）としては、常圧から１Ｋｇ／ｃｍ 2 の範囲であり、
好ましくは常圧から０．５Ｋｇ／ｃｍ2 である。本装置
を減圧固相重合せしめると、減圧により粉体樹脂が、加
熱不活性ガスと共に系外へ逸脱する割合が高くなり、従
って、安定な流動層を形成できず好ましくない。
【００１５】また、圧力が１Ｋｇ／ｃｍ2 では、加圧加
熱不活性ガスにより粉体樹脂が吹き飛ばされ、そのため
良好な重合が行えないので好ましくない。
熱不活性ガスにより粉体樹脂が吹き飛ばされ、そのため
良好な重合が行えないので好ましくない。
【００１６】次に本発明を図面を参照して説明する。図
１、２はそれぞれ、本発明の製造方法で使用される固相
重合装置の１例を概略的に示す縦断面図及び横外観図で
ある。１は重合床、２はフード、３は粉体状樹脂の供給
口、４は粉体状樹脂の排出口、５は加熱不活性ガスの供
給口、６は加熱不活性ガスの排出口、７は振動モーター
を示す。
１、２はそれぞれ、本発明の製造方法で使用される固相
重合装置の１例を概略的に示す縦断面図及び横外観図で
ある。１は重合床、２はフード、３は粉体状樹脂の供給
口、４は粉体状樹脂の排出口、５は加熱不活性ガスの供
給口、６は加熱不活性ガスの排出口、７は振動モーター
を示す。
【００１７】以下に実施例を挙げて本発明を更に詳しく
説明するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の
実施例に限定されるものではない。なお、相対粘度（η
r ）は９８％硫酸中濃度１％、２５℃で測定した値であ
る。
説明するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の
実施例に限定されるものではない。なお、相対粘度（η
r ）は９８％硫酸中濃度１％、２５℃で測定した値であ
る。
【００１８】
【実施例１】平均粒径０．２ｍｍ、相対粘度１．５（標
準偏差０．０１５）の結晶性三元共重合ポリアミドの低
次重合物を定量フィーダーを用いて１５Ｋｇ／ｈｒの一
定速度で連続的に図１に記載の固相重合装置へ供給し、
安定な跳躍層を形成させ、ここへ、２２０℃に加熱した
窒素ガスを空筒速度が０．１ｍ／秒となるように連続的
に吹き込み粉体樹脂と接触させた後、１時間経過後に系
外へ排出させた。この実施例により、相対粘度２．４、
標準偏差０．０１６の重合度の均一な高分子量の結晶性
三元共重合ポリアミドを得た。
準偏差０．０１５）の結晶性三元共重合ポリアミドの低
次重合物を定量フィーダーを用いて１５Ｋｇ／ｈｒの一
定速度で連続的に図１に記載の固相重合装置へ供給し、
安定な跳躍層を形成させ、ここへ、２２０℃に加熱した
窒素ガスを空筒速度が０．１ｍ／秒となるように連続的
に吹き込み粉体樹脂と接触させた後、１時間経過後に系
外へ排出させた。この実施例により、相対粘度２．４、
標準偏差０．０１６の重合度の均一な高分子量の結晶性
三元共重合ポリアミドを得た。
【００１９】実施例１において、温度条件のみを変更さ
せ、２４０℃に加熱した窒素ガスを用いたところ、相対
粘度２．５、標準偏差０．０１６の高分子量の結晶性三
元共重合ポリアミドを得た。
せ、２４０℃に加熱した窒素ガスを用いたところ、相対
粘度２．５、標準偏差０．０１６の高分子量の結晶性三
元共重合ポリアミドを得た。
【００２０】
【実施例３】実施例１において、加熱窒素ガスと粉体樹
脂との接触時間のみを変更させ、１．５時間後に系外へ
排出したところ、相対粘度２．７、標準偏差０．０１７
の高分子量の結晶性三元共重合ポリアミドを得た。
脂との接触時間のみを変更させ、１．５時間後に系外へ
排出したところ、相対粘度２．７、標準偏差０．０１７
の高分子量の結晶性三元共重合ポリアミドを得た。
【００２１】
【比較例１】粒子の形状が円柱状で、その長さが２．５
ｍ，径が２ｍｍΦで、相対粘度 1．５、標準偏差０．０
１５の結晶性三元ポリアミドの低次重合物を円筒状の胴
部と逆円錐状の底部とを有する縦型の反応器へ、該反応
器の上部に設けられた供給口より１５Ｋｇ／ｈｒの一定
速度で連続的に供給し、胴部下端部に設けられた加熱ガ
ス吹き込み口より２２０℃に加熱した窒素ガスを空筒速
度が０．１ｍ／秒になるように連続的に導入し、粒子と
接触させた後、１時間経過後に逆円錐状底部に設けられ
た排出口より系外へ排出させたところ、相対粘度１．
９、標準偏差０．０２８と重合度が低く、また重合度の
バラツキの大きい結晶性三元共重合ポリアミドとなっ
た。
ｍ，径が２ｍｍΦで、相対粘度 1．５、標準偏差０．０
１５の結晶性三元ポリアミドの低次重合物を円筒状の胴
部と逆円錐状の底部とを有する縦型の反応器へ、該反応
器の上部に設けられた供給口より１５Ｋｇ／ｈｒの一定
速度で連続的に供給し、胴部下端部に設けられた加熱ガ
ス吹き込み口より２２０℃に加熱した窒素ガスを空筒速
度が０．１ｍ／秒になるように連続的に導入し、粒子と
接触させた後、１時間経過後に逆円錐状底部に設けられ
た排出口より系外へ排出させたところ、相対粘度１．
９、標準偏差０．０２８と重合度が低く、また重合度の
バラツキの大きい結晶性三元共重合ポリアミドとなっ
た。
【００２２】
【比較例２】比較例１において、温度条件のみを変更さ
せ、２４０℃に加熱した窒素ガスを用いたところ、相対
粘度２．０、標準偏差０．０３０の結晶性三元共重合ポ
リアミドを得た。
せ、２４０℃に加熱した窒素ガスを用いたところ、相対
粘度２．０、標準偏差０．０３０の結晶性三元共重合ポ
リアミドを得た。
【００２３】
【比較例３】比較例１において、加熱窒素ガスと粒体樹
脂との接触時間のみを変更し１．５時間後に系外へ排出
させたところ、相対粘度２．３、標準偏差０．０４１の
結晶性共重合ポリアミドを得た。
脂との接触時間のみを変更し１．５時間後に系外へ排出
させたところ、相対粘度２．３、標準偏差０．０４１の
結晶性共重合ポリアミドを得た。
【００２４】
【比較例４】比較例１において、固相重合に給する樹脂
の形状のみを変更し実施例１と同様に、平均粒径が０．
２ｍｍの樹脂を用いたところ、相対粘度２．１、標準偏
差０．０５８の結晶性三元共重合ポリアミドを得た。
の形状のみを変更し実施例１と同様に、平均粒径が０．
２ｍｍの樹脂を用いたところ、相対粘度２．１、標準偏
差０．０５８の結晶性三元共重合ポリアミドを得た。
【００２５】実施例及び比較例により得られた結果を表
１に示す。
１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【発明の効果】本発明の製造方法によれば、上記の実施
例から明らかな通り、粒子間重合度の均一性が高く、か
つ熱処理時間の短い経済的な高分子量のポリアミドを容
易に製造することができる。
例から明らかな通り、粒子間重合度の均一性が高く、か
つ熱処理時間の短い経済的な高分子量のポリアミドを容
易に製造することができる。
【００２８】
【図１】本発明の製造方法で使用される固相重合装置の
１例を概略的に示す縦断面図である。
１例を概略的に示す縦断面図である。
【図２】本発明の製造方法で使用される固相重合装置の
１例を概略的に示す横外観図である。
１例を概略的に示す横外観図である。
１ 重合床 ２ フード ３ 粉体状樹脂の供給口 ４ 粉体状樹脂の排出口 ５ 加熱不活性ガスの供給口 ６ 加熱不活性ガスの排出口 ７ 振動モーター
Claims (2)
- 【請求項１】 （ａ）ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸との等モル塩 ２０〜８０重量％、 （ｂ）ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸との等モル塩 ２０〜８０重量％及び （ｃ）１２−アミノドデカン酸またはω−ラウロラクタム １〜３０重量％、 からなる低次重合物の結晶性三元共重合ポリアミドから
高分子量の該ポリアミドを製造する方法において、温度
条件（Ｔ）がＴｍ−１５０℃≦Ｔ＜Ｔｍ（Ｔｍは該結晶
性三元共重合ポリアミドの融点）の範囲の下、該結晶性
三元共重合ポリアミドを粉体状で、かつ連続的に固相重
合を行うことを特徴とする高分子量ポリアミドの製造方
法。 - 【請求項２】請求項１に記載の低次重合物の該結晶性三
元共重合ポリアミドから高分子量のポリアミドを製造す
る連続式粉体固相重合装置において、装置内部に０．２
〜３ｍｍΦの径の空間部（以下パンチング孔と略す）を
等間隔に配した固相重合床（以下重合床と略す）をも
ち、振動モーターにより重合床自体を振動させ、その上
部をフードで囲い、フードの重合床の一方の端の上部に
当たる箇所に原料供給口と、重合床の他方の端に製品排
出口を設けることにより、重合床の低次重合ポリアミド
を機械的振動によって半流動状態としながら、跳躍前進
させ安定した跳躍層を作り、ここへ重合床下部より加熱
不活性ガスを吹き込んで接触させて重合を行う熱効率の
高い固相重合装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24288296A JPH1087824A (ja) | 1996-09-13 | 1996-09-13 | 高分子量ポリアミド樹脂の製造方法及びその固相重合装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24288296A JPH1087824A (ja) | 1996-09-13 | 1996-09-13 | 高分子量ポリアミド樹脂の製造方法及びその固相重合装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1087824A true JPH1087824A (ja) | 1998-04-07 |
Family
ID=17095642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24288296A Pending JPH1087824A (ja) | 1996-09-13 | 1996-09-13 | 高分子量ポリアミド樹脂の製造方法及びその固相重合装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1087824A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006509878A (ja) * | 2002-12-17 | 2006-03-23 | エムス ヒェミー アーゲー | コポリアミド |
| JP2008239908A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Mitsui Chemicals Inc | ポリアミドの製造方法 |
| JP2016522297A (ja) * | 2013-06-19 | 2016-07-28 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | 半芳香族半結晶性ポリアミドを製造するためのプロセス |
| JP2017522424A (ja) * | 2014-07-29 | 2017-08-10 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | ポリアミドの調製方法、それに使用されるナイロン塩、および塩の製造方法 |
-
1996
- 1996-09-13 JP JP24288296A patent/JPH1087824A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006509878A (ja) * | 2002-12-17 | 2006-03-23 | エムス ヒェミー アーゲー | コポリアミド |
| JP4653491B2 (ja) * | 2002-12-17 | 2011-03-16 | エムス ヒェミー アーゲー | コポリアミド |
| JP2008239908A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Mitsui Chemicals Inc | ポリアミドの製造方法 |
| JP2016522297A (ja) * | 2013-06-19 | 2016-07-28 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | 半芳香族半結晶性ポリアミドを製造するためのプロセス |
| JP2017522424A (ja) * | 2014-07-29 | 2017-08-10 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | ポリアミドの調製方法、それに使用されるナイロン塩、および塩の製造方法 |
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