JPH1087371A - 窒化珪素切削工具材 - Google Patents

窒化珪素切削工具材

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JPH1087371A
JPH1087371A JP9195254A JP19525497A JPH1087371A JP H1087371 A JPH1087371 A JP H1087371A JP 9195254 A JP9195254 A JP 9195254A JP 19525497 A JP19525497 A JP 19525497A JP H1087371 A JPH1087371 A JP H1087371A
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silicon nitride
weight
cutting tool
tool insert
nitride cutting
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Marianne Collin
コーリン マリアンヌ
Magnus Ekelund
エイクルンド マグヌス
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Sandvik AB
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、鋳鉄材のチップ成形機械加工のた
めの改良された機械的、化学的および耐磨耗性を有する
窒化珪素をベースとした切削工具インサートに関する。 【解決手段】 これは、アルミナおよびイットリアと共
に焼結助剤として作用し、かつ焼結中にβ型窒化珪素の
伸長粒の成長を促進する１種ないしそれ以上の遷移金属
酸化物の添加によって得られる。具体的には、合計０．
５〜１０重量％の粒子間相と、０．０３〜３重量％の
０．１〜２μｍを有する球状粒として存在する遷移金属
の炭化物、窒化物、炭窒化物或いは珪化物のそれ自身で
二次結晶相を形成する少なくとも１つからなるβ型窒化
珪素で、縦横比３以上で伸長した少なくとも１０％以
上、粒子径０．２〜１０μｍおよび気孔率１容量％未満
を有する窒化珪素切削工具インサート。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳鉄等の金属の切
削に用いる改善された特性を有する窒化珪素切削工具材
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】窒化珪素は、その優れた耐磨耗性と優れ
た高温特性により鋳鉄の機械加工のための切削工具材と
して認識されてきた。最近１０年間、この材料開発は金
属切削分野において使用が急増し、しかも改善された特
性を有するより進歩した窒化珪素材が席捲してきてお
り、そのポテンシャルはより成長すると考えられる。
【０００３】米国特許第５３８２２７３号には、切削工
具用の窒化珪素をベースとしたセラミック材が開示され
ている。この材料は、５％重量％未満のマグネシアおよ
びイットリアからなる粒子間相を有するβ型窒化珪素で
ある。この材料は、公知技術に比較し、改善された金属
切削性能、１０００℃での改善された硬度、良好な横破
壊強度および改善されたワイブル係数を有している。
【０００４】Ｐｙｚｉｋらは、数多くの特許において、
高い破断靱性と高い破断強度を呈する自己強化窒化珪素
を示している。米国特許第５３１２７８５号には、ガラ
ス質相、ジルコニウム酸化物の二次結晶相および金属ジ
ルコニウム珪化物、および／または、金属ジルコニウム
窒化珪素を含む自己強化窒化珪素を製造する方法を開示
している。米国特許第５１６０５０８号には、高い破断
靱性の自己強化窒化珪素セラミックが開示されている。
この材料は、ｉ）縦横比２．５以上のウイスカーの形で
少なくとも２０質量ｌ％のβ型窒化珪素を有する結晶質
のβ型窒化珪素相、ii）緻密化の助剤、iii ）転化剤、
iv）β型窒化珪素ウイスカーの成長を助長する助剤、
ｖ）シリカを含んでいる。米国特許第５１２０３２８号
には、加圧なしか或いは低い圧力でのガス焼結によって
緻密な自己強化窒化珪素の製造方法を記述している。こ
の窒化珪素体は、少なくとも２０質量％のβ型窒化珪素
フィスカー、２〜１０重量％のガラス質相、０．５〜
５重量％のジルコニウム酸化物の二次結晶相および選択
的に０．１〜３重量％の金属ジルコニウム窒化珪素或い
は金属ジルコニウム窒化珪素を含んでいる。米国特許第
５１１８６４５号には、窒化珪素の粉末混合物からなる
窒化珪素体を準備し、ウイスカー性向上とＰａｌｍｑｖ
ｉｓｔ靱性向上の目的で緻密化し、転化する方法が開示
されている。米国特許第５０９１３４７号には、ｉ）窒
化珪素およびii) 緻密化の助剤としての二酸化珪素、ii
i ）転化剤、iv）１７５０℃以上の焼結温度で少なくと
も２０．７ＭＰａの圧力でウイスカー成長向上の助剤の
混合物から窒化珪素を準備する方法が開示されている。
【０００５】米国特許第４４９７２２８号には、耐磨耗
性の窒化珪素が開示されている。これは、６０質量％ま
での耐火性金属炭化物および窒化物あるいはそれらの組
み合わせによる硬質粒を添加することによって達成され
ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、比較
的少量の焼結助剤を使用することによって、および最終
製品におけるガラス質の粒子間相の量よりも少ない炭化
物、窒化物、炭窒化物或いは珪化物の二次再結晶相をそ
れ自身で形成することによって耐磨耗性を向上させ、良
好な破壊靱性、耐熱衝撃性および耐磨耗性を有する材料
が製造しうるものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、窒化珪素をベ
ースとした改良された機械的、化学的および磨耗特性を
有する鋳鉄材のチップ成形機械加工用の切削工具インサ
ートに関するものである。これは、アルミナおよびイッ
トリアと共に焼結助剤として作用し、しかもβ型窒化珪
素の伸長粒の成長を促進するIVａ、ＶａおよびVIａのグ
ループから選ばれた１種または２種以上の遷移金属酸化
物の添加によって得られる。前記遷移金属は、また、焼
結中に遷移金属窒化物、炭化物、炭窒化物或いは珪化物
の二次結晶相の微細粒を形成する。
【０００８】本発明によるセラミック切削工具材は、合
計０．５〜１０重量％、好ましくは０．５〜６重量％、
より好ましくは０．５〜４重量％の粒子間相を有するβ
型窒化珪素マトリックスと、０．１〜２μｍ、好ましく
はサブミクロン（＜１μｍ）のサイズを有する球状粒と
して存在する０．０５〜３重量％、好ましくは０．３〜
２重量％のそれ自身で二次結晶相を形成する遷移金属の
炭化物、窒化物、炭窒化物或いは珪化物、好ましくは炭
窒化物および／または珪化物を含むものである。この遷
移金属は、好ましくはニオビウムおよび／またはタンタ
ルである。この材料は、１容量％未満、好ましくは０．
３容量％未満の気孔率を有している。β型窒化珪素粒
は、縦横比３以上、好ましくは５以上で伸長した少なく
とも１０％以上、好ましくは２０％以上である。前記β
型窒化珪素粒の粒径は、０．２〜１０μｍ、好ましくは
０．２〜５μｍ、より好ましくは０．２〜３μｍの範囲
である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明による材料は、焼結工程に
引き続いて行われる粉末処理によって製造される。窒化
珪素スラリーは、水もしくは有機溶剤に適切な量の添加
材と共に窒化珪素の湿式分散によって製造される。粒子
間相に対する添加材は、０．１〜５重量％、好ましくは
０．２〜３重量％、最も好ましくは０．５〜２重量の酸
化イットリウム、０．１〜５重量％、好ましくは０．２
〜３重量％、最も好ましくは０．２〜２重量％の酸化ア
ルミニウム、および０．１〜５重量％、好ましくは０．
２〜３重量％、最も好ましくは０．５〜２重量％の遷移
金属酸化物、好ましくは酸化ニオビウムまたは酸化タン
タル或いはその混合物である。或る場合においては、１
重量％未満、好ましくは０．１〜０．７重量％の量のＳ
ｉＯ2 が添加される。しかしながら、添加される酸化物
の合計量は、好ましくは６重量％未満、最も好ましくは
４重量％未満とされる。一方、それは０．５重量％以
上、好ましくは１重量％以上添加されるべきである。添
加される酸化アルミニウムは、粒子間相内に存在すべき
であり、そして前記窒化珪素と共に固溶体を形成しない
ことが好ましい。同様に、それ自身で炭化物、窒化物、
炭窒化物或いは珪化物の微細な球状粒を形成し、そして
耐磨耗性を向上する他の遷移金属混合物を使用すること
もできる。適切な分散剤が、適切な加圧助剤（有機添加
物）と一緒に添加することもできる。前記スラリーは、
次いで乾燥され、そして粒状化される。
【００１０】粒状化された粉末は、焼結後、単軸加圧或
いは応力増加加圧のどちらかを使用して望ましい形状と
サイズとなるように形状とサイズを持った本体に成形さ
れる。比較的少量の粒子間相は、例えば、熱間プレス
（ＨＰ）、ガス加圧焼結（ＧＰＳ）或いは熱間応力増加
加圧（ＨＩＰ）のような焼結技術に伴う圧力の使用を必
要ならしめる。しかしながら、形成された粒子間ガラス
相の量は十分に高く、そのため材料は、選択された焼結
プロセス中に実質的に完全な密度に到達する。これは、
特にＧＰＳ焼結プロセスに適用しうる。一方、熱間プレ
ス技術（単軸加圧焼結）が使用された場合、加圧助材は
必要とされず、そして前記前記粒状化した粉末は熱間プ
レスグラファイトダイス内に充満し、次いで熱間プレス
される。ＧＰＳとＨＩＰ技術の場合に、加圧助剤が通常
使用され、そしてそれらは４００〜８００℃の温度範囲
で、しかも適切な熱処理雰囲気、好ましくは水素或いは
真空内で熱処理によって除去される。焼結温度および焼
結圧力は、使用される焼結技術に依存ずる。熱間プレス
で１６００℃と２０００℃の間の焼結温度が必要とされ
た場合、焼結する圧力は２０〜５０ＭＰａの範囲であ
る。ＨＩＰ焼結の場合には、１５００℃と１８００℃の
間の焼結温度が必要とされ、そしてガス圧力は５０〜２
００ＭＰａの範囲である。ＧＰＳ焼結の場合、通常１６
００℃と２０００℃の間の焼結温度が必要とされ、そし
てガス圧力は５〜２０ＭＰａ、好ましくは８〜１２ＭＰ
ａの範囲である。
【００１１】前記材料の焼結中、遷移金属の炭化物、窒
化物、炭窒化物或いは珪化物の結晶相は、粒子間相から
結晶化し、そしてそれ自身で結晶相を形成する。炭化物
は、グラファイト部分および炉内に残留する酸素および
酸化物に由来して炉雰囲気内で一酸化炭素の存在によっ
て造られ得る。同様に、窒素および一酸化炭素のガス状
混合物を使用することも可能である。前述の結晶相は、
ガラス質の粒子間相の量を減少させ、そしてこの種のそ
れ自身で形成された比較的少量の結晶質遷移金属組成物
が最終製品の耐磨耗性を飛躍的に向上させたことが知見
できた。添加物と焼結温度の或る組み合わせにおいて、
例えばＳｉ2 Ｎ2 Ｏ或いはＹ2 ＳｉＯ7のような酸化物
或いは酸窒化物をベースとした結晶質シリコンが形成さ
れ得る。焼結雰囲気、温度および量を変更することによ
って、それ自身で形成される二次的遷移金属相タイプの
粒子間相の初期的組成に影響を与え得る。他の原材料お
よび装置を使用して、熱力学的考察を考慮し、実験によ
って条件を設定することは当業者の範囲内にあることで
ある。
【００１２】焼結体は、望ましい形状とサイズを有する
インサートに研磨される。前記焼結体は、全面（頂部、
底部、隙間表面）或いは各面の唯一つ、２つ或いは３つ
の何れかの面を研磨することもできる。未研磨の表面
は、焼結ままの状態で使用される。完全に研磨され、或
いは部分的に研磨され、または未研磨のインサートは、
ホーニング加工されるか或いは面取りが施される。最終
的に、前記インサートは、公知のＣＶＤ技術（ＭＴ−Ｃ
ＶＤを含む）或いはＰＶＤ技術の何れかを使用して耐磨
耗層が施される。前述の層厚は、１〜２０μｍ、好まし
くは１〜１０μｍ、最も好ましくは２〜７μｍの範囲に
すべきである。好ましくは、前述の層は１〜７μｍ、好
ましくは１〜５μｍのＡｌ2 Ｏ3 層と４μｍ未満、好ま
しくは２μｍ厚のＴｉＮ層からなる。前述の耐火物層が
付与された場合、インサートは、端部で被覆層厚を減少
させるために、またより平滑な被覆表面を得るために端
部処理が行われる。
【００１３】
【実施例】
＜実施例１＞９８重量％の窒化珪素（宇部 ＳＮ−Ｅ１
０）、１重量％のイットリア（Ｈ．Ｃ．Ｓｔａｒｃｋ、
重量に対し純度最低９９．８％）、０．５重量％のアル
ミナ（住友、ＡＫＰ３０）が０．５重量％の酸化ニオビ
ウム（Ｈ．Ｃ．Ｓｔａｒｃｋ、化学的に純粋なグレード
で重量に対し純度最低９９．８％）と共に添加され、そ
して、粉砕媒体としての窒化珪素の円筒状小石および適
切な分散助剤および加圧助剤と共に水中で３６時間粉砕
された。粉砕後、前記分散剤は、篩い分けられ、そして
粒状化された。粒状化された粉末は、次いで望ましい形
状寸法のグリーン体に単軸方向に加圧された。
【００１４】前述のグリーン体から有機系添加物を除去
するために水素中で６００℃で４時間加熱された。予備
焼結体は、次いで、前記材料が近接した気孔率に到達す
るまで、２０バーレルの窒素圧力下で焼結温度１８５０
℃で１時間、ＧＰＳ炉内で焼結された。次いで、前記圧
力は１００バーレルまで上昇され、１時間そこに維持さ
れた。前述の焼結された材料の微細組織は、図１に見る
ことができる。この焼結された材料は、３％未満の粒子
間層を有し、縦横比３以上の長く伸びた約２５％のβ−
Ｓｉ3 Ｎ4 粒を含んでいた。その場合の気孔率は０．１
％以上であった。約０．５μｍの平均サイズを有する約
１重量％のＮｂＳｉ2 は、前記微細組織中に均一に分散
していた。前記インサートは、次いでＳＮＧＮ １２０
４１２Ｔ０２５２０形状に研磨され、そして鋳造表皮層
を有するねずみ鋳鉄で間欠的な切削作業を試験した（６
００ｍ／ｍｉｎ、０．２５ｍｍ／ｒｅｖ、切削深さ：２
ｍｍ）。２４分後のフランク磨耗を、材料の硬度と共
に、表１に示した。 ＜実施例２＞前述した手法に従って、Ｓｉ3 Ｎ4 （９
７．６５重量％、宇部 ＳＮ−Ｅ１０）、Ｙ2 Ｏ3 （１
重量％）、Ａｌ2 Ｏ3 （０．５重量％）およびＴａ2 Ｏ
5 （０．８５重量％）が処理され、次いで材料が近接し
た気孔率に到達するまで、２０バーレルの窒素圧力下で
焼結温度１８５０℃で１時間、焼結された。次いで、前
記窒素圧力は１００バーレルまで上昇され、更に１時
間、最終的な密度となるまで上昇させた。この焼結され
た材料は、４％未満の粒子間層を有し、縦横比５以上の
長く伸びた約２０％のβ−Ｓｉ3 Ｎ4 粒を含んでいた。
その場合の気孔率は０．１％であった。約１μｍの平
均サイズを有する約１重量％のＴａＳｉ2 は、前記微細
組織中に均一に分散していた。前記インサートは、次い
でＳＮＧＮ１２０４１２ Ｔ０２５２０形状に研磨さ
れ、そして鋳造表皮層を有するねずみ鋳鉄で間欠的な切
削作業を試験した（６００ｍ／ｍｉｎ、０．２５ｍｍ／
ｒｅｖ、切削深さ：２ｍｍ）。２４分後のフランク磨耗
を、材料の硬度と共に、表１に示した。 ＜実施例３＞前述した手法に従って、Ｓｉ3 Ｎ4 （９７
重量％、宇部 ＳＮ−Ｅ１０）、Ｙ2 Ｏ3 （１重量
％）、Ａｌ2 Ｏ3 （０．５重量％）およびＮｂ2 Ｏ
5 （１．５重量％）が処理され、次いで材料が近接した
気孔率に到達するまで、２０バーレルの窒素圧力下で焼
結温度１８５０℃で１時間、焼結され，次いで、前記窒
素圧力は１００バーレルまで上昇され、更に１時間、最
終的な密度となるまで上昇させた。この焼結された材料
は、２％未満の粒子間層を有し、縦横比５以上の長く伸
びた約１５％のβ−Ｓｉ3 Ｎ4 粒を含んでいた。その場
合の気孔率は０．３％であった。１μｍ以下の平均サイ
ズを有する約２重量％のＮｂＳｉ2 は、前記微細組織中
に均一に分散していた。前記インサートは、次いでＳＮ
ＧＮ １２０４１２ Ｔ０２５２０形状に研磨され、そ
して鋳造表皮層を有するねずみ鋳鉄で間欠的な切削作業
を試験した（６００ｍ／ｍｉｎ、０．２５ｍｍ／ｒｅ
ｖ、切削深さ：２ｍｍ）。２４分後のフランク磨耗を、
材料の硬度と共に、表１に示した。 ＜実施例４＞前述した手法に従って、Ｓｉ3 Ｎ4 （９７
重量％、宇部 ＥＳＰ）、Ｙ2 Ｏ3：１．５重量％、Ａ
ｌ2 Ｏ3 ：０．７５重量％、Ｎｂ2 Ｏ5 ：１．０重量
％、ＳｉＯ2 ：０．２５重量％が処理され、次いで材料
が近接した気孔率に到達するまで、２０バーレルの窒素
圧力下で焼結温度１８５０℃で１時間、焼結された。次
いで、前記窒素圧力は１００バーレルまで上昇され、更
に１時間、最終的な密度となるまで上昇させた。この焼
結された材料は、５％未満の粒子間層を有し、縦横比５
以上の長く伸びた約２０％のβ−Ｓｉ3 Ｎ4 粒を含んで
いた。その場合の気孔率は０．２％以下であった。１μ
ｍ以下の平均サイズを有する約２重量％のＮｂＳｉ
2 は、前記微細組織中に均一に分散していた。前記イン
サートは、次いでＳＮＧＮ １２０４１２ Ｔ０２５２
０形状に研磨され、そして鋳造表皮層を有するねずみ鋳
鉄で間欠的な切削作業を試験した（６００ｍ／ｍｉｎ、
０．２５ｍｍ／ｒｅｖ、切削深さ：２ｍｍ）。２４分後
のフランク磨耗を、材料の硬度と共に、表１に示した。
【００１５】 〔表１〕 表１ ──────────────────────────────── 材料 フランク磨耗 硬度（Ｈｖ１０） ──────────────────────────────── 実施例１ ０．２２ １５８２ 実施例２ ０．２０ １５８４ 実施例３ ０．１９ １５８１ 実施例４ ０．２３ １５２８ ──────────────────────────────── 比較材＃１（公知例） ０．３５ １４４３ 比較材＃２ ０．３５ １５９７ ──────────────────────────────── 比較材＃１は、市販のβ型窒化珪素（コロマント グレ
ード：ＣＣ６９０）である。比較材＃２は、実施例１と
同一の出発組成をを有するが、遷移金属の添加物がない
ものである。それは、より脆い性状を示を有するものと
して示されている。
【００１６】上記結果は、良好な破壊靱性、耐熱衝撃性
および耐磨耗性が前述のタイプの窒化珪素材料で得るこ
とができることを示している。このように、この材料
は、良好な耐磨耗性と、悲劇的な欠陥に繋がることなく
機械的および熱的応力に耐え得るものである。 ＜実施例５＞上述の実施例３により型式ＳＮＧＮ １２
０４１２ Ｔ０２５２０を有するインサートが製造され
た。このインサートは、３つのグループ：Ａ、Ｂおよび
Ｃに分割され、そして、ＣＶＤ技術を使用してＡｌ2 Ｏ
3 およびＴｉＮの層からなる耐火被覆層を付与した。こ
の層の厚みは、表２のとおりである。
【００１７】 〔表２〕 表２ （μｍ） ────────────────────────────────── Ａｌ2 Ｏ3 ＴｉＮ （最もインサートに近い） （Ａｌ2 Ｏ3 層の上） ────────────────────────────────── ５Ａ ４ １ ５Ｂ １．５ ０．５ ────────────────────────────────── ５Ｃ 耐火被覆層のない比較例 ────────────────────────────────── 最終的に、前記インサートの全ての端面は、被覆厚みを
減少させるため、および平滑な被覆表面を得るために処
理された。
【００１８】前記インサートは、鋳造表皮層を残したノ
ジュラー鋳鉄（ＳＳ０７２７）で旋回作業で試験した
（６００ｍ／ｍｉｎ、０．２５ｍｍ／ｒｅｖ、切削深
さ：２ｍｍ）。３分後に表３の磨耗を測定した。 〔表３〕 表３ ────────────────────────────────── フランク磨耗（ｍｍ） クレーター磨耗領域（ｍｍ2 ） ────────────────────────────────── ５Ａ ０．１２ ０．０９ ５Ｂ ０．２１ ０．３０ ────────────────────────────────── ５Ｃ ０．２５ ０．５２ ──────────────────────────────────
【００１９】
【発明の効果】本発明は、比較的少量の焼結助剤を使用
することによって、および最終製品におけるガラス質の
粒子間相の量よりも少ない炭化物、窒化物、炭窒化物或
いは珪化物の二次再結晶相をそれ自身で形成することに
よって耐磨耗性を向上させ、良好な破壊靱性、耐熱衝撃
性および耐磨耗性を有する鋳鉄材のチップ成形機械加工
のための窒化珪素をベースとした切削工具インサートを
容易に製造可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による窒化珪素の透過電子顕微鏡（ＴＥ
Ｍ）による約１００００倍の微細構造の顕微鏡写真であ
る。灰色の球状で伸長粒がβ−Ｓｉ3 Ｎ4 で、黒色の球
状粒がＮｂＳｉ2 である。

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 合計０．５〜１０重量％、好ましくは
    ０．５〜６重量％の粒子間相と、０．１〜２μｍ、好ま
    しくはサブミクロンサイズを有する球状粒として存在
    し、それ自身で二次結晶相を形成する０．０５〜３重量
    ％の遷移金属の炭化物、窒化物、炭窒化物或いは珪化物
    の少なくとも１つからなるβ型窒化珪素であって、縦横
    比３以上、好ましくは５以上で伸長した少なくとも１０
    ％以上、好ましくは２０％以上の前記β型窒化珪素粒
    で、粒子径０．２〜１０μｍ、好ましくは０．２〜５μ
    ｍ、より好ましくは０．２〜３μｍおよび気孔率１容量
    ％未満、好ましくは０．３容量％未満を有することを特
    徴とする窒化珪素切削工具インサート。
  2. 【請求項２】 前記遷移金属が、ニオビウムおよび／ま
    たはタンタルであることを特徴とする請求項１記載の窒
    化珪素切削工具インサート。
  3. 【請求項３】 前記窒化珪素切削工具インサートが、酸
    化物或いは酸窒化物をベースとした１０％未満の結晶質
    珪素を含むことを特徴とする請求項１または２記載の窒
    化珪素切削工具インサート。
  4. 【請求項４】 前記窒化珪素切削工具インサートが、公
    知のものとして知られた耐磨耗性被覆が施されているこ
    とを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の窒化珪
    素切削工具インサート。
  5. 【請求項５】 前記耐磨耗性被覆が、１〜７μｍのＡｌ
    2 Ｏ3 層と＜４μｍのＴｉＮ層からなることを特徴とす
    る請求項４記載の窒化珪素切削工具インサート。
  6. 【請求項６】 前記耐磨耗性被覆が、エッジ部分で薄く
    なっていることを特徴とする請求項４或いは５記載の窒
    化珪素切削工具インサート。
  7. 【請求項７】 粉末冶金法によって窒化珪素切削工具イ
    ンサートを製造する方法であって、 ０．１〜５重量％、好ましくは０．２〜３重量％の酸化
    イットリウム、０．１〜５重量％、好ましくは０．１〜
    ３重量％の酸化アルミニウム、好ましくは酸化ニオビウ
    ムまたは酸化タンタル或いはその混合物からなる遷移金
    属酸化物を０．１〜５重量％、好ましくは０．２〜３重
    量％の粉末で、添加した酸化物の合計が６重量％未満と
    した粉末を、水中で湿式分散によって或いは窒化珪素粉
    末の有機溶剤によって窒化珪素スラリーを準備する工
    程、 および、適切な加圧助剤と共に分散剤を添加し、その後
    に前記スラリーが乾燥し、そして所望の形状の切削工具
    インサートに形成するよう粒状化し、そして熱間プレス
    （ＨＰ）、ガス加圧焼結（ＧＰＳ）或いは熱間応力増加
    加圧（ＨＩＰ）のような圧力補助焼結技術によって焼結
    する工程、からなることを特徴とする窒化珪素切削工具
    インサートを製造する方法。
  8. 【請求項８】 １重量％未満、好ましくは０．１〜０．
    ７重量％のＳｉＯ2を添加することを特徴とする請求項
    ７記載の窒化珪素切削工具インサートを製造する方法。
  9. 【請求項９】 前記インサート上に公知の知られた耐磨
    耗性被覆を電着した請求項７または８記載の窒化珪素切
    削工具インサートを製造する方法。
  10. 【請求項１０】 前記被覆が、１〜７μｍのＡｌ2 Ｏ3
    層と＜４μｍのＴｉＮ層からなることを特徴とする請求
    項９記載の窒化珪素切削工具インサートを製造する方
    法。
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