JPH108211A - 組立式圧延用ロール - Google Patents
組立式圧延用ロールInfo
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- JPH108211A JPH108211A JP15865796A JP15865796A JPH108211A JP H108211 A JPH108211 A JP H108211A JP 15865796 A JP15865796 A JP 15865796A JP 15865796 A JP15865796 A JP 15865796A JP H108211 A JPH108211 A JP H108211A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性、耐肌荒れ性に優れると共に胴端部
に耐亀裂性が備わり、胴端部の破壊防止に優れた組立式
圧延用ロールを提供する。 【解決手段】 化学成分が重量比でＣ：０．１〜２．０
％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は黒鉛鋳鋼からなる内層の外周
に硬さがＨＳ：７５以上の外層を金属結合した胴部構成
用の複合スリーブを軸材に嵌合固定してなり、前記複合
スリーブの胴端部は、金属結合境界近傍部を除く内層側
端面が、外層とこれに続く金属結合境界近傍部を含む内
層とからなる外層側端面より、５ｍｍ以上突出してな
る。また、前記外層側端面はロール回転軸との直角面に
対して傾斜してなり、前記外層は焼結ハイス材、或いは
鋳造材、或いは肉盛ハイス材、或いは超硬合金材にてな
る。
に耐亀裂性が備わり、胴端部の破壊防止に優れた組立式
圧延用ロールを提供する。 【解決手段】 化学成分が重量比でＣ：０．１〜２．０
％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は黒鉛鋳鋼からなる内層の外周
に硬さがＨＳ：７５以上の外層を金属結合した胴部構成
用の複合スリーブを軸材に嵌合固定してなり、前記複合
スリーブの胴端部は、金属結合境界近傍部を除く内層側
端面が、外層とこれに続く金属結合境界近傍部を含む内
層とからなる外層側端面より、５ｍｍ以上突出してな
る。また、前記外層側端面はロール回転軸との直角面に
対して傾斜してなり、前記外層は焼結ハイス材、或いは
鋳造材、或いは肉盛ハイス材、或いは超硬合金材にてな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋳鋼、鍛鋼又は黒鉛
鋳鋼からなる内層の外周に耐摩耗、耐肌荒れ性合金から
なる外層を形成した複合スリーブを軸材に嵌合固定して
なる、特に胴端部の耐亀裂性に優れた組立式圧延用ロー
ルに関する。
鋳鋼からなる内層の外周に耐摩耗、耐肌荒れ性合金から
なる外層を形成した複合スリーブを軸材に嵌合固定して
なる、特に胴端部の耐亀裂性に優れた組立式圧延用ロー
ルに関する。
【０００２】
【従来の技術】圧延用ロールには、使用される胴部表面
の摩耗が少ないこと、肌荒れが生じにくいこと、圧延材
との焼き付きが生じにくいこと、亀裂、欠け、破壊が生
じにくいこと等が要求される。これらの要求に対して、
従来から胴部に硬質の外層を形成した鋳造複合ロール、
焼結複合ロール等があり、用途や目的に応じて種々の特
性を持つ材質や製法のロールが用いられている。例えば
耐摩耗性に関して、国際公開番号ＷＯ８８／０７５９４
号公報に開示されているような外層がハイス系材質の高
耐摩耗性鋳造複合ロールがある。ハイス系材質のロール
は耐摩耗性が飛躍的に優れているので、圧延生産性の向
上に著しく貢献している。
の摩耗が少ないこと、肌荒れが生じにくいこと、圧延材
との焼き付きが生じにくいこと、亀裂、欠け、破壊が生
じにくいこと等が要求される。これらの要求に対して、
従来から胴部に硬質の外層を形成した鋳造複合ロール、
焼結複合ロール等があり、用途や目的に応じて種々の特
性を持つ材質や製法のロールが用いられている。例えば
耐摩耗性に関して、国際公開番号ＷＯ８８／０７５９４
号公報に開示されているような外層がハイス系材質の高
耐摩耗性鋳造複合ロールがある。ハイス系材質のロール
は耐摩耗性が飛躍的に優れているので、圧延生産性の向
上に著しく貢献している。
【０００３】また、使用される胴部のみの取替えを可能
にするロールとして、種々の組立式圧延用ロールが開示
されている。例えば、実公昭４５−７６４０号公報には
熱亀裂の発生及び伝播に対して強い材料からなるスリー
ブをアーバーに焼嵌めした組立式熱間圧延用作動ロール
が、特開昭５４−８６４６３号公報には、ネック部径と
胴部外径との比、胴部廃却径と胴部外径との比を特定し
た圧延用ワークロールにおいて、スリーブの内径を軸受
部径に略等しくした圧延用組立式ワークロールが、特開
平４−３４４８０７号公報には外層をハイス系材質、内
層を強靱鋳鉄又は黒鉛鋼により形成したＨ形鋼圧延用複
合スリーブロールが、特開昭６２−７８０２号公報に
は、ハイス材等の高合金鋼、高合金鋳鉄、Ｎｉ−Ｃｒ基
自溶性合金など耐摩耗性材の粉末を熱間静水圧加圧（以
下「ＨＩＰ」と略記する）処理により焼結して外層を形
成するとともに、内層材と拡散接合（金属結合）した複
合リング（複合スリーブ）が開示されている。これらハ
イス系等の材質を用いた組立式圧延用ロールは、化学成
分或いは製法の点で耐亀裂性向上の配慮はなされている
が、その材質が本来有する耐亀裂特性の域を越えるもの
でない。
にするロールとして、種々の組立式圧延用ロールが開示
されている。例えば、実公昭４５−７６４０号公報には
熱亀裂の発生及び伝播に対して強い材料からなるスリー
ブをアーバーに焼嵌めした組立式熱間圧延用作動ロール
が、特開昭５４−８６４６３号公報には、ネック部径と
胴部外径との比、胴部廃却径と胴部外径との比を特定し
た圧延用ワークロールにおいて、スリーブの内径を軸受
部径に略等しくした圧延用組立式ワークロールが、特開
平４−３４４８０７号公報には外層をハイス系材質、内
層を強靱鋳鉄又は黒鉛鋼により形成したＨ形鋼圧延用複
合スリーブロールが、特開昭６２−７８０２号公報に
は、ハイス材等の高合金鋼、高合金鋳鉄、Ｎｉ−Ｃｒ基
自溶性合金など耐摩耗性材の粉末を熱間静水圧加圧（以
下「ＨＩＰ」と略記する）処理により焼結して外層を形
成するとともに、内層材と拡散接合（金属結合）した複
合リング（複合スリーブ）が開示されている。これらハ
イス系等の材質を用いた組立式圧延用ロールは、化学成
分或いは製法の点で耐亀裂性向上の配慮はなされている
が、その材質が本来有する耐亀裂特性の域を越えるもの
でない。
【０００４】一般に複合ロールの外層は高耐摩耗性、高
耐肌荒れ性になるほど靱性に乏しく、かつ熱処理時の変
態に伴う残留応力が大きくなる。このような状態にある
ロールを圧延に使用したとき、さらに圧延圧力、熱応
力、圧延異常に伴う異常強圧等の外部負荷を受けて、亀
裂発生或いはこれに基づくロール破壊が起こりやすい。
このため、胴端部に関してもその形状を改善した組立式
圧延用ロールが開示されている。特開平２−８０１０９
号公報には、図６のように、ロール軸芯部（軸材）３外
周にロール胴部本体（内層）２が形成され、本体２の両
端部に外周壁２５が突設され、外周壁部の間に圧延特性
の優れた高合金材で形成された硬化層（外層）１が接合
一体化された複合ロールにおいて、外周壁部外周面には
硬化層１の軸方向端面近傍位置に周溝２６が設けられ、
周溝２６によって硬化層１の熱処理に際して発生する変
態応力を緩和するための緩衝壁部２７が硬化層１の軸方
向端面に隣接して形成された複合ロールが開示されてい
る。また特開平６−１８２４０９号公報には、図５に示
す軸材３に嵌合された鋼材の内層２の外周に焼結合金の
外層１がＨＩＰ処理により形成された複合スリーブロー
ルにおいて、外層１と内層２との境界４近傍の外層側胴
端に発生する半径方向引張残留応力を抑制するため、図
４のように、ロール胴端角部の面取りを外層１と内層２
との境界４がその面取り面１３内に存在するよう形成し
た複合スリーブロールが開示されている。
耐肌荒れ性になるほど靱性に乏しく、かつ熱処理時の変
態に伴う残留応力が大きくなる。このような状態にある
ロールを圧延に使用したとき、さらに圧延圧力、熱応
力、圧延異常に伴う異常強圧等の外部負荷を受けて、亀
裂発生或いはこれに基づくロール破壊が起こりやすい。
このため、胴端部に関してもその形状を改善した組立式
圧延用ロールが開示されている。特開平２−８０１０９
号公報には、図６のように、ロール軸芯部（軸材）３外
周にロール胴部本体（内層）２が形成され、本体２の両
端部に外周壁２５が突設され、外周壁部の間に圧延特性
の優れた高合金材で形成された硬化層（外層）１が接合
一体化された複合ロールにおいて、外周壁部外周面には
硬化層１の軸方向端面近傍位置に周溝２６が設けられ、
周溝２６によって硬化層１の熱処理に際して発生する変
態応力を緩和するための緩衝壁部２７が硬化層１の軸方
向端面に隣接して形成された複合ロールが開示されてい
る。また特開平６−１８２４０９号公報には、図５に示
す軸材３に嵌合された鋼材の内層２の外周に焼結合金の
外層１がＨＩＰ処理により形成された複合スリーブロー
ルにおいて、外層１と内層２との境界４近傍の外層側胴
端に発生する半径方向引張残留応力を抑制するため、図
４のように、ロール胴端角部の面取りを外層１と内層２
との境界４がその面取り面１３内に存在するよう形成し
た複合スリーブロールが開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記図５に示す従来の
複合スリーブロールには、上記半径方向残留応力の他
に、胴中央部においてロール回転軸方向に圧縮残留応力
が存在し、この圧縮残留応力は胴端側に移行するにした
がってその値が徐々に小さくなり、胴端部付近では逆の
引張残留応力となって存在している。このような状態に
あるとき、胴端部に圧延圧力或いは強圧を受けると、胴
端部は既に引張残留応力が存在しているので外層材質の
強さに余裕がなくなり、円周方向に亀裂が発生して崖崩
れ状に破壊しやすい。このような観点に立って、本発明
の目的は耐摩耗性、耐肌荒れ性に優れると共に胴端部の
亀裂発生とそれに基づく破壊発生を防止した新規な構造
の組立式圧延用ロールを提供することにある。
複合スリーブロールには、上記半径方向残留応力の他
に、胴中央部においてロール回転軸方向に圧縮残留応力
が存在し、この圧縮残留応力は胴端側に移行するにした
がってその値が徐々に小さくなり、胴端部付近では逆の
引張残留応力となって存在している。このような状態に
あるとき、胴端部に圧延圧力或いは強圧を受けると、胴
端部は既に引張残留応力が存在しているので外層材質の
強さに余裕がなくなり、円周方向に亀裂が発生して崖崩
れ状に破壊しやすい。このような観点に立って、本発明
の目的は耐摩耗性、耐肌荒れ性に優れると共に胴端部の
亀裂発生とそれに基づく破壊発生を防止した新規な構造
の組立式圧延用ロールを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するため鋭意研究の結果、ロール表面の回転軸方
向引張残留応力の発生を阻止する手段を発見し本発明を
完成した。
を解決するため鋭意研究の結果、ロール表面の回転軸方
向引張残留応力の発生を阻止する手段を発見し本発明を
完成した。
【０００７】本発明の組立式圧延用ロールは化学成分が
重量比でＣ：０．１〜２．０％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は
黒鉛鋳鋼からなる内層の外周に硬さがＨＳ：７５以上の
外層を金属結合した胴部構成用の複合スリーブを軸材に
嵌合固定してなり、前記複合スリーブの胴端部は、金属
結合境界近傍部を除く内層側端面が、外層とこれに続く
金属結合境界近傍部を含む内層とからなる外層側端面よ
り、５ｍｍ以上突出してなる。より好ましくは２０ｍｍ
以上突出してなる。
重量比でＣ：０．１〜２．０％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は
黒鉛鋳鋼からなる内層の外周に硬さがＨＳ：７５以上の
外層を金属結合した胴部構成用の複合スリーブを軸材に
嵌合固定してなり、前記複合スリーブの胴端部は、金属
結合境界近傍部を除く内層側端面が、外層とこれに続く
金属結合境界近傍部を含む内層とからなる外層側端面よ
り、５ｍｍ以上突出してなる。より好ましくは２０ｍｍ
以上突出してなる。
【０００８】次に、本発明の組立式圧延用ロールは前記
外層とこれに続く金属結合境界近傍部を含む内層とから
なる外層側端面がロール回転軸との直角面に対して傾斜
してなる。
外層とこれに続く金属結合境界近傍部を含む内層とから
なる外層側端面がロール回転軸との直角面に対して傾斜
してなる。
【０００９】次に、前記外層は焼結ハイス材にてなり、
その化学成分は重量比でＣ：１〜４％、Ｓｉ：０．２〜
３％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：２〜１２％、Ｍ
ｏ：９％以下、Ｖ：３〜１５％、Ｗ：２０％以下、残部
Ｆｅ及び不可避的不純物を含む粉末を焼結してなる。さ
らに焼結ハイス材の粉末は重量比でＮｉ：５％以下、Ｃ
ｏ：１０％以下、Ｎｂ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｚ
ｒ：５％以下の何れか１種又は２種以上を含むことがで
き、またＮｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒの中から選択
した金属の炭化物又は窒化物又は炭窒化物の粒子の何れ
か１種又は２種以上を含むことができる。
その化学成分は重量比でＣ：１〜４％、Ｓｉ：０．２〜
３％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：２〜１２％、Ｍ
ｏ：９％以下、Ｖ：３〜１５％、Ｗ：２０％以下、残部
Ｆｅ及び不可避的不純物を含む粉末を焼結してなる。さ
らに焼結ハイス材の粉末は重量比でＮｉ：５％以下、Ｃ
ｏ：１０％以下、Ｎｂ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｚ
ｒ：５％以下の何れか１種又は２種以上を含むことがで
き、またＮｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒの中から選択
した金属の炭化物又は窒化物又は炭窒化物の粒子の何れ
か１種又は２種以上を含むことができる。
【００１０】また、前記外層は鋳造又は肉盛ハイス材に
てなり、その化学成分は重量比でＣ：１〜４％、Ｓｉ：
０．２〜３％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：２〜１
２％、Ｍｏ：９％以下、Ｖ：３〜１５％、Ｗ：２０％以
下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物を含む。さらに鋳造又
は肉盛ハイス材は重量比でＮｉ：５％以下、Ｃｏ：１０
％以下、Ｎｂ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｚｒ：５％
以下の何れか１種又は２種以上を含むことができ、また
Ｎｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒの中から選択した金属
の炭化物又は窒化物又は炭窒化物の粒子の何れか１種又
は２種以上を含むことができる。
てなり、その化学成分は重量比でＣ：１〜４％、Ｓｉ：
０．２〜３％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：２〜１
２％、Ｍｏ：９％以下、Ｖ：３〜１５％、Ｗ：２０％以
下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物を含む。さらに鋳造又
は肉盛ハイス材は重量比でＮｉ：５％以下、Ｃｏ：１０
％以下、Ｎｂ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｚｒ：５％
以下の何れか１種又は２種以上を含むことができ、また
Ｎｂ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒの中から選択した金属
の炭化物又は窒化物又は炭窒化物の粒子の何れか１種又
は２種以上を含むことができる。
【００１１】また、前記外層は超硬合金材にてなり、そ
の化学成分は体積比でＣｏ粉末：１５〜２５％、Ｎｉ粉
末：５〜１５％、Ｃｒ−Ｓｉ化合物粉末：０．５〜１０
％、ＷＣ粉末：５０〜７９．５％を含む粉末を焼結して
なる。そしてＣｒ−Ｓｉ化合物粉末はＣｒ3 Ｓｉ，Ｃｒ
Ｓｉ，ＣｒＳｉ2 の何れか１種又は２種以上である。
の化学成分は体積比でＣｏ粉末：１５〜２５％、Ｎｉ粉
末：５〜１５％、Ｃｒ−Ｓｉ化合物粉末：０．５〜１０
％、ＷＣ粉末：５０〜７９．５％を含む粉末を焼結して
なる。そしてＣｒ−Ｓｉ化合物粉末はＣｒ3 Ｓｉ，Ｃｒ
Ｓｉ，ＣｒＳｉ2 の何れか１種又は２種以上である。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の組立式圧延用ロールの全
体構成は、図１のように、化学成分が重量比でＣ：０．
１〜２．０％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は黒鉛鋳鋼からなる
内層２の外周に硬さがＨＳ：７５以上の外層１を金属結
合した胴部構成用の複合スリーブを軸材３に嵌合固定さ
れている。そして、図２のように、複合スリーブの胴端
部は、金属結合境界４近傍部を除く内層側端面２１が、
外層１とこれに続く金属結合境界４近傍部を含む内層と
からなる外層側端面１１より、突出している。ここで金
属結合境界４近傍部を除く内層側とするのは、材質的に
も応力的にも不安定な状態にある金属結合境界とその近
傍部を避けるためである。避ける距離は、複合スリーブ
の材質、製法、適用対象ロールの形状・寸法等により異
なるが、実際面ではロール回転軸に鉛直に向かって境界
４から３〜５ｍｍ以上である。このように、安定になっ
た内層材のみがロール回転軸方向に突出しているので、
突出部の外周には図５の従来ロールのような金属結合境
界４もなければ、軸方向の引張残留応力が発生する外層
１もない。そして、内層側端面２１の位置から５ｍｍ以
上胴中央部に向かった外層側端面１１の位置から外層が
形成されているので、この外層の領域はもはや引張残留
応力でなく、圧縮残留応力に移行した領域である。この
結果、胴端部に圧力を受けても円周方向の亀裂発生によ
る崖崩れ状の破壊が起こり難くなる。
体構成は、図１のように、化学成分が重量比でＣ：０．
１〜２．０％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は黒鉛鋳鋼からなる
内層２の外周に硬さがＨＳ：７５以上の外層１を金属結
合した胴部構成用の複合スリーブを軸材３に嵌合固定さ
れている。そして、図２のように、複合スリーブの胴端
部は、金属結合境界４近傍部を除く内層側端面２１が、
外層１とこれに続く金属結合境界４近傍部を含む内層と
からなる外層側端面１１より、突出している。ここで金
属結合境界４近傍部を除く内層側とするのは、材質的に
も応力的にも不安定な状態にある金属結合境界とその近
傍部を避けるためである。避ける距離は、複合スリーブ
の材質、製法、適用対象ロールの形状・寸法等により異
なるが、実際面ではロール回転軸に鉛直に向かって境界
４から３〜５ｍｍ以上である。このように、安定になっ
た内層材のみがロール回転軸方向に突出しているので、
突出部の外周には図５の従来ロールのような金属結合境
界４もなければ、軸方向の引張残留応力が発生する外層
１もない。そして、内層側端面２１の位置から５ｍｍ以
上胴中央部に向かった外層側端面１１の位置から外層が
形成されているので、この外層の領域はもはや引張残留
応力でなく、圧縮残留応力に移行した領域である。この
結果、胴端部に圧力を受けても円周方向の亀裂発生によ
る崖崩れ状の破壊が起こり難くなる。
【００１３】本発明ロールは、さらに図３のように、外
層１とこれに続く金属結合境界４近傍部を含む内層とか
らなる外層側端面１２がロール回転軸との直角面に対し
て傾斜してなる。図２の外層側端面１１の形状にする場
合、内層側端面２１が突出しているので図５の外層側端
面１４と内層側端面２３を同位置にした場合ほどではな
いが、図５同様の傾向により外層１と内層２との境界４
近傍の外層側胴端に半径方向の引張残留応力が発生し、
使用時に外層１の境界４近傍の胴端部に割れが発生しや
すい。これを防止するため、図３の外層側端面１２のよ
うに傾斜させる。この場合、結果的に外層１と内層２と
の境界４は外層側端面１２内に存在するようになる。こ
うすることにより、ロール胴端部における軸方向引張残
留応力或いは半径方向引張残留応力による破壊が防止さ
れる。外層側端面１２の傾斜角度はロール回転軸との直
角面に対して５°以上にするのが望ましい。５°未満の
ときは実質的に図２の場合と同等となり、その効果が殆
んどない。なお、本発明の実施態様を示す図１、図２、
図３において、突出した内層部の外周面２４は便宜的に
ストレート形状に画いたが、適用対象ロールの胴端より
外部位置の軸部の形状に応じて、例えばこの部分にフィ
レットリング部を設けてもよい。
層１とこれに続く金属結合境界４近傍部を含む内層とか
らなる外層側端面１２がロール回転軸との直角面に対し
て傾斜してなる。図２の外層側端面１１の形状にする場
合、内層側端面２１が突出しているので図５の外層側端
面１４と内層側端面２３を同位置にした場合ほどではな
いが、図５同様の傾向により外層１と内層２との境界４
近傍の外層側胴端に半径方向の引張残留応力が発生し、
使用時に外層１の境界４近傍の胴端部に割れが発生しや
すい。これを防止するため、図３の外層側端面１２のよ
うに傾斜させる。この場合、結果的に外層１と内層２と
の境界４は外層側端面１２内に存在するようになる。こ
うすることにより、ロール胴端部における軸方向引張残
留応力或いは半径方向引張残留応力による破壊が防止さ
れる。外層側端面１２の傾斜角度はロール回転軸との直
角面に対して５°以上にするのが望ましい。５°未満の
ときは実質的に図２の場合と同等となり、その効果が殆
んどない。なお、本発明の実施態様を示す図１、図２、
図３において、突出した内層部の外周面２４は便宜的に
ストレート形状に画いたが、適用対象ロールの胴端より
外部位置の軸部の形状に応じて、例えばこの部分にフィ
レットリング部を設けてもよい。
【００１４】本発明複合スリーブの内層２の材質はＣ：
０．１〜２重量％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は黒鉛鋳鋼であ
る。これらの材質において、Ｃが２重量％を越えると炭
化物量又は黒鉛量が過剰になるので、内層２として必要
な引張強さ、靱性等が確保されない。また、Ｃが０．１
重量％未満のときは軟弱すぎるので、必要な強さが確保
されない。
０．１〜２重量％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は黒鉛鋳鋼であ
る。これらの材質において、Ｃが２重量％を越えると炭
化物量又は黒鉛量が過剰になるので、内層２として必要
な引張強さ、靱性等が確保されない。また、Ｃが０．１
重量％未満のときは軟弱すぎるので、必要な強さが確保
されない。
【００１５】本発明複合スリーブは、例えばＨＩＰ焼結
法、或いは遠心力鋳造法、或いは連続肉盛法等各種の製
法によりハイス材或いは超硬合金材の外層１を内層２に
金属結合させて製作する。また、本発明複合スリーブの
外層１の硬さはＨＳ：７５以上が必要であり、これによ
り外層材質が本来有している耐摩耗性、耐肌荒れ性を確
保すると共に、外層１の胴中央部に圧縮残留応力が付与
されて耐亀裂性が得られる。このようにして得た本発明
の複合スリーブを、例えば焼嵌め法により、軸材３に嵌
合固定して本発明の組立式圧延用ロールを完成する。
法、或いは遠心力鋳造法、或いは連続肉盛法等各種の製
法によりハイス材或いは超硬合金材の外層１を内層２に
金属結合させて製作する。また、本発明複合スリーブの
外層１の硬さはＨＳ：７５以上が必要であり、これによ
り外層材質が本来有している耐摩耗性、耐肌荒れ性を確
保すると共に、外層１の胴中央部に圧縮残留応力が付与
されて耐亀裂性が得られる。このようにして得た本発明
の複合スリーブを、例えば焼嵌め法により、軸材３に嵌
合固定して本発明の組立式圧延用ロールを完成する。
【００１６】本発明複合スリーブの外層１を形成する焼
結ハイス材の粉末或いは鋳造又は肉盛ハイス材の合金元
素量は、外層１が必要とする耐摩耗性、耐肌荒れ性、硬
さ等を確保する上で、次の通り限定される。 Ｃ：１〜４重量％ Ｃは同時に含まれるＣｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗと結合して硬質
の炭化物を生成して耐摩耗性を発揮するのに必要であ
る。Ｃが１重量％未満では硬質の炭化物量が不足して耐
摩耗性が得られず、４重量％を越えると硬質の炭化物が
多くなりすぎて靱性が低下する。
結ハイス材の粉末或いは鋳造又は肉盛ハイス材の合金元
素量は、外層１が必要とする耐摩耗性、耐肌荒れ性、硬
さ等を確保する上で、次の通り限定される。 Ｃ：１〜４重量％ Ｃは同時に含まれるＣｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗと結合して硬質
の炭化物を生成して耐摩耗性を発揮するのに必要であ
る。Ｃが１重量％未満では硬質の炭化物量が不足して耐
摩耗性が得られず、４重量％を越えると硬質の炭化物が
多くなりすぎて靱性が低下する。
【００１７】Ｓｉ：０．２〜３重量％ Ｓｉは脱酸効果を有するが、０．２重量％未満では十分
な脱酸効果が得られず、３重量％を越えると材質を脆化
する。 Ｍｎ：０．１〜１．５重量％ Ｍｎも脱酸効果を有し、さらに焼入性を高める。このた
め０．１重量％以上必要であるが、１．５重量％を越え
ると材質が脆化するので好ましくない。
な脱酸効果が得られず、３重量％を越えると材質を脆化
する。 Ｍｎ：０．１〜１．５重量％ Ｍｎも脱酸効果を有し、さらに焼入性を高める。このた
め０．１重量％以上必要であるが、１．５重量％を越え
ると材質が脆化するので好ましくない。
【００１８】Ｃｒ：２〜１２重量％ Ｃｒは基地組織をベイナイト及び／又はマルテンサイト
にして硬化すると共に、Ｍ7 Ｃ3 系、Ｍ23Ｃ6 系炭化物
を形成するので、耐摩耗性の向上に有効である。しか
し、２重量％未満では効果が十分でなく、１２重量％を
越えると基地組織の靱性が低下するばかりでなく、Ｖに
よるＶＣのようなさらに硬質のＭＣ系炭化物の生成を少
なくするので、耐摩耗性向上効果が飽和する。 Ｍｏ：９重量％以下 Ｍｏは基地組織中に固溶して基地組織を強化すると共
に、Ｃと結合してＭ2 Ｃ系、Ｍ6Ｃ系炭化物を生成する
ので耐摩耗性の向上に有効である。しかし、９重量％を
越えるとＶＣのようなさらに硬質のＭＣ系炭化物の生成
が少なくなるので、耐摩耗性向上効果が飽和する。
にして硬化すると共に、Ｍ7 Ｃ3 系、Ｍ23Ｃ6 系炭化物
を形成するので、耐摩耗性の向上に有効である。しか
し、２重量％未満では効果が十分でなく、１２重量％を
越えると基地組織の靱性が低下するばかりでなく、Ｖに
よるＶＣのようなさらに硬質のＭＣ系炭化物の生成を少
なくするので、耐摩耗性向上効果が飽和する。 Ｍｏ：９重量％以下 Ｍｏは基地組織中に固溶して基地組織を強化すると共
に、Ｃと結合してＭ2 Ｃ系、Ｍ6Ｃ系炭化物を生成する
ので耐摩耗性の向上に有効である。しかし、９重量％を
越えるとＶＣのようなさらに硬質のＭＣ系炭化物の生成
が少なくなるので、耐摩耗性向上効果が飽和する。
【００１９】Ｖ：３〜１５重量％ ＶはＣと結合してＶＣ、即ちＭＣ系炭化物を生成する。
ＶＣの硬さはＨＶ２５００〜３０００であり、炭化物の
中で最も硬い。このため、Ｖは耐摩耗性の向上に最も有
効な必須元素である。Ｖの量が３重量％未満ではＶＣの
量が不足し、１５重量％を越えると材質を脆化する。 Ｗ：２０重量％以下 Ｍｏと同様に、Ｗも基地組織中にも固溶して基地組織を
強化すると共にＣと結合してＭ2 Ｃ系、Ｍ6 Ｃ系炭化物
を生成するので、耐摩耗性向上に有効である。しかし、
２０重量％を越えると、ＶＣにようなさらに硬質のＭＣ
系炭化物の生成が少なくなるので、耐摩耗性向上効果が
飽和する。
ＶＣの硬さはＨＶ２５００〜３０００であり、炭化物の
中で最も硬い。このため、Ｖは耐摩耗性の向上に最も有
効な必須元素である。Ｖの量が３重量％未満ではＶＣの
量が不足し、１５重量％を越えると材質を脆化する。 Ｗ：２０重量％以下 Ｍｏと同様に、Ｗも基地組織中にも固溶して基地組織を
強化すると共にＣと結合してＭ2 Ｃ系、Ｍ6 Ｃ系炭化物
を生成するので、耐摩耗性向上に有効である。しかし、
２０重量％を越えると、ＶＣにようなさらに硬質のＭＣ
系炭化物の生成が少なくなるので、耐摩耗性向上効果が
飽和する。
【００２０】本発明複合スリーブの外層１を形成する焼
結ハイス材の粉末或いは鋳造又は肉盛ハイス材は、上記
の合金元素以外に、さらに次の合金元素及び／又は粒子
をそれぞれ単独又は複合して含むことができる。 Ｎｉ：５重量％以下 Ｎｉは基地組織の焼入れ性向上のため、特に大型複合ス
リーブのときに添加すると有効である。しかし、５重量
％を越えるとオーステナイトが安定化して、硬い基地組
織であるベイナイト及び／又はマルテンサイトへ変態し
難くなるので、耐摩耗性が得られなくなる。 Ｃｏ：１０重量％以下 Ｃｏは高温状態における基地を強化するので、特に熱間
圧延に用いたとき、耐摩耗性、耐肌荒れ性の向上に有効
である。しかし、その効果は１０重量％を越えると飽和
する。
結ハイス材の粉末或いは鋳造又は肉盛ハイス材は、上記
の合金元素以外に、さらに次の合金元素及び／又は粒子
をそれぞれ単独又は複合して含むことができる。 Ｎｉ：５重量％以下 Ｎｉは基地組織の焼入れ性向上のため、特に大型複合ス
リーブのときに添加すると有効である。しかし、５重量
％を越えるとオーステナイトが安定化して、硬い基地組
織であるベイナイト及び／又はマルテンサイトへ変態し
難くなるので、耐摩耗性が得られなくなる。 Ｃｏ：１０重量％以下 Ｃｏは高温状態における基地を強化するので、特に熱間
圧延に用いたとき、耐摩耗性、耐肌荒れ性の向上に有効
である。しかし、その効果は１０重量％を越えると飽和
する。
【００２１】Ｎｂ：５重量％以下、Ｔｉ：５重量％以
下、Ｚｒ：５重量％以下 これらの元素は何れもＶと同様にＭＣ系の硬質炭化物を
生成するので、それぞれ５重量％以下を単独又は複合添
加することにより耐摩耗性の向上を図ることができる。 Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒの炭化物又は窒化物又
は炭窒化物の粒子 これらの粒子は何れも硬質であり、それぞれの粒子を単
独又は複合含有することにより耐摩耗性の向上を図るこ
とができる。 残部 上記以外の残部は、不純物を除いて、実質的にＦｅであ
る。不純物として主な元素はＰとＳである。Ｐは靱性低
下防止のため０．０５重量％以下、Ｓも同様理由により
０．０３重量％以下にするのが望ましい。
下、Ｚｒ：５重量％以下 これらの元素は何れもＶと同様にＭＣ系の硬質炭化物を
生成するので、それぞれ５重量％以下を単独又は複合添
加することにより耐摩耗性の向上を図ることができる。 Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒの炭化物又は窒化物又
は炭窒化物の粒子 これらの粒子は何れも硬質であり、それぞれの粒子を単
独又は複合含有することにより耐摩耗性の向上を図るこ
とができる。 残部 上記以外の残部は、不純物を除いて、実質的にＦｅであ
る。不純物として主な元素はＰとＳである。Ｐは靱性低
下防止のため０．０５重量％以下、Ｓも同様理由により
０．０３重量％以下にするのが望ましい。
【００２２】さらに、本発明複合スリーブの外層１を形
成する超硬合金材の合金元素配合組成は外層１が必要と
する耐摩耗性、耐肌荒れ性、硬さ、靱性等を確保する上
で次の通り限定される。 Ｃｏ粉末：１５〜２５体積％ ＣｏはＮｉと共に固溶体の結合相を形成し、合金を強化
すると共に耐酸化性を向上する。Ｃｏ粉末の配合量は、
１５体積％未満では効果が十分に得られず、２５体積％
を越えると極端に硬さが低下して耐摩耗性が劣化するの
で、１５〜２５体積％とする。 Ｎｉ粉末：５〜１５体積％ ＮｉはＣｏと共に固溶体の結合相を形成し、合金の強さ
及び耐酸化性を向上させる。Ｎｉ粉末は配合量は、５体
積％未満では効果が得られず、１５体積％を越えると硬
さが低下するので、５〜１５体積％とする。
成する超硬合金材の合金元素配合組成は外層１が必要と
する耐摩耗性、耐肌荒れ性、硬さ、靱性等を確保する上
で次の通り限定される。 Ｃｏ粉末：１５〜２５体積％ ＣｏはＮｉと共に固溶体の結合相を形成し、合金を強化
すると共に耐酸化性を向上する。Ｃｏ粉末の配合量は、
１５体積％未満では効果が十分に得られず、２５体積％
を越えると極端に硬さが低下して耐摩耗性が劣化するの
で、１５〜２５体積％とする。 Ｎｉ粉末：５〜１５体積％ ＮｉはＣｏと共に固溶体の結合相を形成し、合金の強さ
及び耐酸化性を向上させる。Ｎｉ粉末は配合量は、５体
積％未満では効果が得られず、１５体積％を越えると硬
さが低下するので、５〜１５体積％とする。
【００２３】Ｃｒ−Ｓｉ化合物粉末：０．５〜１０体積
％ Ｃｒ−Ｓｉ化合物粉末の配合は本発明超硬合金材の最も
特徴とするところである。ここで用いるＣｒ−Ｓｉ化合
物はＣｒ3 Ｓｉ，ＣｒＳｉ，ＣｒＳｉ2 等であり、これ
らの化合物は何れも同様の作用効果を示し、合金の破壊
靱性及び耐酸化性を向上させる。これらＣｒ−Ｓｉ化合
物の中の１種又は２種以上の配合量が、０．５体積％未
満では効果が十分に得られず、１０体積％を越えるとＭ
6 Ｃ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）を析出して靱性が低下するので、
０．５〜１０体積％とする。
％ Ｃｒ−Ｓｉ化合物粉末の配合は本発明超硬合金材の最も
特徴とするところである。ここで用いるＣｒ−Ｓｉ化合
物はＣｒ3 Ｓｉ，ＣｒＳｉ，ＣｒＳｉ2 等であり、これ
らの化合物は何れも同様の作用効果を示し、合金の破壊
靱性及び耐酸化性を向上させる。これらＣｒ−Ｓｉ化合
物の中の１種又は２種以上の配合量が、０．５体積％未
満では効果が十分に得られず、１０体積％を越えるとＭ
6 Ｃ相（Ｃｏ3Ｗ3Ｃ）を析出して靱性が低下するので、
０．５〜１０体積％とする。
【００２４】ＷＣ粉末：５０〜７９．５体積％ ＷＣ粉末は本発明超硬合金の基質となり、耐摩耗性向上
に寄与する。ＷＣ粉末の配合量が、５０体積％未満では
耐摩耗性、耐肌荒れ性が不足し、逆に過剰になると破壊
靱性が低下する。本発明超硬合金においては耐摩耗性、
耐肌荒れ性、強さ、破壊靱性、耐酸化性等を確保する上
で必要な上述の他の組成物の配合量とも関連して、５０
〜７９．５体積％とする。
に寄与する。ＷＣ粉末の配合量が、５０体積％未満では
耐摩耗性、耐肌荒れ性が不足し、逆に過剰になると破壊
靱性が低下する。本発明超硬合金においては耐摩耗性、
耐肌荒れ性、強さ、破壊靱性、耐酸化性等を確保する上
で必要な上述の他の組成物の配合量とも関連して、５０
〜７９．５体積％とする。
【００２５】
【実施例】外層１を何れもＨＩＰ焼結法による焼結ハイ
ス材とした図１の実施例組立式圧延用ロールと比較例組
立式圧延用ロールを製作した。実施例ロールは何れも胴
端要部が図３に示す態様であり、比較例ロールは何れも
胴端要部が図５に示す態様である。これら実施例ロール
１及び２と比較例ロール１及び２の概要を表１に示す。
ス材とした図１の実施例組立式圧延用ロールと比較例組
立式圧延用ロールを製作した。実施例ロールは何れも胴
端要部が図３に示す態様であり、比較例ロールは何れも
胴端要部が図５に示す態様である。これら実施例ロール
１及び２と比較例ロール１及び２の概要を表１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】各例複合スリーブの化学成分を表２に示
す。何れも外層１は本発明焼結ハイス材粉末の成分系で
あり、内層２はＪＩＳ−Ｇ−４１０５ ＳＣＭ−４４０
相当の中空円筒状に形成した鍛鋼である。軸材は何れも
上記同様ＪＩＳ−Ｇ−４１０５ＳＣＭ−４４０相当の鍛
鋼である。
す。何れも外層１は本発明焼結ハイス材粉末の成分系で
あり、内層２はＪＩＳ−Ｇ−４１０５ ＳＣＭ−４４０
相当の中空円筒状に形成した鍛鋼である。軸材は何れも
上記同様ＪＩＳ−Ｇ−４１０５ＳＣＭ−４４０相当の鍛
鋼である。
【００２８】
【表２】
【００２９】各例の複合スリーブは中空円筒状に形成し
た上記鍛鋼製内層２の外周に上記ハイス材の合金粉末を
ＨＩＰ処理により焼結して外層１を形成した。この場
合、外層１と内層２との境界は拡散接合して金属結合と
なっている。この素材に所定の熱処理と表３に示す寸法
に機械加工を施した。各例の複合スリーブの外層の硬さ
を表２に併記する。このようにして得た各例複合スリー
ブを軸材３に焼嵌めにより嵌合して組立式圧延用ロール
を完成した。焼嵌め率は組立式圧延用ロールに一般的に
採用されている値として０．７５／１０００を用いた。
た上記鍛鋼製内層２の外周に上記ハイス材の合金粉末を
ＨＩＰ処理により焼結して外層１を形成した。この場
合、外層１と内層２との境界は拡散接合して金属結合と
なっている。この素材に所定の熱処理と表３に示す寸法
に機械加工を施した。各例の複合スリーブの外層の硬さ
を表２に併記する。このようにして得た各例複合スリー
ブを軸材３に焼嵌めにより嵌合して組立式圧延用ロール
を完成した。焼嵌め率は組立式圧延用ロールに一般的に
採用されている値として０．７５／１０００を用いた。
【００３０】各例の組立式圧延用ロールについて、外層
の胴部表面に発生しているロール回転軸方向残留応力と
外層側端面に発生している半径方向残留応力の測定結果
を表３に併記する。残留応力の測定は、ロール表面端部
及び外層側端面に歪ゲージを貼付後その部分から２０ｍ
ｍ×２０ｍｍ×２０ｍｍのブロックを切断して、開放法
により測定した。
の胴部表面に発生しているロール回転軸方向残留応力と
外層側端面に発生している半径方向残留応力の測定結果
を表３に併記する。残留応力の測定は、ロール表面端部
及び外層側端面に歪ゲージを貼付後その部分から２０ｍ
ｍ×２０ｍｍ×２０ｍｍのブロックを切断して、開放法
により測定した。
【００３１】
【表３】
【００３２】表３より、本発明の実施例ロールは何れも
胴端表面において圧縮残留応力を有し、耐亀裂性を備え
ている。また、外層側端面においても０か又は僅かな圧
縮残留応力を有している。これに対して、比較例ロール
は何れも胴体表面及び外層側端面において引張残留応力
を有しており、外力が加わった場合の亀裂発生を助長す
る傾向にある。
胴端表面において圧縮残留応力を有し、耐亀裂性を備え
ている。また、外層側端面においても０か又は僅かな圧
縮残留応力を有している。これに対して、比較例ロール
は何れも胴体表面及び外層側端面において引張残留応力
を有しており、外力が加わった場合の亀裂発生を助長す
る傾向にある。
【００３３】
【発明の効果】本発明の組立式圧延用ロールは、胴部構
成用の複合スリーブの外層にハイス系材或いは超硬合金
材を採用することにより耐摩耗性、耐肌荒れ性を有す
る。さらに、外層の胴端部に引張残留応力が存在せず、
むしろ圧縮残留応力が付与された状態にある。このた
め、胴端部に亀裂が発生するような外力が作用しても、
亀裂の発生やそれに基づく胴端部の破壊が阻止され、圧
延機の停止やロールの損害が防止される。そして、優れ
た耐摩耗性、耐肌荒れ性を発揮することにより圧延生産
性の向上に貢献する。
成用の複合スリーブの外層にハイス系材或いは超硬合金
材を採用することにより耐摩耗性、耐肌荒れ性を有す
る。さらに、外層の胴端部に引張残留応力が存在せず、
むしろ圧縮残留応力が付与された状態にある。このた
め、胴端部に亀裂が発生するような外力が作用しても、
亀裂の発生やそれに基づく胴端部の破壊が阻止され、圧
延機の停止やロールの損害が防止される。そして、優れ
た耐摩耗性、耐肌荒れ性を発揮することにより圧延生産
性の向上に貢献する。
【図１】本発明の実施例組立式圧延用ロールの全体構成
を説明するロール回転軸方向の断面図である。
を説明するロール回転軸方向の断面図である。
【図２】本発明の実施例組立式圧延用ロールの胴端要部
の態様を説明するロール回転軸方向の断面図である。
の態様を説明するロール回転軸方向の断面図である。
【図３】本発明の実施例組立式圧延用ロールの胴端要部
の他の態様を説明するロール回転軸方向の断面図であ
る。
の他の態様を説明するロール回転軸方向の断面図であ
る。
【図４】従来の組立式圧延用ロールの胴端要部の態様を
説明するロール回転軸方向の断面図である。
説明するロール回転軸方向の断面図である。
【図５】従来の組立式圧延用ロールの胴端要部の他の態
様を説明するロール回転軸方向の断面図である。
様を説明するロール回転軸方向の断面図である。
【図６】従来の組立式圧延用ロールの胴端要部のさらに
他の態様を説明するロール回転軸方向の断面図である。
他の態様を説明するロール回転軸方向の断面図である。
１ 外層 ２ 内層 ３ 軸材 ４ 外層と内層の結合境界 ５ 胴部表面 １１ 外層側端面 １２ 外層側端面 １３ 面取り面（外層側端面） １４ 外層側端面 ２１ 内層側端面 ２２ 内層側端面 ２３ 内層側端面 ２４ 内層の外周面 ２５ 外周壁 ２６ 周溝 ２７ 緩衝壁部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｆ 7/08 Ｂ２２Ｆ 7/08 Ａ Ｂ２３Ｋ 9/04 9348−4Ｅ Ｂ２３Ｋ 9/04 Ｒ Ｃ２２Ｃ 38/24 Ｃ２２Ｃ 38/24 38/52 38/52
Claims (13)
- 【請求項１】 化学成分が重量比でＣ：０．１〜２．０
％を含む鋳鋼又は鍛鋼又は黒鉛鋳鋼からなる内層の外周
に硬さがＨＳ：７５以上の外層を金属結合した胴部構成
用の複合スリーブを軸材に嵌合固定してなり、前記複合
スリーブの胴端部は、金属結合境界近傍部を除く内層側
端面が、外層とこれに続く金属結合境界近傍部を含む内
層とからなる外層側端面より、５ｍｍ以上突出してなる
ことを特徴とする組立式圧延用ロール。 - 【請求項２】 前記外層とこれに続く金属結合境界近傍
部を含む内層とからなる外層側端面がロール回転軸との
直角面に対して傾斜してなることを特徴とする請求項１
記載の組立式圧延用ロール。 - 【請求項３】 前記外層が焼結ハイス材にてなることを
特徴とする請求項１又は請求項２記載の組立式圧延用ロ
ール。 - 【請求項４】 前記焼結ハイス材は化学成分が重量比で
Ｃ：１〜４％、Ｓｉ：０．２〜３％、Ｍｎ：０．１〜
１．５％、Ｃｒ：２〜１２％、Ｍｏ：９％以下、Ｖ：３
〜１５％、Ｗ：２０％以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物を含む粉末を焼結してなることを特徴とする請求項３
記載の組立式圧延用ロール。 - 【請求項５】 前記焼結ハイス材の粉末はさらに化学成
分が重量比でＮｉ：５％以下、Ｃｏ：１０％以下、Ｎ
ｂ：５％以下、Ｔｉ：５％以下、Ｚｒ：５％以下の何れ
か１種又は２種以上を含むことを特徴とする請求項４記
載の組立式圧延用ロール。 - 【請求項６】 前記焼結ハイス材の粉末はさらにＮｂ、
Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒの中から選択した金属の炭化
物又は窒化物又は炭窒化物の粒子の何れか１種又は２種
以上を含むことを特徴とする請求項４又は請求項５記載
の組立式圧延用ロール。 - 【請求項７】 前記外層が鋳造又は肉盛ハイス材にてな
ることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の組立式
圧延用ロール。 - 【請求項８】 前記鋳造又は肉盛ハイス材は化学成分が
重量比でＣ：１〜４％、Ｓｉ：０．２〜３％、Ｍｎ：
０．１〜１．５％、Ｃｒ：２〜１２％、Ｍｏ：９％以
下、Ｖ：３〜１５％、Ｗ：２０％以下、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物を含むことを特徴とする請求項７記載の組
立式圧延用ロール。 - 【請求項９】 前記鋳造又は肉盛ハイス材はさらに重量
比でＮｉ：５％以下、Ｃｏ：１０％以下、Ｎｂ：５％以
下、Ｔｉ：５％以下、Ｚｒ：５％以下の何れか１種又は
２種以上を含むことを特徴とする請求項８記載の組立式
圧延用ロール。 - 【請求項１０】 前記鋳造又は肉盛ハイス材はさらにＮ
ｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒの中から選択した金属の
炭化物又は窒化物又は炭窒化物の粒子の何れか１種又は
２種以上を含むことを特徴とする請求項８又は請求項９
記載の組立式圧延用ロール。 - 【請求項１１】 前記外層が超硬合金材にてなることを
特徴とする請求項１又は請求項２記載の組立式圧延用ロ
ール。 - 【請求項１２】 前記超硬合金材は化学成分が体積比で
Ｃｏ粉末：１５〜２５％、Ｎｉ粉末：５〜１５％、Ｃｒ
−Ｓｉ化合物粉末：０．５〜１０％、ＷＣ粉末：５０〜
７９．５％を含む粉末を焼結してなることを特徴とする
請求項１１記載の組立式圧延用ロール。 - 【請求項１３】 前記Ｃｒ−Ｓｉ化合物粉末はＣｒ3 Ｓ
ｉ，ＣｒＳｉ，ＣｒＳｉ2 の何れか１種又は２種以上を
含むことを特徴とする請求項１２記載の組立式圧延用ロ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15865796A JP3944612B2 (ja) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | 組立式圧延用ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15865796A JP3944612B2 (ja) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | 組立式圧延用ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH108211A true JPH108211A (ja) | 1998-01-13 |
| JP3944612B2 JP3944612B2 (ja) | 2007-07-11 |
Family
ID=15676508
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15865796A Expired - Fee Related JP3944612B2 (ja) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | 組立式圧延用ロール |
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|---|---|
| JP (1) | JP3944612B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000202548A (ja) * | 1999-01-19 | 2000-07-25 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 熱間プレス用クラッド金型およびその製造方法 |
| US8613574B2 (en) | 2008-02-22 | 2013-12-24 | Kennametal Inc. | Helical milling cutter |
| EP3006124A1 (en) * | 2014-10-09 | 2016-04-13 | Centre de Recherches Métallurgiques asbl - Centrum voor Research in de Metallurgie vzw | Work roll manufactured by laser cladding and method therefor |
| WO2017201729A1 (zh) * | 2016-05-27 | 2017-11-30 | 山东省四方技术开发有限公司 | 复合铸造异型轧辊及其制备方法 |
| US9885244B2 (en) | 2012-07-30 | 2018-02-06 | General Electric Company | Metal leading edge protective strips for airfoil components and method therefor |
| CN113926994A (zh) * | 2021-09-27 | 2022-01-14 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种耐磨挤压辊的制备方法 |
| US11484953B2 (en) | 2019-06-20 | 2022-11-01 | Kennametal India Limited | Tool holder with pocket for accommodating cutting inserts with different clearance angles |
-
1996
- 1996-06-19 JP JP15865796A patent/JP3944612B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| WO2016055545A1 (en) * | 2014-10-09 | 2016-04-14 | Centre de Recherches Métallurgiques asbl - Centrum voor Research in de Metallurgie vzw | Work roll manufactured by laser cladding and method therefor |
| WO2017201729A1 (zh) * | 2016-05-27 | 2017-11-30 | 山东省四方技术开发有限公司 | 复合铸造异型轧辊及其制备方法 |
| US10814382B2 (en) | 2016-05-27 | 2020-10-27 | Shandong Province Sifang Technical Development Group Co., Ltd. | Special-shaped roll formed by a composite casting method and preparation process therefore |
| US11484953B2 (en) | 2019-06-20 | 2022-11-01 | Kennametal India Limited | Tool holder with pocket for accommodating cutting inserts with different clearance angles |
| CN113926994A (zh) * | 2021-09-27 | 2022-01-14 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种耐磨挤压辊的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3944612B2 (ja) | 2007-07-11 |
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