JPH1066300A - 回転電機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 玉軸受で回転子を軸支する回転電機におい
て、玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動や騒音が
発生しにくい軸受けのハウジング構造を備えた回転電機
を得ること。 【解決手段】 玉軸受６、７と、この玉軸受６、７に軸
支された回転子軸２と、玉軸受６、７を保持する軸受ハ
ウジング部４、５と、を備えた回転電機５１において、
玉軸受６、７と回転子軸２とが接触する面及び玉軸受
６、７と軸受けハウジング部４、５とが接触する面の少
なくとも一方に、軸方向に所定の間隔を有して制振材１
１ａ，１１ｂ，１３ａ，１３ｂを設けた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、玉軸受で回転子
を軸支する回転電機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の玉軸受で回転子を軸支する回転電
機が発生する軸振動を抑制する方法の一つとして、例え
ば、実開昭６３−２８８８２号公報や実開昭６４−２０
０６５号公報に示されているように、玉軸受のアウタレ
ースの外周部と玉軸受のハウジングの内周部との間にゴ
ム等の弾性部材を装入することにより、軸端部に発生し
た回転軸及び減速装置の振動を吸収する技術がある。し
かしながら、これらの技術は、玉軸受の外輪の外周面と
ブラケットの玉軸受を保持するハウジングの内周面との
隙間が極めて大きい場合に発生する、径方向のびびり等
の振動を抑制するためのものであり、玉軸受のバネ特
性、製作誤差、潤滑剤の種類、軸受け取付部の加工精度
などに起因して発生し、極めて小さい隙間でのラジアル
及び回転方向に移動し、玉軸受の内・外輪の間に働く相
対的強制変位加振力による振動や騒音を抑制するための
ものではない。

【０００３】更に他の従来例を、図１５及び図１６によ
り説明する。図１５は従来の玉軸受で回転子を軸支する
フランジ形の回転電機の一例を示す断面構造図、図１６
は図１５の回転電機を可変速運転した場合に発生する騒
音の運転回転数に対する騒音特性図である。

【０００４】図において、１は回転子、２は回転子１を
固定した回転子軸、３は後述の固定子１０を保持する固
定子フレーム、４及び５はそれぞれ固定子フレーム３の
両端に設けられた負荷側ブラケツト及び反負荷側ブラケ
ット、６及び７はそれぞれ回転子軸２に圧入され負荷側
ブラケツト４及び反負荷側ブラケット５に勘合された負
荷側及び反負荷側玉軸受、８は負荷側玉軸受６の外輪
（アウタレース）６ａに軸方向の予圧をかけるバネ、９
は反負荷側玉軸受７の外輪７ａの軸方向の動きを制限す
るように反負荷側ブラケット５に軸方向に押さえつける
軸受押え、１０は回転子１の外周部に空隙を隔てて設け
られた固定子、５０はフランジ形回転電機である。

【０００５】図１５に示す回転電機をインバータ電源等
で可変速運転すると、図１６に示すように、特定の回転
数域において、負荷側玉軸受６又は反負荷側玉軸受７の
玉通過や内・外輪のうねりに起因して発生する振動に基
づく騒音が大きくなる現象があった。

【０００６】この特定の回転数域において振動や騒音が
大きくなる現象を解析してみると、（１）玉軸受には、
表１に示すように、内・外輪玉通過周波数であるｆｚ
ｃ，ｆｚｉ、及び転動体の自転周波数であるｆ２ｂなど
の軸の回転数の何倍かの周波数を持つ強制加振力を発生
させる要因が存在すること、及び（２）軸受の内・外輪
には、製作誤差、潤滑剤の種類、軸受取付け部の加工精
度などに起因して、強制加振力を発生する要因が存在す
ることが判明した。

【０００７】

【表１】

【０００８】そして、玉通過や内・外輪のうねりに起因
して発生する振動や騒音は、上記（２）に記載した理由
により発生する強制加振力が、回転子の剛性、軸受の剛
性、及び軸受を支持するブラケットの軸受けハウジング
部の剛性よりなる固有振動数（並進モード）に近接もし
くは一致する回転数で発生することが判明した。

【０００９】更に、例えば表２に示すように、負荷側玉
軸受６及び反負荷側玉軸受７のように２個の玉軸受を用
いている場合においては、これらの２個の玉軸受の玉通
過や内・外輪のうねりに起因して発生する振動や騒音の
加振力周波数が近接している場合には、うなり振動や騒
音が顕著に発生することになる。

【００１０】

【表２】

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】従来の回転電機におい
ては、製作誤差、潤滑剤の種類、軸受の取り付け条件、
軸受取付け部の加工精度などに起因して発生する強制加
振力により、玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動
や騒音が発生した場合には、以下に示すような方法を用
いて振動や騒音を減少させていた。即ち、（１）強制加
振力の大きさを低減させるために、回転子の残留アンバ
ラン量を低減すべく、回転電機を分解し、回転子単体
（回転子１と回転子軸２とを組み合わせたもの）での再
バランスや玉軸受の交換を行っていた。更に、この対策
で解決できない場合には、（２）回転子やブラケットの
軸受けハウジング部の精密な芯出し作業と高精度な加工
により、再度、負荷側及び反負荷側玉軸受６、７との勘
合面の加工精度を向上させた回転子軸２、又は負荷側ブ
ラケツト４や反負荷側ブラケット５を製作し直してい
た。

【００１２】このような方法は、新たな作業時間、専用
の設備や治工具を必要とするなどの問題があった。一
方、低振動・低騒音仕様の特殊な玉軸受を採用する場合
には、納期や価格が問題となり実用的な解決方法ではな
かった。

【００１３】この発明はかかる問題点を解決するために
なされたものであり、玉軸受で回転子を軸支する回転電
機において、玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動
や騒音が発生しにくい軸受けのハウジング構造を備えた
回転電機を得ることを目的としている。

【００１４】

【課題を解決するための手段】この発明に係わる回転電
機においては、玉軸受と、この玉軸受に軸支された回転
子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部と、を
備えた回転電機において、前記玉軸受と前記回転子軸と
が接触する面及び前記玉軸受と前記軸受けハウジング部
とが接触する面の少なくとも一方に、軸方向に所定の間
隔を有して制振材を設けたものである。

【００１５】又、前記玉軸受と前記回転子軸とが接触す
る面及び前記玉軸受と前記軸受けハウジング部とが接触
する面の少なくとも一方に、前記接触する面の周長の２
倍以上の長さを有するラセン形状に制振材を設けたもの
である。

【００１６】又、前記軸受ハウジング部の肉厚を軸方向
に所定の長さ厚くしたものである。

【００１７】又、前記軸受ハウジング部の肉厚を厚くす
る軸方向の所定の長さは前記玉軸受の軸方向長さの少な
くとも１／２であるものである。

【００１８】更に、玉軸受と、この玉軸受に軸支された
回転子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部
と、取付け足と、を備えた回転電機において、前記玉軸
受と前記回転子軸とが接触する面及び前記玉軸受と前記
軸受けハウジング部とが接触する面の少なくとも一方
に、この接触する面の内で前記取付け足の足取付面に平
行な方向の対向する部分にそれぞれ制振材を設け、これ
らの制振材の前記玉軸受との接触部の合計を前記接触す
る面の周長の少なくとも１／２としたものである。

【００１９】そして、前記軸受ハウジング部の肉厚を前
記取付け足の足取付面に平行な方向の対向する部分にお
いてそれぞれ厚くし、この肉厚を厚くした部分の前記玉
軸受との接触部の合計を前記接触する面の周長の少なく
とも１／２としたものである。

【００２０】

【発明の実施の形態】

実施の形態１．この発明の第１の実施の形態を図１〜図
７に基づき説明する。図１はこの実施の形態による玉軸
受で回転子を軸支する回転電機の一例を示すフランジ形
回転電機の断面構造図、図２は図１のフランジ形回転電
機を可変速運転した場合に発生する騒音の運転回転数に
対する騒音特性図、図３はこの実施の形態による玉軸受
で回転子を軸支する回転電機の他の一例を示す足付形回
転電機の断面構造図、図４は図３の足付形回転電機を運
転した場合に発生する騒音と玉軸受外輪と制振材の接触
率との関係を示す接触率に対する騒音特性図、図５は図
３の足付形回転電機を可変速運転した場合に発生する騒
音の運転回転数に対する騒音特性図、図６は負荷側ブラ
ケット４に加工された制振材を設けるための溝を示す断
面図、図７は玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動
や騒音を発生する強制加振力の変形振動モードの説明図
である。

【００２１】図において、従来例と同一符号は同一又は
相当部分を示し、１１ａ、１１ｂは、負荷側玉軸受６の
外輪６ａの外周面と負荷側ブラケット４の軸受けハウジ
ングの内周面との間に設けられ、これらの間に相対すべ
りによる粘性減衰力を発生させるゴムや樹脂などで作ら
れた制振材、１２は負荷側玉軸受６の内輪の内周面と回
転子軸２の外周面との間に設けられ、これらの間に相対
すべりによる粘性減衰力を発生させるゴムや樹脂などで
作られた制振材、１３ａ、１３ｂは反負荷側玉軸受７の
外輪７ａの外周面と反負荷側ブラケット５の軸受けハウ
ジングの内周面との間に設けられ、これらの間に相対す
べりによる粘性減衰力を発生させるゴムや樹脂などで作
られた制振材、１４は反負荷側玉軸受７の内輪の内周面
と回転子軸２の外周面との間に設けられ、これらの間に
相対すべりによる粘性減衰力を発生させるゴムや樹脂な
どで作られた制振材である。

【００２２】又、１９ａ、１９ｂは、負荷側玉軸受６の
外輪６ａの外周面と後述の負荷側ブラケット１６の軸受
けハウジングの内周面との間に設けられ、これらの間に
相対すべりによる粘性減衰力を発生させるゴムや樹脂な
どで作られた制振材、１５ａ、１５ｂは反負荷側玉軸受
７の外輪７ａの外周面と反負荷側ブラケット５の軸受け
ハウジングの内周面との間に設けられ、これらの間に相
対すべりによる粘性減衰力を発生させるゴムや樹脂など
で作られた制振材、１６は足付形回転電機の負荷側ブラ
ケット、１７は足付形回転電機の取付け足、１８ａ、１
８ｂはフランジ形回転電機の負荷側ブラケット４の軸受
けハウジングの内周面に設けられた溝、５１はフランジ
形回転電機、５２は足付形回転電機である。

【００２３】次に、玉通過や内・外輪のうねりに起因す
る振動や騒音を抑制する動作を説明する。一例として、
負荷側玉軸受６の外輪６ａにうねりが生じて振動や騒音
が発生した場合を考えると、その変形振動モードは、図
７に示すように玉軸受の玉の数±１で変形して回転方向
（矢印Ｃ等）に移動する。又、その振動の周波数は回転
子軸２の危険速度に関係し数１００Ｈｚ以上となる。従
って、その振動の振幅は負荷側玉軸受６の外輪６ａと負
荷側ブラケット４の軸受けハウジングの内周面との間に
生じる隙間より極めて小さくなり、外輪６ａが自由振動
を発生しようとする。

【００２４】しかしながら、例えばフランジ形回転電機
５１の場合においては、制振材１１ａ、又は制振材１１
ａと１１ｂを設けることにより、負荷側玉軸受６の外輪
６ａの外周面と負荷側ブラケット４の軸受けハウジング
の内周面との間に相対すべりによる粘性減衰力を発生す
るので、外輪６ａの自由振動の振動振幅を抑制しようと
する。このようにして、玉通過や内・外輪のうねりに起
因する振動や騒音を抑制することになる。この抑制効果
を示したのが図２であり、この実施の形態の場合（ロ）
を従来の場合（イ）と比較して示している。ここで、制
振材１１ａ，１１ｂは、例えば図６に示すように、軸受
けハウジングの内周面に溝１８ａ，１８ｂを掘り、ゴム
や樹脂等を流して内周面の表面より盛り上げたり、又
は、これらの溝にゴムや樹脂等の固形物を挿入してもよ
い。

【００２５】一方、図３に示す足付形回転電機５２の場
合においては、フランジ形回転電機５１の場合に比べ
て、取付け足１７の部分が存在する方向の振動に対する
剛性は高くなり、取付け足１７の部分が存在しない方向
の剛性は低くなって、その方向には振動し易くなる。即
ち、図３において、紙面の上下方向（矢印Ａ）の剛性は
高く、紙面の裏表方向（矢印Ｂ）の剛性は低くなる。

【００２６】このように、足付形回転電機５２の場合に
おいては、振動に対する剛性に異方性が存在するので、
例えば制振材１９ａ、又は制振材１９ａと１９ｂを設け
た場合、外輪６ａの外周部と制振材１９ａ又は１９ｂと
の接触率（制振材が全周にわたって存在すれば接触率＝
１）と発生する騒音レベルとの関係を見ると、図４の最
大騒音レベルと接触率との関係から分かるように、接触
率が１／２を境にして振動抑制効果が急に変化してい
る。このことは固定子フレーム３の剛性が取付け足１７
の部分により異方性を有することに起因するものであ
り、フランジ形回転電機５１の場合には、このような現
象はなく接触率と騒音レベルとの関係は直線的なもので
ある。従って、足付形回転電機５２の場合は、図３の矢
印Ｂの方向の振動を抑制するためには、矢印Ｂの方向の
対向する側に、それぞれ１／４づつ接触させ、その接触
部の合計がで１／２となるように制振材を配置すれば十
分な効果が得られることが分かる。

【００２７】図５は、足付形回転電機５２の場合におい
て、制振材１９ａと１９ｂを設けた場合の騒音レベル
（ロ）を、従来の場合（イ）と比較して示した騒音レベ
ルの回転数特性である。従来では、ある特定の回転数に
おいて騒音が大きくなっているが、この実施の形態によ
れば抑制されているのが分かる。

【００２８】以上は、図１や図３において、負荷側玉軸
受６に制振材を設けた場合を説明したが、制振材１３
ａ，１３ｂ、又は制振材１５ａ，１５ｂのように反負荷
側玉軸受７の外輪７ａに設けても同様の効果が得られ
る。又、図１の制振材１２、１４の如く、玉軸受の内輪
の内周面と回転子軸２の外周面との間に制振材を設けて
も同様の効果が得られる。又更に、玉軸受の外輪の外周
面又は内輪の内周面に設ける制振材の位置や本数として
は、玉軸受の軸方向の中央部に１本設けただけでは、強
制加振力の周波数が高くなった場合の変形振動モードが
軸方向で非対象となるため、複数本（例えば、適当な間
隔を置いて２本設ける等。）設けた場合に比べて効果が
低減する。

【００２９】以上説明したように、この実施の形態によ
れば、玉軸受の外輪の外周面と軸受けハウジングの内周
面との間、又は玉軸受の内輪の内周面と回転子軸の外周
面との間に制振材を設けたので、製作誤差、潤滑剤の種
類、軸受け取付部の加工精度などに起因して発生し、極
めて小さい隙間での回転方向に移動する強制加振力に対
して相対すべりによる粘性減衰力を与えることになり、
玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動や騒音を抑制
することができる。

【００３０】又、足付形回転電機５２の場合において
は、振動に対する剛性に異方性が存在し、取付け足を設
けている面と平行な方向にのみ制振材を配置し、その制
振材との接触率も１／２程度にすることにより、回転方
向に移動する強制加振力に対して十分な相対すべりによ
る粘性減衰力を与えることになり、玉通過や内・外輪の
うねりに起因する振動や騒音を抑制することができる。

【００３１】実施の形態２．この発明の第２の実施の形
態を図８及び図９に基づき説明する。図８は負荷側ブラ
ケット４に加工された制振材を設けるためのラセン状溝
を示す断面図、図９は図８の負荷側ブラケット４を有す
るフランジ形回転電機を可変速運転した場合に発生する
騒音の運転回転数に対する騒音特性図である。図におい
て、２０は負荷側ブラケット４の軸受けハウジングの内
周面に加工された制振材を設けるためのラセン状溝であ
る。

【００３２】次に、図８に示すラセン状溝２０の動作に
ついて説明する。このラセン状溝２０の全長は負荷側ブ
ラケット４の軸受けハウジングの内周面の周長の２倍以
上となるように設定されている。このように設定するこ
とにより、図６に示した２本の溝１８ａ，１８ｂの場合
に比べて、負荷側玉軸受６の外輪６ａの外周面とラセン
状溝２０に設けられた制振材とがよりまんべんなく（平
均に）接触することになり、回転方向に移動する強制加
振力に対して、より効果的な相対すべりによる粘性減衰
力を与えることになり、玉通過や内・外輪のうねりに起
因する振動や騒音をより一層抑制することができる。

【００３３】このラセン状溝２０による騒音レベルの低
減効果を示したのが図９に示す運転回転数に対する騒音
特性図（（イ）は従来の場合、（ロ）はこの実施の形態
の場合を示す。）であり、図２や図５の場合に比べて、
高い回転数領域で騒音がより減少していることが分か
る。

【００３４】実施の形態３．この発明の第３の実施の形
態を図１０〜図１４に基づき説明する。図１０は軸受け
ハウジング部の肉圧を全周にわたって高さＨ、厚みＬだ
け厚くした補強リブ２２を有する負荷側ブラケット４の
断面図、図１１は軸受けハウジング部の肉圧を全周にわ
たって高さｈ、厚みＬだけ厚くした補強リブ２３を有す
る負荷側ブラケット４の断面図、図１２は軸受けハウジ
ング部の肉圧を取付け足１７に平行な方向（図中の矢印
Ｂ方向）の部分だけ厚みＬだけ厚くした部分補強リブ２
４を有する足付形回転電機の軸端から見た側面図、図１
３は補強リブ２２を有するフランジ形回転電機を可変速
運転した場合に発生する騒音の運転回転数に対する騒音
特性図、図１４は補強リブ２３を有するフランジ形回転
電機を可変速運転した場合に発生する騒音の補強リブの
高さｈを変化させた場合の騒音特性図である。

【００３５】図において、従来例又は実施の形態１、２
と同一符号は同一又は相当部分を示し、２２は高さＨ、
厚みＬの軸受けハウジング部の全周にわたる補強リブ、
２３は高さｈ、厚みＬの軸受けハウジング部の全周にわ
たる補強リブ、２４は取付け足１７に平行な方向の部分
だけを厚くした厚みＬの部分補強リブ、２６は負荷側玉
軸受６が挿入される位置である。又、図１２の矢印Ａの
方向呼び矢印Ｂの方向はそれぞれ図３の矢印Ａの方向及
び矢印Ｂの方向と一致しているものである。

【００３６】軸受けハウジング部の肉圧を全周にわたっ
て高さｈ、厚みＬだけ厚くした補強リブを設けること
は、ブラケットの軸受けハウジング部の剛性を高め固有
周波数を上げることになるので、玉通過や内・外輪のう
ねりに起因する強制加振力との共振を容易に避けること
ができ、玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動や騒
音を抑制することができる。図１３は、図１０に示す補
強リブ２２を設けた場合の騒音レベル（ロ）を、従来の
場合（イ）と比較して示した騒音レベルの回転数特性で
ある。従来では、ある特定の回転数において騒音が大き
くなっているが、この実施の形態によれば抑制されてい
るのが分かる。

【００３７】又、図１４は、図１１に示す補強リブ２３
の高さｈを、厚みＬを一定にして、０〜Ｈまで変化させ
た場合の最大騒音レベルの変化を示したものである。こ
の特性から、ｈの値がＨ／２〜２Ｈ／３の範囲にあれ
ば、最大騒音レベルは十分に低減されることが分かる。

【００３８】更に、図１２に示す補強リブ２４は、足付
形回転電機５２の場合に特に有効な補強リブの設け方で
あり、足付形回転電機の場合は振動に対する剛性に異方
性が存在するので、取付け足を設けている面と平行な方
向にのみ補強リブを設け、その補強リブの長さも軸受け
ハウジング部の周長の１／２程度にすることにより、玉
通過や内・外輪のうねりに起因する強制加振力との共振
を容易に避けることができ、玉通過や内・外輪のうねり
に起因する振動や騒音を抑制することができる。しか
も、補強リブ２４を全周に設ける必要がないので、回転
電機の重量もあまり増加させなくて済む利点がある。

【００３９】

【発明の効果】この発明は、以上説明したように構成さ
れているので、以下に記載されるような効果を奏する。

【００４０】玉軸受と、この玉軸受に軸支された回転子
軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部と、を備
えた回転電機において、前記玉軸受と前記回転子軸とが
接触する面及び前記玉軸受と前記軸受けハウジング部と
が接触する面の少なくとも一方に、軸方向に所定の間隔
を有して制振材を設けたので、製作誤差、潤滑剤の種
類、軸受け取付部の加工精度などに起因して発生し、極
めて小さい隙間での回転方向に移動する強制加振力に対
して相対すべりによる粘性減衰力を与えることになり、
玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動や騒音を抑制
することのできる効果がある。

【００４１】又、前記玉軸受と前記回転子軸とが接触す
る面及び前記玉軸受と前記軸受けハウジング部とが接触
する面の少なくとも一方に、前記接触する面の周長の２
倍以上の長さを有するラセン形状に制振材を設けたの
で、玉軸受の接触する面とラセン形状に設けられた制振
材とがよりまんべんなく接触して回転方向に移動する強
制加振力に対してより効果的な相対すべりによる粘性減
衰力を与えることになり、玉通過や内・外輪のうねりに
起因する振動や騒音をより一層抑制することのできる効
果がある。

【００４２】又、前記軸受ハウジング部の肉厚を軸方向
に所定の長さ厚くしたので、軸受けハウジング部の剛性
を高め固有周波数を上げて玉通過や内・外輪のうねりに
起因する強制加振力との共振を容易に避けることにな
り、玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動や騒音を
抑制することのできる効果がある。

【００４３】又、前記軸受ハウジング部の肉厚を厚くす
る軸方向の所定の長さは前記玉軸受の軸方向長さの少な
くとも１／２であるので、玉通過や内・外輪のうねりに
起因する強制加振力との共振を避けるのに必要最小限の
肉厚を増やすことになり、回転電機の重量をあまり増加
させることなく玉通過や内・外輪のうねりに起因する振
動や騒音を抑制することのできる効果がある。

【００４４】更に、玉軸受と、この玉軸受に軸支された
回転子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部
と、取付け足と、を備えた回転電機において、前記玉軸
受と前記回転子軸とが接触する面及び前記玉軸受と前記
軸受けハウジング部とが接触する面の少なくとも一方
に、この接触する面の内で前記取付け足の足取付面に平
行な方向の対向する部分にそれぞれ制振材を設け、これ
らの制振材の前記玉軸受との接触部の合計を前記接触す
る面の周長の少なくとも１／２としたので、取付け足を
備えた回転電機の振動に対する剛性の異方性を考慮して
必要最小限の制振材を設けることになり、効率良く玉通
過や内・外輪のうねりに起因する振動や騒音を抑制する
ことのできる効果がある。

【００４５】そして、前記軸受ハウジング部の肉厚を前
記取付け足の足取付面に平行な方向の対向する部分にお
いてそれぞれ厚くし、この肉厚を厚くした部分の前記玉
軸受との接触部の合計を前記接触する面の周長の少なく
とも１／２としたので、取付け足を備えた回転電機の振
動に対する剛性の異方性を考慮して必要最小限の肉厚を
増やすことになり、回転電機の重量をあまり増加させる
ことなく玉通過や内・外輪のうねりに起因する振動や騒
音を抑制することのできる効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の実施の形態１によるフランジ形回
転電機の断面構造図である。

【図２】 図１のフランジ形回転電機を可変速運転した
場合の運転回転数に対する騒音特性図である。

【図３】 この発明の実施の形態１による足付形回転電
機の断面構造図である。

【図４】 図３の足付形回転電機を運転した場合の制振
材の接触率に対する騒音特性図である。

【図５】 図３の足付形回転電機を可変速運転した場合
の運転回転数に対する騒音特性図である。

【図６】 この発明の実施の形態１による制振材を設け
るための溝を有する負荷側ブラケット４の断面図であ
る。

【図７】 この発明の実施の形態１による玉通過や内・
外輪のうねりに起因する強制加振力の変形振動モードの
説明図である。

【図８】 この発明の実施の形態２による制振材を設け
るためのラセン状溝を有する負荷側ブラケット４の断面
図である。

【図９】 図８の負荷側ブラケット４を有するフランジ
形回転電機を可変速運転した場合の運転回転数に対する
騒音特性図である。

【図１０】 この発明の実施の形態３による補強リブ２
２を有する負荷側ブラケット４の断面図である。

【図１１】 この発明の実施の形態３による補強リブ２
３を有する負荷側ブラケット４の断面図である。

【図１２】 この発明の実施の形態３による部分補強リ
ブ２４を有する足付形回転電機の軸端から見た側面図で
ある。

【図１３】 この発明の実施の形態３による補強リブ２
２を有するフランジ形回転電機を可変速運転した場合の
運転回転数に対する騒音特性図である。

【図１４】 この発明の実施の形態３による補強リブ２
３を有するフランジ形回転電機を可変速運転した場合の
補強リブの高さｈの変化に対する騒音特性図である。

【図１５】 従来のフランジ形回転電機の断面構造図で
ある。

【図１６】 図１５のフランジ形回転電機を可変速運転
した場合の運転回転数に対する騒音特性図である。

【符号の説明】

１ 回転子、２ 回転子軸、３ 固定子フレーム、４、
１６ 負荷側ブラケット、５ 反負荷側ブラケット、６
負荷側玉軸受、７ 反負荷側玉軸受、１１ａ，１１
ｂ、１２，１３ａ，１３ｂ、１４、１５ａ，１５ｂ、１
９ａ，１９ｂ 制振材、１７ 取付け足、２０ ラセン
状溝、２２、２３ 補強リブ、２４部分補強リブ、５１
フランジ形回転電機、５２ 足付形回転電機。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 玉軸受と、この玉軸受に軸支された回転
   子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部と、を
   備えた回転電機において、前記玉軸受と前記回転子軸と
   が接触する面及び前記玉軸受と前記軸受けハウジング部
   とが接触する面の少なくとも一方に、軸方向に所定の間
   隔を有して制振材を設けたことを特徴とする回転電機。
2. 【請求項２】 玉軸受と、この玉軸受に軸支された回転
   子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部と、を
   備えた回転電機において、前記玉軸受と前記回転子軸と
   が接触する面及び前記玉軸受と前記軸受けハウジング部
   とが接触する面の少なくとも一方に、前記接触する面の
   周長の２倍以上の長さを有するラセン形状に制振材を設
   けたことを特徴とする回転電機。
3. 【請求項３】 玉軸受と、この玉軸受に軸支された回転
   子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部と、を
   備えた回転電機において、前記軸受ハウジング部の肉厚
   を軸方向に所定の長さ厚くしたことを特徴とする回転電
   機。
4. 【請求項４】 前記軸受ハウジング部の肉厚を厚くする
   軸方向の所定の長さは前記玉軸受の軸方向長さの少なく
   とも１／２であることを特徴とする請求項３に記載の回
   転電機。
5. 【請求項５】 玉軸受と、この玉軸受に軸支された回転
   子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部と、取
   付け足と、を備えた回転電機において、前記玉軸受と前
   記回転子軸とが接触する面及び前記玉軸受と前記軸受け
   ハウジング部とが接触する面の少なくとも一方に、この
   接触する面の内で前記取付け足の足取付面に平行な方向
   の対向する部分にそれぞれ制振材を設け、これらの制振
   材の前記玉軸受との接触部の合計を前記接触する面の周
   長の少なくとも１／２としたことを特徴とする回転電
   機。
6. 【請求項６】 玉軸受と、この玉軸受に軸支された回転
   子軸と、前記玉軸受を保持する軸受ハウジング部と、取
   付け足と、を備えた回転電機において、前記軸受ハウジ
   ング部の肉厚を前記取付け足の足取付面に平行な方向の
   対向する部分においてそれぞれ厚くし、この肉厚を厚く
   した部分の前記玉軸受との接触部の合計を前記接触する
   面の周長の少なくとも１／２としたことを特徴とする回
   転電機。