JPH1057763A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- JPH1057763A JPH1057763A JP8213849A JP21384996A JPH1057763A JP H1057763 A JPH1057763 A JP H1057763A JP 8213849 A JP8213849 A JP 8213849A JP 21384996 A JP21384996 A JP 21384996A JP H1057763 A JPH1057763 A JP H1057763A
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- Japan
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- catalyst
- layer
- exhaust gas
- hydrocarbon
- carrier
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 排気ガス浄化用触媒においてＮＯx 浄化率を
向上させる。 【解決手段】 酸素過剰雰囲気下における排気ガス中の
炭化水素及び窒素酸化物を同時に浄化する排気ガス浄化
用触媒において、触媒担体と触媒担持層の間に炭化水素
吸着層を設ける。
向上させる。 【解決手段】 酸素過剰雰囲気下における排気ガス中の
炭化水素及び窒素酸化物を同時に浄化する排気ガス浄化
用触媒において、触媒担体と触媒担持層の間に炭化水素
吸着層を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排気ガスの浄化用
触媒に関する。さらに詳細には、本発明は、酸素過剰雰
囲気下において排気ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯ
x ) をより効率的に浄化する触媒に関する。
触媒に関する。さらに詳細には、本発明は、酸素過剰雰
囲気下において排気ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯ
x ) をより効率的に浄化する触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車排気ガスの処理には、窒素
酸化物の還元反応と一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素
（ＨＣ）の酸化反応を同時に行う、いわゆる三元触媒が
広く用いられている。この三元触媒の浄化性能は、エン
ジンの運転される空燃比に基づく排気ガスの組成に大き
く依存していることが知られている。すなわち、窒素酸
化物の還元性能はリッチ側で高く、理論空燃比よりリー
ン側で急激に低下する。一方、一酸化炭素及び炭化水素
の酸化性能は、リーン側で高く、理論空燃比よりリッチ
側で低下する。従って、従来はこの両方の反応が高い効
率で進行する、いわゆるウインドウ範囲において空燃比
を制御して運転を行っていた。
酸化物の還元反応と一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素
（ＨＣ）の酸化反応を同時に行う、いわゆる三元触媒が
広く用いられている。この三元触媒の浄化性能は、エン
ジンの運転される空燃比に基づく排気ガスの組成に大き
く依存していることが知られている。すなわち、窒素酸
化物の還元性能はリッチ側で高く、理論空燃比よりリー
ン側で急激に低下する。一方、一酸化炭素及び炭化水素
の酸化性能は、リーン側で高く、理論空燃比よりリッチ
側で低下する。従って、従来はこの両方の反応が高い効
率で進行する、いわゆるウインドウ範囲において空燃比
を制御して運転を行っていた。
【０００３】近年、自動車の低燃費化の要請により、酸
素過剰の混合気で燃焼させる、いわゆるリーンバーンエ
ンジンが開発された。このリーンバーンエンジンからの
排気ガスは酸素過剰雰囲気であり、上記のような三元触
媒では十分に排気ガスを浄化することができない。そこ
で、このような酸素過剰下において窒素酸化物の還元と
一酸化炭素及び炭化水素の酸化反応を同時に行う触媒
（リーンＮＯx 触媒）が各種提案された。（例えば、特
開平５−317652号明細書を参照されたい）。
素過剰の混合気で燃焼させる、いわゆるリーンバーンエ
ンジンが開発された。このリーンバーンエンジンからの
排気ガスは酸素過剰雰囲気であり、上記のような三元触
媒では十分に排気ガスを浄化することができない。そこ
で、このような酸素過剰下において窒素酸化物の還元と
一酸化炭素及び炭化水素の酸化反応を同時に行う触媒
（リーンＮＯx 触媒）が各種提案された。（例えば、特
開平５−317652号明細書を参照されたい）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このようなリーンＮＯ
x 触媒は、排気ガス中の還元ガス、特に炭化水素（Ｈ
Ｃ）を下式に示すようにＮＯx と反応させ、ＮＯx をＮ
2 に還元し、同時にＨＣを酸化して、両者を同時に浄化
するものである。 ＮＯx ＋ ＨＣ → Ｎ2 ＋ Ｈ2 Ｏ ＋ ＣＯ2
x 触媒は、排気ガス中の還元ガス、特に炭化水素（Ｈ
Ｃ）を下式に示すようにＮＯx と反応させ、ＮＯx をＮ
2 に還元し、同時にＨＣを酸化して、両者を同時に浄化
するものである。 ＮＯx ＋ ＨＣ → Ｎ2 ＋ Ｈ2 Ｏ ＋ ＣＯ2
【０００５】従来、このＮＯx の浄化率は、化学発光式
ＮＯx 分析計を用いてＮＯx の減少量を測定することに
よりもとめていた。ところが、浄化後の排気ガス中のＮ
2 量を測定してＮＯx 浄化率をもとめたところ、前記の
ＮＯx の減少量よりもとめた浄化率の50％以下の値しか
得られなかった。すなわち、従来ＮＯx 浄化率としてい
たものは見かけの浄化率であり、真の浄化率、すなわち
Ｎ2 へのＮＯx の浄化率は実際にはかなり低かった。こ
の原因について検討したところ、ＮＯx の50％以上はＮ
2 ではなくＮ2 Ｏに転化されていることがわかった。従
来の化学発光式ＮＯx 分析計ではＮ2 Ｏを検出すること
ができず、ＮＯx からＮ2 Ｏに転化されてもＮＯx が浄
化されたことになってしまうからである。ところがＮ2
Ｏも窒素酸化物であり、ＮＯx からＮ2 Ｏに転換されて
もＮＯx が浄化されたことにはならず、従来のリーンＮ
Ｏx 触媒ではＮＯx が十分に浄化されていないという問
題があった。
ＮＯx 分析計を用いてＮＯx の減少量を測定することに
よりもとめていた。ところが、浄化後の排気ガス中のＮ
2 量を測定してＮＯx 浄化率をもとめたところ、前記の
ＮＯx の減少量よりもとめた浄化率の50％以下の値しか
得られなかった。すなわち、従来ＮＯx 浄化率としてい
たものは見かけの浄化率であり、真の浄化率、すなわち
Ｎ2 へのＮＯx の浄化率は実際にはかなり低かった。こ
の原因について検討したところ、ＮＯx の50％以上はＮ
2 ではなくＮ2 Ｏに転化されていることがわかった。従
来の化学発光式ＮＯx 分析計ではＮ2 Ｏを検出すること
ができず、ＮＯx からＮ2 Ｏに転化されてもＮＯx が浄
化されたことになってしまうからである。ところがＮ2
Ｏも窒素酸化物であり、ＮＯx からＮ2 Ｏに転換されて
もＮＯx が浄化されたことにはならず、従来のリーンＮ
Ｏx 触媒ではＮＯx が十分に浄化されていないという問
題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、酸素過剰雰囲気下における排気ガ
ス中の炭化水素及び窒素酸化物を同時に浄化する排気ガ
ス浄化用触媒において、触媒担体と、この触媒担体表面
上に形成された炭化水素吸着層と、この炭化水素吸着層
上に形成された触媒担持層が設けられている。触媒担持
層と触媒担体の間に炭化水素吸着層を設けることによ
り、この炭化水素吸着層に吸着された炭化水素が脱離
し、触媒金属の担体側においてＮＯx と反応するため、
このＮＯx がＮ2 に転化する割合が増加する。
めに本発明によれば、酸素過剰雰囲気下における排気ガ
ス中の炭化水素及び窒素酸化物を同時に浄化する排気ガ
ス浄化用触媒において、触媒担体と、この触媒担体表面
上に形成された炭化水素吸着層と、この炭化水素吸着層
上に形成された触媒担持層が設けられている。触媒担持
層と触媒担体の間に炭化水素吸着層を設けることによ
り、この炭化水素吸着層に吸着された炭化水素が脱離
し、触媒金属の担体側においてＮＯx と反応するため、
このＮＯx がＮ2 に転化する割合が増加する。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明を説
明する。図１は本発明の排気ガス浄化用触媒の一部の断
面図である。図１において、２は触媒担体を、３は炭化
水素吸着層を、そして４は触媒担持層を表す。図１より
明らかなように、本発明の排気ガス浄化用触媒１は、触
媒担体２と触媒担持層４の間に炭化水素吸着層３を設け
たことを特徴としている。
明する。図１は本発明の排気ガス浄化用触媒の一部の断
面図である。図１において、２は触媒担体を、３は炭化
水素吸着層を、そして４は触媒担持層を表す。図１より
明らかなように、本発明の排気ガス浄化用触媒１は、触
媒担体２と触媒担持層４の間に炭化水素吸着層３を設け
たことを特徴としている。
【０００８】触媒担体２としては、従来の排気ガス浄化
用触媒に用いられている担体と同様のものであり、フォ
ームフィルタやハニカムフィルタ等のモノリス担体もし
くはペレット等を用いることができる。その材質はコー
ジェライト等のセラミックスもしくはステンレス等の耐
熱性金属である。
用触媒に用いられている担体と同様のものであり、フォ
ームフィルタやハニカムフィルタ等のモノリス担体もし
くはペレット等を用いることができる。その材質はコー
ジェライト等のセラミックスもしくはステンレス等の耐
熱性金属である。
【０００９】触媒担持層４は、従来よりいわゆるウオッ
シュコート層として知られているコート層と、このコー
ト層に担持された触媒金属から構成されている。コート
層は、例えばアルミナ、チタニア、シリカ等の従来より
用いられている多孔質材料を使用することができる。ま
た、触媒金属としてもその種類及び大きさについては特
に制限はなく、従来より用いられている数ｎｍの大きさ
の貴金属、例えば白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、
ロジウム（Ｒｈ）等、もしくは遷移金属等を１種もしく
は複数種用いることができる。この触媒金属の担持量に
ついても特に限定はないが、触媒担体容積１リットルあ
たり 0.5〜10g であることが好ましい。この触媒金属の
担持量が0.5g／リットル未満では十分な触媒活性が得ら
れないことがあり、また10g ／リットルを越えると、こ
れ以上触媒金属を担持させても活性の向上は得られず、
高価になるのみであるからである。また、コート層の厚
さについても特に制限されず、50〜 350μm 程度で十分
である。
シュコート層として知られているコート層と、このコー
ト層に担持された触媒金属から構成されている。コート
層は、例えばアルミナ、チタニア、シリカ等の従来より
用いられている多孔質材料を使用することができる。ま
た、触媒金属としてもその種類及び大きさについては特
に制限はなく、従来より用いられている数ｎｍの大きさ
の貴金属、例えば白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、
ロジウム（Ｒｈ）等、もしくは遷移金属等を１種もしく
は複数種用いることができる。この触媒金属の担持量に
ついても特に限定はないが、触媒担体容積１リットルあ
たり 0.5〜10g であることが好ましい。この触媒金属の
担持量が0.5g／リットル未満では十分な触媒活性が得ら
れないことがあり、また10g ／リットルを越えると、こ
れ以上触媒金属を担持させても活性の向上は得られず、
高価になるのみであるからである。また、コート層の厚
さについても特に制限されず、50〜 350μm 程度で十分
である。
【００１０】触媒担体２と触媒担持層４の間に設けられ
る炭化水素吸収層３の材質は、従来炭化水素吸着剤とし
て知られているもの、例えばゼオライト、シリカ、アル
ミナ等を用いることができる。この炭化水素吸着層の厚
さについても特に制限はなく、また使用する材質によっ
ても異なるが、通常は触媒担持層の厚さの等倍〜３倍程
度が好ましい。
る炭化水素吸収層３の材質は、従来炭化水素吸着剤とし
て知られているもの、例えばゼオライト、シリカ、アル
ミナ等を用いることができる。この炭化水素吸着層の厚
さについても特に制限はなく、また使用する材質によっ
ても異なるが、通常は触媒担持層の厚さの等倍〜３倍程
度が好ましい。
【００１１】本発明の排気ガス浄化用触媒の製造方法に
ついては特に制限はなく、従来の一般的方法により製造
することができる。例えば常法に従って調製したゼオラ
イトを含むスラリーにコージェライト等の触媒担体を浸
漬し、乾燥焼成し、担体の気孔表面にゼオライトの層を
設ける。次いで常法に従って調製したアルミナを含むス
ラリーに上記担体を浸漬してコージェライト層の上にア
ルミナをコートし乾燥焼成後、触媒金属化合物の水溶液
に浸漬し、乾燥焼成して触媒金属をコート層上に担持さ
せる。
ついては特に制限はなく、従来の一般的方法により製造
することができる。例えば常法に従って調製したゼオラ
イトを含むスラリーにコージェライト等の触媒担体を浸
漬し、乾燥焼成し、担体の気孔表面にゼオライトの層を
設ける。次いで常法に従って調製したアルミナを含むス
ラリーに上記担体を浸漬してコージェライト層の上にア
ルミナをコートし乾燥焼成後、触媒金属化合物の水溶液
に浸漬し、乾燥焼成して触媒金属をコート層上に担持さ
せる。
【００１２】図２に従来の排気ガス浄化用触媒の拡大断
面図を示す。図２において、５はコート層を、そして６
は触媒金属を表す。従来の触媒では、炭化水素及び窒素
酸化物は気相中に存在しており、この炭化水素と窒素酸
化物との反応は主に触媒金属の上側、すなわち気相側で
起こっていると考えられる。これに対して、本願発明の
触媒では図３に示すように炭化水素吸着層３を有してお
り、この炭化水素吸着層３は、例えばエンジン始動時や
軽負荷運転時の排気温度が低い時には炭化水素を吸着す
る。この吸着された炭化水素は高負荷運転時等の排気温
度が上昇した際に炭化水素吸着層３から脱離し、触媒金
属上で窒素酸化物と反応するが、従来の触媒と異なり、
本発明の触媒では触媒金属の下側（基材側）から炭化水
素が供給されるため、触媒金属の下側（基材側）におい
て炭化水素と窒素酸化物とが反応する確立が高くなる。
このため窒素酸化物（ＮＯx ) はＮ2 まで転化される確
立が高くなると考えられる。
面図を示す。図２において、５はコート層を、そして６
は触媒金属を表す。従来の触媒では、炭化水素及び窒素
酸化物は気相中に存在しており、この炭化水素と窒素酸
化物との反応は主に触媒金属の上側、すなわち気相側で
起こっていると考えられる。これに対して、本願発明の
触媒では図３に示すように炭化水素吸着層３を有してお
り、この炭化水素吸着層３は、例えばエンジン始動時や
軽負荷運転時の排気温度が低い時には炭化水素を吸着す
る。この吸着された炭化水素は高負荷運転時等の排気温
度が上昇した際に炭化水素吸着層３から脱離し、触媒金
属上で窒素酸化物と反応するが、従来の触媒と異なり、
本発明の触媒では触媒金属の下側（基材側）から炭化水
素が供給されるため、触媒金属の下側（基材側）におい
て炭化水素と窒素酸化物とが反応する確立が高くなる。
このため窒素酸化物（ＮＯx ) はＮ2 まで転化される確
立が高くなると考えられる。
【００１３】一般に酸素過剰雰囲気では炭化水素の量は
少ないため、エンジンから触媒へ至る排気管の途中にお
いて軽油等を添加してもよい。又は、軽油等をエンジン
の膨張工程において噴射してもよい。本発明の触媒は酸
素過剰雰囲気において有効であり、リーンバーンエンジ
ンのほか、ディーゼルエンジン用にも用いることができ
る。
少ないため、エンジンから触媒へ至る排気管の途中にお
いて軽油等を添加してもよい。又は、軽油等をエンジン
の膨張工程において噴射してもよい。本発明の触媒は酸
素過剰雰囲気において有効であり、リーンバーンエンジ
ンのほか、ディーゼルエンジン用にも用いることができ
る。
【００１４】
実施例１ 1.7 リットルのコージェライト製ハニカム触媒担体を、
プロトン型ゼオライトＨ−ＺＳＭ５を含むスラリーに浸
漬し、引き上げて余分のスラリーを吹きはらった後、 1
20℃で２時間乾燥し、さらに 500℃で３時間焼成して50
g/l の炭化水素吸着層を形成した。次いでこの触媒担体
をγ−アルミナ粉末、硝酸アルミニウム、アルミナゾル
及び水からなるスラリーに浸漬し、引き上げて余分のス
ラリーを吹きはらった後、 120℃で２時間乾燥し、さら
に 500℃で３時間焼成して50g/lのコート層を形成し
た。最後にこの触媒担体をジニトロアンミン白金の水溶
液に浸漬し、乾燥させてコート層に白金を２g/l 担持さ
せた。こうして触媒担体上に１：１の厚さの比で炭化水
素吸着層と触媒担持層を形成し、本発明の触媒を得た。
プロトン型ゼオライトＨ−ＺＳＭ５を含むスラリーに浸
漬し、引き上げて余分のスラリーを吹きはらった後、 1
20℃で２時間乾燥し、さらに 500℃で３時間焼成して50
g/l の炭化水素吸着層を形成した。次いでこの触媒担体
をγ−アルミナ粉末、硝酸アルミニウム、アルミナゾル
及び水からなるスラリーに浸漬し、引き上げて余分のス
ラリーを吹きはらった後、 120℃で２時間乾燥し、さら
に 500℃で３時間焼成して50g/lのコート層を形成し
た。最後にこの触媒担体をジニトロアンミン白金の水溶
液に浸漬し、乾燥させてコート層に白金を２g/l 担持さ
せた。こうして触媒担体上に１：１の厚さの比で炭化水
素吸着層と触媒担持層を形成し、本発明の触媒を得た。
【００１５】実施例２ プロトン型ゼオライトＨ−ＺＳＭ５に代えてＹ型ゼオラ
イトを用いて炭化水素吸着層を形成することを除き、実
施例１と同様にして触媒担体上に１：１の厚さの比で炭
化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得た。
イトを用いて炭化水素吸着層を形成することを除き、実
施例１と同様にして触媒担体上に１：１の厚さの比で炭
化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得た。
【００１６】実施例３ プロトン型ゼオライトＨ−ＺＳＭ５に代えてＨ型モルデ
ナイトを用いて炭化水素吸着層を形成し、アルミナに代
えてモルデナイトを用いてコート層を形成することを除
き、実施例１と同様にして触媒担体上に１：１の厚さの
比で炭化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得た。
ナイトを用いて炭化水素吸着層を形成し、アルミナに代
えてモルデナイトを用いてコート層を形成することを除
き、実施例１と同様にして触媒担体上に１：１の厚さの
比で炭化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得た。
【００１７】実施例４ 炭化水素吸着層を100g/l、そして触媒担持層を50g/l と
し、実施例１と同様にして、触媒担体上に２：１の厚さ
の比で炭化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得
た。
し、実施例１と同様にして、触媒担体上に２：１の厚さ
の比で炭化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得
た。
【００１８】実施例５ 炭化水素吸着層を150g/l、そして触媒担持層を50g/l と
し、実施例１と同様にして、触媒担体上に３：１の厚さ
の比で炭化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得
た。
し、実施例１と同様にして、触媒担体上に３：１の厚さ
の比で炭化水素吸着層と触媒担持層を有する触媒を得
た。
【００１９】比較例１ 触媒担体上に炭化水素吸着層を形成しないで直接触媒担
持層としてＰｔ／アルミナを50g/l で形成することを除
き、実施例１と同様にして触媒を得た。
持層としてＰｔ／アルミナを50g/l で形成することを除
き、実施例１と同様にして触媒を得た。
【００２０】比較例２ 100g/lでＰｔ／アルミナを用いて触媒担持層の厚さを倍
にすることを除き、比較例２と同様にして触媒を得た。
にすることを除き、比較例２と同様にして触媒を得た。
【００２１】以上のようにして得た各触媒を2000ccのＩ
ＤＩディーゼル車両に搭載した。そして触媒の前の排気
管に軽油を燃費悪化５％の割合で加熱添加し、国内10・
15モード走行を行った。触媒による浄化前後について化
学発光式ＮＯx 分析計を用いてＮＯx 減少量を測定し、
ＮＯx 浄化率をもとめた。さらに、Ｎ2 Ｏ分析計を用い
て浄化後のガス中のＮ2 Ｏ量を測定し、ＮＯx 浄化率に
占めるＮ2 Ｏ生成割合をもとめた。これらの結果を以下
の表１に示す。
ＤＩディーゼル車両に搭載した。そして触媒の前の排気
管に軽油を燃費悪化５％の割合で加熱添加し、国内10・
15モード走行を行った。触媒による浄化前後について化
学発光式ＮＯx 分析計を用いてＮＯx 減少量を測定し、
ＮＯx 浄化率をもとめた。さらに、Ｎ2 Ｏ分析計を用い
て浄化後のガス中のＮ2 Ｏ量を測定し、ＮＯx 浄化率に
占めるＮ2 Ｏ生成割合をもとめた。これらの結果を以下
の表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】上記表より明らかなように、化学発光式Ｎ
Ｏx 分析計による測定ではＮＯx 浄化率はいずれの触媒
においてもほぼ同等であったが、Ｎ2 Ｏ生成割合は本発
明の触媒の方が低くなっていた。すなわち、例えば実施
例１の触媒では、浄化されたＮＯx のうち70％が完全に
還元されＮ2 となっており、30％がＮ2 Ｏであったのに
対し、比較例１の触媒ではＮ2 はわずか40％であり、60
％は完全に還元されずＮ2 Ｏとして存在していた。
Ｏx 分析計による測定ではＮＯx 浄化率はいずれの触媒
においてもほぼ同等であったが、Ｎ2 Ｏ生成割合は本発
明の触媒の方が低くなっていた。すなわち、例えば実施
例１の触媒では、浄化されたＮＯx のうち70％が完全に
還元されＮ2 となっており、30％がＮ2 Ｏであったのに
対し、比較例１の触媒ではＮ2 はわずか40％であり、60
％は完全に還元されずＮ2 Ｏとして存在していた。
【００２４】上記実施例１、４及び５で製造した触媒を
用い、あらかじめ炭化水素を60cc吸着させておいた後、
ディーゼル排気相当モデルガス（Ｏ2 10％、ＮＯ250pp
m、Ｎ 2 バランス、30リットル／min ）を用いて排気ガ
ス浄化試験を行い、最大ＮＯx浄化率とＮ2 Ｏ生成割合
を測定した。なお、この試験の間には炭化水素は供給し
なかった。また、同じ触媒を用い、炭化水素を吸着させ
ないで、試験の間に前記において吸着させた炭化水素と
同量の炭化水素を気相中に供給し、同様にして排気ガス
浄化試験を行った。この結果を図４に示す。この結果よ
り、あらかじめ炭化水素を吸着させておくことにより、
より効率的にＮＯx をＮ2 に転化できることがわかる。
用い、あらかじめ炭化水素を60cc吸着させておいた後、
ディーゼル排気相当モデルガス（Ｏ2 10％、ＮＯ250pp
m、Ｎ 2 バランス、30リットル／min ）を用いて排気ガ
ス浄化試験を行い、最大ＮＯx浄化率とＮ2 Ｏ生成割合
を測定した。なお、この試験の間には炭化水素は供給し
なかった。また、同じ触媒を用い、炭化水素を吸着させ
ないで、試験の間に前記において吸着させた炭化水素と
同量の炭化水素を気相中に供給し、同様にして排気ガス
浄化試験を行った。この結果を図４に示す。この結果よ
り、あらかじめ炭化水素を吸着させておくことにより、
より効率的にＮＯx をＮ2 に転化できることがわかる。
【００２５】
【発明の効果】排気ガス浄化用触媒において、触媒担体
と触媒担持層の間に炭化水素吸着層を設けることによ
り、Ｎ2 へのＮＯx の転化率を高めることができ、真の
ＮＯx 浄化率を高めることができる。
と触媒担持層の間に炭化水素吸着層を設けることによ
り、Ｎ2 へのＮＯx の転化率を高めることができ、真の
ＮＯx 浄化率を高めることができる。
【図１】本発明の排気ガス浄化用触媒の部分断面図であ
る。
る。
【図２】従来の排気ガス浄化用触媒の部分拡大断面図で
ある。
ある。
【図３】本発明の排気ガス浄化用触媒の部分拡大断面図
である。
である。
【図４】あらかじめ触媒に炭化水素を吸着させたおいた
場合のＮＯx 浄化率を示すグラフである。
場合のＮＯx 浄化率を示すグラフである。
１…排気浄化用触媒 ２…触媒担体 ３…炭化水素吸着層 ４…触媒担持層 ５…コート層 ６…触媒金属
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｈ １０２Ｂ
Claims (1)
- 【請求項１】 酸素過剰雰囲気下における排気ガス中の
炭化水素及び窒素酸化物を同時に浄化する排気ガス浄化
用触媒であって、触媒担体と、この触媒担体表面上に形
成された炭化水素吸着層と、この炭化水素吸着層上に形
成された触媒担持層とを具備することを特徴とする排気
ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8213849A JPH1057763A (ja) | 1996-08-13 | 1996-08-13 | 排気ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8213849A JPH1057763A (ja) | 1996-08-13 | 1996-08-13 | 排気ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1057763A true JPH1057763A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16646043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8213849A Pending JPH1057763A (ja) | 1996-08-13 | 1996-08-13 | 排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1057763A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100494542B1 (ko) * | 2002-06-14 | 2005-06-13 | 현대자동차주식회사 | 2중층 코팅구조의 팔라듐 삼원촉매 제조방법 |
-
1996
- 1996-08-13 JP JP8213849A patent/JPH1057763A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100494542B1 (ko) * | 2002-06-14 | 2005-06-13 | 현대자동차주식회사 | 2중층 코팅구조의 팔라듐 삼원촉매 제조방법 |
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Legal Events
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