JPH1052742A - 連続鋳造におけるノズル詰まり防止方法 - Google Patents
連続鋳造におけるノズル詰まり防止方法Info
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- JPH1052742A JPH1052742A JP22615596A JP22615596A JPH1052742A JP H1052742 A JPH1052742 A JP H1052742A JP 22615596 A JP22615596 A JP 22615596A JP 22615596 A JP22615596 A JP 22615596A JP H1052742 A JPH1052742 A JP H1052742A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルミナ量の分析が化学分析である為、分析
結果を得るのに時間を要し、連続鋳造が不安定になる。
また、介在物のチャージばらつきの上限に合わせてＣａ
合金を添加すると、Ｃａ合金が高価なために製造コスト
が高くなる。 【解決手段】 タンディッシュから溶鋼を浸漬ノズルを
通して鋳型へ注入する連続鋳造設備において、金属を取
鍋内の溶鋼に添加した後（Ｓ１０１）、取鍋内から溶鋼
のサンプルを採取し（Ｓ１０２）、そのサンプル中のア
ルミナをコールドクルーシブル法でサンプル表面に浮揚
させ、これを蛍光Ｘ線分析により測定し（Ｓ１０３）、
この測定値に応じてＣａ合金添加量を決定し（Ｓ１０
４）、この値で取鍋又はタンディッシュにＣａ合金を添
加する。Ｃａ合金の添加量を最適にできる結果、浸漬ノ
ズル８の詰まりが抑制される。
結果を得るのに時間を要し、連続鋳造が不安定になる。
また、介在物のチャージばらつきの上限に合わせてＣａ
合金を添加すると、Ｃａ合金が高価なために製造コスト
が高くなる。 【解決手段】 タンディッシュから溶鋼を浸漬ノズルを
通して鋳型へ注入する連続鋳造設備において、金属を取
鍋内の溶鋼に添加した後（Ｓ１０１）、取鍋内から溶鋼
のサンプルを採取し（Ｓ１０２）、そのサンプル中のア
ルミナをコールドクルーシブル法でサンプル表面に浮揚
させ、これを蛍光Ｘ線分析により測定し（Ｓ１０３）、
この測定値に応じてＣａ合金添加量を決定し（Ｓ１０
４）、この値で取鍋又はタンディッシュにＣａ合金を添
加する。Ｃａ合金の添加量を最適にできる結果、浸漬ノ
ズル８の詰まりが抑制される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造におい
て、鋼中のアルミナ系介在物によるノズルの詰まりを防
止するためのノズル詰まり防止方法に関するものであ
る。
て、鋼中のアルミナ系介在物によるノズルの詰まりを防
止するためのノズル詰まり防止方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】例えば、アルミキルド鋼の場合、溶鋼内
に存在する非金属介在物粒子は、鋼中の酸素と添加し
たアルミニウムとの反応により生成されたアルミナ系介
在物（Ａｌ2Ｏ3）、製鋼スラグに起因するライム・シ
リカ等を含むスラグ系介在物、連続鋳造時の鋳型潤滑
剤に起因するパウダー系介在物等である。この様な介在
物の存在は、薄板、線材等の圧延成形時の中間製品或い
は最終製品に対して疵や破損等の欠陥につながることか
ら、種々の方法による評価が行われている。
に存在する非金属介在物粒子は、鋼中の酸素と添加し
たアルミニウムとの反応により生成されたアルミナ系介
在物（Ａｌ2Ｏ3）、製鋼スラグに起因するライム・シ
リカ等を含むスラグ系介在物、連続鋳造時の鋳型潤滑
剤に起因するパウダー系介在物等である。この様な介在
物の存在は、薄板、線材等の圧延成形時の中間製品或い
は最終製品に対して疵や破損等の欠陥につながることか
ら、種々の方法による評価が行われている。
【０００３】ところで、連続鋳造設備においては、タン
ディッシュから鋳型へ溶鋼を供給するに際しては、タン
ディッシュの底部に設けた浸漬ノズルを通して行われ
る。浸漬ノズルを用いたことにより、溶鋼流は空気に触
れることなく鋳型内へ注入することができる。
ディッシュから鋳型へ溶鋼を供給するに際しては、タン
ディッシュの底部に設けた浸漬ノズルを通して行われ
る。浸漬ノズルを用いたことにより、溶鋼流は空気に触
れることなく鋳型内へ注入することができる。
【０００４】このような連続鋳造設備において、アルミ
ナ系介在物が生成された場合、長時間の連続鋳造によっ
てアルミナの析出によって浸漬ノズルが次第に狭められ
て溶鋼の注入量が減少し、極端な場合にはノズルの閉塞
が生じる。このような状態が発生した場合、偏流発生に
よる品質の悪化のほか、鋳造速度に溶湯の供給が間に合
わなくなって鋳造を中断する事態になる。つまり、連鋳
回数の上限に制約が生じる。
ナ系介在物が生成された場合、長時間の連続鋳造によっ
てアルミナの析出によって浸漬ノズルが次第に狭められ
て溶鋼の注入量が減少し、極端な場合にはノズルの閉塞
が生じる。このような状態が発生した場合、偏流発生に
よる品質の悪化のほか、鋳造速度に溶湯の供給が間に合
わなくなって鋳造を中断する事態になる。つまり、連鋳
回数の上限に制約が生じる。
【０００５】アルミナ系介在物の影響を低減する手段と
して、取鍋（又はタンディッシュ）内の溶鋼中にＣａ
（カルシウム）を添加する方法が提案されている（特開
昭５８−１５４４４７号公報）。この方法は、溶鋼にＣ
ａを添加してアルミナ系介在物の低融点化を図り、酸化
したＡｌ2Ｏ3をＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3の形にして溶鋼表面に
浮上させ、取鍋（又はタンディッシュ）から除去するも
のである。
して、取鍋（又はタンディッシュ）内の溶鋼中にＣａ
（カルシウム）を添加する方法が提案されている（特開
昭５８−１５４４４７号公報）。この方法は、溶鋼にＣ
ａを添加してアルミナ系介在物の低融点化を図り、酸化
したＡｌ2Ｏ3をＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3の形にして溶鋼表面に
浮上させ、取鍋（又はタンディッシュ）から除去するも
のである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、アルミナ系介
在物量は、転炉からの出鋼時間や持ち越しスラグ量、ス
ラグ中の酸化度、処理中の空気汚染度、マッチングのた
めの保持時間等によって大きく変動する。そこで、アル
ミナ系介在物量をチャージ毎に把握しなければ高価なＣ
ａの添加量を適正に決定することができない。連続鋳造
における現行のプロセスは合金添加から鋳造完了までに
２時間程度を要しているが、操業に分析結果を反映させ
るためには、１時間以内に分析結果の出ることが要求さ
れる。ところが、従来よりアルミナ系介在物量の分析
は、一般に化学分析が用いられており、その分析結果が
出るまでに数日を要している。このため、連続鋳造を安
定に行わせることは困難であった。
在物量は、転炉からの出鋼時間や持ち越しスラグ量、ス
ラグ中の酸化度、処理中の空気汚染度、マッチングのた
めの保持時間等によって大きく変動する。そこで、アル
ミナ系介在物量をチャージ毎に把握しなければ高価なＣ
ａの添加量を適正に決定することができない。連続鋳造
における現行のプロセスは合金添加から鋳造完了までに
２時間程度を要しているが、操業に分析結果を反映させ
るためには、１時間以内に分析結果の出ることが要求さ
れる。ところが、従来よりアルミナ系介在物量の分析
は、一般に化学分析が用いられており、その分析結果が
出るまでに数日を要している。このため、連続鋳造を安
定に行わせることは困難であった。
【０００７】そこで、連続鋳造を安定に行わせる１つの
手段として、従来は、アルミナ系介在物量のチャージば
らつきの上限に合わせてＣａ合金を添加していた。しか
し、Ｃａ合金は極めて高価であり、製造コストを高くす
るという不都合がある。また、Ｃａ合金の添加量が多く
なるほど耐火物を損傷しやすくなる。このため、Ｃａ合
金の添加量は必要最小限に抑えることが望まれる。
手段として、従来は、アルミナ系介在物量のチャージば
らつきの上限に合わせてＣａ合金を添加していた。しか
し、Ｃａ合金は極めて高価であり、製造コストを高くす
るという不都合がある。また、Ｃａ合金の添加量が多く
なるほど耐火物を損傷しやすくなる。このため、Ｃａ合
金の添加量は必要最小限に抑えることが望まれる。
【０００８】本発明は上述の問題点に鑑み、アルミナ系
介在物量の分析が迅速に行え、過剰なＣａ合金の添加を
防止することのできる連続鋳造におけるノズル詰まり防
止方法を提供することを目的としている。
介在物量の分析が迅速に行え、過剰なＣａ合金の添加を
防止することのできる連続鋳造におけるノズル詰まり防
止方法を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本出願に係る発明の目的
を実現する方法は、請求項１に記載のように、タンディ
ッシュから溶鋼を浸漬ノズルを通して鋳型へ注入する連
続鋳造設備において、所望の種類の金属を取鍋内の溶鋼
に添加した後、前記取鍋内から溶鋼のサンプルを採取
し、採取後速やかにそのサンプル中のアルミナ量を測定
し、この測定値に応じてＣａ合金添加量を決定し、この
決定によるＣａ合金を前記取鍋又は前記タンディッシュ
に添加するようにしたノズル詰まり防止方法にある。
を実現する方法は、請求項１に記載のように、タンディ
ッシュから溶鋼を浸漬ノズルを通して鋳型へ注入する連
続鋳造設備において、所望の種類の金属を取鍋内の溶鋼
に添加した後、前記取鍋内から溶鋼のサンプルを採取
し、採取後速やかにそのサンプル中のアルミナ量を測定
し、この測定値に応じてＣａ合金添加量を決定し、この
決定によるＣａ合金を前記取鍋又は前記タンディッシュ
に添加するようにしたノズル詰まり防止方法にある。
【００１０】この方法によれば、二次精錬終了後に取鍋
からサンプルを採取し、そのサンプル中のアルミナ量を
測定し、アルミナ量に応じて最適なＣａ合金添加量を決
定している。したがって、チャージ毎にアルミナ量にば
らつきがあっても、これに見合ったＣａ合金を添加する
ことができ、ノズル詰まりを抑制することが可能にな
る。
からサンプルを採取し、そのサンプル中のアルミナ量を
測定し、アルミナ量に応じて最適なＣａ合金添加量を決
定している。したがって、チャージ毎にアルミナ量にば
らつきがあっても、これに見合ったＣａ合金を添加する
ことができ、ノズル詰まりを抑制することが可能にな
る。
【００１１】本出願に係る発明の目的を実現する具体的
な方法は、請求項２に記載のように、円周方向に分割配
置され、中心部に前記サンプルを配置可能な複数の金属
製セグメントと、これらセグメントを取り巻くように配
設された高周波コイルを備えたコールドクルーシブル浮
揚溶解装置を用いて前記サンプルを溶解し、その表面に
介在物を浮揚させ、この介在物中のアルミナ量を蛍光Ｘ
線分析により測定するノズル詰まり防止方法にある。
な方法は、請求項２に記載のように、円周方向に分割配
置され、中心部に前記サンプルを配置可能な複数の金属
製セグメントと、これらセグメントを取り巻くように配
設された高周波コイルを備えたコールドクルーシブル浮
揚溶解装置を用いて前記サンプルを溶解し、その表面に
介在物を浮揚させ、この介在物中のアルミナ量を蛍光Ｘ
線分析により測定するノズル詰まり防止方法にある。
【００１２】この方法によれば、コールドクルーシブル
法による測定が可能になり、サンプル中のアルミナをＸ
線の到達する領域であるサンプル表面部へ浮揚させるこ
とができ、アルミナ量を蛍光Ｘ線分析により測定するこ
とが可能になる。
法による測定が可能になり、サンプル中のアルミナをＸ
線の到達する領域であるサンプル表面部へ浮揚させるこ
とができ、アルミナ量を蛍光Ｘ線分析により測定するこ
とが可能になる。
【００１３】本出願に係る発明の目的を実現する具体的
な方法は、請求項３に記載のように、前記Ｃａ合金添加
量は、Ｘアルミナ×５≦（Ｗ×合金中のＣａ濃度〔ｍａ
ｓｓ％〕／１００）≦Ｘアルミナ×５０（但し、Ｘアル
ミナはサンプル中のアルミナ濃度〔ｍａｓｓ％〕、Ｗは
溶融金属１トン当たりのＣａ合金の添加量〔ｋｇ〕）を
満足する値に決定するノズル詰まり防止方法にある。
な方法は、請求項３に記載のように、前記Ｃａ合金添加
量は、Ｘアルミナ×５≦（Ｗ×合金中のＣａ濃度〔ｍａ
ｓｓ％〕／１００）≦Ｘアルミナ×５０（但し、Ｘアル
ミナはサンプル中のアルミナ濃度〔ｍａｓｓ％〕、Ｗは
溶融金属１トン当たりのＣａ合金の添加量〔ｋｇ〕）を
満足する値に決定するノズル詰まり防止方法にある。
【００１４】この方法によれば、上記範囲の下限値以下
ではアルミナの改質が不十分であるため、ノズル閉塞抑
制が顕著に現れず、上限値以上では過剰なＣａによって
耐火物の溶損が激しくなる。したがって、上式の範囲内
にすることでＣａ添加による効果が発揮される。
ではアルミナの改質が不十分であるため、ノズル閉塞抑
制が顕著に現れず、上限値以上では過剰なＣａによって
耐火物の溶損が激しくなる。したがって、上式の範囲内
にすることでＣａ添加による効果が発揮される。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明によるノズル詰まり
防止方法の手順を示すフローチャート、図２は本発明に
よる連続鋳造におけるノズル詰まり防止方法を達成する
工程を示す説明図である。なお、図１における各処理
（ステップ）をＳと略す。
に基づいて説明する。図１は本発明によるノズル詰まり
防止方法の手順を示すフローチャート、図２は本発明に
よる連続鋳造におけるノズル詰まり防止方法を達成する
工程を示す説明図である。なお、図１における各処理
（ステップ）をＳと略す。
【００１６】まず、図２の（ａ）に示すように、取鍋１
内の溶鋼２に合金（Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｎ等）３を添加後
（Ｓ１０１）、金属サンプル４（アルミナ系介在物）を
採取する（Ｓ１０２）。次に、１時間以内に分析結果を
出せる介在物迅速分析法、具体的にはコールドクルーシ
ブル法を用いて金属サンプル４を分析する（Ｓ１０
３）。この分析結果に基づいて、図２の（ｂ）に示すよ
うに、Ｃａ合金線を取鍋１内の溶鋼２に投入し、Ｓ１０
３の分析結果から割り出した添加量（Ｓ１０４）を取鍋
１（又はタンディッシュ７）に添加する（Ｓ１０５）。
内の溶鋼２に合金（Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｎ等）３を添加後
（Ｓ１０１）、金属サンプル４（アルミナ系介在物）を
採取する（Ｓ１０２）。次に、１時間以内に分析結果を
出せる介在物迅速分析法、具体的にはコールドクルーシ
ブル法を用いて金属サンプル４を分析する（Ｓ１０
３）。この分析結果に基づいて、図２の（ｂ）に示すよ
うに、Ｃａ合金線を取鍋１内の溶鋼２に投入し、Ｓ１０
３の分析結果から割り出した添加量（Ｓ１０４）を取鍋
１（又はタンディッシュ７）に添加する（Ｓ１０５）。
【００１７】なお、Ｃａ合金の添加量は次式で示される
範囲に設定する。この範囲に設定することにより、Ｃａ
の使用量を最適にしながらノズル閉塞を防止することが
できる。
範囲に設定する。この範囲に設定することにより、Ｃａ
の使用量を最適にしながらノズル閉塞を防止することが
できる。
【００１８】（Ｘアルミナ×５）≦（Ｗ×合金中のＣａ
濃度〔ｍａｓｓ％〕／１００）≦（Ｘアルミナ×５０） （但し、Ｘアルミナは金属サンプル４中のアルミナ濃度
〔ｍａｓｓ％〕、Ｗは溶融金属１トン当たりのＣａ合金
の添加量〔ｋｇ〕である） Ｃａワイヤ添加等の場合、上式の下限値（上式の左項）
以下ではアルミナ系介在物の改質が不十分であるため、
ノズル閉塞抑制が顕著に現れない。また、上限値（上式
の右項）以上ではノズル閉塞を防止できるが、過剰なＣ
ａによって耐火物の溶損が激しくなり、コスト的に逆効
果である。
濃度〔ｍａｓｓ％〕／１００）≦（Ｘアルミナ×５０） （但し、Ｘアルミナは金属サンプル４中のアルミナ濃度
〔ｍａｓｓ％〕、Ｗは溶融金属１トン当たりのＣａ合金
の添加量〔ｋｇ〕である） Ｃａワイヤ添加等の場合、上式の下限値（上式の左項）
以下ではアルミナ系介在物の改質が不十分であるため、
ノズル閉塞抑制が顕著に現れない。また、上限値（上式
の右項）以上ではノズル閉塞を防止できるが、過剰なＣ
ａによって耐火物の溶損が激しくなり、コスト的に逆効
果である。
【００１９】以上のように、コールドクルーシブル法で
金属サンプル４を分析することにより、短時間（１時間
以内）に結果を出すことができ、迅速にＣａ合金の添加
量を決定することができる。このため、過剰なＣａ合金
の添加を防止しながらノズルの目詰まりが低減され、安
定した鋳造が可能になる。
金属サンプル４を分析することにより、短時間（１時間
以内）に結果を出すことができ、迅速にＣａ合金の添加
量を決定することができる。このため、過剰なＣａ合金
の添加を防止しながらノズルの目詰まりが低減され、安
定した鋳造が可能になる。
【００２０】なお、図２の（ｂ）において、５はＣａ合
金ワイヤ、６は溶鋼を注入中の取鍋、７は取鍋６から溶
鋼の注入を受けているタンディッシュ、８はタンディッ
シュ７の底部に設けられている浸漬ノズル、９は浸漬ノ
ズル８を通して溶鋼が注入される鋳型、１０は浸漬ノズ
ル８への溶鋼の注入量の制御を行うためのストッパであ
る。
金ワイヤ、６は溶鋼を注入中の取鍋、７は取鍋６から溶
鋼の注入を受けているタンディッシュ、８はタンディッ
シュ７の底部に設けられている浸漬ノズル、９は浸漬ノ
ズル８を通して溶鋼が注入される鋳型、１０は浸漬ノズ
ル８への溶鋼の注入量の制御を行うためのストッパであ
る。
【００２１】ここで、本発明で用いたコールドクルーシ
ブル法について説明する。
ブル法について説明する。
【００２２】この方法では、コールドクルーシブル浮揚
溶解装置と、蛍光Ｘ線分析装置が用いられる。コールド
クルーシブル浮揚溶解装置によりサンプルを一定時間浮
揚溶解し、サンプル内に存在する非金属介在物（アルミ
ナ系介在物）を溶融体の表面に排出させ、これを更に集
合させる。このように非金属介在物を最適位置に集合さ
せることにより、蛍光Ｘ線分析が容易かつ迅速に行える
ようになる。
溶解装置と、蛍光Ｘ線分析装置が用いられる。コールド
クルーシブル浮揚溶解装置によりサンプルを一定時間浮
揚溶解し、サンプル内に存在する非金属介在物（アルミ
ナ系介在物）を溶融体の表面に排出させ、これを更に集
合させる。このように非金属介在物を最適位置に集合さ
せることにより、蛍光Ｘ線分析が容易かつ迅速に行える
ようになる。
【００２３】次に、蛍光Ｘ線分析装置を用いて浮揚溶解
・凝固後のサンプル表面を蛍光Ｘ線分析法により分析す
る。これにより、非金属介在物を構成する元素量を計測
すれば、アルミナ系介在物量を同定することができる。
・凝固後のサンプル表面を蛍光Ｘ線分析法により分析す
る。これにより、非金属介在物を構成する元素量を計測
すれば、アルミナ系介在物量を同定することができる。
【００２４】図３はコールドクルーシブル浮揚溶解装置
の要部を示す平面図であり、図４は図３のＡ−Ａ縦断面
図である。
の要部を示す平面図であり、図４は図３のＡ−Ａ縦断面
図である。
【００２５】図３及び図４において、１１ａ〜１１ｉは
セグメント（坩堝）を形成している。このセグメント１
１ａ〜１１ｉは、内部が水冷された銅製の８個のセグメ
ントであり、複数のほぼ等間隔の位置に形成されたスリ
ット１３の間隔により円周方向に配設されている。１２
は高周波コイルであり、セグメント１１ａ〜１１ｉを取
り巻くように配設されている。
セグメント（坩堝）を形成している。このセグメント１
１ａ〜１１ｉは、内部が水冷された銅製の８個のセグメ
ントであり、複数のほぼ等間隔の位置に形成されたスリ
ット１３の間隔により円周方向に配設されている。１２
は高周波コイルであり、セグメント１１ａ〜１１ｉを取
り巻くように配設されている。
【００２６】図５及び図６は図３及び図４に示したコー
ルドクルーシブル浮揚溶解装置の作用を説明する説明図
である。
ルドクルーシブル浮揚溶解装置の作用を説明する説明図
である。
【００２７】セグメント１１ａ〜１１ｉの中心部に金属
サンプル１４が配置されているとき、高周波コイル１２
に矢印１５方向の高周波電流が流れると、セグメント１
１ａ〜１１ｉの各々には、矢印１６ａ方向の誘導起電力
が発生する。しかし、セグメント１１ａ〜１１ｉはスリ
ット１３により相互に隔てられているため、誘導電流は
隣接した他の坩堝には流れず、坩堝の高周波コイル１２
の反対側に矢印１６ｂ方向の誘導電流となって流れる。
金属サンプル１４には、矢印１６ｂ方向の誘導電流によ
って渦電流が矢印１７方向に流れる。この矢印１７方向
の渦電流によって金属サンプル１４は加熱され、溶融す
る。
サンプル１４が配置されているとき、高周波コイル１２
に矢印１５方向の高周波電流が流れると、セグメント１
１ａ〜１１ｉの各々には、矢印１６ａ方向の誘導起電力
が発生する。しかし、セグメント１１ａ〜１１ｉはスリ
ット１３により相互に隔てられているため、誘導電流は
隣接した他の坩堝には流れず、坩堝の高周波コイル１２
の反対側に矢印１６ｂ方向の誘導電流となって流れる。
金属サンプル１４には、矢印１６ｂ方向の誘導電流によ
って渦電流が矢印１７方向に流れる。この矢印１７方向
の渦電流によって金属サンプル１４は加熱され、溶融す
る。
【００２８】この際、溶融した金属サンプル１４には矢
印１７方向の渦電流が流れているため、セグメント１１
ａ〜１１ｉに流れている矢印１６ｂ方向の誘導電流によ
って斥力１８が金属サンプル１４の中心方向に働き、こ
の斥力１８によって溶融した金属サンプル１４はセグメ
ント１１ａ〜１１ｉに対して非接触に且つ浮揚状態に保
持される。
印１７方向の渦電流が流れているため、セグメント１１
ａ〜１１ｉに流れている矢印１６ｂ方向の誘導電流によ
って斥力１８が金属サンプル１４の中心方向に働き、こ
の斥力１８によって溶融した金属サンプル１４はセグメ
ント１１ａ〜１１ｉに対して非接触に且つ浮揚状態に保
持される。
【００２９】コールドクルーシブル法では、非酸化性雰
囲気で金属サンプル１４を浮揚溶解し、浮揚溶湯を保持
する。この保持の間に、金属サンプル１４内の非金属介
在物としてのアルミナ系介在物１９は、図６のように溶
湯表面に排出（本発明者らの実験では、サンプル中のア
ルミナ系介在物の約８０％が排出）される。一定時間
（例えば、３分以上）を保持した後、高周波コイル１２
に対する通電を遮断すると、溶湯はアルミナ系介在物１
９を表面に集めた状態で凝固する。凝固体の表面に集積
したアルミナ系介在物１９は、上記したように、蛍光Ｘ
線分析装置によって測定することができる。この場合、
アルミナ系介在物１９は凝固体の表面に集積しているた
め、アルミナ系介在物１９の測定は簡易に、しかも短時
間に行うことができる。
囲気で金属サンプル１４を浮揚溶解し、浮揚溶湯を保持
する。この保持の間に、金属サンプル１４内の非金属介
在物としてのアルミナ系介在物１９は、図６のように溶
湯表面に排出（本発明者らの実験では、サンプル中のア
ルミナ系介在物の約８０％が排出）される。一定時間
（例えば、３分以上）を保持した後、高周波コイル１２
に対する通電を遮断すると、溶湯はアルミナ系介在物１
９を表面に集めた状態で凝固する。凝固体の表面に集積
したアルミナ系介在物１９は、上記したように、蛍光Ｘ
線分析装置によって測定することができる。この場合、
アルミナ系介在物１９は凝固体の表面に集積しているた
め、アルミナ系介在物１９の測定は簡易に、しかも短時
間に行うことができる。
【００３０】本発明者らの実験によれば、アルミナ系介
在物１９は表層約３０μｍの深さに殆どが存在するのに
対し、Ｘ線の透過率は鉄で約１００μｍ程度、アルミナ
で数十μｍ程度である。このように、蛍光Ｘ線分析法を
用いることにより、効率良く測定できる。なお、蛍光Ｘ
線分析装置にエネルギー分散型分光器を用いることによ
って、比較的広い領域（例えば数ｍｍ）を測定すること
ができる。
在物１９は表層約３０μｍの深さに殆どが存在するのに
対し、Ｘ線の透過率は鉄で約１００μｍ程度、アルミナ
で数十μｍ程度である。このように、蛍光Ｘ線分析法を
用いることにより、効率良く測定できる。なお、蛍光Ｘ
線分析装置にエネルギー分散型分光器を用いることによ
って、比較的広い領域（例えば数ｍｍ）を測定すること
ができる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に示した
本発明は、所望の種類の金属を取鍋内の溶鋼に添加した
後、前記取鍋内から溶鋼のサンプルを採取し、採取後速
やかにそのサンプル中のアルミナ量を測定し、この測定
値に応じて取鍋又はタンディッシュへのＣａ合金添加量
を決定するようにしたので、チャージ毎にアルミナ量の
ばらつきがあっても、これに見合ったＣａ合金を添加す
ることができ、ノズル詰まりを抑制することが可能にな
る。
本発明は、所望の種類の金属を取鍋内の溶鋼に添加した
後、前記取鍋内から溶鋼のサンプルを採取し、採取後速
やかにそのサンプル中のアルミナ量を測定し、この測定
値に応じて取鍋又はタンディッシュへのＣａ合金添加量
を決定するようにしたので、チャージ毎にアルミナ量の
ばらつきがあっても、これに見合ったＣａ合金を添加す
ることができ、ノズル詰まりを抑制することが可能にな
る。
【００３２】請求項２に示した本発明は、高周波による
溶解手段を採用したコールドクルーシブル浮揚溶解装置
を用いてサンプルを溶解し、その表面に介在物を浮揚さ
せ、この介在物中のアルミナ量を蛍光Ｘ線分析により測
定するようにしたので、サンプル中のアルミナをＸ線の
到達するサンプルの表面に浮揚させることができ、アル
ミナ量を蛍光Ｘ線分析により測定することが可能にな
る。
溶解手段を採用したコールドクルーシブル浮揚溶解装置
を用いてサンプルを溶解し、その表面に介在物を浮揚さ
せ、この介在物中のアルミナ量を蛍光Ｘ線分析により測
定するようにしたので、サンプル中のアルミナをＸ線の
到達するサンプルの表面に浮揚させることができ、アル
ミナ量を蛍光Ｘ線分析により測定することが可能にな
る。
【００３３】請求項３に示した本発明は、前記Ｃａ合金
添加量は、（５×サンプル中のアルミナ濃度）≦（Ｃａ
合金の添加量×合金中のＣａ濃度／１００）≦（５０×
サンプル中のアルミナ濃度）を満足する値に決定するよ
うにした結果、上式の範囲内にした時、Ｃａ添加による
効果が発揮される。
添加量は、（５×サンプル中のアルミナ濃度）≦（Ｃａ
合金の添加量×合金中のＣａ濃度／１００）≦（５０×
サンプル中のアルミナ濃度）を満足する値に決定するよ
うにした結果、上式の範囲内にした時、Ｃａ添加による
効果が発揮される。
【図１】本発明によるノズル詰まり防止方法の手順を示
すフローチャートである。
すフローチャートである。
【図２】本発明による連続鋳造におけるノズル詰まり防
止方法を達成する工程を示す説明図である。
止方法を達成する工程を示す説明図である。
【図３】コールドクルーシブル浮揚溶解装置の要部を示
す平面図である。
す平面図である。
【図４】図３のＡ−Ａ縦断面図である。
【図５】図３の状態において各部に生じる電流方向を示
す説明図である。
す説明図である。
【図６】図４の状態において生じる斥力の方向を示す説
明図である。
明図である。
１ 取鍋 ２ 溶鋼 ３ 合金 ４，１４ 金属サンプル ５ Ｃａ合金ワイヤ ７ タンディッシュ ８ 浸漬ノズル ９ 鋳型 １１ａ〜１１ｉ セグメント １２ 高周波コイル １３ スリット １５ コイル電流 １６ セグメント誘導電流 １７ 金属サンプル中の渦電流 １８ 電磁場による斥力 １９ アルミナ系介在物
Claims (3)
- 【請求項１】 タンディッシュから溶鋼を浸漬ノズルを
通して鋳型へ注入する連続鋳造設備において、所望の種
類の金属を取鍋内の溶鋼に添加した後、前記取鍋内から
溶鋼のサンプルを採取し、採取後速やかにそのサンプル
中のアルミナ量を測定し、この測定値に応じてＣａ合金
添加量を決定し、この決定によるＣａ合金を前記取鍋又
は前記タンディッシュに添加することを特徴とする連続
鋳造におけるノズル詰まり防止方法。 - 【請求項２】 円周方向に分割配置され、中心部に前記
サンプルを配置可能な複数の金属製セグメントと、これ
らセグメントを取り巻くように配設された高周波コイル
を備えたコールドクルーシブル浮揚溶解装置を用いて前
記サンプルを溶解し、その表面に介在物を浮揚させ、こ
の介在物中のアルミナ量を蛍光Ｘ線分析により測定する
ことを特徴とする請求項１記載の連続鋳造におけるノズ
ル詰まり防止方法。 - 【請求項３】 前記Ｃａ合金添加量は、 Ｘアルミナ×５≦（Ｗ×合金中のＣａ濃度〔ｍａｓｓ
％〕／１００）≦Ｘアルミナ×５０ （但し、Ｘアルミナはサンプル中のアルミナ濃度〔ｍａ
ｓｓ％〕、Ｗは溶融金属１トン当たりのＣａ合金の添加
量〔ｋｇ〕）を満足する値に決定することを特徴とする
請求項１記載の連続鋳造におけるノズル詰まり防止方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22615596A JPH1052742A (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 連続鋳造におけるノズル詰まり防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22615596A JPH1052742A (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 連続鋳造におけるノズル詰まり防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1052742A true JPH1052742A (ja) | 1998-02-24 |
Family
ID=16840731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22615596A Withdrawn JPH1052742A (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 連続鋳造におけるノズル詰まり防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1052742A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113426974A (zh) * | 2021-06-11 | 2021-09-24 | 北京科技大学 | 一种连铸水口结瘤分析方法 |
| JP2024011555A (ja) * | 2022-07-15 | 2024-01-25 | 博英 松山 | 鋳造用添加物、及び鋳造用添加物の供給装置 |
-
1996
- 1996-08-09 JP JP22615596A patent/JPH1052742A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113426974A (zh) * | 2021-06-11 | 2021-09-24 | 北京科技大学 | 一种连铸水口结瘤分析方法 |
| CN113426974B (zh) * | 2021-06-11 | 2022-03-29 | 北京科技大学 | 一种连铸水口结瘤分析方法 |
| JP2024011555A (ja) * | 2022-07-15 | 2024-01-25 | 博英 松山 | 鋳造用添加物、及び鋳造用添加物の供給装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031104 |