JPH1047880A - 内面溝付き伝熱管 - Google Patents
内面溝付き伝熱管Info
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- JPH1047880A JPH1047880A JP20724896A JP20724896A JPH1047880A JP H1047880 A JPH1047880 A JP H1047880A JP 20724896 A JP20724896 A JP 20724896A JP 20724896 A JP20724896 A JP 20724896A JP H1047880 A JPH1047880 A JP H1047880A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷媒流量が少ない省エネルギ運転条件下にお
いても、高い熱交換性能を得ることができる内面溝付き
伝熱管を提供する。 【解決手段】 金属板条材の一方の面に複数の溝を圧延
成形し、この溝形成面を内側にして管状に成形し、突き
合わせ端部を溶接接合して製管された内面溝付き伝熱管
である。前記溝は、管円周方向の溝ピッチが異なるか、
捻れ方向が異なるか、又は捻れ角度が異なる２種の溝群
１、２が、管円周方向に異なる幅Ｗ1、Ｗ2の領域に交互
に配置されたものである。また、幅が広い領域には捻れ
角度が小さい溝が形成されている。更に、幅が広い方の
領域の幅をＷ1、幅が狭い方の領域の幅をＷ2としたと
き、Ｗ1／Ｗ2＝１．１乃至３．０である。更に、前記捩
れ角度は小さい方が４乃至２０°、大きい方が１５乃至
９０°である。
いても、高い熱交換性能を得ることができる内面溝付き
伝熱管を提供する。 【解決手段】 金属板条材の一方の面に複数の溝を圧延
成形し、この溝形成面を内側にして管状に成形し、突き
合わせ端部を溶接接合して製管された内面溝付き伝熱管
である。前記溝は、管円周方向の溝ピッチが異なるか、
捻れ方向が異なるか、又は捻れ角度が異なる２種の溝群
１、２が、管円周方向に異なる幅Ｗ1、Ｗ2の領域に交互
に配置されたものである。また、幅が広い領域には捻れ
角度が小さい溝が形成されている。更に、幅が広い方の
領域の幅をＷ1、幅が狭い方の領域の幅をＷ2としたと
き、Ｗ1／Ｗ2＝１．１乃至３．０である。更に、前記捩
れ角度は小さい方が４乃至２０°、大きい方が１５乃至
９０°である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はルームエアコン等の
熱交換器に使用する内面溝付き伝熱管に関し、冷媒流量
が少ない省エネルギ運転条件でも高熱交換性能を有する
内面溝付き伝熱管に関する。
熱交換器に使用する内面溝付き伝熱管に関し、冷媒流量
が少ない省エネルギ運転条件でも高熱交換性能を有する
内面溝付き伝熱管に関する。
【０００２】
【従来の技術】ルームエアコン等の熱交換器に使用する
内面溝付き伝熱管として、金属管の内面に複数種の溝を
形成して熱交換性能を向上させたものが公知である（特
開平３−１３７９６、特開平４−１５８１９３号公
報）。
内面溝付き伝熱管として、金属管の内面に複数種の溝を
形成して熱交換性能を向上させたものが公知である（特
開平３−１３７９６、特開平４−１５８１９３号公
報）。
【０００３】これらの従来技術のうち、特開平３−１３
７９６号公報においては、管内面に管の内周を４以上の
偶数で分割する形で管軸に対し互いに逆向きの角度を有
する螺旋溝を形成させてなる伝熱管が開示されている。
そして、前記螺旋溝が一定ピッチで形成されると共に、
管軸方向に適宜間隔で溝を有しない平坦部が設けられて
いる。この従来の内面溝付き伝熱管においては、ヘアピ
ン加工による溝の逆転に起因する性能低下が防止され、
凝縮時の凝縮液の集液作用により管内の液膜厚が平準化
し、更に溝交差部からの液の離脱が促進されて凝縮性能
が向上するという効果を奏する。
７９６号公報においては、管内面に管の内周を４以上の
偶数で分割する形で管軸に対し互いに逆向きの角度を有
する螺旋溝を形成させてなる伝熱管が開示されている。
そして、前記螺旋溝が一定ピッチで形成されると共に、
管軸方向に適宜間隔で溝を有しない平坦部が設けられて
いる。この従来の内面溝付き伝熱管においては、ヘアピ
ン加工による溝の逆転に起因する性能低下が防止され、
凝縮時の凝縮液の集液作用により管内の液膜厚が平準化
し、更に溝交差部からの液の離脱が促進されて凝縮性能
が向上するという効果を奏する。
【０００４】また、特開平４−１５８１９３号公報にお
いては、管内面へ管軸方向に沿い所定幅で複数種の凹凸
群を形成した伝熱管が開示されている。この凹凸群は、
凹凸が並行であり、且つ凸条と溝とが交互に位置するも
のである。また、一の凹凸群と、当該凹凸群に隣り合う
凹凸群とは、溝ピッチ、溝寸法、溝形状及び溝の管軸方
向に対するリード角の各要素のうちのいずれか一以上の
要素を異にしている。更に、前記凹凸群が三つ以上とし
た場合が開示されている。この従来技術においては、管
内の冷媒の流れを撹乱して伝熱性能を高めるという効果
が記載されている。
いては、管内面へ管軸方向に沿い所定幅で複数種の凹凸
群を形成した伝熱管が開示されている。この凹凸群は、
凹凸が並行であり、且つ凸条と溝とが交互に位置するも
のである。また、一の凹凸群と、当該凹凸群に隣り合う
凹凸群とは、溝ピッチ、溝寸法、溝形状及び溝の管軸方
向に対するリード角の各要素のうちのいずれか一以上の
要素を異にしている。更に、前記凹凸群が三つ以上とし
た場合が開示されている。この従来技術においては、管
内の冷媒の流れを撹乱して伝熱性能を高めるという効果
が記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来技術においては、以下に示す欠点がある。先ず、
特開平３−１３７９６号公報においては、伝熱管内に互
いに逆向きの角度を有する螺旋溝を設けた場合、冷媒流
量が少ない運転条件で蒸発器として使用すると、冷媒液
が管内全体に均一に広がらず、熱交換性能が低下すると
いう問題点がある。
の従来技術においては、以下に示す欠点がある。先ず、
特開平３−１３７９６号公報においては、伝熱管内に互
いに逆向きの角度を有する螺旋溝を設けた場合、冷媒流
量が少ない運転条件で蒸発器として使用すると、冷媒液
が管内全体に均一に広がらず、熱交換性能が低下すると
いう問題点がある。
【０００６】また、特開平４−１５８１９３号公報にお
いても、伝熱管内に互いに逆向きの角度を有する螺旋溝
を設けた場合、冷媒流量が少ない運転条件で蒸発器とし
て使用すると、冷媒液が管内全体に均一に広がらず、熱
交換性能が低下する。一方、同一方向の角度を有する螺
旋溝を設けた場合、凝縮時に凝縮液の集液効果が低下
し、伝熱面が凝縮液に覆われて熱抵抗となって熱交換性
能を低下させてしまう。
いても、伝熱管内に互いに逆向きの角度を有する螺旋溝
を設けた場合、冷媒流量が少ない運転条件で蒸発器とし
て使用すると、冷媒液が管内全体に均一に広がらず、熱
交換性能が低下する。一方、同一方向の角度を有する螺
旋溝を設けた場合、凝縮時に凝縮液の集液効果が低下
し、伝熱面が凝縮液に覆われて熱抵抗となって熱交換性
能を低下させてしまう。
【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、冷媒流量が少ない省エネルギ運転条件下に
おいても、高い熱交換性能を得ることができる内面溝付
き伝熱管を提供することを目的とする。
のであって、冷媒流量が少ない省エネルギ運転条件下に
おいても、高い熱交換性能を得ることができる内面溝付
き伝熱管を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る内面溝付き
伝熱管は、金属板条材の一方の面に複数の溝を圧延成形
し、この溝形成面を内側にして管状に成形し、突き合わ
せ端部を溶接接合して製管された内面溝付き伝熱管にお
いて、前記溝は、管軸方向に対する捩れ角度が異なると
共に捩れ方向が異なる２種以上の溝群が、管円周方向に
異なる幅の領域に交互に配置されたものであり、前記幅
が広い領域には捻れ角度が小さい溝が形成されているこ
とを特徴とする。
伝熱管は、金属板条材の一方の面に複数の溝を圧延成形
し、この溝形成面を内側にして管状に成形し、突き合わ
せ端部を溶接接合して製管された内面溝付き伝熱管にお
いて、前記溝は、管軸方向に対する捩れ角度が異なると
共に捩れ方向が異なる２種以上の溝群が、管円周方向に
異なる幅の領域に交互に配置されたものであり、前記幅
が広い領域には捻れ角度が小さい溝が形成されているこ
とを特徴とする。
【０００９】前記溝群が２種類の場合、幅が広い方の領
域の幅をＷ1、幅が狭い方の領域の幅をＷ2としたとき、
Ｗ1／Ｗ2＝１．１乃至３．０にすることが好ましい。な
お、このＷ1、Ｗ2は溝が形成された管内面における周長
である。
域の幅をＷ1、幅が狭い方の領域の幅をＷ2としたとき、
Ｗ1／Ｗ2＝１．１乃至３．０にすることが好ましい。な
お、このＷ1、Ｗ2は溝が形成された管内面における周長
である。
【００１０】また、前記溝群を２種類としたとき、前記
捩れ角度は小さい方が４乃至２０°、大きい方が１５乃
至９０°であることが好ましい。
捩れ角度は小さい方が４乃至２０°、大きい方が１５乃
至９０°であることが好ましい。
【００１１】本願発明においては、溝の捻れ方向及び管
軸方向に対する捻れ角度が相違する２種類以上の溝群
を、管円周方向に幅が異なる領域に交互に配分すること
により、蒸発時に冷媒液が管内全体に広がり易く、更に
乱流効果も生じるため、冷媒流量が少ない運転条件でも
高い熱交換性能が得られる。
軸方向に対する捻れ角度が相違する２種類以上の溝群
を、管円周方向に幅が異なる領域に交互に配分すること
により、蒸発時に冷媒液が管内全体に広がり易く、更に
乱流効果も生じるため、冷媒流量が少ない運転条件でも
高い熱交換性能が得られる。
【００１２】一方、凝縮時は凝縮液の集液作用が生じ、
伝熱面が常に冷媒ガスと接触して連続的な凝縮が起き
る。更に、捩れ角度が大きい部分では重力による液排出
が促進されるため、冷媒流量が少ない条件でも高い熱交
換性能が得られる。
伝熱面が常に冷媒ガスと接触して連続的な凝縮が起き
る。更に、捩れ角度が大きい部分では重力による液排出
が促進されるため、冷媒流量が少ない条件でも高い熱交
換性能が得られる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例について、
添付図面を参照して具体的に説明する。図１は本発明の
実施例に係る内面溝付き伝熱管の正面図、図２はその内
面溝を示す伝熱管の展開図である。伝熱管１０の内面に
は、２種類の溝群１、２が形成されている。即ち、図２
に示すように、溝群１は管軸方向に対する捻れ角が小さ
い溝の集合体であり、溝群２は管軸方向に対する捻れ角
が溝群１よりも大きな溝の集合体である。これらの溝群
１、２は管円周方向に管内面における周長で夫々Ｗ1、
Ｗ2（Ｗ1＞Ｗ2）の領域に形成されている。また、図１
に示すように、溝群１の管円周方向の溝ピッチは溝群２
の管円周方向の溝ピッチよりも小さい。各溝群１、２は
管円周方向に交互に配置されているが、管軸方向には連
続して形成されている。但し、伝熱管１０には、フィン
を連結するために、管軸方向に適宜間隔で溝を有しない
平坦部が設けられることがある。
添付図面を参照して具体的に説明する。図１は本発明の
実施例に係る内面溝付き伝熱管の正面図、図２はその内
面溝を示す伝熱管の展開図である。伝熱管１０の内面に
は、２種類の溝群１、２が形成されている。即ち、図２
に示すように、溝群１は管軸方向に対する捻れ角が小さ
い溝の集合体であり、溝群２は管軸方向に対する捻れ角
が溝群１よりも大きな溝の集合体である。これらの溝群
１、２は管円周方向に管内面における周長で夫々Ｗ1、
Ｗ2（Ｗ1＞Ｗ2）の領域に形成されている。また、図１
に示すように、溝群１の管円周方向の溝ピッチは溝群２
の管円周方向の溝ピッチよりも小さい。各溝群１、２は
管円周方向に交互に配置されているが、管軸方向には連
続して形成されている。但し、伝熱管１０には、フィン
を連結するために、管軸方向に適宜間隔で溝を有しない
平坦部が設けられることがある。
【００１４】このような溝形状は、金属条板材の一方の
面に、図２に示すような溝形状を圧延成形により転写
し、この金属条板材をその溝形成面を内側にして管状に
成形し、更に突合せ端部を溶接接合することにより、製
造することができる。
面に、図２に示すような溝形状を圧延成形により転写
し、この金属条板材をその溝形成面を内側にして管状に
成形し、更に突合せ端部を溶接接合することにより、製
造することができる。
【００１５】次に、上述のごとく構成された内面溝付き
伝熱管の作用について説明する。先ず、伝熱管を蒸発器
として使用する場合、伝熱管内には冷媒液が供給され
る。そこで、図２に示すように、伝熱管内面に形状要素
（溝ピッチ、捻れ角度又は捻れ方向）が異なる溝を管円
周方向に異なった加工幅で配分すると、冷媒液は円周方
向の加工幅が広い溝形状の影響を受け、当該溝の捩れ角
に沿った旋回流となって伝熱管内壁全体に広がり、蒸発
性能が高くなる。
伝熱管の作用について説明する。先ず、伝熱管を蒸発器
として使用する場合、伝熱管内には冷媒液が供給され
る。そこで、図２に示すように、伝熱管内面に形状要素
（溝ピッチ、捻れ角度又は捻れ方向）が異なる溝を管円
周方向に異なった加工幅で配分すると、冷媒液は円周方
向の加工幅が広い溝形状の影響を受け、当該溝の捩れ角
に沿った旋回流となって伝熱管内壁全体に広がり、蒸発
性能が高くなる。
【００１６】この場合に、幅が広い溝形成領域における
溝の管軸方向に対する捩れ角が小さいと、冷媒液の流量
が少ない低流速条件下でも旋回流が生じ易く、更には溝
形状が異なる幅が狭い領域においては乱流を伴うため、
高い蒸発性能が得られる。
溝の管軸方向に対する捩れ角が小さいと、冷媒液の流量
が少ない低流速条件下でも旋回流が生じ易く、更には溝
形状が異なる幅が狭い領域においては乱流を伴うため、
高い蒸発性能が得られる。
【００１７】一方、伝熱管を凝縮器として使用する場
合、伝熱管内には冷媒ガスが供給される。冷媒ガスは伝
熱管内壁全体で凝縮して液化する。このとき、液化初期
の凝縮液は流れの慣性が小さいため、幅が狭い溝形成領
域の溝によって旋回流が抑制される。この結果、凝縮し
た液が伝熱面全体を覆うことが防止され、伝熱面は常に
冷媒ガスと接触して連続的な凝縮が生じ、凝縮性能が高
くなる。
合、伝熱管内には冷媒ガスが供給される。冷媒ガスは伝
熱管内壁全体で凝縮して液化する。このとき、液化初期
の凝縮液は流れの慣性が小さいため、幅が狭い溝形成領
域の溝によって旋回流が抑制される。この結果、凝縮し
た液が伝熱面全体を覆うことが防止され、伝熱面は常に
冷媒ガスと接触して連続的な凝縮が生じ、凝縮性能が高
くなる。
【００１８】この場合に、溝の捩れ角が大きい領域で
は、重力により伝熱管の下方側に凝縮液が排出され易
く、冷媒液の流量が少ない低流速条件下でも高い凝縮性
能が得られる。
は、重力により伝熱管の下方側に凝縮液が排出され易
く、冷媒液の流量が少ない低流速条件下でも高い凝縮性
能が得られる。
【００１９】而して、管円周方向の幅が広い溝形成領域
の前記幅をＷ1、狭い領域の前記幅をＷ2とすると、Ｗ1
／Ｗ2が１．１未満では、蒸発時の冷媒流速が少ない条
件下では、冷媒流が方向の異なる溝により相殺されて旋
回流が生じ難くなり、蒸発性能は低下してしまう。一
方、Ｗ1／Ｗ2が３．０を超えると、凝縮時に幅が広い溝
形成領域の溝に沿って凝縮液の旋回流が生じ易くなり、
伝熱面の埋没が生じて凝縮性能が低下する。従って、Ｗ
1／Ｗ2は１．１乃至３．０であることが好ましい。
の前記幅をＷ1、狭い領域の前記幅をＷ2とすると、Ｗ1
／Ｗ2が１．１未満では、蒸発時の冷媒流速が少ない条
件下では、冷媒流が方向の異なる溝により相殺されて旋
回流が生じ難くなり、蒸発性能は低下してしまう。一
方、Ｗ1／Ｗ2が３．０を超えると、凝縮時に幅が広い溝
形成領域の溝に沿って凝縮液の旋回流が生じ易くなり、
伝熱面の埋没が生じて凝縮性能が低下する。従って、Ｗ
1／Ｗ2は１．１乃至３．０であることが好ましい。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の内面溝付き伝熱管を実際に製
造し、その伝熱性能を本発明からはずれる比較例と比較
した結果について説明する。銅板の一方の表面に、深さ
０．２ｍｍ、溝直角断面での溝ピッチを０．２ｍｍとし
た台形状の溝を、板幅方向に管円周方向の加工幅比に相
当させて、Ｗ1／Ｗ2が１．０〜３．５、幅Ｗ1の領域の
溝の捩れ角を３°、７°、２０°、幅Ｗ2の領域の溝の
捩れ角を１５°、２０°、６０°、９０°とし、Ｗ1の
領域とＷ2の領域とを３対設けた。溝の成形はロール圧
延にて行い、その後、溝加工面を内側にして板を幅方向
に丸めながら板幅端部を突き合わせて溶接し、外径７．
０ｍｍの伝熱管を製作した。
造し、その伝熱性能を本発明からはずれる比較例と比較
した結果について説明する。銅板の一方の表面に、深さ
０．２ｍｍ、溝直角断面での溝ピッチを０．２ｍｍとし
た台形状の溝を、板幅方向に管円周方向の加工幅比に相
当させて、Ｗ1／Ｗ2が１．０〜３．５、幅Ｗ1の領域の
溝の捩れ角を３°、７°、２０°、幅Ｗ2の領域の溝の
捩れ角を１５°、２０°、６０°、９０°とし、Ｗ1の
領域とＷ2の領域とを３対設けた。溝の成形はロール圧
延にて行い、その後、溝加工面を内側にして板を幅方向
に丸めながら板幅端部を突き合わせて溶接し、外径７．
０ｍｍの伝熱管を製作した。
【００２１】上記伝熱管を長さ３０００ｍｍの二重管式
熱交換機の内側に配置し、伝熱管の管内に冷媒を通流
し、伝熱管と外管との間の環状部に水を通流して熱交換
し、伝熱性能を測定した。
熱交換機の内側に配置し、伝熱管の管内に冷媒を通流
し、伝熱管と外管との間の環状部に水を通流して熱交換
し、伝熱性能を測定した。
【００２２】外径７．０ｍｍの銅管を用いた熱交換器で
は、定格能力運転時の冷媒流量は約３０ｋｇ／ｈである
が、今回は定格条件以下の冷媒流量２０ｋｇ／ｈで実施
した。
は、定格能力運転時の冷媒流量は約３０ｋｇ／ｈである
が、今回は定格条件以下の冷媒流量２０ｋｇ／ｈで実施
した。
【００２３】図３は蒸発試験、図４は凝縮試験結果を示
すものであり、いずれも横軸にＷ1／Ｗ2をとり、縦軸に
図３は蒸発性能、図４は凝縮性能をとって各性能を示す
グラフ図である。図３、４において、実施例１乃至６及
び比較例１乃至２は、下記表１に示す捩れ角（Ｗ1部及
びＷ2部）を有するものである。
すものであり、いずれも横軸にＷ1／Ｗ2をとり、縦軸に
図３は蒸発性能、図４は凝縮性能をとって各性能を示す
グラフ図である。図３、４において、実施例１乃至６及
び比較例１乃至２は、下記表１に示す捩れ角（Ｗ1部及
びＷ2部）を有するものである。
【００２４】
【表１】
【００２５】図３から明らかなように、蒸発時にはＷ1
／Ｗ2が１．１を超えると、冷媒に旋回流が生じて、Ｗ1
／Ｗ2が１．０の場合よりも性能が向上する。特に、溝
形成領域が広いＷ1の領域に捩れ角度が７〜２０°の溝
を配置した場合に、高い蒸発性能を示した。
／Ｗ2が１．１を超えると、冷媒に旋回流が生じて、Ｗ1
／Ｗ2が１．０の場合よりも性能が向上する。特に、溝
形成領域が広いＷ1の領域に捩れ角度が７〜２０°の溝
を配置した場合に、高い蒸発性能を示した。
【００２６】一方、幅が広い溝形成領域1に捩れ角度が
３０°の溝を配置すると、上記の場合よりも蒸発性能は
低下する。この原因は捩れ角度が３０°と大きい場合に
は、冷媒流量が少ない条件下では冷媒の旋回流が生じ難
くなって、伝熱管上部が乾いた状態になり易いためであ
る。
３０°の溝を配置すると、上記の場合よりも蒸発性能は
低下する。この原因は捩れ角度が３０°と大きい場合に
は、冷媒流量が少ない条件下では冷媒の旋回流が生じ難
くなって、伝熱管上部が乾いた状態になり易いためであ
る。
【００２７】一方、図４から明らかなように、凝縮時に
はＷ1／Ｗ2が３．０以下の範囲では高い性能を維持し、
Ｗ1／Ｗ2が３．０を超えると性能低下が顕著となる。凝
縮時には幅が広い溝形成領域Ｗ1に捩れ角度が大きい溝
を配置すると、高い凝縮性能が得られる傾向にあり、こ
の領域に捩れ角度が３０°の溝を配置した場合が最も高
い性能を示した。
はＷ1／Ｗ2が３．０以下の範囲では高い性能を維持し、
Ｗ1／Ｗ2が３．０を超えると性能低下が顕著となる。凝
縮時には幅が広い溝形成領域Ｗ1に捩れ角度が大きい溝
を配置すると、高い凝縮性能が得られる傾向にあり、こ
の領域に捩れ角度が３０°の溝を配置した場合が最も高
い性能を示した。
【００２８】最近のエアコンは冷暖房兼用が主流であ
り、伝熱管の性能は蒸発及び凝縮の双方が共に高いもの
が要求される。このため、上記実施例から管円周方向の
幅が広い方の溝形成領域の幅をＷ1、狭い方の溝形成領
域の幅をＷ2とするとき、Ｗ1／Ｗ2＝１．１〜３．０と
し、広い領域の溝捩れ角度を４〜２０°、狭い領域の溝
捻れ角度を逆方向の捻れで１５〜９０°とすることが好
ましい。
り、伝熱管の性能は蒸発及び凝縮の双方が共に高いもの
が要求される。このため、上記実施例から管円周方向の
幅が広い方の溝形成領域の幅をＷ1、狭い方の溝形成領
域の幅をＷ2とするとき、Ｗ1／Ｗ2＝１．１〜３．０と
し、広い領域の溝捩れ角度を４〜２０°、狭い領域の溝
捻れ角度を逆方向の捻れで１５〜９０°とすることが好
ましい。
【００２９】Ｗ1／Ｗ2については、蒸発及び凝縮のいず
れも高い性能を得るために、好ましくはＷ1／Ｗ2＝１．
５〜２．５とするのが良い。図５及び図６は縦軸に蒸発
性能又は凝縮性能をとり、横軸に冷媒流量をとって、夫
々蒸発試験及び凝縮試験の結果を示すグラフ図である。
図中に示す実施例７、比較例３、４は、下記表２に示す
捩れ角（Ｗ1部及びＷ2部）を有する。
れも高い性能を得るために、好ましくはＷ1／Ｗ2＝１．
５〜２．５とするのが良い。図５及び図６は縦軸に蒸発
性能又は凝縮性能をとり、横軸に冷媒流量をとって、夫
々蒸発試験及び凝縮試験の結果を示すグラフ図である。
図中に示す実施例７、比較例３、４は、下記表２に示す
捩れ角（Ｗ1部及びＷ2部）を有する。
【００３０】
【表２】
【００３１】図５、６に示すように、本願発明の実施例
７は、Ｗ1／Ｗ2が請求項２の範囲から外れる比較例３、
４に比して、蒸発性能及び凝縮性能がいずれも優れてい
る。
７は、Ｗ1／Ｗ2が請求項２の範囲から外れる比較例３、
４に比して、蒸発性能及び凝縮性能がいずれも優れてい
る。
【００３２】前述のように、従来、外径７．０ｍｍの銅
管を用いたエアコン等の熱交換器では、定格能力運転時
の冷媒流量は約３０Ｋｇ／ｈで設計されていた。しか
し、近時、省エネルギ及び高効率化の点から、圧縮器の
動力負荷低減が要求されている。この場合は、冷媒流量
が少ない運転条件で従来の定格能力を得ることが必要に
なるが、本願発明に係る内面溝付き伝熱管は、上述のご
とく、冷媒流量が２０ｋｇ／ｈという少ない運転条件下
で高性能が得られるため、熱交換器の省エネルギ及び高
効率化に著しい貢献をなす。
管を用いたエアコン等の熱交換器では、定格能力運転時
の冷媒流量は約３０Ｋｇ／ｈで設計されていた。しか
し、近時、省エネルギ及び高効率化の点から、圧縮器の
動力負荷低減が要求されている。この場合は、冷媒流量
が少ない運転条件で従来の定格能力を得ることが必要に
なるが、本願発明に係る内面溝付き伝熱管は、上述のご
とく、冷媒流量が２０ｋｇ／ｈという少ない運転条件下
で高性能が得られるため、熱交換器の省エネルギ及び高
効率化に著しい貢献をなす。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る内面
溝付き伝熱管は、ルームエアコン等の熱交換器に使用す
ると、冷媒流量が少ない省エネルギ運転条件下でも高い
熱交換性能が得られる。このため、本発明は近時の熱交
換器の省エネルギ化及び高効率化の要請に多大の貢献を
なす。
溝付き伝熱管は、ルームエアコン等の熱交換器に使用す
ると、冷媒流量が少ない省エネルギ運転条件下でも高い
熱交換性能が得られる。このため、本発明は近時の熱交
換器の省エネルギ化及び高効率化の要請に多大の貢献を
なす。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例に係る内面溝付き伝熱管の正面
図である。
図である。
【図２】同じくその溝形状を示す伝熱管の展開図であ
る。
る。
【図３】蒸発性能を示すグラフ図である。
【図４】凝縮性能を示すグラフ図である。
【図５】蒸発性能を示すグラフ図である。
【図６】凝縮性能を示すグラフ図である。
１、２：溝群 １０：伝熱管
フロントページの続き (72)発明者 野口 昌孝 神奈川県秦野市平沢65番地 株式会社神戸 製鋼所秦野工場内
Claims (3)
- 【請求項１】 金属板条材の一方の面に複数の溝を圧延
成形し、この溝形成面を内側にして管状に成形し、突き
合わせ端部を溶接接合して製管された内面溝付き伝熱管
において、前記溝は、管軸方向に対する捩れ角度が異な
ると共に捩れ方向が異なる２種以上の溝群が、管円周方
向に異なる幅の領域に交互に配置されたものであり、前
記幅が広い領域には捻れ角度が小さい溝が形成されてい
ることを特徴とする内面溝付き伝熱管。 - 【請求項２】 前記溝群は２種類であり、幅が広い方の
領域の幅をＷ1、幅が狭い方の領域の幅をＷ2としたと
き、Ｗ1／Ｗ2が１．１乃至３．０であることを特徴とす
る請求項１に記載の内面溝付き伝熱管。 - 【請求項３】 前記溝群は２種類であり、前記捩れ角度
は、小さい方が４乃至２０°、大きい方が１５乃至９０
°であることを特徴とする請求項１又は２に記載の内面
溝付き伝熱管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20724896A JP3286171B2 (ja) | 1996-08-06 | 1996-08-06 | 内面溝付き伝熱管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20724896A JP3286171B2 (ja) | 1996-08-06 | 1996-08-06 | 内面溝付き伝熱管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1047880A true JPH1047880A (ja) | 1998-02-20 |
| JP3286171B2 JP3286171B2 (ja) | 2002-05-27 |
Family
ID=16536673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20724896A Expired - Fee Related JP3286171B2 (ja) | 1996-08-06 | 1996-08-06 | 内面溝付き伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3286171B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000062001A1 (fr) * | 1999-04-08 | 2000-10-19 | Daikin Industries, Ltd. | Tube de transfert thermique avec rainures internes et son procede de fabrication |
| WO2001077601A1 (fr) * | 2000-04-07 | 2001-10-18 | Daikin Industries, Ltd. | Tube chauffant muni de rainures de la surface interieure |
| US6340050B1 (en) * | 1998-11-24 | 2002-01-22 | The Furakawa Electric Co., Ltd. | Internally grooved heat exchanger pipe and metal bar working roll for internally grooved heat exchanger pipes |
| DE10210016A1 (de) * | 2002-03-07 | 2003-09-25 | Wieland Werke Ag | Wärmeaustauschrohr mit berippter Innenoberfläche |
-
1996
- 1996-08-06 JP JP20724896A patent/JP3286171B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6340050B1 (en) * | 1998-11-24 | 2002-01-22 | The Furakawa Electric Co., Ltd. | Internally grooved heat exchanger pipe and metal bar working roll for internally grooved heat exchanger pipes |
| WO2000062001A1 (fr) * | 1999-04-08 | 2000-10-19 | Daikin Industries, Ltd. | Tube de transfert thermique avec rainures internes et son procede de fabrication |
| WO2001077601A1 (fr) * | 2000-04-07 | 2001-10-18 | Daikin Industries, Ltd. | Tube chauffant muni de rainures de la surface interieure |
| JP2001289586A (ja) * | 2000-04-07 | 2001-10-19 | Daikin Ind Ltd | 内面溝付伝熱管 |
| DE10210016A1 (de) * | 2002-03-07 | 2003-09-25 | Wieland Werke Ag | Wärmeaustauschrohr mit berippter Innenoberfläche |
| DE10210016B4 (de) * | 2002-03-07 | 2004-01-08 | Wieland-Werke Ag | Wärmeaustauschrohr mit berippter Innenoberfläche |
| DE10210016B9 (de) * | 2002-03-07 | 2004-09-09 | Wieland-Werke Ag | Wärmeaustauschrohr mit berippter Innenoberfläche |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3286171B2 (ja) | 2002-05-27 |
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