JPH1046258A - Ｔｉ添加高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
Ｔｉ添加高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH1046258A JPH1046258A JP21328596A JP21328596A JPH1046258A JP H1046258 A JPH1046258 A JP H1046258A JP 21328596 A JP21328596 A JP 21328596A JP 21328596 A JP21328596 A JP 21328596A JP H1046258 A JPH1046258 A JP H1046258A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 加熱炉内でのスラブの保定温度と保定時間を
規定することにより、ＴｉＣの溶体化を充分にし、鋼板
間の強度ばらつきを小さくすることを課題とする。 【解決手段】 連続鋳造で製造した重量％でＣ：０．０
５〜０．１２％、Ｎ：０．００１〜０．００５％及びＴ
ｉ：０．０４〜０．１５％を含有するスラブを、ＴｉＣ
固溶温度Ｔ（Ｋ）以上で、かつＴと保定時間ｔ（ｈｏｕ
ｒ）の関係が次式 Ｔ・（１０＋ｌｏｇｔ）≧１５０００ ・・・ を満足する条件で加熱炉から鋼片を抽出して圧延するこ
とによる鋼板間の強度ばらつきが小さいＴｉ添加高強度
熱延鋼板の製造方法である。更に保定時間ｔ＞０．５時
間とする方法である。
規定することにより、ＴｉＣの溶体化を充分にし、鋼板
間の強度ばらつきを小さくすることを課題とする。 【解決手段】 連続鋳造で製造した重量％でＣ：０．０
５〜０．１２％、Ｎ：０．００１〜０．００５％及びＴ
ｉ：０．０４〜０．１５％を含有するスラブを、ＴｉＣ
固溶温度Ｔ（Ｋ）以上で、かつＴと保定時間ｔ（ｈｏｕ
ｒ）の関係が次式 Ｔ・（１０＋ｌｏｇｔ）≧１５０００ ・・・ を満足する条件で加熱炉から鋼片を抽出して圧延するこ
とによる鋼板間の強度ばらつきが小さいＴｉ添加高強度
熱延鋼板の製造方法である。更に保定時間ｔ＞０．５時
間とする方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｔｉ添加高強度熱
延鋼板の製造に係り、特に巻取温度のばらつきに依ら
ず、鋼板間の強度ばらつきが小さいＴｉ添加高強度熱延
鋼板の製造方法に関するものである。
延鋼板の製造に係り、特に巻取温度のばらつきに依ら
ず、鋼板間の強度ばらつきが小さいＴｉ添加高強度熱延
鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】強度と加工性の優れた高強度熱延鋼板と
して、近年Ｔｉを添加した熱延鋼板が著しく進歩してお
り、例えば特公平６−１０４８５８号公報、特開昭５４
−８８８２７号公報、特公平７−１５１３３号公報、特
開平５−３４５９１７号公報、特開平５−３４５９１８
号公報、特公平７−３５５４０号公報、特公平７−３５
５４１号公報に示されるものがある。
して、近年Ｔｉを添加した熱延鋼板が著しく進歩してお
り、例えば特公平６−１０４８５８号公報、特開昭５４
−８８８２７号公報、特公平７−１５１３３号公報、特
開平５−３４５９１７号公報、特開平５−３４５９１８
号公報、特公平７−３５５４０号公報、特公平７−３５
５４１号公報に示されるものがある。
【０００３】これらの従来技術における加熱条件では、
ＴｉＣの溶体化のため高温加熱を行っているが、加熱温
度や保定時間に関して記載しているものとして、例え
ば、特開平５−３４５９１７号公報、特開平５−３４５
９１８号公報、特公平７−３５５４０号公報、及び特公
平７−３５５４１号公報がある。
ＴｉＣの溶体化のため高温加熱を行っているが、加熱温
度や保定時間に関して記載しているものとして、例え
ば、特開平５−３４５９１７号公報、特開平５−３４５
９１８号公報、特公平７−３５５４０号公報、及び特公
平７−３５５４１号公報がある。
【０００４】この特開平５−３４５９１７号公報及び特
開平５−３４５９１８号公報はＣ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：≦０．６０％、Ｍｎ：０．１０〜２．５０
％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１０％、Ｔｉ：
０．０４〜０．３０％、Ｂ：０．０００５〜０．００１
５％を含むスラブを、１１００〜１４００℃の加熱温度
領域にて毎時１５０℃以上の昇温速度で加熱し、加熱温
度での保定時間を５分以上３０分以下とするＴｉ添加高
強度熱延鋼板の製造方法である。この発明は、加熱条件
を限定することによって、オーステナイト結晶粒の粗大
化を防止しつつ、析出物を溶体化させるものである。
開平５−３４５９１８号公報はＣ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：≦０．６０％、Ｍｎ：０．１０〜２．５０
％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１０％、Ｔｉ：
０．０４〜０．３０％、Ｂ：０．０００５〜０．００１
５％を含むスラブを、１１００〜１４００℃の加熱温度
領域にて毎時１５０℃以上の昇温速度で加熱し、加熱温
度での保定時間を５分以上３０分以下とするＴｉ添加高
強度熱延鋼板の製造方法である。この発明は、加熱条件
を限定することによって、オーステナイト結晶粒の粗大
化を防止しつつ、析出物を溶体化させるものである。
【０００５】また、特公平７−３５５４０号公報及び特
公平７−３５５４１号公報はＴｉ：０．０４〜０．１５
％、Ｃ：０．０５〜０．２０％及びＮ：０．００１０〜
０．００６０％を含有し、かつ、Ｃ・（Ｔｉ〜３．４２
Ｎ）≦６．２５×１０-3を満足するスラブをＴｉＣ固溶
温度＋５０℃の加熱炉雰囲気温度Ｔａ（℃）にて加熱炉
から抽出することにより、鋼板内の材質を均一にするも
のである。
公平７−３５５４１号公報はＴｉ：０．０４〜０．１５
％、Ｃ：０．０５〜０．２０％及びＮ：０．００１０〜
０．００６０％を含有し、かつ、Ｃ・（Ｔｉ〜３．４２
Ｎ）≦６．２５×１０-3を満足するスラブをＴｉＣ固溶
温度＋５０℃の加熱炉雰囲気温度Ｔａ（℃）にて加熱炉
から抽出することにより、鋼板内の材質を均一にするも
のである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この種のＴｉ添加高強
度鋼板の製造においては、スラブ加熱時にＴｉＣを固溶
させ，これを圧延後にＴｉＣとして再析出させることに
より、顕著な析出強化作用を得ている。
度鋼板の製造においては、スラブ加熱時にＴｉＣを固溶
させ，これを圧延後にＴｉＣとして再析出させることに
より、顕著な析出強化作用を得ている。
【０００７】しかし、スラブの加熱においては、ＴｉＣ
固溶温度以上にて抽出を行っているが、保定時間につい
ては何ら考慮していない。その結果、圧延して得られる
鋼板は、ＴｉＣの固溶不足によリ強度が低目となりスペ
ックを満たさないことがあった。
固溶温度以上にて抽出を行っているが、保定時間につい
ては何ら考慮していない。その結果、圧延して得られる
鋼板は、ＴｉＣの固溶不足によリ強度が低目となりスペ
ックを満たさないことがあった。
【０００８】本発明は、スラブの加熱炉内における保定
が、ＴｉＣ固溶温度Ｔ以上で、その時間がＴｉＣ固溶温
度Ｔと所定の関係を満足することにより、ＴｉＣの溶体
化を充分に行って鋼板間の強度ばらつきを小さくするこ
とを課題とするものである。
が、ＴｉＣ固溶温度Ｔ以上で、その時間がＴｉＣ固溶温
度Ｔと所定の関係を満足することにより、ＴｉＣの溶体
化を充分に行って鋼板間の強度ばらつきを小さくするこ
とを課題とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
有利に解決したものであり、その手段（１）は連続鋳造
で製造した重量％でＣ：０．０５〜０．１２％、Ｎ：
０．００１〜０．００５％及びＴｉ：０．０４〜０．１
５％を含有するスラブを、ＴｉＣ固溶温度Ｔ（Ｋ）以上
で、かつＴと保定時間ｔ（時間）の関係が次式 Ｔ・（１０＋ｌｏｇｔ）≧１５０００ ・・・ を満足する条件で加熱炉から鋼片を抽出し、圧延するこ
とによる鋼板間の強度ばらつきが小さいＴｉ添加高強度
熱延鋼板の製造方法である。
有利に解決したものであり、その手段（１）は連続鋳造
で製造した重量％でＣ：０．０５〜０．１２％、Ｎ：
０．００１〜０．００５％及びＴｉ：０．０４〜０．１
５％を含有するスラブを、ＴｉＣ固溶温度Ｔ（Ｋ）以上
で、かつＴと保定時間ｔ（時間）の関係が次式 Ｔ・（１０＋ｌｏｇｔ）≧１５０００ ・・・ を満足する条件で加熱炉から鋼片を抽出し、圧延するこ
とによる鋼板間の強度ばらつきが小さいＴｉ添加高強度
熱延鋼板の製造方法である。
【００１０】更に、手段（２）は上記式において、保
定時間ｔを０．５時間超とする手段（１）記載のＴｉ添
加高強度熱延鋼板の製造方法である。
定時間ｔを０．５時間超とする手段（１）記載のＴｉ添
加高強度熱延鋼板の製造方法である。
【００１１】以下、微量のＴｉを析出強化元素として用
いた高強度熱延鋼板の製造における本発明の作用を詳述
する。
いた高強度熱延鋼板の製造における本発明の作用を詳述
する。
【００１２】通常、目的の成分に調整された鋼は、連続
鋳造されＡｒ3変態点以下に冷却されるが、その冷却速
度はスラブの厚みが２００〜３００ｍｍあるため遅い。
そのためスラブにはＴｉＣ、ＴｉＮ等が０．０５μ以上
の大きな析出物として存在する。強度向上に寄与するＴ
ｉＣは、整合析出している０．０１μ以下の極めて微細
なＴｉＣである。従って、添加された微量のＴｉを熱間
圧延前のスラブ加熱段階で溶体化し、圧延後に再析出さ
せる必要がある。
鋳造されＡｒ3変態点以下に冷却されるが、その冷却速
度はスラブの厚みが２００〜３００ｍｍあるため遅い。
そのためスラブにはＴｉＣ、ＴｉＮ等が０．０５μ以上
の大きな析出物として存在する。強度向上に寄与するＴ
ｉＣは、整合析出している０．０１μ以下の極めて微細
なＴｉＣである。従って、添加された微量のＴｉを熱間
圧延前のスラブ加熱段階で溶体化し、圧延後に再析出さ
せる必要がある。
【００１３】ＴｉＣ溶体化のための計算溶体化温度Ｔ
（Ｋ）は次式 Ｔ≧−７０００／［ｌｏｇ｛Ｃ・（Ｔｉ−３．４２Ｎ）｝−２．７５］・・・ （ここで式中のＣ、Ｔｉ及びＮはそれぞれの元素の鋼中
の含有量（％）を示す。）で表される。このＴｉＣ固溶
温度Ｔ以上にて加熱炉内で所定の保定をした後、抽出を
行うものである。
（Ｋ）は次式 Ｔ≧−７０００／［ｌｏｇ｛Ｃ・（Ｔｉ−３．４２Ｎ）｝−２．７５］・・・ （ここで式中のＣ、Ｔｉ及びＮはそれぞれの元素の鋼中
の含有量（％）を示す。）で表される。このＴｉＣ固溶
温度Ｔ以上にて加熱炉内で所定の保定をした後、抽出を
行うものである。
【００１４】本発明における上記鋼成分の限定理由は次
の如くである。
の如くである。
【００１５】Ｃ：Ｃは高強度を得るために最も効果的な
元素であって、この目的のためにはすくなくとも０．０
２％の添加が必要である。しかし、Ｃの増加と共に加工
性が低下するので、その上限を０．１２％と限定し０．
０２〜０．１２％の範囲とした。
元素であって、この目的のためにはすくなくとも０．０
２％の添加が必要である。しかし、Ｃの増加と共に加工
性が低下するので、その上限を０．１２％と限定し０．
０２〜０．１２％の範囲とした。
【００１６】Ｎ：Ｎ添加量が０．００１％よりも少ない
と、ＴｉＮによる結晶粒微細化作用が低減する。一方、
０．００５％を越えると粗大なＴｉＮが析出し、結晶粒
が粗大化するため強度が劣化する。従って、Ｎ添加量は
０．００１〜０．００５％の範囲とする。
と、ＴｉＮによる結晶粒微細化作用が低減する。一方、
０．００５％を越えると粗大なＴｉＮが析出し、結晶粒
が粗大化するため強度が劣化する。従って、Ｎ添加量は
０．００１〜０．００５％の範囲とする。
【００１７】Ｔｉ：ＴｉＣの折出による強度向上を得る
ためには、少なくとも０．０４０％の添加が必要であ
る。しかし、Ｔｉの増加と共に溶接性及び靭性が劣化す
るため、その上限は０．１５％とし０．０４〜０．１５
％の範囲とした。なお、本発明においては、上記Ｃ、Ｎ
及びＴｉ以外の元素の添加量については、特に限定され
るものではない。
ためには、少なくとも０．０４０％の添加が必要であ
る。しかし、Ｔｉの増加と共に溶接性及び靭性が劣化す
るため、その上限は０．１５％とし０．０４〜０．１５
％の範囲とした。なお、本発明においては、上記Ｃ、Ｎ
及びＴｉ以外の元素の添加量については、特に限定され
るものではない。
【００１８】次に加熱炉条件の限定理由について説明す
る。本発明者は、加熱炉内での保定温度と保定時間の条
件を変えてスラブを加熱後、加熱炉から抽出して圧延を
開始し、仕上入り側板厚３０ｍｍ、熱延仕上温度９００
℃、巻取温度を５８０℃にて熱間圧延を完了した。
る。本発明者は、加熱炉内での保定温度と保定時間の条
件を変えてスラブを加熱後、加熱炉から抽出して圧延を
開始し、仕上入り側板厚３０ｍｍ、熱延仕上温度９００
℃、巻取温度を５８０℃にて熱間圧延を完了した。
【００１９】種々の加熱条件を変化させた試験の結果、
図１に示すＴｉＣ固溶温度Ｔ以上で、かつ、Ｔと保定時
間ｔの関係が次式 Ｔ・（１０＋ｌｏｇｔ）≧１５０００ ・・・ を満足する条件で加熱炉からスラブを抽出することで、
鋼板間の強度ばらつきが小さくなることを新たに知見し
たものである。
図１に示すＴｉＣ固溶温度Ｔ以上で、かつ、Ｔと保定時
間ｔの関係が次式 Ｔ・（１０＋ｌｏｇｔ）≧１５０００ ・・・ を満足する条件で加熱炉からスラブを抽出することで、
鋼板間の強度ばらつきが小さくなることを新たに知見し
たものである。
【００２０】
【発明実施の形態】図２に示す熱延鋼板製造ラインで、
表１に示す化学成分を有するスラブを、加熱炉Ｋで表２
に示す加熱条件にて加熱して抽出し、これを粗圧延機Ｒ
で板厚３０ｍｍに粗圧延した後、仕上げ圧延機Ｓで板厚
１．６ｍｍ〜２．８ｍｍ、仕上げ温度９００℃で仕上げ
圧延を終了し、ランアウトテーブルＨで５８０℃に冷却
して巻取機Ｍで巻き取った。
表１に示す化学成分を有するスラブを、加熱炉Ｋで表２
に示す加熱条件にて加熱して抽出し、これを粗圧延機Ｒ
で板厚３０ｍｍに粗圧延した後、仕上げ圧延機Ｓで板厚
１．６ｍｍ〜２．８ｍｍ、仕上げ温度９００℃で仕上げ
圧延を終了し、ランアウトテーブルＨで５８０℃に冷却
して巻取機Ｍで巻き取った。
【００２１】なお、鋼Ａ、Ｂ、Ｃは本発明の成分範囲を
満足する。得られた鋼板について、１／４幅部の圧延方
向に直角方向での引張強度を表２に併記する
満足する。得られた鋼板について、１／４幅部の圧延方
向に直角方向での引張強度を表２に併記する
【００２２】
【実施例】比較例Ｎｏ．４においては、加熱炉での保定
温度が低いために、本発明例Ｎｏ．２に対して引張強さ
が約８０Ｎ／ｍｍ2低目である。また比較例Ｎｏ．５に
おいては、加熱炉での保定時間が短いために、本発明例
Ｎｏ．１に対して引張強さが約５０Ｎ／ｍｍ2低目であ
る。比較例Ｎｏ．６においても同様で、加熱炉での保定
時間が短いために、本発明例Ｎｏ．１に対して引張強さ
が約６０Ｎ／ｍｍ2低目である。鋼種の異なる比較例Ｎ
ｏ．８，Ｎｏ．１０においても同様で、加熱炉での保定
時間が短いために、本発明例Ｎｏ．７、Ｎｏ．９に対し
て引張強さがＮｏ．８で約７０Ｎ／ｍｍ2、Ｎｏ．１０
で約４０Ｎ／ｍｍ2低目である。
温度が低いために、本発明例Ｎｏ．２に対して引張強さ
が約８０Ｎ／ｍｍ2低目である。また比較例Ｎｏ．５に
おいては、加熱炉での保定時間が短いために、本発明例
Ｎｏ．１に対して引張強さが約５０Ｎ／ｍｍ2低目であ
る。比較例Ｎｏ．６においても同様で、加熱炉での保定
時間が短いために、本発明例Ｎｏ．１に対して引張強さ
が約６０Ｎ／ｍｍ2低目である。鋼種の異なる比較例Ｎ
ｏ．８，Ｎｏ．１０においても同様で、加熱炉での保定
時間が短いために、本発明例Ｎｏ．７、Ｎｏ．９に対し
て引張強さがＮｏ．８で約７０Ｎ／ｍｍ2、Ｎｏ．１０
で約４０Ｎ／ｍｍ2低目である。
【００２３】これらの比較例に対して、本発明例Ｎｏ．
１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．３、Ｎｏ．７、Ｎｏ．９で得られ
た鋼板では、いずれも保定温度が高く、また保定時間が
長いために高強度が得られている。
１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．３、Ｎｏ．７、Ｎｏ．９で得られ
た鋼板では、いずれも保定温度が高く、また保定時間が
長いために高強度が得られている。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】添加したＴｉを充分に固溶する加熱条件
の定量化により、Ｔｉ固溶不足による鋼板の強度ばらつ
きを抑制することが可能になり、強度スペック外れが殆
どなくなり、降格する鋼板がなくなりこの分野における
効果は多大なものである。
の定量化により、Ｔｉ固溶不足による鋼板の強度ばらつ
きを抑制することが可能になり、強度スペック外れが殆
どなくなり、降格する鋼板がなくなりこの分野における
効果は多大なものである。
【図１】加熱炉保定温度と保定時間によるＴｉＣ溶体化
域を示す図である。
域を示す図である。
【図２】本発明に係る熱延鋼板製造ラインを示す図であ
る。
る。
Ｋ 加熱炉 Ｒ 粗圧延機 Ｓ 仕上げ圧延機 Ｈ ランアウトテーブル Ｍ 巻取機
フロントページの続き (72)発明者 井手 春敏 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 連続鋳造で製造した重量％でＣ：０．０
５〜０．１２％、Ｎ：０．００１〜０．００５％及びＴ
ｉ：０．０４〜０．１５％を含有するスラブを加熱炉に
装入して加熱し、ＴｉＣ固溶温度Ｔ（Ｋ）以上で、保定
時間ｔ（時間）が次式 Ｔ・（１０＋ｌｏｇｔ）≧１５０００ ・・・ を満足する条件で保定し、加熱炉から抽出して圧延する
ことによる鋼板間の強度のばらつきが小さいＴｉ添加高
強度熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 上記式において、保定時間ｔを０．５
時間超とすることを特徴とする請求項１記載のＴｉ添加
高強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21328596A JPH1046258A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Ｔｉ添加高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21328596A JPH1046258A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Ｔｉ添加高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1046258A true JPH1046258A (ja) | 1998-02-17 |
Family
ID=16636589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21328596A Pending JPH1046258A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Ｔｉ添加高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1046258A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022070621A1 (ja) | 2020-09-29 | 2022-04-07 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延鋼板 |
-
1996
- 1996-07-25 JP JP21328596A patent/JPH1046258A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022070621A1 (ja) | 2020-09-29 | 2022-04-07 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延鋼板 |
| KR20230046312A (ko) | 2020-09-29 | 2023-04-05 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열간 압연 강판 |
| US11981984B2 (en) | 2020-09-29 | 2024-05-14 | Nippon Steel Corporation | Hot rolled steel sheet |
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| A02 | Decision of refusal |
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