JPH1034375A - アルミニウム合金のろう付方法 - Google Patents
アルミニウム合金のろう付方法Info
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- JPH1034375A JPH1034375A JP21049096A JP21049096A JPH1034375A JP H1034375 A JPH1034375 A JP H1034375A JP 21049096 A JP21049096 A JP 21049096A JP 21049096 A JP21049096 A JP 21049096A JP H1034375 A JPH1034375 A JP H1034375A
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- brazing
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- flux
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱交換器の積層型エバポレータや積層型オイ
ルクーラの流体通路構成部材、ラジエーターヘッダーな
どを得るための強度に優れたアルミニウム合金部材を的
確にろう付けする。 【構成】 被ろう付材に金属粉末含有非腐食性フラック
ス層を用いてろう付処理するとき、ろう付材がMnを０．
８重量％以上含有し、金属粉末はその大きさが平均１０
μm 以下で最大３０μm 以下のものを用いる。
ルクーラの流体通路構成部材、ラジエーターヘッダーな
どを得るための強度に優れたアルミニウム合金部材を的
確にろう付けする。 【構成】 被ろう付材に金属粉末含有非腐食性フラック
ス層を用いてろう付処理するとき、ろう付材がMnを０．
８重量％以上含有し、金属粉末はその大きさが平均１０
μm 以下で最大３０μm 以下のものを用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はアルミニウム合金の
ろう付方法に係り、熱交換器の積層型エバポレータや積
層型オイルクーラの流体通路構成部材、ラジエーターヘ
ッダーなどを得るための強度性に優れたアルミニウム合
金部材について的確なろう付けを達成することのできる
方法を提供しようとするものである。
ろう付方法に係り、熱交換器の積層型エバポレータや積
層型オイルクーラの流体通路構成部材、ラジエーターヘ
ッダーなどを得るための強度性に優れたアルミニウム合
金部材について的確なろう付けを達成することのできる
方法を提供しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】ドロンカップタイプの如き熱交換器は例
えば特開昭６１−７９７５２号公報に示されている如く
であって、張出し加工部ないしは絞り加工部を有する１
対の素材板により冷媒流通部たる管路を形成したものと
して並設し、前記冷媒流通部に熱交換を促進するフイン
をろう付けしたものとして製造される。然してこのよう
な熱交換器のろう付には耐食性を有すると共に強度の高
い３００３に代表されるAl−Mn系合金からなる芯材と、
Al−Si系合金からなる皮材とをクラッドした所謂ブレー
ジングシートが使用されている。
えば特開昭６１−７９７５２号公報に示されている如く
であって、張出し加工部ないしは絞り加工部を有する１
対の素材板により冷媒流通部たる管路を形成したものと
して並設し、前記冷媒流通部に熱交換を促進するフイン
をろう付けしたものとして製造される。然してこのよう
な熱交換器のろう付には耐食性を有すると共に強度の高
い３００３に代表されるAl−Mn系合金からなる芯材と、
Al−Si系合金からなる皮材とをクラッドした所謂ブレー
ジングシートが使用されている。
【０００３】また、近年においては上記したようなクラ
ッド材を使用しないでろう付けする方法についてもそれ
なりの提案がなされており、そうした方法の１つに弗化
アルミニウムカリウム系の非腐食性弗化物フラックスと
金属珪素粉末の混合物でろう付けすることが米国特許第
５１０００４８号に発表されている。即ちこの方法では
アルミニウム材料表面に塗布された珪素がろう付温度で
アルミニウム材料中へ急速に拡散し、アルミニウム材料
表層部がAl−Si共晶組成近くになると溶融（共晶温度：
５７７℃）し、ろうとなって部材相互間に流動集中しフ
ィレットを形成して接合がなされる。
ッド材を使用しないでろう付けする方法についてもそれ
なりの提案がなされており、そうした方法の１つに弗化
アルミニウムカリウム系の非腐食性弗化物フラックスと
金属珪素粉末の混合物でろう付けすることが米国特許第
５１０００４８号に発表されている。即ちこの方法では
アルミニウム材料表面に塗布された珪素がろう付温度で
アルミニウム材料中へ急速に拡散し、アルミニウム材料
表層部がAl−Si共晶組成近くになると溶融（共晶温度：
５７７℃）し、ろうとなって部材相互間に流動集中しフ
ィレットを形成して接合がなされる。
【０００４】即ち、具体的には弗化物系フラックスと平
均粒子寸法が３０〜５０μｍの金属珪素粉末の混合物が
ドライパウダーまたは水やアルコール等の揮発性液体に
懸濁して塗布され、該混合物の配合は重量比で０．１〜
３：１程度で、混合物の塗布量は５〜３０ｇ／m2、ろう
付温度は５７７℃以上、その時間は２〜５分であるが、
最適条件としては珪素約３０％の混合物を２０〜３０ｇ
／m2塗布し、またろう付用材料としては純Al材やAl−１
％Mn材などが示されている。
均粒子寸法が３０〜５０μｍの金属珪素粉末の混合物が
ドライパウダーまたは水やアルコール等の揮発性液体に
懸濁して塗布され、該混合物の配合は重量比で０．１〜
３：１程度で、混合物の塗布量は５〜３０ｇ／m2、ろう
付温度は５７７℃以上、その時間は２〜５分であるが、
最適条件としては珪素約３０％の混合物を２０〜３０ｇ
／m2塗布し、またろう付用材料としては純Al材やAl−１
％Mn材などが示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】非腐食性フッ化物系フ
ラックスと金属珪素粉末の混合物でのろう付法はコスト
ダウンが可能であるが、従来の３０００系合金にそのま
ま適用すると、形成されるフィレットがブレージングシ
ートに比べて小さくなり、熱交換器組付け時の部材同士
の間隙が大きいと結合不良を生ずる可能性が高い。然し
てこれを防ぐためには、部材同士の間隙をできるだけ
小さくすること、フラックスと金属珪素粉末の混合物
の塗布量を多くすること、があるが、そのは部材を成
形加工する金型精度および加工歪みの関係から自ずから
限界があり、一方そのはコスト高になるのに加えて、
成形加工された部材に混合物を塗布する際に必然的に生
じる、珪素粉末過多付着箇所での部材の局部的な溶解が
大きくなる危険性が増大する不利が認められる。
ラックスと金属珪素粉末の混合物でのろう付法はコスト
ダウンが可能であるが、従来の３０００系合金にそのま
ま適用すると、形成されるフィレットがブレージングシ
ートに比べて小さくなり、熱交換器組付け時の部材同士
の間隙が大きいと結合不良を生ずる可能性が高い。然し
てこれを防ぐためには、部材同士の間隙をできるだけ
小さくすること、フラックスと金属珪素粉末の混合物
の塗布量を多くすること、があるが、そのは部材を成
形加工する金型精度および加工歪みの関係から自ずから
限界があり、一方そのはコスト高になるのに加えて、
成形加工された部材に混合物を塗布する際に必然的に生
じる、珪素粉末過多付着箇所での部材の局部的な溶解が
大きくなる危険性が増大する不利が認められる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来技術における課題を解決することについて仔細な研
究を重ねた結果、上記したようなろう付け時においてフ
ィレット形成の不充分な状況について光顕組織やＸ線像
などを用いて検討し、上述したような非腐食性フッ化物
系フラックスと金属珪素粉末の混合物でのろう付け時に
フィレット形成が不充分となる場合はフラックス中Si粉
末粒子の寸法が大きい場合であり、この場合には局部的
に凹所を生じ、またMnが溶解したろう組成は流動性が劣
り、上記したような局部的凹所に生成ろうが溜り、また
部材間に集中し難いものであることを確認し、それらの
関係を解消することに成功したものであって以下の如く
である。
従来技術における課題を解決することについて仔細な研
究を重ねた結果、上記したようなろう付け時においてフ
ィレット形成の不充分な状況について光顕組織やＸ線像
などを用いて検討し、上述したような非腐食性フッ化物
系フラックスと金属珪素粉末の混合物でのろう付け時に
フィレット形成が不充分となる場合はフラックス中Si粉
末粒子の寸法が大きい場合であり、この場合には局部的
に凹所を生じ、またMnが溶解したろう組成は流動性が劣
り、上記したような局部的凹所に生成ろうが溜り、また
部材間に集中し難いものであることを確認し、それらの
関係を解消することに成功したものであって以下の如く
である。
【０００７】（１） 少くとも一方の被ろう付材に金属
粉末含有非腐食性フラックス層を用いてろう付処理する
にあたり、該ろう付材がMnを０．８重量％以上含有し、
前記金属粉末はその大きさが平均１０μm 以下で最大３
０μm 以下のものを用いることを特徴としたアルミニウ
ム合金のろう付け方法。
粉末含有非腐食性フラックス層を用いてろう付処理する
にあたり、該ろう付材がMnを０．８重量％以上含有し、
前記金属粉末はその大きさが平均１０μm 以下で最大３
０μm 以下のものを用いることを特徴としたアルミニウ
ム合金のろう付け方法。
【０００８】（２） 前記金属粉末はSi粉末若しくはSi
合金粉末またはこれらを主体とした粉末であることを特
徴とした前記（１）項に記載のアルミニウム合金のろう
付け方法。
合金粉末またはこれらを主体とした粉末であることを特
徴とした前記（１）項に記載のアルミニウム合金のろう
付け方法。
【０００９】（３） 金属粉末の大きさが平均５μm 以
下で、最大２０μm 以下であることを特徴とした前記
（１）項または（２）項の何れか１つに記載のアルミニ
ウム合金のろう付け方法。
下で、最大２０μm 以下であることを特徴とした前記
（１）項または（２）項の何れか１つに記載のアルミニ
ウム合金のろう付け方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】上記したような本発明について更
に仔細を説明すると、先ず本発明で用いる非腐食性フラ
ックスはLiF 、NaF 、KF、CaF2、AlF3、SiF4等の弗化物
の粉末混合物、もしくはこれらを溶融後粉末としたも
の、あるいは上記弗化物の錯化合物、たとえばKAlF4 、
K2AlF5(K2AlF5 ・H2O)、K3AlF6、K2SiF6等の単味もしく
は混合物またはこれらを溶融後粉末としたもの等であっ
て、このような弗化物系のフラックスは何れのものもア
ルミニウムに対して塩化物の如き腐食性を持たない。ま
たこれらのものの粉末の寸法は平均で０．１〜３０μｍ
程度のもので、好ましくは平均で１〜１０μｍである。
に仔細を説明すると、先ず本発明で用いる非腐食性フラ
ックスはLiF 、NaF 、KF、CaF2、AlF3、SiF4等の弗化物
の粉末混合物、もしくはこれらを溶融後粉末としたも
の、あるいは上記弗化物の錯化合物、たとえばKAlF4 、
K2AlF5(K2AlF5 ・H2O)、K3AlF6、K2SiF6等の単味もしく
は混合物またはこれらを溶融後粉末としたもの等であっ
て、このような弗化物系のフラックスは何れのものもア
ルミニウムに対して塩化物の如き腐食性を持たない。ま
たこれらのものの粉末の寸法は平均で０．１〜３０μｍ
程度のもので、好ましくは平均で１〜１０μｍである。
【００１１】板材と合金化して溶融し、ろうを形成する
金属としては珪素の他１０〜３０％Zn含有する珪素−亜
鉛合金等がある。そしてこのような金属粉末を前記フラ
ックスの粉末と混合してスラリーとして被ろう付部材に
塗布する。この場合、珪素粉末の他に１〜３０％の亜鉛
粉末や２〜２０％の銅粉末を添加混合して塗布してもよ
い。
金属としては珪素の他１０〜３０％Zn含有する珪素−亜
鉛合金等がある。そしてこのような金属粉末を前記フラ
ックスの粉末と混合してスラリーとして被ろう付部材に
塗布する。この場合、珪素粉末の他に１〜３０％の亜鉛
粉末や２〜２０％の銅粉末を添加混合して塗布してもよ
い。
【００１２】前記した混合物の塗布法としては次の〜
のような手法があり、そのスラリーとしては混合物を
水、アルコール、溶剤に懸濁したものであって、密着性
を高めるためのバインダー（アクリル系樹脂等）、界面
活性剤等を添加したものが用いられる。 成形加工された部材を熱交換器などに組付け後、スラ
リー中に浸漬、またはスプレー塗布（内部はスラリーを
流す） 成形加工された部材をスラリー中に浸漬、またはスプ
レー塗布、粉体のまま静電塗布（その後、熱交換器など
に組付け） 板材をスラリー中に浸漬、またはスプレー塗布、ロー
ラー塗布、粉体のまま静電塗布（その後、部材に成形加
工し、熱交換器などに組付け）
のような手法があり、そのスラリーとしては混合物を
水、アルコール、溶剤に懸濁したものであって、密着性
を高めるためのバインダー（アクリル系樹脂等）、界面
活性剤等を添加したものが用いられる。 成形加工された部材を熱交換器などに組付け後、スラ
リー中に浸漬、またはスプレー塗布（内部はスラリーを
流す） 成形加工された部材をスラリー中に浸漬、またはスプ
レー塗布、粉体のまま静電塗布（その後、熱交換器など
に組付け） 板材をスラリー中に浸漬、またはスプレー塗布、ロー
ラー塗布、粉体のまま静電塗布（その後、部材に成形加
工し、熱交換器などに組付け）
【００１３】然して本発明者等が上記したような金属粉
末含有非腐食性フラックスを用いたろう付け処理につい
て多くの実地的検討を重ねた結果、それぞれのろう付け
状態においてそれなりに異ることが確認され、そうした
ろう付け結果の如何についてその材料との関係を詳細に
研究したところ、上述したようなろう付けは何れにして
もSiまたはSi合金粉末粒子とアルミニウム合金母材との
間における反応によってろうが形成されるものであるこ
とから、前記のようなSiまたはSi合金粉末の粒度分布が
ろう付け結果に影響するものと推定された。
末含有非腐食性フラックスを用いたろう付け処理につい
て多くの実地的検討を重ねた結果、それぞれのろう付け
状態においてそれなりに異ることが確認され、そうした
ろう付け結果の如何についてその材料との関係を詳細に
研究したところ、上述したようなろう付けは何れにして
もSiまたはSi合金粉末粒子とアルミニウム合金母材との
間における反応によってろうが形成されるものであるこ
とから、前記のようなSiまたはSi合金粉末の粒度分布が
ろう付け結果に影響するものと推定された。
【００１４】斯うした技術的関係について若干説明する
と、先ず本発明者等がこのような検討に当って一般的に
用いたアルミニウム合金材の具体的な成分組成は次の表
１に示すようなＡ１０５０合金−Ｈ１８材およびＡ３０
０３合金−Ｈ１４材であって、その厚さは何れも１ｍｍ
のものである。
と、先ず本発明者等がこのような検討に当って一般的に
用いたアルミニウム合金材の具体的な成分組成は次の表
１に示すようなＡ１０５０合金−Ｈ１８材およびＡ３０
０３合金−Ｈ１４材であって、その厚さは何れも１ｍｍ
のものである。
【００１５】
【表１】
【００１６】またSi粉末として粒径の異る次の表２のよ
うなＡ、Ｂ、Ｃを準備し、これらのSi粉末と非腐食性フ
ラックス（商品名：ノコロックフラックス）を重量比
１：２の割合で混合したものを用い、５５×２５ｍｍの
下板と２５×２５ｍｍの縦板（端面切削）を溶剤蒸気洗
浄による脱脂後に逆Ｔ字型試験片としてセットして実施
した。
うなＡ、Ｂ、Ｃを準備し、これらのSi粉末と非腐食性フ
ラックス（商品名：ノコロックフラックス）を重量比
１：２の割合で混合したものを用い、５５×２５ｍｍの
下板と２５×２５ｍｍの縦板（端面切削）を溶剤蒸気洗
浄による脱脂後に逆Ｔ字型試験片としてセットして実施
した。
【００１７】
【表２】
【００１８】前記表２のようなSi粉末を用いた各フラッ
クスはイソプロピルアルコールに４００ｇ／リットルの
割合で懸濁したスラリーとして準備し、これを図１に示
すような縦板１と下板２よりなる逆Ｔ字型試験片の下板
２片面に２０±１ｇ／m2の塗布量で浸漬塗布３し、下板
の端面と裏面は刷毛によって除去したものとして図１の
ように準備したものを赤外線加熱炉に装入し高純度窒素
ガス雰囲気（露点−４０℃以下、流量１０リットル／ｍ
ｉｎ）で、昇温速度５０℃／ｍｉｎ、６００℃×３ｍｉ
ｎの加熱をなし、次いで冷却速度５０℃／ｍｉｎで常温
まで冷却したろう付けをなした。
クスはイソプロピルアルコールに４００ｇ／リットルの
割合で懸濁したスラリーとして準備し、これを図１に示
すような縦板１と下板２よりなる逆Ｔ字型試験片の下板
２片面に２０±１ｇ／m2の塗布量で浸漬塗布３し、下板
の端面と裏面は刷毛によって除去したものとして図１の
ように準備したものを赤外線加熱炉に装入し高純度窒素
ガス雰囲気（露点−４０℃以下、流量１０リットル／ｍ
ｉｎ）で、昇温速度５０℃／ｍｉｎ、６００℃×３ｍｉ
ｎの加熱をなし、次いで冷却速度５０℃／ｍｉｎで常温
まで冷却したろう付けをなした。
【００１９】上記のようにして得られた図２のようなろ
う付試験片１０についてのろう付性評価は、試験片の外
観観察、フィレットＡ1 、Ａ2 に関する断面積〔フィレ
ット断面積：（Ａ1 ＋Ａ2 ）／２〕および下板の断面観
察（エロージョンの程度）によって実施した。即ち試験
片ろう付接合部分の外観観察において、下板が表１の１
０５０材の場合は表２のＡ、Ｂ、ＣいずれのSi粉末によ
るものでも十分な大きさのフィレットが形成されてい
た。これに対し、下板が表１の３００３材ではSi粒径の
最も大きいSi粉末Ａではフィレットがほとんど形成され
ておらず、粒径が次に大きい粉末Ｂではフィレットは形
成されているものの満足できるものではなかった。一
方、Si粉末の平均粒径が３μm と最も小さいＣの試験片
のフィレットは十分大きかった。より具体的に示すと、
ろう付されたフィレットの断面積について測定した結果
は次の表３のようであり、１０５０材ではSi粉末粒径の
影響が殆ど見られないのに対し、３００３材の場合には
粒径の減少と共にフィレット断面積は増大している。
う付試験片１０についてのろう付性評価は、試験片の外
観観察、フィレットＡ1 、Ａ2 に関する断面積〔フィレ
ット断面積：（Ａ1 ＋Ａ2 ）／２〕および下板の断面観
察（エロージョンの程度）によって実施した。即ち試験
片ろう付接合部分の外観観察において、下板が表１の１
０５０材の場合は表２のＡ、Ｂ、ＣいずれのSi粉末によ
るものでも十分な大きさのフィレットが形成されてい
た。これに対し、下板が表１の３００３材ではSi粒径の
最も大きいSi粉末Ａではフィレットがほとんど形成され
ておらず、粒径が次に大きい粉末Ｂではフィレットは形
成されているものの満足できるものではなかった。一
方、Si粉末の平均粒径が３μm と最も小さいＣの試験片
のフィレットは十分大きかった。より具体的に示すと、
ろう付されたフィレットの断面積について測定した結果
は次の表３のようであり、１０５０材ではSi粉末粒径の
影響が殆ど見られないのに対し、３００３材の場合には
粒径の減少と共にフィレット断面積は増大している。
【００２０】
【表３】
【００２１】また、試験片下板表面の外観観察におい
て、下板が表１の１０５０材の場合は表２のSi粉末Ａ、
Ｂによるものは粗面化状態が観察され、特にＡのものが
著しかったが、下板が表１の３００３材ではＡ、Ｂいず
れも１０５０材よりも平滑であった。表２のＣのSi粉末
を用いたものは下板が表１の何れの材料であっても下板
表面はより平滑であることが知られた。
て、下板が表１の１０５０材の場合は表２のSi粉末Ａ、
Ｂによるものは粗面化状態が観察され、特にＡのものが
著しかったが、下板が表１の３００３材ではＡ、Ｂいず
れも１０５０材よりも平滑であった。表２のＣのSi粉末
を用いたものは下板が表１の何れの材料であっても下板
表面はより平滑であることが知られた。
【００２２】更に、ろう付後の下板２の表層の断面組織
を観察したところ、Si粉末ＡとＢ、特にＡのものは相当
に深い侵食状態が認められ、下板が３００３材の場合に
は侵食部がろうによって埋められていた。これに対し１
０５０材では、侵食部にはろうがほとんど残存しておら
ず、これらの観察結果は上記の下板表面状態の外観観察
結果とよく対応していた。即ち、Si粒子が大きい場合、
３００３材では生成した溶融ろうが侵食部に留まって接
合部への流動がほとんど生じなかったことによりフィレ
ットが小さくなったといえ、この原因は、Si粉末と下板
との反応によって生成するろうの組成が、１０５０材で
生成される流動性の良好なAl−Si二元共晶、或いはAl−
Si−Fe三元共晶とは異なり、３００３材では流動性の低
いAl−Si−Mn三元共晶、或いはAl−Si−Mn−Fe四元共晶
になったためと考えられる。なお、Si粒子による下板の
侵食部の凹凸の大きさをエロージョン深さとして測定し
た結果は次の表４に示す如くであって、Si粉末が細かく
なるにつれて小さくなり、表２のＣの微粉によるものは
１０５０材、３００３材ともほとんど無視できる程度の
ものであった。即ち、生成するろうの流動性が劣るAl−
Mn系合金のろう付では、フラックス中のSi粉末を微細に
することによってろうの流動の抵抗となる下板表面の凹
凸を軽減することができ、その結果、生成したろうが容
易にろう付接合部まで流動して大きなフィレットを形成
することができる。
を観察したところ、Si粉末ＡとＢ、特にＡのものは相当
に深い侵食状態が認められ、下板が３００３材の場合に
は侵食部がろうによって埋められていた。これに対し１
０５０材では、侵食部にはろうがほとんど残存しておら
ず、これらの観察結果は上記の下板表面状態の外観観察
結果とよく対応していた。即ち、Si粒子が大きい場合、
３００３材では生成した溶融ろうが侵食部に留まって接
合部への流動がほとんど生じなかったことによりフィレ
ットが小さくなったといえ、この原因は、Si粉末と下板
との反応によって生成するろうの組成が、１０５０材で
生成される流動性の良好なAl−Si二元共晶、或いはAl−
Si−Fe三元共晶とは異なり、３００３材では流動性の低
いAl−Si−Mn三元共晶、或いはAl−Si−Mn−Fe四元共晶
になったためと考えられる。なお、Si粒子による下板の
侵食部の凹凸の大きさをエロージョン深さとして測定し
た結果は次の表４に示す如くであって、Si粉末が細かく
なるにつれて小さくなり、表２のＣの微粉によるものは
１０５０材、３００３材ともほとんど無視できる程度の
ものであった。即ち、生成するろうの流動性が劣るAl−
Mn系合金のろう付では、フラックス中のSi粉末を微細に
することによってろうの流動の抵抗となる下板表面の凹
凸を軽減することができ、その結果、生成したろうが容
易にろう付接合部まで流動して大きなフィレットを形成
することができる。
【００２３】
【表４】
【００２４】本発明において、アルミニウム合金の含有
Mn量を０．８重量％以上としたのは、０．８重量％未満
だとSi粉末粒子と反応して生成するろうの流動性がそれ
ほど低下せず、平均粒径が３０μm 以上と比較的大きい
従来技術のSi粉末を用いても十分な大きさのフィレット
が形成されるからである。Mn量の上限は特に規制される
ものではないが、鋳造時に巨大な初晶金属間化合物が生
成して加工性を低下させることのない２．０重量％程度
が目安となる。
Mn量を０．８重量％以上としたのは、０．８重量％未満
だとSi粉末粒子と反応して生成するろうの流動性がそれ
ほど低下せず、平均粒径が３０μm 以上と比較的大きい
従来技術のSi粉末を用いても十分な大きさのフィレット
が形成されるからである。Mn量の上限は特に規制される
ものではないが、鋳造時に巨大な初晶金属間化合物が生
成して加工性を低下させることのない２．０重量％程度
が目安となる。
【００２５】
【実施例】上記したような本発明によるものの具体的な
実施例について説明すると、本発明者等は次の表５に示
すようなSi粒子寸法のものを配合重量比が非腐食性フラ
ックスに対し１：２の割合に混合されたものを準備し
た。
実施例について説明すると、本発明者等は次の表５に示
すようなSi粒子寸法のものを配合重量比が非腐食性フラ
ックスに対し１：２の割合に混合されたものを準備し
た。
【００２６】
【表５】
【００２７】また上記したようなSi粒子を用いた非腐食
性フラックスを用いてろう付けすべく準備されたアルミ
ニウム合金板の成分組成およびろう付後の強度は次の表
６に示す如くである。
性フラックスを用いてろう付けすべく準備されたアルミ
ニウム合金板の成分組成およびろう付後の強度は次の表
６に示す如くである。
【００２８】
【表６】
【００２９】然して上記したような表５のSi粒子を用い
た非腐食性フラックスと前記表６に示したアルミニウム
合金板を用いて夫々前記したようなろう付け条件により
ろう付けしたものについて、前記したようなフィレット
断面積〔図２に示したような（Ａ1 ＋Ａ2 ）／２〕を求
めた結果を要約して示すと次の表７に示す如くである。
た非腐食性フラックスと前記表６に示したアルミニウム
合金板を用いて夫々前記したようなろう付け条件により
ろう付けしたものについて、前記したようなフィレット
断面積〔図２に示したような（Ａ1 ＋Ａ2 ）／２〕を求
めた結果を要約して示すと次の表７に示す如くである。
【００３０】
【表７】
【００３１】即ち本発明例によるものは何れもフィレッ
ト断面積が大であって、強度性に優れろう付けがなされ
ていることを確認することができ、このような本発明例
のものに対し比較例ル及びヲは何れもフィレット断面積
が小で、また該フィレット部およびSi配合フラックスの
塗布、ろう付けされた下板のエロージョン程度が好まし
くないものであることが確認された。また、比較例リ及
びヌはMn含有量が少ないため、Si粒径の大きなフラック
スを用いても大きなフィレットが形成されているが、ろ
う付後の強度が低い。
ト断面積が大であって、強度性に優れろう付けがなされ
ていることを確認することができ、このような本発明例
のものに対し比較例ル及びヲは何れもフィレット断面積
が小で、また該フィレット部およびSi配合フラックスの
塗布、ろう付けされた下板のエロージョン程度が好まし
くないものであることが確認された。また、比較例リ及
びヌはMn含有量が少ないため、Si粒径の大きなフラック
スを用いても大きなフィレットが形成されているが、ろ
う付後の強度が低い。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したような本発明によるときは
金属珪素またはその合金粉末の如きを配合した非腐食性
フラックスを用いたアルミニウム合金のろう付けをなす
に当り、そのフィレット形成機構を解明して好ましい強
度性を確保したろう付けを適切に形成し熱交換機器など
に採用するのに適したろう付け機材を的確に提供し得る
ものがあるから工業的にその効果の大きい発明である。
金属珪素またはその合金粉末の如きを配合した非腐食性
フラックスを用いたアルミニウム合金のろう付けをなす
に当り、そのフィレット形成機構を解明して好ましい強
度性を確保したろう付けを適切に形成し熱交換機器など
に採用するのに適したろう付け機材を的確に提供し得る
ものがあるから工業的にその効果の大きい発明である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によりろう付けをなすべくセットされた
部材の組付け状態を示した端面図である。
部材の組付け状態を示した端面図である。
【図２】そのろう付け後のフィレット形成状態を示した
ろう付け部材の端面図である。
ろう付け部材の端面図である。
１ 縦板 ２ 下板 ３ 浸漬などによる塗布層 １０ 試験片 Ａ1 、Ａ2 ろう付けにより形成されたフィレット
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西川 泰久 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社グループ技術センター 内 (72)発明者 小笠原 明徳 東京都品川区東品川二丁目２番20号 日本 軽金属株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 少くとも一方の被ろう付材に金属粉末含
有非腐食性フラックス層を用いてろう付処理するにあた
り、該ろう付材がMnを０．８重量％以上含有し、前記金
属粉末はその大きさが平均１０μm 以下で最大３０μm
以下のものを用いることを特徴としたアルミニウム合金
のろう付け方法。 - 【請求項２】 前記金属粉末はSi粉末若しくはSi合金粉
末またはこれらを主体とした粉末であることを特徴とし
た請求項１に記載のアルミニウム合金のろう付け方法。 - 【請求項３】 金属粉末の大きさが平均５μm 以下で、
最大２０μm 以下であることを特徴とした請求項１また
は２の何れか１つに記載のアルミニウム合金のろう付け
方法。
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|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|
| JP21049096A JP3351249B2 (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | アルミニウム合金のろう付方法 |
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|---|---|
| JPH1034375A true JPH1034375A (ja) | 1998-02-10 |
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP21049096A Expired - Fee Related JP3351249B2 (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | アルミニウム合金のろう付方法 |
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| US11571769B2 (en) | 2018-09-11 | 2023-02-07 | Uacj Corporation | Method of manufacturing a brazing sheet |
-
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- 1996-07-23 JP JP21049096A patent/JP3351249B2/ja not_active Expired - Fee Related
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