JPH10318626A - 高圧再生器 - Google Patents
高圧再生器Info
- Publication number
- JPH10318626A JPH10318626A JP12694697A JP12694697A JPH10318626A JP H10318626 A JPH10318626 A JP H10318626A JP 12694697 A JP12694697 A JP 12694697A JP 12694697 A JP12694697 A JP 12694697A JP H10318626 A JPH10318626 A JP H10318626A
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- Japan
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- flue
- flue tube
- combustion gas
- absorption liquid
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱源からの熱回収効率が高い高圧再生器を提
供する。 【解決手段】 吸収冷凍機の煙管式高圧再生器におい
て、吸収液の導入口を煙管４４ａ下流側付近のケーシン
グ４２ｂに開口し、該煙管と直交する方向に設けられ、
かつ適宜間隔を有して配置されたバッフルプレート４９
によってサーペンタイン流路を構成し、上記吸収液と煙
管４４ａ内の燃焼ガス流とを対向流熱交換する構成とし
ている。
供する。 【解決手段】 吸収冷凍機の煙管式高圧再生器におい
て、吸収液の導入口を煙管４４ａ下流側付近のケーシン
グ４２ｂに開口し、該煙管と直交する方向に設けられ、
かつ適宜間隔を有して配置されたバッフルプレート４９
によってサーペンタイン流路を構成し、上記吸収液と煙
管４４ａ内の燃焼ガス流とを対向流熱交換する構成とし
ている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高圧再生器に関
し、詳しくは、吸収冷凍機用熱交換器に適用される高圧
再生器に関する。
し、詳しくは、吸収冷凍機用熱交換器に適用される高圧
再生器に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は、従来の一般的な吸収冷凍機の構
成を概念的に示す系統図である。同図において、３１は
高圧再生器、３２は吸収器、３３は凝縮器、３４は低圧
再生器、３５は蒸発器であり、それぞれ配管で接続され
ている。冷媒は、蒸発器３５で蒸発し、吸収器３２で吸
収液に吸収される。冷媒を吸収して薄くなった吸収液
は、吸収液ポンプ３６により高圧再生器３１と低圧再生
器３４に送られる。高圧再生器３１では、吸収液は、燃
焼ガスによって加熱され、冷媒蒸気を発生しつつ濃縮さ
れる。低圧再生器３４では、吸収液は、高圧再生器３１
で発生した冷媒蒸気により加熱されて濃縮される。次い
で、冷媒蒸気は凝縮器３３に流入され、冷却水により冷
却されて凝縮され、蒸発器３５に戻る。一方、濃縮され
た吸収液は吸収器３２に戻される。なお、図３におい
て、３７は高温熱交換器、３８は低温熱交換器、３９は
冷媒ポンプである。
成を概念的に示す系統図である。同図において、３１は
高圧再生器、３２は吸収器、３３は凝縮器、３４は低圧
再生器、３５は蒸発器であり、それぞれ配管で接続され
ている。冷媒は、蒸発器３５で蒸発し、吸収器３２で吸
収液に吸収される。冷媒を吸収して薄くなった吸収液
は、吸収液ポンプ３６により高圧再生器３１と低圧再生
器３４に送られる。高圧再生器３１では、吸収液は、燃
焼ガスによって加熱され、冷媒蒸気を発生しつつ濃縮さ
れる。低圧再生器３４では、吸収液は、高圧再生器３１
で発生した冷媒蒸気により加熱されて濃縮される。次い
で、冷媒蒸気は凝縮器３３に流入され、冷却水により冷
却されて凝縮され、蒸発器３５に戻る。一方、濃縮され
た吸収液は吸収器３２に戻される。なお、図３におい
て、３７は高温熱交換器、３８は低温熱交換器、３９は
冷媒ポンプである。
【０００３】図４および図５は、上記したような吸収冷
凍器に適用される従来の煙管式高圧再生器を示す。図４
はこの高圧再生器の縦断面図であり、図５は図４におけ
るＡ−Ａ線断面図である。同図に示すように、炉筒２１
と煙管群２は、同一のケーシング２２の中に上下に配置
・収納されている。冷媒によって薄められている吸収液
８が吸収液入口２５を介して炉筒２１及び煙管群２とケ
ーシング２２との間に流入されると、該吸収液は、バー
ナ３によって図示しない燃料を燃焼させて発生した燃焼
ガス４から炉筒２１を通じて熱を受け取る（図４参
照）。さらに、燃焼ガス４が煙道２９を通って水平に設
置された煙管群２の管内部を通過するので、出口煙道３
０に至る課程においても吸収液８が加熱される。したが
って、吸収駅８は、双方による加熱を受けて、蒸気２７
を発生する。この蒸気２７は蒸気出口２３より低圧再生
器３３（図３参照）へ送られ、また、冷媒が蒸発するこ
とによって濃縮された吸収液８は、吸収液出口２６より
流出し、冷凍サイクルを形成する。
凍器に適用される従来の煙管式高圧再生器を示す。図４
はこの高圧再生器の縦断面図であり、図５は図４におけ
るＡ−Ａ線断面図である。同図に示すように、炉筒２１
と煙管群２は、同一のケーシング２２の中に上下に配置
・収納されている。冷媒によって薄められている吸収液
８が吸収液入口２５を介して炉筒２１及び煙管群２とケ
ーシング２２との間に流入されると、該吸収液は、バー
ナ３によって図示しない燃料を燃焼させて発生した燃焼
ガス４から炉筒２１を通じて熱を受け取る（図４参
照）。さらに、燃焼ガス４が煙道２９を通って水平に設
置された煙管群２の管内部を通過するので、出口煙道３
０に至る課程においても吸収液８が加熱される。したが
って、吸収駅８は、双方による加熱を受けて、蒸気２７
を発生する。この蒸気２７は蒸気出口２３より低圧再生
器３３（図３参照）へ送られ、また、冷媒が蒸発するこ
とによって濃縮された吸収液８は、吸収液出口２６より
流出し、冷凍サイクルを形成する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の吸収
冷凍機の高圧再生器では、被加熱流体である吸収液が炉
筒部と煙管部において加熱される形となり、ケーシング
内を循環して約１６０℃に均一化されていた。このた
め、吸収液入口より流入する時点における吸収液温度
は、約１３０℃であるが、すぐに上昇して約１６０℃と
なった。一方、加熱側である煙管出口部の燃焼ガス温度
は約２００℃で、被加熱流体である吸収液との温度差
（２００℃−１６０℃）が小さいために交換熱量が小さ
くなり、熱回収効率が良くないという不具合があった。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたもので、熱源から
の熱回収効率が高い高圧再生器を提供することを目的と
する。
冷凍機の高圧再生器では、被加熱流体である吸収液が炉
筒部と煙管部において加熱される形となり、ケーシング
内を循環して約１６０℃に均一化されていた。このた
め、吸収液入口より流入する時点における吸収液温度
は、約１３０℃であるが、すぐに上昇して約１６０℃と
なった。一方、加熱側である煙管出口部の燃焼ガス温度
は約２００℃で、被加熱流体である吸収液との温度差
（２００℃−１６０℃）が小さいために交換熱量が小さ
くなり、熱回収効率が良くないという不具合があった。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたもので、熱源から
の熱回収効率が高い高圧再生器を提供することを目的と
する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明では、上記目的を
達成するために、高圧再生器を次のように構成してい
る。すなわち、本発明では、煙管式高圧再生器におい
て、高温の燃焼ガスを生成する炉筒を収納した炉筒ケー
シングと煙管群を収納した煙管ケーシングとを直列に接
続し、上記煙管群と直交する方向に設けたバッフルプレ
ートを複数枚適宜の間隔をもって配していわゆるサーペ
ンタイン流路を構成し、上記煙管群下流の出口煙道付近
の煙管シェルに設けた吸収液流入口から上記煙管ケーシ
ング内に吸収液を導入して対向流型熱交換器とし、上記
サーペンタイン流路下流に設けた煙管群ケーシングと炉
筒ケーシングとを通過する連通管を介して、加熱された
吸収液を炉筒シェル内に導入する構成としている。ま
た、本発明では、煙管式高圧再生器において、煙管群下
流側の一部領域に煙管と直交する方向に設けたバッフル
プレートと天板と底板とで構成されたサーペンタイン流
路を備え、煙管群下流の出口煙道付近の天板に設けた吸
収液流入口からサーペンタイン流路へ吸収液を導入して
対向流型熱交換器とした構成としている。
達成するために、高圧再生器を次のように構成してい
る。すなわち、本発明では、煙管式高圧再生器におい
て、高温の燃焼ガスを生成する炉筒を収納した炉筒ケー
シングと煙管群を収納した煙管ケーシングとを直列に接
続し、上記煙管群と直交する方向に設けたバッフルプレ
ートを複数枚適宜の間隔をもって配していわゆるサーペ
ンタイン流路を構成し、上記煙管群下流の出口煙道付近
の煙管シェルに設けた吸収液流入口から上記煙管ケーシ
ング内に吸収液を導入して対向流型熱交換器とし、上記
サーペンタイン流路下流に設けた煙管群ケーシングと炉
筒ケーシングとを通過する連通管を介して、加熱された
吸収液を炉筒シェル内に導入する構成としている。ま
た、本発明では、煙管式高圧再生器において、煙管群下
流側の一部領域に煙管と直交する方向に設けたバッフル
プレートと天板と底板とで構成されたサーペンタイン流
路を備え、煙管群下流の出口煙道付近の天板に設けた吸
収液流入口からサーペンタイン流路へ吸収液を導入して
対向流型熱交換器とした構成としている。
【０００６】
【作 用】本発明に係る高圧再生器では、加熱側温度の
低い煙管部出口側と、温度の低い状態で導入される吸収
液とを熱交換するような対向流気液熱交換器としてい
る。これにより、加熱側流体と被加熱側流体の温度差を
有効に利用することができ、熱源からの熱回収量の増加
が可能となる。
低い煙管部出口側と、温度の低い状態で導入される吸収
液とを熱交換するような対向流気液熱交換器としてい
る。これにより、加熱側流体と被加熱側流体の温度差を
有効に利用することができ、熱源からの熱回収量の増加
が可能となる。
【０００７】
【実施例】図１は、本発明に係る高圧再生器の第１実施
例の縦断面図を示す。本実施例の高圧再生器は、炉筒部
と煙管部とを直列に構成したものである。ケーシング４
２ａ内には炉筒４３と煙管群４４が収納されている。炉
筒４３の内部には、燃料が供給され、該燃料がバーナ４
５によって燃焼される。この燃焼によって発生する燃焼
ガス４６は、その下流側に配置したケーシング４２ｂ内
の煙管群４４の各煙管４４ａ内に導入され、出口煙道４
７から外部へ放出される。この過程において、燃焼ガス
４６は、煙管群４４の出口近傍からケーシング４２ｂ内
で各煙管４４ａの外部空間へ導入された低温の吸収液４
８と熱交換し、該吸収液を加熱する。さらに本実施例で
は、煙管４４ａに直交する方向にバッフルプレート４９
を複数枚設け、いわゆるサーペンタイン流路を構成して
いる。これにより、煙管４４ａ内を流れる燃焼ガス４６
と吸収液４８とが対向流熱交換を行うような熱交換器が
形成される。ここで、熱交換して加熱した吸収液４８
は、バッフルプレート４９で構成されたサーペンタイン
流路の下流側にある連通管５０から炉筒４３側のケーシ
ング４２ａ内に流入し、燃焼ガス４６により炉筒４３を
介して熱交換されたケーシング４２ａ内の吸収液４８と
合流する。ケーシング４２ａ内において発生した冷媒蒸
気５１は蒸気出口５２より図示しない低圧再生器（例え
ば、図３に示した低圧再生器３４）へ送られる。他方、
冷媒の蒸発によって濃縮された吸収液４８は、図示しな
い吸収液出口から流出し、図示しない高温熱高温器（例
えば、図３に示した高温熱高温器３７）へ送られ、冷凍
サイクルを形成する。
例の縦断面図を示す。本実施例の高圧再生器は、炉筒部
と煙管部とを直列に構成したものである。ケーシング４
２ａ内には炉筒４３と煙管群４４が収納されている。炉
筒４３の内部には、燃料が供給され、該燃料がバーナ４
５によって燃焼される。この燃焼によって発生する燃焼
ガス４６は、その下流側に配置したケーシング４２ｂ内
の煙管群４４の各煙管４４ａ内に導入され、出口煙道４
７から外部へ放出される。この過程において、燃焼ガス
４６は、煙管群４４の出口近傍からケーシング４２ｂ内
で各煙管４４ａの外部空間へ導入された低温の吸収液４
８と熱交換し、該吸収液を加熱する。さらに本実施例で
は、煙管４４ａに直交する方向にバッフルプレート４９
を複数枚設け、いわゆるサーペンタイン流路を構成して
いる。これにより、煙管４４ａ内を流れる燃焼ガス４６
と吸収液４８とが対向流熱交換を行うような熱交換器が
形成される。ここで、熱交換して加熱した吸収液４８
は、バッフルプレート４９で構成されたサーペンタイン
流路の下流側にある連通管５０から炉筒４３側のケーシ
ング４２ａ内に流入し、燃焼ガス４６により炉筒４３を
介して熱交換されたケーシング４２ａ内の吸収液４８と
合流する。ケーシング４２ａ内において発生した冷媒蒸
気５１は蒸気出口５２より図示しない低圧再生器（例え
ば、図３に示した低圧再生器３４）へ送られる。他方、
冷媒の蒸発によって濃縮された吸収液４８は、図示しな
い吸収液出口から流出し、図示しない高温熱高温器（例
えば、図３に示した高温熱高温器３７）へ送られ、冷凍
サイクルを形成する。
【０００８】図２は、本発明に係る高圧再生器の第２実
施例を示すものである。本実施例の高圧再生器は、従来
技術例で示した煙管群４４と炉筒４３とが上下に配置さ
れた構成となっている点で同じである。なお、同図にお
いて、図１に示した高圧再生器と同様な機能を有するも
のについては同符号を付し、それらの詳細な説明を省略
する。吸収液４８は煙管群４４の出口煙道４７付近に設
けられた入口から導入される。さらに、吸収駅４８は、
煙管４４ａに直交するよう設けられたバッフルプレート
４９と天板５３と底板５４とによって構成された、いわ
ゆるサーペンタイン流路を、煙管４４ａ内を流れる燃焼
ガス４６と対向流となるよう、該燃焼ガスの下流側から
上流側に向けて流れる。このバッフルプレート４９等で
構成されたサーペンタイン流路は煙管４４ａの長さの一
部（好ましくは約１／２）とする。サーペンタイン流路
下流端において熱交換により加熱された吸収液４８は、
炉筒４３及び煙管群４４の上流側部分と熱交換によりさ
らに加熱され、ケーシング４２内の吸収液４８と混合す
る。
施例を示すものである。本実施例の高圧再生器は、従来
技術例で示した煙管群４４と炉筒４３とが上下に配置さ
れた構成となっている点で同じである。なお、同図にお
いて、図１に示した高圧再生器と同様な機能を有するも
のについては同符号を付し、それらの詳細な説明を省略
する。吸収液４８は煙管群４４の出口煙道４７付近に設
けられた入口から導入される。さらに、吸収駅４８は、
煙管４４ａに直交するよう設けられたバッフルプレート
４９と天板５３と底板５４とによって構成された、いわ
ゆるサーペンタイン流路を、煙管４４ａ内を流れる燃焼
ガス４６と対向流となるよう、該燃焼ガスの下流側から
上流側に向けて流れる。このバッフルプレート４９等で
構成されたサーペンタイン流路は煙管４４ａの長さの一
部（好ましくは約１／２）とする。サーペンタイン流路
下流端において熱交換により加熱された吸収液４８は、
炉筒４３及び煙管群４４の上流側部分と熱交換によりさ
らに加熱され、ケーシング４２内の吸収液４８と混合す
る。
【０００９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る高圧
再生器によれば、吸収冷凍機の煙管式高圧再生器におい
て、吸収液の導入口を煙管下流側のケーシングに開口
し、該煙管と直交する方向に設けられ、かつ適宜間隔を
有して配置されたバッフルプレートによってサーペンタ
イン流路を構成し、上記吸収液と上記煙管内の燃焼ガス
流とを対向流熱交換する構成としているので、次のよう
な効果を得ることができる。すなわち、従来型では、高
圧再生器内の吸収液温度は約１６０℃と均一であり、煙
管出口における燃焼ガス温度は２００℃程度が下限とな
っていたが、本発明によれば、高圧再生器外から煙管出
口部付近へ導入される吸収液温度が１３０℃程度であ
り、従来以上に煙管出口部付近の温度差を有効に利用で
きる。したがって、熱回収量を１〜２％向上させること
ができる。また、熱回収効率の向上によって、燃焼ガス
温度を低くしたり、煙管の本数又は管長の減少が可能と
なるので、設備のコンパクト化を図ることができる。
再生器によれば、吸収冷凍機の煙管式高圧再生器におい
て、吸収液の導入口を煙管下流側のケーシングに開口
し、該煙管と直交する方向に設けられ、かつ適宜間隔を
有して配置されたバッフルプレートによってサーペンタ
イン流路を構成し、上記吸収液と上記煙管内の燃焼ガス
流とを対向流熱交換する構成としているので、次のよう
な効果を得ることができる。すなわち、従来型では、高
圧再生器内の吸収液温度は約１６０℃と均一であり、煙
管出口における燃焼ガス温度は２００℃程度が下限とな
っていたが、本発明によれば、高圧再生器外から煙管出
口部付近へ導入される吸収液温度が１３０℃程度であ
り、従来以上に煙管出口部付近の温度差を有効に利用で
きる。したがって、熱回収量を１〜２％向上させること
ができる。また、熱回収効率の向上によって、燃焼ガス
温度を低くしたり、煙管の本数又は管長の減少が可能と
なるので、設備のコンパクト化を図ることができる。
【図１】本発明に係る高圧再生器の第１実施例を示す縦
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明に係る高圧再生器の第２実施例を示す縦
断面図である。
断面図である。
【図３】従来の一般的な吸収冷凍機を概念的に示す系統
図である。
図である。
【図４】従来の高圧再生器を示す縦断面図である。
【図５】図４におけるＡ−Ａ線断面図である。
４２ ４２ａ ４２ｂ ケーシング ４３ 炉筒 ４４ 煙管群 ４４ａ 煙管 ４５ バーナ ４６ 燃焼ガス ４７ 出口煙道 ４８ 吸収液 ４９ バッフルプレート ５０ 連通管 ５１ 蒸気 ５２ 蒸気出口 ５３ 天板 ５４ 底板
Claims (1)
- 【請求項１】 吸収冷凍機の煙管式高圧再生器におい
て、吸収液の導入口を煙管下流側付近のケーシングに開
口し、該煙管と直交する方向に設けられ、かつ適宜間隔
を有して配置されたバッフルプレートによってサーペン
タイン流路を構成し、上記吸収液と上記煙管内の燃焼ガ
ス流とを対向流熱交換することを特徴とする高圧再生
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12694697A JPH10318626A (ja) | 1997-05-16 | 1997-05-16 | 高圧再生器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12694697A JPH10318626A (ja) | 1997-05-16 | 1997-05-16 | 高圧再生器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10318626A true JPH10318626A (ja) | 1998-12-04 |
Family
ID=14947817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12694697A Withdrawn JPH10318626A (ja) | 1997-05-16 | 1997-05-16 | 高圧再生器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10318626A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102796544A (zh) * | 2012-08-24 | 2012-11-28 | 北京碧瑞能科技发展有限公司 | 一种高效加热油页岩干馏气的装置 |
| CN105351933A (zh) * | 2015-11-16 | 2016-02-24 | 山东奇威特太阳能科技有限公司 | 燃烧室及发生器 |
-
1997
- 1997-05-16 JP JP12694697A patent/JPH10318626A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102796544A (zh) * | 2012-08-24 | 2012-11-28 | 北京碧瑞能科技发展有限公司 | 一种高效加热油页岩干馏气的装置 |
| CN105351933A (zh) * | 2015-11-16 | 2016-02-24 | 山东奇威特太阳能科技有限公司 | 燃烧室及发生器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040803 |