JPH10317102A

JPH10317102A - 耐摩耗性および耐焼付き性に優れた冷間圧延用ワークロール材

Info

Publication number: JPH10317102A
Application number: JP13245997A
Authority: JP
Inventors: Yasuhiro Jinbo; 安広神保
Original assignee: Kanto Special Steel Works Ltd
Current assignee: Kanto Special Steel Works Ltd
Priority date: 1997-05-22
Filing date: 1997-05-22
Publication date: 1998-12-02

Abstract

(57)【要約】【課題】薄鋼帯を高速で冷間圧延するワークロール
に、圧延初期における表面粗さの著しい低下、表面粗さ
の保持性の不足および、焼付きが発生し、これらを研削
性を損なわずに解決することができなかった。【解決手段】Ｃ：1.1 〜1.5 ％、Si：0.15〜1.0 ％、
Mn：0.15〜1.5 ％、Ni：1.0 ％以下、Cr：9.0 〜15.0
％、Mo：1.0 ％未満、Ｖ：0.8 ％未満、Ti,Zr,Nbおよび
Taからなる群から選ばれた１種以上：合計で0.30％以
下、残部Feおよび不可避的不純物である合金により、冷
間圧延用ワークロールを構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、普通鋼や
ステンレス鋼からなる鋼帯に、タンデムミルに組み込ま
れて冷間圧延を行う冷間圧延用ワークロールに用いるの
に適した、耐摩耗性および耐焼付き性に優れた冷間圧延
用ワークロール材に関し、特に、普通鋼からなる薄鋼帯
を高速で冷間圧延する冷間圧延用ワークロールに用いる
のに好適な、耐摩耗性および耐焼付き性に優れた冷間圧
延用ワークロール材に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼帯等の金属帯の冷間圧延に用いられる
冷間圧延用ワークロールには、耐摩耗性および研削性が
ともに要求される。耐摩耗性は、ロール原単位を低減す
るとともに特に所定の表面粗さを長期間にわたって保持
するために要求され、一方、研削性は、冷間圧延用ワー
クロールが一定期間使用後に表面研削を行われて繰り返
し使用されることから、要求される。しかし、耐摩耗性
と研削性とは、一般的に互いに相反する性質であって、
両者を高レベルで両立させることは難しい。

【０００３】従来、耐摩耗性および研削性をできるだけ
高レベルで両立させるため、冷間圧延用ワークロールに
は、Ｃ：0.8 ％ (以下、本明細書においては特にことわ
りがない限り「％」は「重量％」を意味するものとす
る) 程度の５％Cr鋼が多用されてきた。

【０００４】近年、生産性のよりいっそうの向上を図る
ため、特に普通鋼からなる薄鋼帯を高速で冷間圧延する
際に用いる冷間圧延用ワークロールには、上述した５％
Cr鋼にさらにTiを0.1 ％程度添加したTi添加鋼が使用さ
れるようになってきた。このTi添加鋼からなる冷間圧延
用ワークロールは、冷間圧延時にロール表面からTiの炭
窒化物が脱落し、これにより、表面粗さがある程度再生
される。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、Ti添加鋼から
なる冷間圧延用ワークロールをタンデムミルに組み込ん
で高速で冷間圧延を行うと、冷間圧延用ワークロール、
とりわけタンデムミルの後段側に組み込んだ冷間圧延用
ワークロールの耐摩耗性, 耐焼付き性の両面に関して、
以下に列記するような課題(1) 〜(3) があった。

【０００６】(耐摩耗性) (1)冷間圧延の初期段階における冷間圧延用ワークロー
ルの摩耗が激しいため、表面粗さの低下が著しい。その
ため、この間は高速で冷間圧延を行うことができない。
このような表面粗さの低下に対しては、一般的に、高速
度鋼 (例えばＣ：１％, Cr：６％, Mo：３％, Ｖ：１％
含有のセミハイス鋼) を用いて (MC＋M₆C)型の硬質初晶
炭化物を利用することにより、圧延時の粗さ低下を抑制
することは可能である。しかし、これでは研削性が低下
してしまい、冷間圧延用ワークロールに適用することは
できない。

【０００７】(2)Ti添加鋼からなる冷間圧延用ワークロ
ールの表面粗さの再生程度は、潤滑条件等にも影響され
て変動するが、多くの場合、再生された表面粗さが要求
される表面粗さよりも小さく、表面粗さの保持性が不足
する。表面粗さの再生程度を増加するにはTi添加量を増
加すればよいが、Ti添加量を増加すると、Tiの炭窒化物
が鎖状に偏析し、研削性を悪化させるとともに靱性を劣
化させて強度面で支障を来す。そのため、Ti添加量を増
加して表面粗さの再生程度を調整することは現実的でな
い。

【０００８】(耐焼付き性) (3)高速かつ大圧下の冷間圧延条件になるほど、圧延油
により形成される潤滑膜の破断による焼付きが発生し易
くなり、生産性向上を阻害する。しかし、焼付きの発生
を抑制するために冷間圧延条件を緩和したのでは、当然
のことながら、生産性が低下してしまう。

【０００９】高速かつ大圧下の冷間圧延条件を維持した
ままで焼付きの発生を抑制するには、圧延油の潤滑性を
向上するとともに、冷間圧延用ワークロールと被圧延材
との間の界面温度の上昇を抑制するべく圧延中の冷間圧
延用ワークロールの冷却を強化することが考えられる。
しかし、圧延油の使用量増加による油原単位の上昇を招
き、場合によっては圧延油の使用量増加に対応するため
の設備投資がさらに必要になることもある。いずれにし
ても、生産性 (圧延速度) を所望の程度にまで顕著に向
上することは、圧延油による潤滑条件面からの改善で
は、難しい。

【００１０】なお、耐焼付き性の向上に関して、冷間圧
延用ワークロールの材質改善による目立った対策は、従
来行われていない。研削により生じるスクラッチ疵が焼
付きの起点になり易いことが知られていることから、研
削性に優れるためにスクラッチ疵を生じ難い５％Cr鋼
や、この５％Cr鋼に研削性を悪化させない程度にTiを添
加したTi添加鋼が使用される程度である。また、前述し
たセミハイス鋼は耐焼付き性の向上に有効な (MC＋M₆C)
型の硬質初晶炭化物を含有しているが、含有量が少なく
所望の耐焼付き性を得ることはできない。なによりも、
硬質初晶炭化物を含有するセミハイス鋼は研削性が悪い
ため、冷間圧延用ワークロール、とりわけタンデムミル
の後段側に組み込んだ冷間圧延用ワークロールへ適用す
ることはできない。

【００１１】このように、従来の技術では、普通鋼やス
テンレス鋼等からなる薄鋼帯をタンデムミルにより高速
で冷間圧延する場合に、冷間圧延の初期に特徴的に発生
する冷間圧延用ワークロールの表面粗さの著しい低下
と、冷間圧延用ワークロールの表面粗さの保持性の不足
と、圧延時における冷間圧延用ワークロールの焼付きと
を、冷間圧延用ワークロールの研削性を損なうことな
く、解消して冷間圧延の生産性向上を図ることはできな
かった。ここに、本発明の目的は、上記課題を解決する
ことができる耐摩耗性および耐焼付き性に優れた冷間圧
延用ワークロール材を提供することである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者は、従来は積極
的に検討されていなかった冷間圧延用ワークロールの材
質改善を行うことにより、上記課題を解決することがで
きるのではないかと考え、鋭意検討を重ねた結果、本発
明を完成した。

【００１３】ここに、本発明の要旨とするところは、
Ｃ：1.1 〜1.5 ％、Si：0.15〜1.0 ％、Mn：0.15〜1.5
％、Ni：1.0 ％以下、Cr：9.0 〜15.0％、Mo：1.0 ％未
満、Ｖ：0.8 ％未満、Ti,Zr,NbおよびTaからなる群から
選ばれた１種以上：合計で0.30％以下、残部Feおよび不
可避的不純物である合金からなることを特徴とする耐摩
耗性および耐焼付き性に優れた冷間圧延用ワークロール
材である。

【００１４】上記の本発明にかかる耐摩耗性および耐焼
付き性に優れた冷間圧延用ワークロール材では、さら
に、Cr／Ｃ≦10であることが、冷間圧延用ロールとして
凹みキズ防止のために要求される硬さ性能(Hs:90以上)
を満足するために望ましい。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明にかかる耐摩耗性お
よび耐焼付き性に優れた冷間圧延用ワークロール材の組
成を限定する理由を好適条件とともに説明する。

【００１６】(Ｃ：1.1 〜1.5 ％)Ｃは、Fe−Cr系のM₇C₃
型共晶炭化物を形成するとともに基地硬さを確保する作
用を奏する。特に、本発明におけるＣは、高速で冷間圧
延を行う冷間圧延用ワークロールの必須特性である耐焼
付き性の向上, 圧延初期における表面粗さの低下抑制お
よび、耐焼付き性にも影響する研削性の確保を、いずれ
も図るために、後述するCrとともに重要な役割を担う。

【００１７】Ｃ含有量が1.1 ％を下回るとFe−Cr系のM₇
C₃型共晶炭化物量が不足し、従来の５％Cr鋼ロールやTi
添加鋼ロールが有する耐焼付き性を上回る耐焼付き性を
得ることができないとともに、圧延初期における表面粗
さの低下抑制も不十分である。一方、Ｃ含有量が1.5 ％
を超えると炭化物量が増して研削性が著しく劣化し、冷
間圧延用ワークロール材として使用することができな
い。高価な研削工具を用いて何とか研削を行うことがで
きたとしても、研削により不可避的に生じるスクラッチ
疵を起点として焼付きが多発してしまう。さらに、冷間
圧延用ワークロール材のその他の機械的性質も大きく劣
化してしまう。そこで、本発明では、Ｃ含有量は1.1 ％
以上1.5 ％以下に限定する。同様の観点から、望ましく
は 1.2％以上 1.4％以下であり、さらに望ましくは1.25
％以上1.35％以下である。

【００１８】(Si：0.15〜1.0 ％)Siは、一般的に脱酸剤
として含有されており、0.15％以上含有することにより
焼入性および耐クラック性が改善されるが、1.0 ％超含
有すると脱酸生成物によって鋼の清浄性が損なわれると
ともに靱性の低下をもたらす。そこで、本発明では、Si
含有量は0.15％以上1.0 ％以下に限定する。同様の観点
から、望ましくは0.15％以上0.6 ％以下である。

【００１９】(Mn：0.15〜1.5 ％)Mnは、Siと同様に脱酸
剤であって、0.15％以上含有することにより焼入性の向
上に顕著な効果を奏するが、1.5 ％超含有するとMs点の
大幅な低下をまねき焼ワレ感受性を高める。そこで、本
発明では、Mn含有量は0.15％以上 1.5％以下に限定す
る。同様の観点から、望ましくは0.15％以上 1.0％以下
である。

【００２０】(Ni：1.0 ％以下)Niは、焼入性を改善させ
る重要な元素である。冷間圧延用ワークロールに要求さ
れる焼入深度に応じて適正量を含有させるが、含有量が
1.0 ％を超えると残留オーステナイトが増大し、圧延中
の冷間圧延用ワークロールの表面に微細な凹み疵を生じ
させて、ロール寿命を減少させる。そこで、本発明で
は、Ni含有量は1.0 ％以下に限定する。同様の観点か
ら、望ましくは 0.7％以下である。

【００２１】(Cr：9.0 〜15.0％)Crは、炭化物形成元素
であり、Fe−Cr系のM₇C₃型共晶炭化物量を確保して耐焼
付き性および耐摩耗性 (特に、圧延初期における表面粗
さの低下に対する抵抗性) をいずれも向上させる。Cr含
有量が9.0 ％を下回ると共晶炭化物量が不足し、高速で
冷間圧延を行った場合の耐焼付き性および耐摩耗性を十
分に確保することができなくなり、一方、Cr含有量が1
5.0％を超えると共晶炭化物が粗大化して、靱性および
研削性を著しく劣化させる。そこで、本発明では、Cr含
有量は9.0 ％以上15.0％以下に限定する。同様の観点か
ら、望ましくは10〜14％であり、さらに望ましくは10〜
12％である。

【００２２】本発明では、このように、Ｃ：1.1 〜1.5
％およびCr：9.0 〜15.0％に限定することにより、Fe−
Cr系のM₇C₃型共晶炭化物量が４〜11％ (面積率) とな
る。

【００２３】さらに、本発明が適用対象とする冷間圧延
用ワークロールには、凹みキズ防止のために Hs:90以上
の硬さが要求される。この硬さを満足するには、Cr／Ｃ
は10以下に設定することが望ましい。同様の観点から、
さらに望ましくはCr／Ｃは９以下である。

【００２４】(Mo：1.0 ％未満)Moは、耐摩耗性および焼
戻し抵抗性を顕著に向上させるが、1.0 ％以上含有する
と機械的性質が著しく劣化し、より硬い炭化物(Mo₂C)が
形成されることにより研削性が劣化するとともに熱処理
にも制約を受ける。また、Moは高価な元素であるため、
直径が300 mmを超えるような大径の冷間圧延用ワークロ
ール材への適用も考慮すると、その含有量をできるだけ
抑制したい。そこで、本発明ではMo含有量は1.0 ％以下
に限定する。同様の観点から、望ましくは 0.6％以下で
ある。

【００２５】(Ｖ：0.8 ％未満)Ｖは、Moと同様に、耐摩
耗性を顕著に改善するが、0.8 ％以上含有すると冷間圧
延用ワークロールとして要求される研削性を著しく阻害
する。また、高価な元素であるため、その含有量はでき
るだけ抑制したい。そこで、本発明ではＶ含有量は0.8
％未満に限定する。同様の観点から、望ましくは 0.5％
以下である。

【００２６】(Ti, Zr, NbおよびTaからなる群から選ば
れた１種以上：合計で0.30％以下)これらの元素とＣ,
Ｎとの親和力は非常に強く、共晶前に極めて硬質な炭化
物、窒化物あるいは炭窒化物の形態で晶出する。晶出物
の多くは、Fe−Cr系のM₇C₃型共晶炭化物の凝固時におけ
る核となる。これらの化合物および共晶炭化物は、圧延
中に欠け落ちることにより、冷間圧延用ワークロールの
表面粗さを再生させる働きがある。Ti, Zr, NbおよびTa
からなる群から選ばれた１種以上が合計で0.30％以下で
あれば、これらの化合物は共晶炭化物の核またはその周
辺に、微細に晶出した状態で分散するため、要求される
表面粗さに応じた量を含有させることによって、所望の
表面粗さを再生することができる。しかし、0.30％を超
えて含有させると、これらの化合物は偏析し、機械的性
質の劣化および研削性の悪化をまねく。そこで、本発明
ではTi, Zr, NbおよびTaからなる群から選ばれた１種以
上は合計で0.30％以下に限定する。同様の観点から、望
ましくは合計で0.25％以下であり、さらに望ましくは合
計で0.15％以下である。

【００２７】上記以外の組成は、Feおよび不可避的不純
物である。本発明にかかる耐摩耗性および耐焼付き性に
優れた冷間圧延用ワークロール材では、Ｃ：1.1 ％以
上, Cr：9.0 ％以上含有鋼を用いることにより、Fe−Cr
系のM₇C₃型共晶炭化物量を４％ (面積率) 以上として、
耐焼付き性を向上するとともに圧延初期における冷間圧
延用ワークロールの表面粗さの低下を抑制でき、Ｃ：
1.1 ％以上, Cr：9.0 ％以上含有鋼が、Ti, Zr, Nbおよ
びTaの１種以上を合計で0.30％以下含有することによ
り、圧延時の冷間圧延用ワークロールの表面粗さを所望
の範囲に長期間にわたって維持でき、Ｃ、Cr、Mo、Ｖ
およびTi, Zr,NbおよびTaの１種以上それぞれの含有量
の上限値を特定することにより、冷間圧延用ワークロー
ルとして要求される研削性および靱性を確保できる。

【００２８】したがって、本発明にかかる冷間圧延用ワ
ークロール材からなる冷間圧延用ワークロールは、上記
〜の相乗的効果により、耐摩耗性および耐焼付き性
に優れ、高速での冷間圧延の初期に発生する表面粗さの
著しい低下と、表面粗さの保持性の不足と、冷間圧延時
における焼付きとを、研削性を損なうことなく、顕著に
改善することができる。したがって、本発明にかかる冷
間圧延用ワークロール材を用いることにより、冷間圧延
時の圧延速度を高く設定することができ、冷間圧延の生
産性を大幅に改善することができる。さらに、本発明に
かかる耐摩耗性および耐焼付き性に優れた冷間圧延用ワ
ークロール材を、実施データを参照しながら、より具体
的に説明する。

【００２９】

【実施例】

(実施例１)表１には、実施例で用いた冷間圧延用ワーク
ロール材（試料No.1〜試料No.14)の組成および炭化物量
(面積％) をまとめて示す。

【００３０】

【表１】

【００３１】試料No.1は従来のTi添加鋼であり、試料N
o.2はセミハイス鋼であり、さらに試料No.3は、試料No.
2に対してＣ含有量を増やすとともにCr含有量が本発明
の範囲の下限を下回る比較例である。試料No.4〜試料N
o.13 は、いずれも、本発明の範囲を満足する本発明例
である。さらに、試料No.14 は、Cr含有量が本発明の範
囲の上限を上回る比較例である。

【００３２】表１に示す14種類の試料のうち、試料No.
1, 試料材No.2, 試料No.3〜試料No.7,試料No.10(試料N
o.3に近い炭化物量であってさらにTi等の硬質化合物形
成元素を0.25％添加した試料) および試料No.13(試料N
o.7に近い炭化物量であってさらに硬質化合物形成元素
を0.28％添加した試料) により、それぞれ、冷間圧延用
ワークロールを製作し、製作したこれらの冷間圧延用ワ
ークロールを用いて圧延試験を行い、耐焼付き性を評価
した。なお、各冷間圧延用ワークロールは、焼入れ焼戻
し処理を施すことにより、硬度を HRC 63 (Hs:90相当)
に調整した。

【００３３】圧延試験に用いた被圧延材は、板厚:0.4 m
m,板幅:15mm であるSPCC-S-B材である。また、圧延油
は、牛脂５％のエマルションを50℃に保温して循環させ
て使用した。圧延試験時の冷間圧延用ワークロールの速
度は143m/minであって、焼付きを生じ易い条件とするた
めに、被圧延材の送り速度をロール速度の1/10に設定し
た。

【００３４】図１には、圧延試験における焼付きの有無
を、圧下率 (厚み減少％）と炭化物量 (面積％) との関
係で、グラフにまとめて示す。図１に示すように、焼付
きの有無には、圧下率, 炭化物量がそれぞれ影響するこ
とがわかるが、炭化物量に着目すると、試料No.2のセミ
ハイス鋼も含めて、約４％以上で耐焼付き性が顕著に向
上することが認められた。

【００３５】炭化物量：４％以上は、表１から、Ｃ量：
1.1 ％以上かつCr量：9.0 ％以上に相当し、本発明の範
囲を満足することにより、焼付きが解消されることがわ
かる。

【００３６】(実施例２)実施例１で用いた各試料 (試料
No.1〜試料No.7、試料No.10 および試料No.13)より製作
された冷間圧延用ワークロールについて、評価材と相手
材との２ヶの円筒体を一定の荷重を負荷して接触させ、
すべり回転させる方式の西原式摩耗試験機を用いて摩耗
評価試験を行い、高速での冷間圧延を行った際の初期に
発生する表面粗さの低下量を調べた。摩耗評価試験にお
ける相手材には、HRC60 の硬さに調整した５％クロム鋼
を用い、ヘルツ接触圧力:1500MPa, すべり率：５％, 灯
油潤滑の条件とした。

【００３７】各冷間圧延用ワークロールの初期の表面粗
さは、全てRa：0.4 μm に統一し、10⁴回転経過時にお
ける表面粗さの低下量ΔRa (μm)を評価した。表面粗さ
の低下量ΔRa (μm)と炭化物量 (面積％) との関係を図
２にグラフにまとめて示す。

【００３８】表面粗さの低下量ΔRa (μm ) は、本発明
例 (試料No.4〜試料No.7、試料No.10)では炭化物量の増
加とともに減少し、炭化物量 (面積率) の上限である約
11％では、表面粗さの低下量ΔRaは、試料No.2のセミハ
イス鋼よりも減少し、極めて優れた耐摩耗性を示す。

【００３９】また、Tiなどの硬質化合物形成元素の添加
鋼 (試料No.13)と試料No.7とを比較することにより、炭
化物量が略同一であっても、表面粗さの低下量ΔRaがさ
らに低下することがわかる。

【００４０】(実施例３)表１における試料No.1, 試料N
o.2, 試料No.4, ８〜10 (いずれも本発明例であってＣ
量, Cr量が本発明の範囲の下限付近で、硬質化合物形成
元素が添加されていないか、または0.25％まで添加され
ている試料),試料No.7, 11〜13 (いずれも本発明例であ
ってＣ量, Cr量が本発明の範囲の上限付近で、硬質化合
物形成元素が添加されていないか、または0.28％まで添
加されている試料) により、それぞれ冷間圧延用ワーク
ロールを製作し、これらの冷間圧延用ワークロールにつ
いて、実施例２と同様の方法により３×10⁵回転まで摩
耗評価試験を行い、この時点における表面粗さ値Ra^sを
再生粗さとして、評価した。試験結果を、再生粗さ値Ra
^sと、Ti, Zr, NbおよびTaからなる群から選ばれた１種
以上の合計量との関係で、図３にグラフで示す。

【００４１】図３から、Ti, Zr, NbおよびTaからなる群
から選ばれた１種以上の合計量を0.30％以下とすること
により、広範囲の再生粗さ値Ra^sが得られることが分か
る。したがって、対象とする冷間圧延用ワークロールに
求める表面粗さの再生値に応じて、0.30％以下の範囲で
Ti, Zr, NbおよびTaからなる群から選ばれた１種以上の
合計量を適宜選択して添加することにより、所望の表面
粗さの再生値を確実に得ることができることがわかる。

【００４２】(実施例４)表１の試料No.1, 試料No.2, 試
料No.7, 試料No.11 〜試料No.14 により、それぞれ直径
76mmの冷間圧延用ワークロールを製作し、これらの冷間
圧延用ワークロールについて、幅：30mm, 種類：GCの砥
石を備えるロール研磨装置により、１回の切込み量：20
μｍの条件でロール研削を行い、切削時における電流値
により相対評価することにより、研削性の評価試験を行
った。試験結果を、各試料毎の研削時における負荷電流
値 (Ａ) として、表４にグラフにまとめて示す。

【００４３】試料No.7, 試料No.11 〜試料No.14 の順
に、Ｃ量およびCr量が略増加して炭化物量も略増加し、
これに応じて負荷電流値が増加するが、炭化物量が本発
明の範囲を超える試料No.14 では、難研削材として知ら
れるセミハイス鋼からなる試料No.2と同程度に負荷電流
値が増加してしまう。そのため、炭化物量 (面積率) は
11％以下, すなわちＣ：1.1 〜1.5 ％およびCr：9.0 〜
15.0％である。

【００４４】なお、炭化物量が本発明の範囲の上限付近
にあるものの一つである試料No.7の負荷電流値は、セミ
ハイス鋼からなる試料No.2の負荷電流値よりもかなり低
く、実用可能である。このように、炭化物量が試料No.2
よりもかなり多い試料No.7のほうが、研削性が良好であ
る理由は、主に、炭化物の構造の違いに依るものと考え
られる。すなわち、セミハイス鋼における炭化物は、(M
C ＋M₆C)型の硬質初晶炭化物であるのに対し、試料No.7
の本発明例における炭化物は、より軟質なFe−Cr系のM₇
C₃型共晶炭化物であるためである。

【００４５】さらに、試料No.7をベースとして、Ti等の
硬質化合物形成元素の添加量を増加していくと、負荷電
流値は徐々に増加し、合計で約0.3 ％になると、セミハ
イス鋼からなる試料２と同等の負荷電流値となる。その
ため、Ti等の硬質化合物形成元素の添加量は、0.3 ％以
下である。

【００４６】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
り、耐摩耗性および耐焼付き性に優れた冷間圧延用ワー
クロール材が提供され、この冷間圧延用ワークロール材
を用いることにより、高速での冷間圧延の初期に冷間圧
延用ワークロールに発生する表面粗さの著しい低下と、
冷間圧延用ワークロールの表面粗さの保持性の不足と、
冷間圧延時における冷間圧延用ワークロールの焼付きと
を、冷間圧延用ワークロールの研削性を損なうことな
く、顕著に改善することが可能となった。

【００４７】したがって、本発明にかかる冷間圧延用ワ
ークロール材を用いることにより、冷間圧延時の圧延速
度を高く設定することができ、冷間圧延の生産性を大幅
に改善することができる。かかる効果を有する本発明の
意義は、極めて著しい。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１の圧延試験における焼付きの有無を、
圧下率 (厚さ減少％）と炭化物量 (面積％) との関係で
示すグラフである。

【図２】実施例２における、表面粗さの低下量ΔRa (μ
m ) と炭化物量 (面積％) との関係を示すグラフであ
る。

【図３】実施例３の試験結果を、再生粗さ値Ra^sと、T
i, Zr, NbおよびTaからなる群から選ばれた１種以上の
合計量との関係で示すグラフである。

【図４】実施例４の試験結果を、各試料毎の研削時にお
ける負荷電流値 (Ａ) として示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：1.1 〜1.5 ％、Si：0.15
〜1.0 ％、Mn：0.15〜1.5 ％、Ni：1.0 ％以下、Cr：9.
0 〜15.0％、Mo：1.0 ％未満、Ｖ：0.8 ％未満、Ti,Zr,
NbおよびTaからなる群から選ばれた１種以上：合計で0.
30％以下、残部Feおよび不可避的不純物である合金から
なることを特徴とする耐摩耗性および耐焼付き性に優れ
た冷間圧延用ワークロール材。
【請求項２】さらに、Cr／Ｃ≦10であることを特徴と
する請求項１記載の耐摩耗性および耐焼付き性に優れた
冷間圧延用ワークロール材。