JPH10310851A - 高温耐摩耗性焼結合金 - Google Patents
高温耐摩耗性焼結合金Info
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- JPH10310851A JPH10310851A JP9094165A JP9416597A JPH10310851A JP H10310851 A JPH10310851 A JP H10310851A JP 9094165 A JP9094165 A JP 9094165A JP 9416597 A JP9416597 A JP 9416597A JP H10310851 A JPH10310851 A JP H10310851A
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- Japan
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- balance
- impurities
- base material
- sintered alloy
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 自己材の耐摩耗性が良好であると共に相手材
への攻撃性が小さく、自己耐摩耗性と相手耐攻撃性の両
立が可能である高温耐摩耗性焼結合金を提供する。 【解決手段】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物から
なる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとし
たことを特徴としている。
への攻撃性が小さく、自己耐摩耗性と相手耐攻撃性の両
立が可能である高温耐摩耗性焼結合金を提供する。 【解決手段】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物から
なる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するものとし
たことを特徴としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、内燃機関
に使用されるバルブシート等の高温での耐摩耗性に優れ
ていることが要求される部品の素材として好適に利用さ
れる高温耐摩耗性鉄系焼結合金に関するものである。
に使用されるバルブシート等の高温での耐摩耗性に優れ
ていることが要求される部品の素材として好適に利用さ
れる高温耐摩耗性鉄系焼結合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の耐摩耗材としては、特公平５−５
５５９３号公報や特開平７−２３３４５４号公報などで
開示された高Ｃｏ系の材料や、特開平５−９６６７号公
報、特公平１−５１５３９号公報などで開示された耐摩
耗性を向上させるためにＷ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔ
ａ等の微細炭化物を基地中に分散させた材料をはじめ、
その他多くの材料が知られている。
５５９３号公報や特開平７−２３３４５４号公報などで
開示された高Ｃｏ系の材料や、特開平５−９６６７号公
報、特公平１−５１５３９号公報などで開示された耐摩
耗性を向上させるためにＷ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔ
ａ等の微細炭化物を基地中に分散させた材料をはじめ、
その他多くの材料が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年の内燃機
関の高性能化、バルブシートにおける高温耐摩耗性、有
・無鉛ガソリン対応に伴う耐食性向上および被削性向上
の要求がさらに高まる状況下において、上記従来材であ
る高Ｃｏ系の材料では経済的に不利であり、また、微細
炭化物が基地中に分散した材料では炭化物の種類および
炭化物の量が最適であるとは言えず、自己耐摩耗性と相
手耐攻撃性の両立が困難であり、要求性能を十分満足す
ることが出来ないという問題点があったことから、この
ような問題点を解決することが課題としてあった。
関の高性能化、バルブシートにおける高温耐摩耗性、有
・無鉛ガソリン対応に伴う耐食性向上および被削性向上
の要求がさらに高まる状況下において、上記従来材であ
る高Ｃｏ系の材料では経済的に不利であり、また、微細
炭化物が基地中に分散した材料では炭化物の種類および
炭化物の量が最適であるとは言えず、自己耐摩耗性と相
手耐攻撃性の両立が困難であり、要求性能を十分満足す
ることが出来ないという問題点があったことから、この
ような問題点を解決することが課題としてあった。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、このような従来の問題点に着
目してなされたものであって、自己の耐摩耗性を良好な
ものにすることが可能であると共に相手材に対する攻撃
性を小さなものとすることが可能であり、自己耐摩耗性
と相手耐攻撃性の両立が可能となって、要求性能を十分
に満足する高温耐摩耗性焼結合金を提供することを目的
としている。
目してなされたものであって、自己の耐摩耗性を良好な
ものにすることが可能であると共に相手材に対する攻撃
性を小さなものとすることが可能であり、自己耐摩耗性
と相手耐攻撃性の両立が可能となって、要求性能を十分
に満足する高温耐摩耗性焼結合金を提供することを目的
としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる一実施形
態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１に記載している
ように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、
Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分
を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．
２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に
対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２
つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを
特徴としている。
態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１に記載している
ように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、
Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分
を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．
２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に
対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２
つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを
特徴としている。
【０００６】また、本発明に係わる他の実施形態の高温
耐摩耗性焼結合金は、請求項２に記載しているように、
全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．
８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１
〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜
２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、
且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１
％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．
６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からな
る第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、
Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．
１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純
物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めてお
り、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するもの
としたことを特徴としている。
耐摩耗性焼結合金は、請求項２に記載しているように、
全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．
８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１
〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜
２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、
且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１
％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．
６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からな
る第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、
Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．
１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純
物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めてお
り、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するもの
としたことを特徴としている。
【０００７】さらに、本発明に係わるさらに他の実施形
態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項３に記載している
ように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、
Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：
０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅお
よび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、
Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．
２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、
Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めて
おり、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するも
のとしたことを特徴としている。
態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項３に記載している
ように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、
Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：
０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅお
よび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、
Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．
２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、
Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めて
おり、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈するも
のとしたことを特徴としている。
【０００８】さらにまた、本発明に係わるさらに他の実
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項４に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．
１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純
物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２
〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴とし
ている。
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項４に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．
１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純
物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２
〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴とし
ている。
【０００９】さらにまた、本発明に係わるさらに他の実
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項５に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、
Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる
成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓ
ｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２
つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを
特徴としている。
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項５に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、
Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる
成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓ
ｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２
つの相が斑状に分布する組織を呈するものとしたことを
特徴としている。
【００１０】さらにまた、本発明に係わるさらに他の実
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項６に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、
Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる
成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５
％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、
Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０
％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部
Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ
％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織
を呈するものとしたことを特徴としている。
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項６に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、
Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる
成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５
％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、
Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０
％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部
Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ
％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織
を呈するものとしたことを特徴としている。
【００１１】さらにまた、本発明に係わるさらに他の実
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項７に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：
０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２
％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対
し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅお
よび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占
めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈す
るものとしたことを特徴としている。
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項７に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：
０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２
％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対
し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅお
よび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占
めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を呈す
るものとしたことを特徴としている。
【００１２】さらにまた、本発明に係わるさらに他の実
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項８に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：
０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．
１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純
物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２
〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴とし
ている。
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項８に記載して
いるように、全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４
％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、
Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、
Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：
０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．
１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純
物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２
〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
斑状に分布する組織を呈するものとしたことを特徴とし
ている。
【００１３】さらにまた、本発明に係わるさらに他の実
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項９に記載して
いるように、請求項１，２，５，６のいずれかに記載の
焼結合金の粒界または気孔内にＭｎＳが０．３〜１．６
ｗｔ％分散してなるものとしたことを特徴としている。
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項９に記載して
いるように、請求項１，２，５，６のいずれかに記載の
焼結合金の粒界または気孔内にＭｎＳが０．３〜１．６
ｗｔ％分散してなるものとしたことを特徴としている。
【００１４】さらにまた、本発明に係わるさらに他の実
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１０に記載し
ているように、請求項１，２，３，４，５，６，７，
８，９のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にＣｕない
しはＣｕ合金を溶浸してなるものとしたことを特徴とし
ている。
施形態の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１０に記載し
ているように、請求項１，２，３，４，５，６，７，
８，９のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にＣｕない
しはＣｕ合金を溶浸してなるものとしたことを特徴とし
ている。
【００１５】さらにまた、本発明のさらに他の実施形態
の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１１に記載している
ように、請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９の
いずれかに記載の焼結合金の気孔内にＰｂないしはＰｂ
合金を溶浸してなるものとしたことを特徴としている。
の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１１に記載している
ように、請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９の
いずれかに記載の焼結合金の気孔内にＰｂないしはＰｂ
合金を溶浸してなるものとしたことを特徴としている。
【００１６】さらにまた、本発明のさらに他の実施形態
の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１２に記載している
ように、請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９の
いずれかに記載の焼結合金の気孔内にアクリル系樹脂を
含浸してなるものとしたことを特徴としている。
の高温耐摩耗性焼結合金は、請求項１２に記載している
ように、請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９の
いずれかに記載の焼結合金の気孔内にアクリル系樹脂を
含浸してなるものとしたことを特徴としている。
【００１７】
【発明の効果】本発明による高温耐摩耗性焼結合金で
は、請求項１に記載しているように、全体組成が、重量
比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃ
ｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍ
ｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、
Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６
％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部
Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ
％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織
を呈するものとしたから、自己の耐摩耗性を良好なもの
とすることが可能であると共に相手材に対する攻撃性を
小さなものとすることが可能であるので、自己耐摩耗性
と相手耐攻撃性の両立が可能となり、高温耐摩耗性焼結
合金としての要求性能を十分満足することができるもの
であるという著しく優れた効果がもたらされる。
は、請求項１に記載しているように、全体組成が、重量
比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃ
ｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍ
ｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７
％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、
Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６
％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部
Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ
％を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織
を呈するものとしたから、自己の耐摩耗性を良好なもの
とすることが可能であると共に相手材に対する攻撃性を
小さなものとすることが可能であるので、自己耐摩耗性
と相手耐攻撃性の両立が可能となり、高温耐摩耗性焼結
合金としての要求性能を十分満足することができるもの
であるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００１８】そして、請求項５，６，７，８に記載して
いるように、第１基材相および第２基材相中のＳｉを
０．６〜５．０％に増加させたり、請求項２，４，６，
８に記載しているように、第２基材相中にＶを０．５〜
１．５％含有させたりすることによって、有鉛ガソリン
使用の環境下においても耐摩耗性がより一層向上したも
のにすることが可能であるという著しく優れた効果がも
たらされる。
いるように、第１基材相および第２基材相中のＳｉを
０．６〜５．０％に増加させたり、請求項２，４，６，
８に記載しているように、第２基材相中にＶを０．５〜
１．５％含有させたりすることによって、有鉛ガソリン
使用の環境下においても耐摩耗性がより一層向上したも
のにすることが可能であるという著しく優れた効果がも
たらされる。
【００１９】さらに、請求項３，４，７，８に記載して
いるように、基地中のＭｎを０．２〜１．０％に増量す
ると共にＳを０．１〜０．６％加えることによって基地
中にＭｎＳが析出することとなるので、被削性を大幅に
改善することができるという著しく優れた効果がもたら
される。
いるように、基地中のＭｎを０．２〜１．０％に増量す
ると共にＳを０．１〜０．６％加えることによって基地
中にＭｎＳが析出することとなるので、被削性を大幅に
改善することができるという著しく優れた効果がもたら
される。
【００２０】さらにまた、請求項９に記載しているよう
に、焼結合金の粒界または気孔内にＭｎＳを０．３〜
１．６ｗｔ％分散させることによって、基地中にＭｎＳ
が析出した場合と同様に被削性を大幅に改善することが
できるという著しく優れた効果がもたらされる。
に、焼結合金の粒界または気孔内にＭｎＳを０．３〜
１．６ｗｔ％分散させることによって、基地中にＭｎＳ
が析出した場合と同様に被削性を大幅に改善することが
できるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００２１】そのうえ、請求項１０に記載しているよう
に、焼結合金の気孔内にＣｕないしはＣｕ合金を溶浸さ
せたり、請求項１１に記載しているように、焼結合金の
気孔内にＰｂないしはＰｂ合金を溶浸させたりすること
によって、さらに優れた耐摩耗性を有するものにするこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。また、請求項１１に記載しているように、焼結合金
の気孔内にＰｂないしはＰｂ合金を溶浸させたり、請求
項１２に記載しているように、焼結合金の気孔内にアク
リル系樹脂を含浸させたりすることによって、被削性の
より一層の向上を得ることが可能であるという著しく優
れた効果がもたらされる。
に、焼結合金の気孔内にＣｕないしはＣｕ合金を溶浸さ
せたり、請求項１１に記載しているように、焼結合金の
気孔内にＰｂないしはＰｂ合金を溶浸させたりすること
によって、さらに優れた耐摩耗性を有するものにするこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。また、請求項１１に記載しているように、焼結合金
の気孔内にＰｂないしはＰｂ合金を溶浸させたり、請求
項１２に記載しているように、焼結合金の気孔内にアク
リル系樹脂を含浸させたりすることによって、被削性の
より一層の向上を得ることが可能であるという著しく優
れた効果がもたらされる。
【００２２】したがって、本発明による高温耐摩耗性焼
結合金では、従来の高Ｃｏ系の材料に対し、経済性と耐
摩耗性の両面において大きな改善を成し得るという顕著
な効果がもたらされる。
結合金では、従来の高Ｃｏ系の材料に対し、経済性と耐
摩耗性の両面において大きな改善を成し得るという顕著
な効果がもたらされる。
【００２３】
【発明の作用】請求項１に記載の第１発明として、全体
組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、
Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
より望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑
状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金である
ものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、Ｗの
Ｍ６Ｃ型炭化物が分散した第１基材相と、ＷのＭ６Ｃ型
炭化物とＶのＭＣ型炭化物が均一に分散しかつまたＣｒ
で基材を強化した第２基材相がより望ましくは平均粒径
２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織構成に
することで、バルブシートの耐摩耗性を低下させること
なく、相手材であるバルブへの攻撃性を減少させること
が可能となった。
組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、
Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
より望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑
状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金である
ものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、Ｗの
Ｍ６Ｃ型炭化物が分散した第１基材相と、ＷのＭ６Ｃ型
炭化物とＶのＭＣ型炭化物が均一に分散しかつまたＣｒ
で基材を強化した第２基材相がより望ましくは平均粒径
２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織構成に
することで、バルブシートの耐摩耗性を低下させること
なく、相手材であるバルブへの攻撃性を減少させること
が可能となった。
【００２４】本発明の高温耐摩耗性焼結合金を構成する
第１基材相においては、Ｗの含有量が７％を上回るとバ
ルブへの攻撃性が高まり、３％を下回るとバルブシート
の耐摩耗性が低下する。また、Ｃｒはバルブへの攻撃性
が高まるため無くても良いが、焼結時に第２基材相から
の拡散により１％以下存在していても良い。
第１基材相においては、Ｗの含有量が７％を上回るとバ
ルブへの攻撃性が高まり、３％を下回るとバルブシート
の耐摩耗性が低下する。また、Ｃｒはバルブへの攻撃性
が高まるため無くても良いが、焼結時に第２基材相から
の拡散により１％以下存在していても良い。
【００２５】また、第２基材相も同様にＷ、Ｖの含有量
がそれぞれ１５％、７％を上回るとバルブへの攻撃性が
高まり、それぞれ３％、２％を下回るとバルブシートの
耐摩耗性が低下する。さらに、第２基材相にＣｒを１〜
７％含有させることで焼入性が向上し、さらに硬いＭＣ
型のＶ炭化物が析出することとなるため、第１基材相よ
りも硬くなることで硬さが斑状になり良好な耐摩耗性が
得られる。そして、Ｃｒの含有量が７％を上回るとバル
ブへの攻撃性が高まり、１％を下回るとバルブシートの
耐摩耗性が低下する。
がそれぞれ１５％、７％を上回るとバルブへの攻撃性が
高まり、それぞれ３％、２％を下回るとバルブシートの
耐摩耗性が低下する。さらに、第２基材相にＣｒを１〜
７％含有させることで焼入性が向上し、さらに硬いＭＣ
型のＶ炭化物が析出することとなるため、第１基材相よ
りも硬くなることで硬さが斑状になり良好な耐摩耗性が
得られる。そして、Ｃｒの含有量が７％を上回るとバル
ブへの攻撃性が高まり、１％を下回るとバルブシートの
耐摩耗性が低下する。
【００２６】Ｓｉは脱酸剤として有効であり素地に含有
しているが、Ｓｉの含有量が０．６％を上回ると強度が
低下し、０．１％を下回っても焼結性が阻害されて強度
が低下する。
しているが、Ｓｉの含有量が０．６％を上回ると強度が
低下し、０．１％を下回っても焼結性が阻害されて強度
が低下する。
【００２７】Ｍｎは０．１％以上で高い強度が得られる
が、０．６％を上回ると焼結性が阻害されて強度が低下
する。
が、０．６％を上回ると焼結性が阻害されて強度が低下
する。
【００２８】さらに、第１基材相と第２基材相の割合
は、第１基材相に対して硬い第２基材材が２０％を下回
るとバルブシートの耐摩耗性が低下し、８０％を上回る
とバルブへの攻撃性が高まる。
は、第１基材相に対して硬い第２基材材が２０％を下回
るとバルブシートの耐摩耗性が低下し、８０％を上回る
とバルブへの攻撃性が高まる。
【００２９】請求項２に記載の第２発明として、全体組
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％
以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０
μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗
性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼
結合金では第１発明の第１基材相にＶを０．５〜１．５
％含有させることで耐食性をより一層向上させ、有鉛ガ
ソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られる
ものとしている。このとき、Ｖ含有量が０．５％を下回
ると耐食性が不足するため耐摩耗性が低下し、１．５％
を上回るとバルブへの攻撃性が高まる。
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％
以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０
μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗
性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼
結合金では第１発明の第１基材相にＶを０．５〜１．５
％含有させることで耐食性をより一層向上させ、有鉛ガ
ソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られる
ものとしている。このとき、Ｖ含有量が０．５％を下回
ると耐食性が不足するため耐摩耗性が低下し、１．５％
を上回るとバルブへの攻撃性が高まる。
【００３０】請求項３に記載の第３発明として、全体組
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１
５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からな
る第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら
２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの
大きさで斑状に分布する組織を呈するものとしていて、
高温耐摩耗性焼結合金では、第１発明の基材にＭｎＳを
析出させることで良好な被削性が得られるようにしてい
る。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％を上回り、Ｓの
含有量が０．６％を上回ると粉末の圧縮性が低下するこ
とによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％を下
回り、Ｓの含有量が０．１％を下回るとＭｎＳを必要量
析出させることができなくなって被削性向上の作用が小
さいものとなる。
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１
５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からな
る第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら
２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの
大きさで斑状に分布する組織を呈するものとしていて、
高温耐摩耗性焼結合金では、第１発明の基材にＭｎＳを
析出させることで良好な被削性が得られるようにしてい
る。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％を上回り、Ｓの
含有量が０．６％を上回ると粉末の圧縮性が低下するこ
とによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％を下
回り、Ｓの含有量が０．１％を下回るとＭｎＳを必要量
析出させることができなくなって被削性向上の作用が小
さいものとなる。
【００３１】請求項４に記載の第４発明として、全体組
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜
１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％
を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒
径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈
する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この
高温耐摩耗性焼結合金では、第２発明の基材にＭｎＳを
析出させることで良好な被削性が得られるようにしてい
る。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％を上回り、Ｓの
含有量が０．６％を上回ると粉末の圧縮性が低下するこ
とによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％を下
回り、Ｓの含有量が０．１％を下回るとＭｎＳを必要量
析出させることができなくなって被削性向上の作用が小
さいものとなる。
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜
１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％
を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒
径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈
する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この
高温耐摩耗性焼結合金では、第２発明の基材にＭｎＳを
析出させることで良好な被削性が得られるようにしてい
る。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％を上回り、Ｓの
含有量が０．６％を上回ると粉末の圧縮性が低下するこ
とによって強度が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％を下
回り、Ｓの含有量が０．１％を下回るとＭｎＳを必要量
析出させることができなくなって被削性向上の作用が小
さいものとなる。
【００３２】請求項５に記載の第５発明として、全体組
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、
Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓ
ｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
より望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑
状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金である
ものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、第１
発明のＳｉ含有量を０．６〜５．０％に増加することで
第１発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下するも
のの、耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛ガソ
リン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られるも
のとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超える
と、強度が低下すると共に粉末の圧縮性が著しく低下
し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の作
用が小さいものとなる。
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、
Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓ
ｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材
相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が
より望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの大きさで斑
状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結合金である
ものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金では、第１
発明のＳｉ含有量を０．６〜５．０％に増加することで
第１発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下するも
のの、耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛ガソ
リン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られるも
のとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超える
と、強度が低下すると共に粉末の圧縮性が著しく低下
し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の作
用が小さいものとなる。
【００３３】請求項６に記載の第６発明として、全体組
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％
以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０
μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗
性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼
結合金では、第２発明のＳｉ含有量を０．６〜５．０％
に増加することで第２発明材よりも強度および粉末の圧
縮性は低下するものの、耐食性がより一層向上したもの
となり、有鉛ガソリン使用の環境下において良好な耐摩
耗性が得られるものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が
５．０％を超えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮
性が著しく低下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると
耐食性向上の作用が小さいものとなる。
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．
２％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且
つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％
以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０
μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗
性焼結合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼
結合金では、第２発明のＳｉ含有量を０．６〜５．０％
に増加することで第２発明材よりも強度および粉末の圧
縮性は低下するものの、耐食性がより一層向上したもの
となり、有鉛ガソリン使用の環境下において良好な耐摩
耗性が得られるものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が
５．０％を超えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮
性が著しく低下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると
耐食性向上の作用が小さいものとなる。
【００３４】請求項７に記載の第７発明として、全体組
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１
５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からな
る第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら
２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの
大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結
合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金
では、第１発明の基材にＭｎＳを析出させ、Ｓｉ含有量
を０．６〜５．０％とすることで被削性および耐食性が
さらに向上するようにしたものである。このとき、Ｍｎ
の含有量が１．０％よりも多く、Ｓの含有量が０．６％
よりも多くなってＭｎＳが所定の量を上回ると粉末の圧
縮性が低下することによって強度が低下し、Ｍｎの含有
量が０．２％よりも少なく、Ｓの含有量が０．１％より
も少ないと、ＭｎＳが所定の量を下回ることになって被
削性向上の作用が小さいものとなる。また、Ｓｉの含有
量を０．６〜５．０％に増加することで第１発明材より
も強度および粉末の圧縮性は低下するものの耐食性がよ
り一層向上したものとなり、有鉛ガソリン使用の環境下
において良好な耐摩耗性が得られるものとなる。このと
き、Ｓｉの含有量が５．０％を超えると、強度が低下す
ると共に粉末の圧縮性も著しく低下し、Ｓｉの含有量が
０．６％を下回ると耐食性向上の作用が小さいものとな
る。
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．４〜
５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１
５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からな
る第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら
２つの相がより望ましくは平均粒径２０〜１５０μｍの
大きさで斑状に分布する組織を呈する高温耐摩耗性焼結
合金であるものとしていて、この高温耐摩耗性焼結合金
では、第１発明の基材にＭｎＳを析出させ、Ｓｉ含有量
を０．６〜５．０％とすることで被削性および耐食性が
さらに向上するようにしたものである。このとき、Ｍｎ
の含有量が１．０％よりも多く、Ｓの含有量が０．６％
よりも多くなってＭｎＳが所定の量を上回ると粉末の圧
縮性が低下することによって強度が低下し、Ｍｎの含有
量が０．２％よりも少なく、Ｓの含有量が０．１％より
も少ないと、ＭｎＳが所定の量を下回ることになって被
削性向上の作用が小さいものとなる。また、Ｓｉの含有
量を０．６〜５．０％に増加することで第１発明材より
も強度および粉末の圧縮性は低下するものの耐食性がよ
り一層向上したものとなり、有鉛ガソリン使用の環境下
において良好な耐摩耗性が得られるものとなる。このと
き、Ｓｉの含有量が５．０％を超えると、強度が低下す
ると共に粉末の圧縮性も著しく低下し、Ｓｉの含有量が
０．６％を下回ると耐食性向上の作用が小さいものとな
る。
【００３５】請求項８に記載の第８発明として、全体組
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜
１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％
を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒
径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈
する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この
高温耐摩耗性焼結合金では、第２発明の基材にＭｎＳを
析出させ、Ｓｉ含有量を０．６〜５．０％とすることで
被削性および耐食性がさらに向上するようにしたもので
ある。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％よりも多く、
Ｓの含有量が０．６％よりも多くなってＭｎＳが所定の
量を上回ると粉末の圧縮性が低下することによって強度
が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％よりも少なく、Ｓの
含有量が０．１％よりも少ないと、ＭｎＳが所定の量を
下回ることになって被削性向上の作用が小さいものとな
る。また、Ｓｉの含有量を０．６〜５．０％に増加する
ことで第２発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下
するものの耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛
ガソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られ
るものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超
えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮性も著しく低
下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の
作用が小さいものとなる。
成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．４％、Ｖ：０．８〜
５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．
６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜
１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％
を占めており、これら２つの相がより望ましくは平均粒
径２０〜１５０μｍの大きさで斑状に分布する組織を呈
する高温耐摩耗性焼結合金であるものとしていて、この
高温耐摩耗性焼結合金では、第２発明の基材にＭｎＳを
析出させ、Ｓｉ含有量を０．６〜５．０％とすることで
被削性および耐食性がさらに向上するようにしたもので
ある。このとき、Ｍｎの含有量が１．０％よりも多く、
Ｓの含有量が０．６％よりも多くなってＭｎＳが所定の
量を上回ると粉末の圧縮性が低下することによって強度
が低下し、Ｍｎの含有量が０．２％よりも少なく、Ｓの
含有量が０．１％よりも少ないと、ＭｎＳが所定の量を
下回ることになって被削性向上の作用が小さいものとな
る。また、Ｓｉの含有量を０．６〜５．０％に増加する
ことで第２発明材よりも強度および粉末の圧縮性は低下
するものの耐食性がより一層向上したものとなり、有鉛
ガソリン使用の環境下において良好な耐摩耗性が得られ
るものとなる。このとき、Ｓｉの含有量が５．０％を超
えると、強度が低下すると共に粉末の圧縮性も著しく低
下し、Ｓｉの含有量が０．６％を下回ると耐食性向上の
作用が小さいものとなる。
【００３６】請求項９に記載の焼結合金においては、粒
界または気孔内にＭｎＳを０．３〜１．６ｗｔ％分散さ
せたものであって、ＭｎＳの分散量を０．３ｗｔ％以上
とすることによって被削性を大幅に改善することができ
るが、ＭｎＳの分散量が多すぎると成形過程での粉末の
圧縮性に影響を与え、得られる焼結品の強度が低下して
しまうので、１．６ｗｔ％以下とするのが良い。
界または気孔内にＭｎＳを０．３〜１．６ｗｔ％分散さ
せたものであって、ＭｎＳの分散量を０．３ｗｔ％以上
とすることによって被削性を大幅に改善することができ
るが、ＭｎＳの分散量が多すぎると成形過程での粉末の
圧縮性に影響を与え、得られる焼結品の強度が低下して
しまうので、１．６ｗｔ％以下とするのが良い。
【００３７】請求項１０，１１，１２に記載の焼結合金
においては、気孔中に銅ないしは銅合金，鉛ないしは鉛
合金，樹脂などを溶浸ないしは含浸させたものであっ
て、耐摩耗性をさらに向上させたり、被削性をさらに向
上させたりすることができるものとなる。
においては、気孔中に銅ないしは銅合金，鉛ないしは鉛
合金，樹脂などを溶浸ないしは含浸させたものであっ
て、耐摩耗性をさらに向上させたり、被削性をさらに向
上させたりすることができるものとなる。
【００３８】
【実施例】本発明による高温耐摩耗性焼結合金を実施例
および比較例によりさらに具体的に説明する。
および比較例によりさらに具体的に説明する。
【００３９】第１基材相合金粉末および第２基材相合金
粉末は、平均粒径が２０〜１５０μｍのものであって、
表１ないし表５に示すＧ１〜Ｇ１１３の粉末を用いた。
粉末は、平均粒径が２０〜１５０μｍのものであって、
表１ないし表５に示すＧ１〜Ｇ１１３の粉末を用いた。
【００４０】そして、表６ないし表１１に示す粉末の配
合割合としてこれに黒鉛粉末を配合すると共に成形潤滑
剤としてステアリン酸亜鉛を配合し、混合機にて３０分
間混合した後、６．５ｔｏｎｆ／ｃｍ２の圧力で、内
径：２０ｍｍ、外径：４０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍの圧粉
体に成形し、この圧粉体を分解アンモニアガス中におい
て１１８０℃×３０分の条件で焼結して各焼結合金を得
た。なお、銅溶浸材は、前記焼結合金に銅の圧粉体をの
せ、分解アンモニアガス中において１１４０℃×３０分
保持することで銅を溶融含浸させることにより作製し
た。また、鉛含浸材は、真空中において５５０℃に加熱
した鉛の溶湯の中に焼結合金を浸漬した後、窒素ガス封
入により８気圧に加圧することで作製した。さらに、樹
脂含浸材は、アクリル系樹脂を真空含浸法により焼結合
金に含浸した後、１００℃の湯中で硬化することで作製
した。
合割合としてこれに黒鉛粉末を配合すると共に成形潤滑
剤としてステアリン酸亜鉛を配合し、混合機にて３０分
間混合した後、６．５ｔｏｎｆ／ｃｍ２の圧力で、内
径：２０ｍｍ、外径：４０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍの圧粉
体に成形し、この圧粉体を分解アンモニアガス中におい
て１１８０℃×３０分の条件で焼結して各焼結合金を得
た。なお、銅溶浸材は、前記焼結合金に銅の圧粉体をの
せ、分解アンモニアガス中において１１４０℃×３０分
保持することで銅を溶融含浸させることにより作製し
た。また、鉛含浸材は、真空中において５５０℃に加熱
した鉛の溶湯の中に焼結合金を浸漬した後、窒素ガス封
入により８気圧に加圧することで作製した。さらに、樹
脂含浸材は、アクリル系樹脂を真空含浸法により焼結合
金に含浸した後、１００℃の湯中で硬化することで作製
した。
【００４１】次いで、このようにして作製した各焼結合
金の耐摩耗性を評価するためにバルブシート形状に加工
し、直列４気筒１６バルブ、排気量１６００ｃｃの実機
エンジンに組み込んで、排気側において、 ・バルブ材：ＳＵＨ−３６（バルブフェース部ステライ
ト＃３２盛金） ・エンジン回転数：６０００ｒｐｍ ・燃料：無鉛レギュラーガソリンおよび有鉛ガソリン ・試験時間：３００時間 の条件で評価した。
金の耐摩耗性を評価するためにバルブシート形状に加工
し、直列４気筒１６バルブ、排気量１６００ｃｃの実機
エンジンに組み込んで、排気側において、 ・バルブ材：ＳＵＨ−３６（バルブフェース部ステライ
ト＃３２盛金） ・エンジン回転数：６０００ｒｐｍ ・燃料：無鉛レギュラーガソリンおよび有鉛ガソリン ・試験時間：３００時間 の条件で評価した。
【００４２】また、被削性の評価は、大隈式旋盤を用い
て外径：φ４０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍの素材リング５０
個の外周を切削するにあたり、 ・回転数：５２５ｒｐｍ ・切削代：０．５ｍｍ ・送り速度：０．１ｍｍ／ｒｅｖ． ・切削油：なし ・工具：超硬チップ の条件で切削したときの最大切削抵抗値で評価した。
て外径：φ４０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍの素材リング５０
個の外周を切削するにあたり、 ・回転数：５２５ｒｐｍ ・切削代：０．５ｍｍ ・送り速度：０．１ｍｍ／ｒｅｖ． ・切削油：なし ・工具：超硬チップ の条件で切削したときの最大切削抵抗値で評価した。
【００４３】さらに、圧環圧強さは、外径：φ４０ｍ
ｍ、内径：φ２０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍのリングをオー
トグラフにてクロスヘッドスピード：０．５ｍｍ／分の
条件で評価した。
ｍ、内径：φ２０ｍｍ、厚さ：１０ｍｍのリングをオー
トグラフにてクロスヘッドスピード：０．５ｍｍ／分の
条件で評価した。
【００４４】さらにまた、圧縮性の評価は、前記配合粉
をアムスラー試験機にて直径：φ１１．３ｍｍの金型を
用いて荷重６ｔｏｎｆの条件で評価した。
をアムスラー試験機にて直径：φ１１．３ｍｍの金型を
用いて荷重６ｔｏｎｆの条件で評価した。
【００４５】これらの結果を表１２〜３８および図１〜
図３２に示す。
図３２に示す。
【００４６】
【表１】
【００４７】
【表２】
【００４８】
【表３】
【００４９】
【表４】
【００５０】
【表５】
【００５１】
【表６】
【００５２】
【表７】
【００５３】
【表８】
【００５４】
【表９】
【００５５】
【表１０】
【００５６】
【表１１】
【００５７】
【表１２】
【００５８】
【表１３】
【００５９】
【表１４】
【００６０】
【表１５】
【００６１】
【表１６】
【００６２】
【表１７】
【００６３】
【表１８】
【００６４】
【表１９】
【００６５】
【表２０】
【００６６】
【表２１】
【００６７】
【表２２】
【００６８】
【表２３】
【００６９】
【表２４】
【００７０】
【表２５】
【００７１】
【表２６】
【００７２】
【表２７】
【００７３】
【表２８】
【００７４】
【表２９】
【００７５】
【表３０】
【００７６】
【表３１】
【００７７】
【表３２】
【００７８】
【表３３】
【００７９】
【表３４】
【００８０】
【表３５】
【００８１】
【表３６】
【００８２】
【表３７】
【００８３】
【表３８】
【００８４】表のＮｏ．１〜７は、無鉛ガソリンを使用
する環境下での第１基材相中のＷ含有量の影響を調べた
ものであるが、同表および図１より明らかであるよう
に、第１基材相中のＷ含有量は３〜７％の範囲とするの
が摩耗量を低減するうえで有効であることが認められ
た。
する環境下での第１基材相中のＷ含有量の影響を調べた
ものであるが、同表および図１より明らかであるよう
に、第１基材相中のＷ含有量は３〜７％の範囲とするの
が摩耗量を低減するうえで有効であることが認められ
た。
【００８５】また、表のＮｏ．８〜１４およびＮｏ．４
は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中の
Ｗ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２
より明らかであるように、第２基材相中のＷ含有量は３
〜１５％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効
であることが認められた。
は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相中の
Ｗ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図２
より明らかであるように、第２基材相中のＷ含有量は３
〜１５％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効
であることが認められた。
【００８６】さらに、表のＮｏ．１５〜２０およびＮ
ｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材
相中のＶ含有量の影響を調べたものであるが、同表およ
び図３より明らかであるように、第２基材相中のＶ含有
量は２〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで
有効であることが認められた。
ｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材
相中のＶ含有量の影響を調べたものであるが、同表およ
び図３より明らかであるように、第２基材相中のＶ含有
量は２〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで
有効であることが認められた。
【００８７】さらに、表のＮｏ．２１〜２５およびＮ
ｏ．４は、無鉛ガソリンおよび有鉛ガソリンを使用する
環境下での第１基材相中のＶ含有量の影響を調べたもの
であるが、同表および図４（無鉛ガソリンの場合），図
５（有鉛ガソリンの場合）より明らかであるように、第
１基材相中のＶ含有量は１．５％以下の範囲とするのが
摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
ｏ．４は、無鉛ガソリンおよび有鉛ガソリンを使用する
環境下での第１基材相中のＶ含有量の影響を調べたもの
であるが、同表および図４（無鉛ガソリンの場合），図
５（有鉛ガソリンの場合）より明らかであるように、第
１基材相中のＶ含有量は１．５％以下の範囲とするのが
摩耗量を低減するうえで有効であることが認められた。
【００８８】さらにまた、表のＮｏ．２６〜３１および
Ｎｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基
材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表
および図６より明らかであるように、第２基材相中のＣ
ｒ含有量は１〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減する
うえで有効であることが認められた。
Ｎｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基
材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表
および図６より明らかであるように、第２基材相中のＣ
ｒ含有量は１〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減する
うえで有効であることが認められた。
【００８９】さらにまた、表のＮｏ．３２〜３５および
Ｎｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基
材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表
および図７より明らかであるように、第１基材相中のＣ
ｒ含有量は１％以下の範囲とするのが摩耗量を低減する
うえで有効であることが認められた。
Ｎｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基
材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同表
および図７より明らかであるように、第１基材相中のＣ
ｒ含有量は１％以下の範囲とするのが摩耗量を低減する
うえで有効であることが認められた。
【００９０】さらにまた、表のＮｏ．３６〜４１および
Ｎｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基
材相と第２基材相との配合割合の影響を調べたものであ
るが、同表および図８より明らかであるように、第１基
材相に対する第２基材相の配合割合は２０〜８０ｗｔ％
の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であるこ
とが認められた。
Ｎｏ．４は、無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基
材相と第２基材相との配合割合の影響を調べたものであ
るが、同表および図８より明らかであるように、第１基
材相に対する第２基材相の配合割合は２０〜８０ｗｔ％
の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効であるこ
とが認められた。
【００９１】さらにまた、表のＮｏ．４２〜４８および
Ｎｏ．４は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含
有量の影響を調べたものであるが、同表および図９（有
鉛ガソリンの場合の耐摩耗性を示す），図１０（圧環強
さを示す）より明らかであるように、Ｓｉ含有量は０．
１〜５．０％の範囲とするのが良いことが認められた。
Ｎｏ．４は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含
有量の影響を調べたものであるが、同表および図９（有
鉛ガソリンの場合の耐摩耗性を示す），図１０（圧環強
さを示す）より明らかであるように、Ｓｉ含有量は０．
１〜５．０％の範囲とするのが良いことが認められた。
【００９２】さらにまた、表のＮｏ．４９〜５４および
Ｎｏ．４は、圧環強さへのＭｎ含有量の影響を調べたも
のであるが、同表および図１１（圧環強さを示す）より
明らかであるように、Ｍｎ含有量は０．１〜０．６％の
範囲とするのが良いことが認められた。
Ｎｏ．４は、圧環強さへのＭｎ含有量の影響を調べたも
のであるが、同表および図１１（圧環強さを示す）より
明らかであるように、Ｍｎ含有量は０．１〜０．６％の
範囲とするのが良いことが認められた。
【００９３】さらにまた、表のＮｏ．５５〜６２は、析
出ＭｎＳ含有量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗への影響
を調べたものであるが、同表および図１２（圧環強さを
示す），図１３（成形圧縮性を示す），図１４（切削抵
抗を示す）より明らかであるように、適量のＭｎＳを析
出させたものとするのが良いことが認められた。
出ＭｎＳ含有量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗への影響
を調べたものであるが、同表および図１２（圧環強さを
示す），図１３（成形圧縮性を示す），図１４（切削抵
抗を示す）より明らかであるように、適量のＭｎＳを析
出させたものとするのが良いことが認められた。
【００９４】さらにまた、表のＮｏ．６３およびＮｏ．
４は、有鉛ガソリンを使用する環境下での析出ＭｎＳお
よびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表より
明らかであるように、ＭｎＳを適量含有させることによ
って切削抵抗を小さくして被削性を向上させることがで
きると共に、Ｓｉを適量含有させることによって有鉛ガ
ソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向上させ
ることができることが認められた。
４は、有鉛ガソリンを使用する環境下での析出ＭｎＳお
よびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表より
明らかであるように、ＭｎＳを適量含有させることによ
って切削抵抗を小さくして被削性を向上させることがで
きると共に、Ｓｉを適量含有させることによって有鉛ガ
ソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向上させ
ることができることが認められた。
【００９５】さらにまた、表のＮｏ．６４〜７１および
Ｎｏ．４は、ＭｎＳ粉末添加量の圧環強さ、圧縮性、切
削抵抗への影響を調べたものであるが、同表および図１
５（圧環強さを示す），図１６（成形圧縮性を示す），
図１７（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適
量のＭｎＳ粉末を添加により分散させたものとするのが
良いことが認められた。
Ｎｏ．４は、ＭｎＳ粉末添加量の圧環強さ、圧縮性、切
削抵抗への影響を調べたものであるが、同表および図１
５（圧環強さを示す），図１６（成形圧縮性を示す），
図１７（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適
量のＭｎＳ粉末を添加により分散させたものとするのが
良いことが認められた。
【００９６】さらにまた、表のＮｏ．７２およびＮｏ．
４は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＭｎＳ粉末添
加量およびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同
表より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を添加に
より分散させることによって切削抵抗を小さくして被削
性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量含有さ
せることによって有鉛ガソリンを使用する環境下におい
ても耐摩耗性を向上させることができることが認められ
た。
４は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＭｎＳ粉末添
加量およびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同
表より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を添加に
より分散させることによって切削抵抗を小さくして被削
性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量含有さ
せることによって有鉛ガソリンを使用する環境下におい
ても耐摩耗性を向上させることができることが認められ
た。
【００９７】表のＮｏ．７３〜７８およびＮｏ．２２
は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中の
Ｗ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図１
８より明らかであるように、第１基材相中のＷ含有量は
３〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効
であることが認められた。
は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相中の
Ｗ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図１
８より明らかであるように、第１基材相中のＷ含有量は
３〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効
であることが認められた。
【００９８】また、表のＮｏ．７９〜８５およびＮｏ．
２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相
中のＷ含有量の影響を調べたものであるが、同表および
図１９より明らかであるように、第２基材相中のＷ含有
量は３〜１５％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえ
で有効であることが認められた。
２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相
中のＷ含有量の影響を調べたものであるが、同表および
図１９より明らかであるように、第２基材相中のＷ含有
量は３〜１５％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえ
で有効であることが認められた。
【００９９】さらに、表のＮｏ．８６〜９１およびＮ
ｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基
材相中のＶ含有量の影響を調べたものであるが、同表お
よび図２０より明らかであるように、第２基材相中のＶ
含有量は２〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するう
えで有効であることが認められた。
ｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基
材相中のＶ含有量の影響を調べたものであるが、同表お
よび図２０より明らかであるように、第２基材相中のＶ
含有量は２〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減するう
えで有効であることが認められた。
【０１００】さらにまた、表のＮｏ．９２〜９７および
Ｎｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２
基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同
表および図２１より明らかであるように、第２基材相中
のＣｒ含有量は１〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減
するうえで有効であることが認められた。
Ｎｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第２
基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、同
表および図２１より明らかであるように、第２基材相中
のＣｒ含有量は１〜７％の範囲とするのが摩耗量を低減
するうえで有効であることが認められた。
【０１０１】さらにまた、表のＮｏ．９８〜１０１およ
びＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第
１基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、
同表および図２２より明らかであるように、第１基材相
中のＣｒ含有量は１％以下の範囲とするのが摩耗量を低
減するうえで有効であることが認められた。
びＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での第
１基材相中のＣｒ含有量の影響を調べたものであるが、
同表および図２２より明らかであるように、第１基材相
中のＣｒ含有量は１％以下の範囲とするのが摩耗量を低
減するうえで有効であることが認められた。
【０１０２】さらにまた、表のＮｏ．１０２〜１０７お
よびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での
第１基材相と第２基材相との配合割合の影響を調べたも
のであるが、同表および図２３より明らかであるよう
に、第１基材相に対する２基材相の配合割合は２０〜８
０ｗｔ％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効
であることが認められた。
よびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での
第１基材相と第２基材相との配合割合の影響を調べたも
のであるが、同表および図２３より明らかであるよう
に、第１基材相に対する２基材相の配合割合は２０〜８
０ｗｔ％の範囲とするのが摩耗量を低減するうえで有効
であることが認められた。
【０１０３】さらにまた、表のＮｏ．１０８〜１１４お
よびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での
Ｓｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図
２４（有鉛ガソリンの場合の耐摩耗性を示す），図２５
（圧環強さを示す）より明らかであるように、Ｓｉ含有
量は０．１〜５．０％の範囲とするのが摩耗量を低減す
るうえで有効であることが認められた。
よびＮｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での
Ｓｉ含有量の影響を調べたものであるが、同表および図
２４（有鉛ガソリンの場合の耐摩耗性を示す），図２５
（圧環強さを示す）より明らかであるように、Ｓｉ含有
量は０．１〜５．０％の範囲とするのが摩耗量を低減す
るうえで有効であることが認められた。
【０１０４】さらにまた、表のＮｏ．１１５〜１２０お
よびＮｏ．２２は、圧環強さへのＭｎ含有量の影響を調
べたものであるが、同表および図２６（圧環強さを示
す）より明らかであるように、Ｍｎ含有量は０．１〜
０．６％の範囲とするのが良いことが認められた。
よびＮｏ．２２は、圧環強さへのＭｎ含有量の影響を調
べたものであるが、同表および図２６（圧環強さを示
す）より明らかであるように、Ｍｎ含有量は０．１〜
０．６％の範囲とするのが良いことが認められた。
【０１０５】さらにまた、表のＮｏ．１２１〜１２８
は、析出ＭｎＳ含有量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗へ
の影響を調べたものであるが、同表および図２７（圧環
強さを示す），図２８（成形圧縮性を示す），図２９
（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適量のＭ
ｎＳを析出させたものとするのが良いことが認められ
た。
は、析出ＭｎＳ含有量の圧環強さ、圧縮性、切削抵抗へ
の影響を調べたものであるが、同表および図２７（圧環
強さを示す），図２８（成形圧縮性を示す），図２９
（切削抵抗を示す）より明らかであるように、適量のＭ
ｎＳを析出させたものとするのが良いことが認められ
た。
【０１０６】さらにまた、表のＮｏ．１２９およびＮ
ｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での析出Ｍ
ｎＳおよびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同
表より明らかであるように、ＭｎＳを適量含有させるこ
とによって切削抵抗を小さくして被削性を向上させるこ
とができると共に、Ｓｉを適量含有させることによって
有鉛ガソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向
上させることができることが認められた。
ｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下での析出Ｍ
ｎＳおよびＳｉ含有量の影響を調べたものであるが、同
表より明らかであるように、ＭｎＳを適量含有させるこ
とによって切削抵抗を小さくして被削性を向上させるこ
とができると共に、Ｓｉを適量含有させることによって
有鉛ガソリンを使用する環境下においても耐摩耗性を向
上させることができることが認められた。
【０１０７】さらにまた、表のＮｏ．１３０〜１３７お
よびＮｏ．２２は、ＭｎＳ粉末添加量の圧環強さ、圧縮
性、切削抵抗への影響を調べたものであるが、同表およ
び図３０（圧環強さを示す），図３１（成形圧縮性を示
す），図３２（切削抵抗を示す）より明らかであるよう
に、適量のＭｎＳ粉末を添加により分散させたものとす
るのが良いことが認められた。
よびＮｏ．２２は、ＭｎＳ粉末添加量の圧環強さ、圧縮
性、切削抵抗への影響を調べたものであるが、同表およ
び図３０（圧環強さを示す），図３１（成形圧縮性を示
す），図３２（切削抵抗を示す）より明らかであるよう
に、適量のＭｎＳ粉末を添加により分散させたものとす
るのが良いことが認められた。
【０１０８】さらにまた、表のＮｏ．１３８およびＮ
ｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＭｎＳ
粉末添加量およびＳｉ含有量の影響を調べたものである
が、同表より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を
添加により分散させることによって切削抵抗を小さくし
て被削性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量
含有させることによって有鉛ガソリンを使用する環境下
においても耐摩耗性を向上させることができることが認
められた。
ｏ．２２は、有鉛ガソリンを使用する環境下でのＭｎＳ
粉末添加量およびＳｉ含有量の影響を調べたものである
が、同表より明らかであるように、適量のＭｎＳ粉末を
添加により分散させることによって切削抵抗を小さくし
て被削性を向上させることができると共に、Ｓｉを適量
含有させることによって有鉛ガソリンを使用する環境下
においても耐摩耗性を向上させることができることが認
められた。
【０１０９】さらに、表３８は本発明の焼結合金の気孔
中に銅を溶浸させたり、鉛を溶浸させたり、樹脂を含浸
させたりした場合を示すものであるが、耐摩耗性をさら
に向上させたり、被削性をさらに向上させたりすること
が可能であることが認められた。
中に銅を溶浸させたり、鉛を溶浸させたり、樹脂を含浸
させたりした場合を示すものであるが、耐摩耗性をさら
に向上させたり、被削性をさらに向上させたりすること
が可能であることが認められた。
【図１】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相
中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
【図２】無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相
中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
【図３】無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相
中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
【図４】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相
中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
【図５】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相
中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示
すグラフである。
【図６】無鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材相
中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
【図７】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相
中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
【図８】無鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材相
と第２基材相との配合割合による耐摩耗性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
と第２基材相との配合割合による耐摩耗性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
【図９】有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含有量
による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフであ
る。
による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフであ
る。
【図１０】Ｓｉ含有量による圧環強さへの影響を調べた
結果を示すグラフである。
結果を示すグラフである。
【図１１】Ｍｎ含有量による圧環強さへの影響を調べた
結果を示すグラフである。
結果を示すグラフである。
【図１２】析出ＭｎＳ含有量による圧環強さへの影響を
調べた結果を示すグラフである。
調べた結果を示すグラフである。
【図１３】析出ＭｎＳ含有量による成形性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
【図１４】析出ＭｎＳ含有量による被削性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
【図１５】ＭｎＳ粉末添加量による圧環強さへの影響を
調べた結果を示すグラフである。
調べた結果を示すグラフである。
【図１６】ＭｎＳ粉末添加量による成形性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
【図１７】ＭｎＳ粉末添加量による被削性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
【図１８】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材
相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
【図１９】有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材
相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
相中のＷ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
【図２０】有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材
相中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
相中のＶ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果を
示すグラフである。
【図２１】有鉛ガソリンを使用する環境下での第２基材
相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果
を示すグラフである。
相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果
を示すグラフである。
【図２２】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材
相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果
を示すグラフである。
相中のＣｒ含有量による耐摩耗性への影響を調べた結果
を示すグラフである。
【図２３】有鉛ガソリンを使用する環境下での第１基材
相と第２基材相との配合割合による耐摩耗性への影響を
調べた結果を示すグラフである。
相と第２基材相との配合割合による耐摩耗性への影響を
調べた結果を示すグラフである。
【図２４】有鉛ガソリンを使用する環境下でのＳｉ含有
量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフで
ある。
量による耐摩耗性への影響を調べた結果を示すグラフで
ある。
【図２５】Ｓｉ含有量による圧環強さへの影響を調べた
結果を示すグラフである。
結果を示すグラフである。
【図２６】Ｍｎ含有量による圧環強さへの影響を調べた
結果を示すグラフである。
結果を示すグラフである。
【図２７】析出ＭｎＳ含有量による圧環強さへの影響を
調べた結果を示すグラフである。
調べた結果を示すグラフである。
【図２８】析出ＭｎＳ含有量による成形性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
【図２９】析出ＭｎＳ含有量による被削性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
【図３０】ＭｎＳ粉末添加量による圧環強さへの影響を
調べた結果を示すグラフである。
調べた結果を示すグラフである。
【図３１】ＭｎＳ粉末添加量による成形性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
【図３２】ＭｎＳ粉末添加量による被削性への影響を調
べた結果を示すグラフである。
べた結果を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 幸一郎 千葉県松戸市稔台520番地 日立粉末冶金 株式会社内 (72)発明者 青 沼 浩 一 千葉県松戸市稔台520番地 日立粉末冶金 株式会社内 (72)発明者 河 田 英 昭 千葉県松戸市稔台520番地 日立粉末冶金 株式会社内 (72)発明者 眞 木 邦 雄 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 江 平 淳 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 藤 木 章 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 安 保 定 幸 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 佐 藤 成 剛 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (12)
- 【請求項１】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物から
なる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相が斑状に分布する組織を呈することを特
徴とする高温耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項２】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物から
なる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜
１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、
Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅ
および不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５
％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜
８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布
する組織を呈することを特徴とする高温耐摩耗性焼結合
金。 - 【請求項３】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残
部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３
〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％
を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を
呈することを特徴とする高温耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項４】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残
部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３
〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、
Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．１〜０．６
％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、
Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２
基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの
相が斑状に分布する組織を呈することを特徴とする高温
耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項５】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物から
なる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｃｒ：１％以
下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる
第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃ
ｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１
〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物
からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、
これら２つの相が斑状に分布する組織を呈することを特
徴とする高温耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項６】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６
％、Ｃ：０．６〜２．２％、残部Ｆｅおよび不純物から
なる成分を有し、且つ、Ｗ：３〜７％、Ｖ：０．５〜
１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、
Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅ
および不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５
％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以
下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜
８０ｗｔ％を占めており、これら２つの相が斑状に分布
する組織を呈することを特徴とする高温耐摩耗性焼結合
金。 - 【請求項７】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．４〜５．６％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残
部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３
〜７％、Ｃｒ：１％以下、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：
２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第１基材
相に対し、Ｗ：３〜１５％、Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜
７％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる第２基材相が２０〜８０ｗｔ％
を占めており、これら２つの相が斑状に分布する組織を
呈することを特徴とする高温耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項８】 全体組成が、重量比で、Ｗ：３〜１３．
４％、Ｖ：０．８〜５．９％、Ｃｒ：０．２〜５．６
％、Ｓｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｓ：０．１〜０．６％、Ｃ：０．６〜２．２％、残
部Ｆｅおよび不純物からなる成分を有し、且つ、Ｗ：３
〜７％、Ｖ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１％以下、Ｓ
ｉ：０．６〜５．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：
０．１〜０．６％、Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび
不純物からなる第１基材相に対し、Ｗ：３〜１５％、
Ｖ：２〜７％、Ｃｒ：１〜７％、Ｓｉ：０．６〜５．０
％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｓ：０．１〜０．６％、
Ｃ：２．２％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる第２
基材相が２０〜８０ｗｔ％を占めており、これら２つの
相が斑状に分布する組織を呈することを特徴とする高温
耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項９】 請求項１，２，５，６のいずれかに記載
の焼結合金の粒界または気孔内にＭｎＳが０．３〜１．
６ｗｔ％分散してなることを特徴とする高温耐摩耗性焼
結合金。 - 【請求項１０】 請求項１，２，３，４，５，６，７，
８，９のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にＣｕない
しはＣｕ合金を溶浸してなることを特徴とする高温耐摩
耗性焼結合金。 - 【請求項１１】 請求項１，２，３，４，５，６，７，
８，９のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にＰｂない
しはＰｂ合金を溶浸してなることを特徴とする高温耐摩
耗性焼結合金。 - 【請求項１２】 請求項１，２，３，４，５，６，７，
８，９のいずれかに記載の焼結合金の気孔内にアクリル
系樹脂を含浸してなることを特徴とする高温耐摩耗性焼
結合金。
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