JPS62207847A - バルブシ−ト用鉄系焼結合金 - Google Patents
バルブシ−ト用鉄系焼結合金Info
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- JPS62207847A JPS62207847A JP5199286A JP5199286A JPS62207847A JP S62207847 A JPS62207847 A JP S62207847A JP 5199286 A JP5199286 A JP 5199286A JP 5199286 A JP5199286 A JP 5199286A JP S62207847 A JPS62207847 A JP S62207847A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関のバルブシート用焼結合金に係わシ、
よシ詳しくは合金自身の耐摩耗性を高めるとともに、相
手パルプに対する攻撃性を弱めた鉄系焼結合金に関する
・ 〔従来の技術〕 最近、自動車用内燃機関は高出力、高回転化。
よシ詳しくは合金自身の耐摩耗性を高めるとともに、相
手パルプに対する攻撃性を弱めた鉄系焼結合金に関する
・ 〔従来の技術〕 最近、自動車用内燃機関は高出力、高回転化。
低燃費化が計られ、また排気ガス対策が施される傾向に
ある０このため、パルプやバルブシート部品は従来以上
に厳しい条件にさらされるようになってきている＠ このバルブシートには高温での耐摩耗性を高めるため、
Ｃｒ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｏ等の合金元素を添加し
た鉄系焼結合金が多用されつつある０〔発明が解決しよ
うとする問題点〕 ところで、バルブシートは、自身の耐摩耗性を向上させ
るとともに相手パルプへの攻撃性の低減が求められてお
シ、バルブシートの材質の選択は、相手パルプとの相関
において決定されるべきもので、この選択を誤るとパル
プ自身の耐摩耗性を弱めるばかシか、相手部材に対する
攻撃性を増して、パルプ機構全体に思わしくない影響を
与えることになる。そのため従来のような１例えばただ
単にフェロモリブデン等の金属間化合物又は複合炭化物
を添加して極度に耐摩耗性を高めたバルブシートをその
まま使用すると、エンジンパルプの摩耗を増大させる結
果となる◎ 本発明は通常の、耐摩耗性が特に高められていない汎用
エンジンパルプ（例えばＪＩＳ ＮＰＣ７５１製）を相
手にした場合にも相手材を摩耗することなく、又は自身
の摩耗を著しく増大させることのないようにしようとす
るものであるＯ〔問題点を解決するための手段〕 本発明のバルブシート用鉄系焼結合金は１重量比で、ク
ロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ ） 、バナジウム（
′Ｖ）、及びマンガン（Ｍｎ ）からなる群から選ばれ
る元素１種または２種以上１〜２０％、炭素（Ｃ）０．
５〜２俤及び不可避不純物を含む鉄基合金を基地とし、
クロム（Ｃｒ） １０〜７０％、タングステン（Ｑ５〜
２（Ｃ）０．−１−リプデｙ （Ｍｏ） ５〜２０９ｇ
、鉄（Ｆｅ）２０％以下、炭素（Ｃ）ｃＬＳ〜３チ及
び残部コバルト（Ｃｏ）からなる合金粒子５〜２５俤並
びにフッ化カルシウム（ＣａＦ＊）−二硫化モリブデン
（ＭｏＳ２）及び硫化マンガン（Ｍｎ Ｓ）からなる群
から選ばれる固体潤滑剤１種または２種以上α２〜ｓｑ
ｂを基地中に均一に分散させたことを特徴とするＯまた
１本発明は、基地が上記の成分に加えてニッケル（Ｎｉ
）１〜１０％を含む鉄基合金であるバルブシート用焼結
合金に も関するＯさらに１本発明は前記焼結合金に鉛（Ｐｂ）
１〜２１％を溶浸したことを特 徴とするＯなお、本発明において俤は特記しない限９重
′ｊｊｋ％を示す０ 本発明で用いる各成分元素の限定理由について説明する
０ まず、硬質粒子として加える合金粒子の各成分元素につ
いて説明する０ 合金粒子中のＯｒ（クロム）はＣ（炭素）と化合して炭
化物を形成するとともに一部がＣＯと合金を形成し合金
粒子の硬さを向上させる効果を有しているが、 Ｃｒが
、０％未満では上記の効果が不十分であｆｉ、７０％を
超えるとＣｒの拡散が周囲の基地へ進み過ぎ、合金粒子
の内部及び周縁に空隙を生じ１合金粒子がもろくなる。
ある０このため、パルプやバルブシート部品は従来以上
に厳しい条件にさらされるようになってきている＠ このバルブシートには高温での耐摩耗性を高めるため、
Ｃｒ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｍｏ等の合金元素を添加し
た鉄系焼結合金が多用されつつある０〔発明が解決しよ
うとする問題点〕 ところで、バルブシートは、自身の耐摩耗性を向上させ
るとともに相手パルプへの攻撃性の低減が求められてお
シ、バルブシートの材質の選択は、相手パルプとの相関
において決定されるべきもので、この選択を誤るとパル
プ自身の耐摩耗性を弱めるばかシか、相手部材に対する
攻撃性を増して、パルプ機構全体に思わしくない影響を
与えることになる。そのため従来のような１例えばただ
単にフェロモリブデン等の金属間化合物又は複合炭化物
を添加して極度に耐摩耗性を高めたバルブシートをその
まま使用すると、エンジンパルプの摩耗を増大させる結
果となる◎ 本発明は通常の、耐摩耗性が特に高められていない汎用
エンジンパルプ（例えばＪＩＳ ＮＰＣ７５１製）を相
手にした場合にも相手材を摩耗することなく、又は自身
の摩耗を著しく増大させることのないようにしようとす
るものであるＯ〔問題点を解決するための手段〕 本発明のバルブシート用鉄系焼結合金は１重量比で、ク
ロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ ） 、バナジウム（
′Ｖ）、及びマンガン（Ｍｎ ）からなる群から選ばれ
る元素１種または２種以上１〜２０％、炭素（Ｃ）０．
５〜２俤及び不可避不純物を含む鉄基合金を基地とし、
クロム（Ｃｒ） １０〜７０％、タングステン（Ｑ５〜
２（Ｃ）０．−１−リプデｙ （Ｍｏ） ５〜２０９ｇ
、鉄（Ｆｅ）２０％以下、炭素（Ｃ）ｃＬＳ〜３チ及
び残部コバルト（Ｃｏ）からなる合金粒子５〜２５俤並
びにフッ化カルシウム（ＣａＦ＊）−二硫化モリブデン
（ＭｏＳ２）及び硫化マンガン（Ｍｎ Ｓ）からなる群
から選ばれる固体潤滑剤１種または２種以上α２〜ｓｑ
ｂを基地中に均一に分散させたことを特徴とするＯまた
１本発明は、基地が上記の成分に加えてニッケル（Ｎｉ
）１〜１０％を含む鉄基合金であるバルブシート用焼結
合金に も関するＯさらに１本発明は前記焼結合金に鉛（Ｐｂ）
１〜２１％を溶浸したことを特 徴とするＯなお、本発明において俤は特記しない限９重
′ｊｊｋ％を示す０ 本発明で用いる各成分元素の限定理由について説明する
０ まず、硬質粒子として加える合金粒子の各成分元素につ
いて説明する０ 合金粒子中のＯｒ（クロム）はＣ（炭素）と化合して炭
化物を形成するとともに一部がＣＯと合金を形成し合金
粒子の硬さを向上させる効果を有しているが、 Ｃｒが
、０％未満では上記の効果が不十分であｆｉ、７０％を
超えるとＣｒの拡散が周囲の基地へ進み過ぎ、合金粒子
の内部及び周縁に空隙を生じ１合金粒子がもろくなる。
そのためＣｒは１０〜７０チと限定した。
Ｗ（タングステン）は、Ｃと化合してＭＣ型の硬質炭化
物とＣＯとの複炭化物を形成し、合金粒子の硬さを向上
させるが、Ｗが５嗟未満ではその効果が発揮されず、２
Ｃ１６を超えると合金粒子が硬くなシ過ぎ、相手材であ
るパルプへの攻撃性が増大するため、Ｗは５〜２０チと
した。
物とＣＯとの複炭化物を形成し、合金粒子の硬さを向上
させるが、Ｗが５嗟未満ではその効果が発揮されず、２
Ｃ１６を超えると合金粒子が硬くなシ過ぎ、相手材であ
るパルプへの攻撃性が増大するため、Ｗは５〜２０チと
した。
Ｍｏ （モリブデン）はＣと化合して硬質炭化物を形成
し５合金粒子の硬さを増すが、 Ｍｏが５嗟未満ではそ
の効果が現れずｓ ２０％を超えると合金粒子が硬くな
り過ぎて相手部材を攻撃するので５〜２０％とした。
し５合金粒子の硬さを増すが、 Ｍｏが５嗟未満ではそ
の効果が現れずｓ ２０％を超えると合金粒子が硬くな
り過ぎて相手部材を攻撃するので５〜２０％とした。
ＣはＣｒ、Ｍｏ及びＷと化合して炭化物を形成し１合金
粒子の硬さを向上させるが、Ｃは０．５５嗟満ではその
効果が発揮されず、３１ｔ−超えると炭化物量が多すぎ
てもろくなる０そのため、Ｃは［１５〜３チとしたＯ Ｆｅ （鉄ンは特に添加しなくてもよいが、バルブシー
トに必要とする強度等に問題がなければ。
粒子の硬さを向上させるが、Ｃは０．５５嗟満ではその
効果が発揮されず、３１ｔ−超えると炭化物量が多すぎ
てもろくなる０そのため、Ｃは［１５〜３チとしたＯ Ｆｅ （鉄ンは特に添加しなくてもよいが、バルブシー
トに必要とする強度等に問題がなければ。
高価なＣＯの代わシに２０係以下の任意の範囲で用いる
ことができる０また、Ｃｒ、 Ｗ、Ｍｏを単体としてで
はなくフェロ、アロイとして合金の原料に用いる場合に
添加されることになる０合金粒子は耐摩耗性の向上に効
果があることから用いられる０その粒径は３０〜１５０
μｍが好ましく１合金中のＣｏの一部が基地中に拡散し
て粒子の周囲に拡散層を形成することによって。
ことができる０また、Ｃｒ、 Ｗ、Ｍｏを単体としてで
はなくフェロ、アロイとして合金の原料に用いる場合に
添加されることになる０合金粒子は耐摩耗性の向上に効
果があることから用いられる０その粒径は３０〜１５０
μｍが好ましく１合金中のＣｏの一部が基地中に拡散し
て粒子の周囲に拡散層を形成することによって。
粒子と基地との結合力が増し、該粒子の脱落が防止され
る◎該合金粒子は５嗟未満では得られる焼結合金の耐摩
耗効果が発揮されず、２５係を超えると成形性、圧縮性
及び被剛性が低下するとともに相手材であるパルプへの
攻撃性が増大するため１合金粒子は５〜２５％と限定し
た０次に固体潤滑剤について説明する０本発明において
は、固体潤滑剤としてＣａＦ２ 、 ＭｏＳ２及びＭｎ
Ｓからなる群よシ選ばれる化合物の一種もしくは二種以
上を使用しておシ、これらの物質は基地中に分散され、
その潤滑作用によシ摺動面におけるパルプ及びバルブシ
ートの摩耗を低減するが、［１２％未満では効果がなく
、３嗟を超えても効果の向上が認められずに単にコスト
高を起こす結果となるため、１２〜５チとした。
る◎該合金粒子は５嗟未満では得られる焼結合金の耐摩
耗効果が発揮されず、２５係を超えると成形性、圧縮性
及び被剛性が低下するとともに相手材であるパルプへの
攻撃性が増大するため１合金粒子は５〜２５％と限定し
た０次に固体潤滑剤について説明する０本発明において
は、固体潤滑剤としてＣａＦ２ 、 ＭｏＳ２及びＭｎ
Ｓからなる群よシ選ばれる化合物の一種もしくは二種以
上を使用しておシ、これらの物質は基地中に分散され、
その潤滑作用によシ摺動面におけるパルプ及びバルブシ
ートの摩耗を低減するが、［１２％未満では効果がなく
、３嗟を超えても効果の向上が認められずに単にコスト
高を起こす結果となるため、１２〜５チとした。
次に基地について説明する。
Ｃｒ、Ｍｏ、■（バナジウＡ ） 、 Ｍｎ （７７ガ
ン〕の１穫又は２１ａ以上を含む鉄基合金の１種又は２
種以上を使用することによシ、鉄基地の耐熱性及び耐食
性を向上させることができる０特に。
ン〕の１穫又は２１ａ以上を含む鉄基合金の１種又は２
種以上を使用することによシ、鉄基地の耐熱性及び耐食
性を向上させることができる０特に。
Ｃｒ１〜５％、Ｍｏ１１〜１％及びＶα１〜１チを含む
鉄基合金、 Ｃｒ ［１５〜２％、 Ｍｏα１〜１チ及
びＭｎ０．１〜１チを含む鉄基合金又はＣｒ ６〜１８
を含む鉄基合金を使用することが好ましい。上記鉄基合
金中に含まれるＯｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｍｎの１８［又
は２種以上はＩＬ１ｊ未満では鉄基地の耐熱性・耐食性
の向上に対する効果がなく、２０％超えてもそれ以上の
効果が得られないため、１〜２０チとし九〇 Ｃは上記鉄基合金中に拡散して焼結を促進させ、基地を
強化させる効果があるとともに、未反応の遊離黒鉛が、
ある程度基地中に内在することにより、潤滑効果が発揮
されるが、Ｃが０．５５チ満ではその効果がなく、
２．０＊を超えるとセメンタイトが析出し、基地がもろ
くなった見遊離黒鉛が多すぎて基地の強度が低下するた
め。
鉄基合金、 Ｃｒ ［１５〜２％、 Ｍｏα１〜１チ及
びＭｎ０．１〜１チを含む鉄基合金又はＣｒ ６〜１８
を含む鉄基合金を使用することが好ましい。上記鉄基合
金中に含まれるＯｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｍｎの１８［又
は２種以上はＩＬ１ｊ未満では鉄基地の耐熱性・耐食性
の向上に対する効果がなく、２０％超えてもそれ以上の
効果が得られないため、１〜２０チとし九〇 Ｃは上記鉄基合金中に拡散して焼結を促進させ、基地を
強化させる効果があるとともに、未反応の遊離黒鉛が、
ある程度基地中に内在することにより、潤滑効果が発揮
されるが、Ｃが０．５５チ満ではその効果がなく、
２．０＊を超えるとセメンタイトが析出し、基地がもろ
くなった見遊離黒鉛が多すぎて基地の強度が低下するた
め。
Ｃはｌ］、５〜２％とした。
Ｎｉにッケル）はＦｅ基地に固溶して基地の強度を向上
させるのに役立つため、更に強度を必要とする場合にＭ
Σ加されるが、Ｎｉが、チ未満ではその効果が発揮され
ず、１０チを超えると基地が軟化し、耐摩耗性が低下す
るため、Ｎｉは１〜１０％とした。
させるのに役立つため、更に強度を必要とする場合にＭ
Σ加されるが、Ｎｉが、チ未満ではその効果が発揮され
ず、１０チを超えると基地が軟化し、耐摩耗性が低下す
るため、Ｎｉは１〜１０％とした。
Ｐｂ （鉛ンの焼結合金への溶浸け、よシきびしい条件
下で使用されるバルブシートの場合に行われる。溶浸さ
れたｐｂは、バルブとバルブシートの接触部に介在して
ｐｂ酸化物層を形成することによシ潤滑剤として作用し
てバルブ及びバルブシート相互の耐摩耗性を向上させる
が、 Ｐｂの溶浸が、ＬＩＩ未満ではｐｂ溶漫の効果が
発揮されず、２０％を超えて溶浸すると焼結合金のスケ
ルトンが弱化して摩耗が増大することから１〜２０％と
した＠ 〔実施例〕 以下、実施例にもとづいて本発明をさらに詳細に説明す
る。
下で使用されるバルブシートの場合に行われる。溶浸さ
れたｐｂは、バルブとバルブシートの接触部に介在して
ｐｂ酸化物層を形成することによシ潤滑剤として作用し
てバルブ及びバルブシート相互の耐摩耗性を向上させる
が、 Ｐｂの溶浸が、ＬＩＩ未満ではｐｂ溶漫の効果が
発揮されず、２０％を超えて溶浸すると焼結合金のスケ
ルトンが弱化して摩耗が増大することから１〜２０％と
した＠ 〔実施例〕 以下、実施例にもとづいて本発明をさらに詳細に説明す
る。
実施例１
Ｃｒ４５（６，Ｗｌ ７％、Ｍｏ １０％、 Ｆｅ １
５％、 Ｃ： １．５チ及び残部ＣＯからなる合金アト
マイズ粉末（−１００メツシユ）１０航黒鉛粉末（−３
５０メツシユ）１．１１ カルボニルＮｉ粉末（１０μ
霞以下）２％、 ＣａＰｌ ０．５％、並びに残部とし
てＣｒ１２％及び残部Ｆｅからなる合金アトマイズ鉄粉
（−１００メツシユ）からなる焼結用粉末組成物にステ
アリン酸亜鉛粉末０．８％を混合した後、この混合粉末
を金型内に充てんし、成形圧７ｔ／ａｌで成形してバル
ブシート形状の粉末成形体を得た。
５％、 Ｃ： １．５チ及び残部ＣＯからなる合金アト
マイズ粉末（−１００メツシユ）１０航黒鉛粉末（−３
５０メツシユ）１．１１ カルボニルＮｉ粉末（１０μ
霞以下）２％、 ＣａＰｌ ０．５％、並びに残部とし
てＣｒ１２％及び残部Ｆｅからなる合金アトマイズ鉄粉
（−１００メツシユ）からなる焼結用粉末組成物にステ
アリン酸亜鉛粉末０．８％を混合した後、この混合粉末
を金型内に充てんし、成形圧７ｔ／ａｌで成形してバル
ブシート形状の粉末成形体を得た。
この粉末成形体をアンモニア分解ガス雰囲気中で１１５
０℃の温度にて６０分間焼結して焼結体を得た。焼結体
密度は６．９ｆ／ｃｄである◎得られた焼結体を排気バ
ルブシートの形状に加工して排気量２０００ｃｃ４気筒
のディーゼルエンジンに装着し、全負荷で２００時間台
上耐久試験を実施し、バルブシート当り面幅増加量及び
バルブ摩耗ｔを測定した０なお、相手バルブにはＪＩＳ
ＮＦＣ７５１を用いた。
０℃の温度にて６０分間焼結して焼結体を得た。焼結体
密度は６．９ｆ／ｃｄである◎得られた焼結体を排気バ
ルブシートの形状に加工して排気量２０００ｃｃ４気筒
のディーゼルエンジンに装着し、全負荷で２００時間台
上耐久試験を実施し、バルブシート当り面幅増加量及び
バルブ摩耗ｔを測定した０なお、相手バルブにはＪＩＳ
ＮＦＣ７５１を用いた。
実施例２〜８
各材料を表１及び表２に示す各組成割合にそれぞれ配合
して実施例１と同様に行って、各焼結体を得た。なお、
実施例５．４．６及び８は得られた焼結体をｐｂ塊と接
触させて再度アンモニア分解ガス雰囲気中で１０５０℃
の温度にて３０分間加熱して焼結体中ＶｃＰｂｔ−溶浸
したものである。
して実施例１と同様に行って、各焼結体を得た。なお、
実施例５．４．６及び８は得られた焼結体をｐｂ塊と接
触させて再度アンモニア分解ガス雰囲気中で１０５０℃
の温度にて３０分間加熱して焼結体中ＶｃＰｂｔ−溶浸
したものである。
得られた各焼結体をバルブシート形状に加工し、バルブ
シート当）面幅増加量及びバルブ摩耗量を実施例１と同
様に試験したのち測定した〇比較例１及び２ 比較例１としてＪＩＳ ＦＣｓ ｏ鋳鉄、比較例２とし
てＪＩＳ耐熱鋼材５ＵＨ４Ｂをそれぞれ用いてバルブシ
ート形状（加工し、これらを実施例１と同様に試験して
パルプ摩耗量を測定し九０以上の測定結果をまとめて表
１に示す。
シート当）面幅増加量及びバルブ摩耗量を実施例１と同
様に試験したのち測定した〇比較例１及び２ 比較例１としてＪＩＳ ＦＣｓ ｏ鋳鉄、比較例２とし
てＪＩＳ耐熱鋼材５ＵＨ４Ｂをそれぞれ用いてバルブシ
ート形状（加工し、これらを実施例１と同様に試験して
パルプ摩耗量を測定し九０以上の測定結果をまとめて表
１に示す。
表１かられかるように実施例１〜４のバルブシート当り
面幅増加量は０．ｌないし［Ｌ２ｍで。
面幅増加量は０．ｌないし［Ｌ２ｍで。
比較例１及び２の１．２及びｔ４■に比してかなシ小さ
な値を示す◎従って、実施例１〜４の焼結合金は過酷な
条件下で使用されるディーゼルエンジンのバルブシート
材料としても耐摩耗性に優れている０また。実施例１〜
４のバルブ摩耗量は２ないし５μｍで、比較例１及び２
の３０及び４０μｍに比してかなり小さく、実施例１〜
４の焼結合金は相手材であるバルブに対する攻撃性が低
い。
な値を示す◎従って、実施例１〜４の焼結合金は過酷な
条件下で使用されるディーゼルエンジンのバルブシート
材料としても耐摩耗性に優れている０また。実施例１〜
４のバルブ摩耗量は２ないし５μｍで、比較例１及び２
の３０及び４０μｍに比してかなり小さく、実施例１〜
４の焼結合金は相手材であるバルブに対する攻撃性が低
い。
本発明のバルブシート用鉄系焼結谷金は上記に示したよ
うに合金粒子と゛固体潤滑剤を鉄基合金基地に均一に分
散させたものであるため、耐摩耗性に優れ、かつ相手材
であるバルブに対する攻撃性が低く、バルブシート用焼
結合金として最適なものである。
うに合金粒子と゛固体潤滑剤を鉄基合金基地に均一に分
散させたものであるため、耐摩耗性に優れ、かつ相手材
であるバルブに対する攻撃性が低く、バルブシート用焼
結合金として最適なものである。
Claims (12)
- （１）重量比で、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）
、バナジウム（Ｖ）、及びマンガン（Ｍｎ）からなる群
から選ばれる元素１種または２種以上１〜２０％、炭素
（Ｃ）０．５〜２％及び不可避不純物を含む鉄基合金を
基地とし、クロム（Ｃｒ）１０〜７０％、タングステン
（Ｗ）５〜２０％、モリブデン（Ｍｏ）５〜２０％、鉄
（Ｆｅ）２０％以下、炭素（Ｃ）０．５〜３％及び残部
コバルト（Ｃｏ）からなる合金粒子５〜２５％並びにフ
ッ化カルシウム（ＣａＦ＿２）、二硫化モリブデン（Ｍ
ｏＳ＿２）及び硫化マンガン（ＭｎＳ）からなる群から
選ばれる固体潤滑剤１種または２種以上０．２〜３％を
基地中に均一に分散させたことを特徴とするバルブシー
ト用鉄系焼結合金。 - （２）基地が、重量比で、クロム（Ｃｒ）１〜５％、モ
リブデン（Ｍｏ）０．１〜１％及びバナジウム（Ｖ）０
．１〜１％を含む鉄基合金であることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のバルブシート用鉄系焼結合金。 - （３）基地が、重量比で、クロム（Ｃｒ）０．５〜２％
、モリブデン（Ｍｏ）０．１〜１％及びマンガン（Ｍｎ
）０．１〜１％を含む鉄基合金であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のバルブシート用鉄系焼結合
金。 - （４）基地が、重量比で６〜１８％のクロム（Ｃｒ）を
含む鉄基合金であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載のバルブシート用鉄系焼結合金。 - （５）重量比で、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）
、バナジウム（Ｖ）、及びマンガン（Ｍｎ）からなる群
から選ばれる元素１種または２種以上１〜２０％、炭素
（Ｃ）０．５〜２％、ニッケル（Ｎｉ）１〜１０％及び
不可避不純物を含む鉄基合金を基地とし、クロム（Ｃｒ
）１０〜７０％、タングステン（Ｗ）５〜２０％、モリ
ブデン（Ｍｏ）５〜２０％、鉄（Ｆｅ）２０％以下、炭
素（Ｃ）０．５〜３％及び残部コバルト（Ｃｏ）からな
る合金粒子５〜２５％並びにフッ化カルシウム（ＣａＦ
＿２）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ＿２）及び硫化マン
ガン（ＭｎＳ）からなる群から選ばれる固体潤滑剤１種
または２種以上０．２〜３％を基地中に均一に分散させ
たことを特徴とするバルブシート用鉄系焼結合金。 - （６）基地が、重量比で、クロム（Ｃｒ）１〜５％、モ
リブデン（Ｍｏ）０．１〜１％及びバナジウム（Ｖ）０
．１〜１％を含む鉄基合金であることを特徴とする特許
請求の範囲第５項記載のバルブシート用鉄系焼結合金。 - （７）基地が、重量比で、クロム（Ｃｒ）０．５〜２％
、モリブデン（Ｍｏ）０．１〜１％及びマンガン（Ｍｎ
）０．１〜１％を含む鉄基合金であることを特徴とする
特許請求の範囲第５項記載のバルブシート用鉄系焼結合
金。 - （８）基地が、重量比で６〜１８％のクロム（Ｃｒ）を
含む鉄基合金であることを特徴とする特許請求の範囲第
５項記載のバルブシート用鉄系焼結合金。 - （９）重量比で、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）
、バナジウム（Ｖ）、及びマンガン（Ｍｎ）からなる群
から選ばれる元素１種または２種以上１〜２０％、炭素
（Ｃ）０．５〜２％及び不可避不純物を含む鉄基合金を
基地とし、クロム（Ｃｒ）１０〜７０％、タングステン
（Ｗ）５〜２０％、モリブデン（Ｍｏ）５〜２０％、鉄
（Ｆｅ）２０％以下、炭素（Ｃ）０．５〜３％及び残部
コバルト（Ｃｏ）からなる合金粒子５〜２５％並びにフ
ッ化カルシウム（ＣａＦ＿２）、二硫化モリブデン（Ｍ
ｏＳ＿２）及び硫化マンガン（ＭｎＳ）からなる群から
選ばれる固体潤滑剤１種または２種以上０．２〜３％を
基地中に均一に分散してなる焼結合金に鉛（Ｐｂ）１〜
２０％を溶浸したことを特徴とするバルブシート用鉄系
焼結合金。 - （１０）基地が、重量比で、クロム（Ｃｒ）１〜５％、
モリブデン（Ｍｏ）０．１〜１％及びバナジウム（Ｖ）
０．１〜１％を含む鉄基合金であることを特徴とする特
許請求の範囲第９項記載のバルブシート用鉄系焼結合金
。 - （１１）基地が、重量比で、クロム（Ｃｏ）０．５〜２
％、モリブデン（Ｍｏ）０．１〜１％及びマンガン（Ｍ
ｎ）０．１〜１％を含む鉄基合金であることを特徴とす
る特許請求の範囲第９項記載のバルブシート用鉄系焼結
合金。 - （１２）基地が、重量比で６〜１８％のクロム（Ｃｒ）
を含む鉄基合金であることを特徴とする特許請求の範囲
第９項記載のバルブシート用鉄系焼結合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5199286A JPS62207847A (ja) | 1986-03-10 | 1986-03-10 | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5199286A JPS62207847A (ja) | 1986-03-10 | 1986-03-10 | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62207847A true JPS62207847A (ja) | 1987-09-12 |
| JPH0561346B2 JPH0561346B2 (ja) | 1993-09-06 |
Family
ID=12902348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5199286A Granted JPS62207847A (ja) | 1986-03-10 | 1986-03-10 | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62207847A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63247337A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
| JPS64251A (en) * | 1986-07-14 | 1989-01-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Wear-resistant sintered alloy and its production |
| JPH01178712A (ja) * | 1987-12-29 | 1989-07-14 | Riken Corp | 鉄基焼結合金製バルブシート |
| WO2017110813A1 (ja) * | 2015-12-22 | 2017-06-29 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高硬度高靭性粉末 |
-
1986
- 1986-03-10 JP JP5199286A patent/JPS62207847A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS64251A (en) * | 1986-07-14 | 1989-01-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Wear-resistant sintered alloy and its production |
| JPS63247337A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
| JPH01178712A (ja) * | 1987-12-29 | 1989-07-14 | Riken Corp | 鉄基焼結合金製バルブシート |
| WO2017110813A1 (ja) * | 2015-12-22 | 2017-06-29 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高硬度高靭性粉末 |
| JP2017115177A (ja) * | 2015-12-22 | 2017-06-29 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高硬度高靭性粉末 |
| CN108368567A (zh) * | 2015-12-22 | 2018-08-03 | 山阳特殊制钢株式会社 | 高硬度高韧性粉末 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0561346B2 (ja) | 1993-09-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |