JPS63171858A - バルブシ−ト用鉄系焼結合金 - Google Patents
バルブシ−ト用鉄系焼結合金Info
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- JPS63171858A JPS63171858A JP446987A JP446987A JPS63171858A JP S63171858 A JPS63171858 A JP S63171858A JP 446987 A JP446987 A JP 446987A JP 446987 A JP446987 A JP 446987A JP S63171858 A JPS63171858 A JP S63171858A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は内燃機関のバルブシート用焼結合金に係り、よ
り詳しくはバルブシート自身の耐摩耗性を同上させ、相
手パルプへの攻撃性を低減させ得るような焼結合金に関
するものである。
り詳しくはバルブシート自身の耐摩耗性を同上させ、相
手パルプへの攻撃性を低減させ得るような焼結合金に関
するものである。
(従来技術)
最近、自動車用エンジンは高出力、高回転化、排ガス対
策や燃費対策を施される傾向にある0そつした場合、パ
ルプ及びバルブシート部品は従来以上に厳しい条件にさ
らされることになる。
策や燃費対策を施される傾向にある0そつした場合、パ
ルプ及びバルブシート部品は従来以上に厳しい条件にさ
らされることになる。
従来自動車用エンジンのバルブシートには鉄系焼結合金
、耐熱鋼、鋳鉄が使用されている。特に高温での耐摩耗
性を高めるため、クロム、ニッケル、コバルト、モリブ
デン等の合金用元素を添加した鉄系焼結合金が多用され
つつある。
、耐熱鋼、鋳鉄が使用されている。特に高温での耐摩耗
性を高めるため、クロム、ニッケル、コバルト、モリブ
デン等の合金用元素を添加した鉄系焼結合金が多用され
つつある。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしそうしたフェロモリブデン等の金属間化合物とか
複合炭化物を添加して極度に耐摩耗性を高めたパルプ7
−トをそのまま使用すると相手パルプの摩耗を増大させ
るという欠点があった。
複合炭化物を添加して極度に耐摩耗性を高めたパルプ7
−トをそのまま使用すると相手パルプの摩耗を増大させ
るという欠点があった。
本発明は上記問題点に鑑みなされたもので、その目的と
するところは耐摩耗性が特に高められていない通常の汎
用エンジンパルプ(例えばJI8 NFC751製)を
相手にした場合にも相手材を摩耗させず且つバルブシー
ト自身の耐摩耗性にも優れた、言い換るならパルプ機構
全体の耐久性を向上できるようなバルブシート用合金を
得ようとするものである。
するところは耐摩耗性が特に高められていない通常の汎
用エンジンパルプ(例えばJI8 NFC751製)を
相手にした場合にも相手材を摩耗させず且つバルブシー
ト自身の耐摩耗性にも優れた、言い換るならパルプ機構
全体の耐久性を向上できるようなバルブシート用合金を
得ようとするものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明の第1の発明のバルブシート用鉄系焼結合金は、
重量比でクロム(Cr) 50〜80−、炭素03〜1
0$1珪素(Si) α2〜5%及び残部鉄(Fe)
からなる合金粒子5〜25%を、炭素015〜2%、ニ
ッケル(Nl)、コバルト(Co)及び銅(Cu)
のうち1種又は2種以上2〜25%1及び残部鉄(Fe
)からなる基地に均一に分散させてなることを特徴とす
るものである。
重量比でクロム(Cr) 50〜80−、炭素03〜1
0$1珪素(Si) α2〜5%及び残部鉄(Fe)
からなる合金粒子5〜25%を、炭素015〜2%、ニ
ッケル(Nl)、コバルト(Co)及び銅(Cu)
のうち1種又は2種以上2〜25%1及び残部鉄(Fe
)からなる基地に均一に分散させてなることを特徴とす
るものである。
また、本発明の第2の発明のバルブシート用鉄系焼結合
金は、上記の本発明焼結合金に鉛(Pb) 1〜20
−(重量比)を溶浸してなることを特徴とするものであ
る・ また、本発明の第SO発明のバルブシート用鉄系焼結合
金は、重量比でクロム(Cr)50〜80−%炭素(C
)5〜10g6.珪素(8i) 12〜5%及び残部
鉄(Fe)からなる合金粒子5〜25%を、鉄モリブデ
ン(FeMo )及び鉄タングステン(FeW)のうち
1種又は2櫨1〜10%、炭素(C)aS〜2%、ニッ
ケル(Ni) % コバルト(Co)及び銅(Cu)
のうち1種又は2種以上2〜25%1及び残部鉄(Fe
)からなる基地に均一に分散させてなることを特徴とす
るものである。
金は、上記の本発明焼結合金に鉛(Pb) 1〜20
−(重量比)を溶浸してなることを特徴とするものであ
る・ また、本発明の第SO発明のバルブシート用鉄系焼結合
金は、重量比でクロム(Cr)50〜80−%炭素(C
)5〜10g6.珪素(8i) 12〜5%及び残部
鉄(Fe)からなる合金粒子5〜25%を、鉄モリブデ
ン(FeMo )及び鉄タングステン(FeW)のうち
1種又は2櫨1〜10%、炭素(C)aS〜2%、ニッ
ケル(Ni) % コバルト(Co)及び銅(Cu)
のうち1種又は2種以上2〜25%1及び残部鉄(Fe
)からなる基地に均一に分散させてなることを特徴とす
るものである。
さらに1本発明の第40発明のバルブシート用鉄系焼結
合金は、上記の本発明焼結合金に鉛(Pb) 1〜2
0−(重量比)を溶浸してなることを特徴とするもので
ある。
合金は、上記の本発明焼結合金に鉛(Pb) 1〜2
0−(重量比)を溶浸してなることを特徴とするもので
ある。
以下、本発明においてチは特記しないかぎり重量−を示
す。
す。
本発明で用いる各成分元素の限定理由について説明する
。
。
まず、硬質粒子として加える合金粒子の各成分元素につ
いて説明する。
いて説明する。
合金粒子中のCr (クロム)!まC(炭素)と化合し
て硬質のクロム炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる
と共に、その一部が基地に固溶しマトリックスを強化し
、耐熱性を向上させる効果を有するが、Crが50−未
満であると前記の効果が不十分であシ、一方Orが80
−を越えると炭化物が粗大化しすぎ、合金粒子が脆くな
り、耐摩耗性及び相手パルプ攻撃性の双方とも悪化゛す
る。そのため、50〜80−と限定した。
て硬質のクロム炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる
と共に、その一部が基地に固溶しマトリックスを強化し
、耐熱性を向上させる効果を有するが、Crが50−未
満であると前記の効果が不十分であシ、一方Orが80
−を越えると炭化物が粗大化しすぎ、合金粒子が脆くな
り、耐摩耗性及び相手パルプ攻撃性の双方とも悪化゛す
る。そのため、50〜80−と限定した。
また、C(炭素)は、Cr、Fe と化合して炭化物
を形成し、耐摩耗性を向上させると共に、その一部が遊
離黒鉛として残シ、潤滑作用を営むが、Cが3−未満で
あると、前記効果が不十分にしか発揮されず、−万〇が
10−を越えると炭化物が粗大化すると共に遊離黒鉛が
多くなり、合金粒子が脆くなる。そのため、3〜10−
と限定した。
を形成し、耐摩耗性を向上させると共に、その一部が遊
離黒鉛として残シ、潤滑作用を営むが、Cが3−未満で
あると、前記効果が不十分にしか発揮されず、−万〇が
10−を越えると炭化物が粗大化すると共に遊離黒鉛が
多くなり、合金粒子が脆くなる。そのため、3〜10−
と限定した。
さらに、Si(珪素)は、上記炭化物を球状化すると共
に溶湯の脱酸剤として作用するが、Siが[L2−未満
であるとその効果が全く無く、一方St が5%を越
えると炭化物が粗大化し合金粒子が脆化する。そのため
、112〜slと限定した。
に溶湯の脱酸剤として作用するが、Siが[L2−未満
であるとその効果が全く無く、一方St が5%を越
えると炭化物が粗大化し合金粒子が脆化する。そのため
、112〜slと限定した。
合金粒子は耐摩耗性の向上に効果があることから用いら
れる。その粒径は30〜15 G pmが好ましく、合
金中のCo の一部が基地中に拡散して粒子の周囲に拡
散層を形成することによって。
れる。その粒径は30〜15 G pmが好ましく、合
金中のCo の一部が基地中に拡散して粒子の周囲に拡
散層を形成することによって。
粒子と基地との結合力が増し、該粒子の脱落が防止され
る。該合金粒子は5%未満では得られる焼結合金の耐摩
耗効果が発揮されず、25%を超えると成形性、圧縮性
及び被剛性が低下するとともに相手材であるパルプへの
攻撃性が増大するため、合金粒子は5〜25Lsと限定
した0次に基地について説明する。
る。該合金粒子は5%未満では得られる焼結合金の耐摩
耗効果が発揮されず、25%を超えると成形性、圧縮性
及び被剛性が低下するとともに相手材であるパルプへの
攻撃性が増大するため、合金粒子は5〜25Lsと限定
した0次に基地について説明する。
C(炭素)は、基地中のFeに固溶してパーライト組織
を形成し焼結合金の硬さを向上させ、これと共に合金粒
子中のCr と化合して硬質の炭化物を形成し合金粒子
の硬さをさらに向上させる効果を有するが、Cが15%
未満であると前記の効果が殆ど得られず、−万〇が2−
を越えるとセメンタイト組織が析出し基地が脆化する。
を形成し焼結合金の硬さを向上させ、これと共に合金粒
子中のCr と化合して硬質の炭化物を形成し合金粒子
の硬さをさらに向上させる効果を有するが、Cが15%
未満であると前記の効果が殆ど得られず、−万〇が2−
を越えるとセメンタイト組織が析出し基地が脆化する。
そのため、15〜2−とした。
Ni (=yケk)、Co (コバルト)及びCu(鋼
)は、基地に固溶して基地を強化し耐摩耗性を向上させ
る効果を有するが、これら金属が2−未満であると前記
の効果が発揮されず、一方25%を越えると同効果の向
上がみられない。
)は、基地に固溶して基地を強化し耐摩耗性を向上させ
る効果を有するが、これら金属が2−未満であると前記
の効果が発揮されず、一方25%を越えると同効果の向
上がみられない。
そのため、2〜25%と限定した。Ni、Go及びCu
は、単独1種で使用しても、tたけ2種以上併用しても
よい。
は、単独1種で使用しても、tたけ2種以上併用しても
よい。
また、 FeMo (鉄モリブデン)及びFeW(鉄タ
ングステン)は、Hv 70G%、500と硬く、上記
合金粒子との併用により耐摩耗性をより一層向上させる
効果を有するが、これら化合物が1チ未満であると前記
効果が得られず、一方1゜−を越えると成形性、圧縮性
が大きく低下する。
ングステン)は、Hv 70G%、500と硬く、上記
合金粒子との併用により耐摩耗性をより一層向上させる
効果を有するが、これら化合物が1チ未満であると前記
効果が得られず、一方1゜−を越えると成形性、圧縮性
が大きく低下する。
そのため、1〜10−と限定した。FeMo及びFeW
は、単独1種で使用しても、また両者併用してもよい。
は、単独1種で使用しても、また両者併用してもよい。
Pb(鉛)の焼結合金への溶浸け、よりきびしい条件下
で使用されるバルブシートの場合に行われる。溶浸され
たpbは、パルプとバルブシートの接触部に介在してP
b酸化物層を形成することにより潤滑剤として作用して
パルプ及びバルブシート相互の耐摩耗性を向上させるが
、pbの溶浸が1〜未満ではpb溶浸の効果が発揮され
ず、20−を超えて溶浸すると焼結合金のスケルトンが
弱化して摩耗が増大することから1〜20−とした。
で使用されるバルブシートの場合に行われる。溶浸され
たpbは、パルプとバルブシートの接触部に介在してP
b酸化物層を形成することにより潤滑剤として作用して
パルプ及びバルブシート相互の耐摩耗性を向上させるが
、pbの溶浸が1〜未満ではpb溶浸の効果が発揮され
ず、20−を超えて溶浸すると焼結合金のスケルトンが
弱化して摩耗が増大することから1〜20−とした。
(実施例)
以下に本発明を実施例によシ説明するがこれにより本発
明は何ら限定されるものでない〇実施例1 Cr65%、C7%、Si1% 及び残部Feからな
る合金粉末(%、00メツシユ)6%、Ni粉末(I
Q pm以下)3%、黒鉛粉末(−550メツシ1)α
8−及び残部アトマイズFe粉末(%、00メツシユ)
の混合物に潤滑剤としてステアリン酸亜鉛粉末α8チを
添加、混合し、その後、この混合粉末を金型内に充填し
、成形圧カフTon/cd で成形してバルブシート粗
形状の粉末成形体(密!7.OF/d)を得た。この粉
末成形体をアンモニア分解ガス雰囲気中で1140℃の
直置にて60分間焼結して、密度7.1り/cIi
の焼結体を得た。得られた焼結体をバルブシートの形状
に加工して排気量2000cc。
明は何ら限定されるものでない〇実施例1 Cr65%、C7%、Si1% 及び残部Feからな
る合金粉末(%、00メツシユ)6%、Ni粉末(I
Q pm以下)3%、黒鉛粉末(−550メツシ1)α
8−及び残部アトマイズFe粉末(%、00メツシユ)
の混合物に潤滑剤としてステアリン酸亜鉛粉末α8チを
添加、混合し、その後、この混合粉末を金型内に充填し
、成形圧カフTon/cd で成形してバルブシート粗
形状の粉末成形体(密!7.OF/d)を得た。この粉
末成形体をアンモニア分解ガス雰囲気中で1140℃の
直置にて60分間焼結して、密度7.1り/cIi
の焼結体を得た。得られた焼結体をバルブシートの形状
に加工して排気量2000cc。
4気筒のディーゼルエンジンに装着し、全負荷で200
時間台上耐久試験を実施し、バルブシート当り1幅増加
量及びパルプ摩耗量を測定した。な2種手パルプにはJ
I8 NFC751を用いた。
時間台上耐久試験を実施し、バルブシート当り1幅増加
量及びパルプ摩耗量を測定した。な2種手パルプにはJ
I8 NFC751を用いた。
実施列2〜8
各材料の組成を次表に示す各組成増合に変更したほかは
実施例1と同様に行なって各焼結体を得た。ただし実施
例5〜4.7及び8は得られた焼結体をPb塊と接触さ
せて再度アンモニア分解ガス中1050℃で30分間加
熱して焼結体中にPb を溶浸したものである・得られ
た各焼結体をバルブシート形状に加工し>1後、実施例
1と同様の試験を行なった。ま九、実施例5ないし8は
、PeW及び/又はFeMo f:合金粒子とともに
基地に配合したものである。
実施例1と同様に行なって各焼結体を得た。ただし実施
例5〜4.7及び8は得られた焼結体をPb塊と接触さ
せて再度アンモニア分解ガス中1050℃で30分間加
熱して焼結体中にPb を溶浸したものである・得られ
た各焼結体をバルブシート形状に加工し>1後、実施例
1と同様の試験を行なった。ま九、実施例5ないし8は
、PeW及び/又はFeMo f:合金粒子とともに
基地に配合したものである。
比較例1及び2
比較例1としてJIS FC50鋳鉄、 比較例2とし
てJI8耐熱鋼材5UH4B をそれぞれ用いてバル
ブシート形状に加工し、これらを実施例1と同様に試験
してバルブシート当り面幅増加量及びパルプ摩耗量を測
定した。
てJI8耐熱鋼材5UH4B をそれぞれ用いてバル
ブシート形状に加工し、これらを実施例1と同様に試験
してバルブシート当り面幅増加量及びパルプ摩耗量を測
定した。
以上の測定結果をまとめて次表に示す。
表かられかるように実施例1〜8のバルブシート当り面
積増加量はl11〜a、smで、比較例1及び2のt2
及び14mに比してかなり小さく、実施例1〜8の焼結
合金は過酷な条件下で使用されるディーゼルエンジンの
バルブシート材料としても耐摩耗性に優れていることが
わかる。また実施例1〜8のパルプ摩耗量は3ないし7
pm で比較例1及び2の30及び4Qpmに比して
かなり小さく、実施例1〜8の焼結合金は相手材である
パルプに対する攻撃性が低い。
積増加量はl11〜a、smで、比較例1及び2のt2
及び14mに比してかなり小さく、実施例1〜8の焼結
合金は過酷な条件下で使用されるディーゼルエンジンの
バルブシート材料としても耐摩耗性に優れていることが
わかる。また実施例1〜8のパルプ摩耗量は3ないし7
pm で比較例1及び2の30及び4Qpmに比して
かなり小さく、実施例1〜8の焼結合金は相手材である
パルプに対する攻撃性が低い。
(発明の効果)
本発明のバルブシート用鉄系焼結合金は上記したように
クロムを主体とする合金粒子を鉄基地中に均一に分散さ
せたもので耐摩耗性に優れ。
クロムを主体とする合金粒子を鉄基地中に均一に分散さ
せたもので耐摩耗性に優れ。
かつ相手材であるパルプに対する攻撃性が低く、パルプ
7一ト用焼結合金として最適なものである。
7一ト用焼結合金として最適なものである。
Claims (4)
- (1)重量比でクロム(Cr)50〜80%、炭素(C
)3〜10%、珪素(Si)0.2〜5%及び残部鉄(
Fe)からなる合金粒子5〜25%を、炭素(C)0.
5〜2%ニッケル(Ni)、コバルト(Co)及び銅(
Cu)のうち1種又は2種以上2〜25%、及び残部鉄
(Fe)からなる基地に均一に分散させてなることを特
徴とするバルブシート用鉄系焼結合金。 - (2)重量比でクロム(Cr)50〜80%、炭素(C
)3〜10%、珪素(Si)0.2〜5%及び残部鉄(
Fe)からなる合金粒子5〜25%を、炭素(C)0.
5〜2%、ニッケル(Ni)、コバルト(Co)及び銅
(Cu)のうち1種又は2種以上2〜25%、及び残部
鉄(Fe)からなる基地に均一に分散させた焼結体に鉛
(Pb)1〜20%を溶浸してなることを特徴とするバ
ルブシート用鉄系焼結合金。 - (3)重量比でクロム(Cr)50〜80%、炭素(C
)3〜10%、珪素(Si)0.2〜5%及び残部鉄(
Fe)からなる合金粒子5〜25%を、鉄モリブデン(
FeMo)及び鉄タングステン(FeW)のうち1種又
は2種以上1〜10%、並びに炭素(C)0.5〜2%
、ニッケル(Ni)、コバルト(Co)及び銅(Cu)
のうち1種又は2種以上2〜25%、及び残部鉄(Fe
)からなる基地に均一に分散させてなることを特徴とす
るバルブシート用鉄系焼結合金。 - (4)重量比でクロム(Cr)50〜80%、炭素(C
)3〜10%、珪素(Si)0.2〜5%及び残部鉄(
Fe)からなる合金粒子5〜25%を、鉄モリブデン(
PeMo)及び鉄タングステン(FeW)のうち1種又
は2種1〜10%、並びに炭素(C)0.5〜2%、ニ
ッケル(Ni)、コバルト(Co)及び銅(Cu)のう
ち1種又は2種以上2〜25%、及び残部鉄(Fe)か
らなる基地に均一に分散させた焼結体に鉛(Pb)1〜
20%を溶浸してなることを特徴とするバルブシート用
鉄系焼結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP446987A JPS63171858A (ja) | 1987-01-12 | 1987-01-12 | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP446987A JPS63171858A (ja) | 1987-01-12 | 1987-01-12 | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63171858A true JPS63171858A (ja) | 1988-07-15 |
Family
ID=11584982
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP446987A Pending JPS63171858A (ja) | 1987-01-12 | 1987-01-12 | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63171858A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05105995A (ja) * | 1991-10-15 | 1993-04-27 | Railway Technical Res Inst | 高速電気車両用パンタグラフすり板 |
JPH05230603A (ja) * | 1991-03-28 | 1993-09-07 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性のすぐれたPb含浸Fe基焼結合金製電気車のパンタグラフすり板材 |
-
1987
- 1987-01-12 JP JP446987A patent/JPS63171858A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05230603A (ja) * | 1991-03-28 | 1993-09-07 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性のすぐれたPb含浸Fe基焼結合金製電気車のパンタグラフすり板材 |
JPH05105995A (ja) * | 1991-10-15 | 1993-04-27 | Railway Technical Res Inst | 高速電気車両用パンタグラフすり板 |
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