JPH10309472A - 触媒コンバータ用メタル担体およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 排気ガス浄化に使用される触媒コンバータ用
メタル担体において、渦巻状に巻回されたメタルハニカ
ム体２の中央部から外周部にかけ全体にわたり、座屈を
伴わずに良好に拡散接合する。 【解決手段】 平箔５と波箔６の接触部９の幅Ｗが平箔
５および波箔６の厚さｔの５倍以上であり、かつ接触部
９が拡散接合により接合されている。平箔５に０．２〜
１．５kgf/cmのバックテンションを付加して巻回され、
また拡散接合が１１００℃〜１２５０℃の温度でなされ
ている。さらに平箔５の箔幅方向平均粗さＲacに応じた
温度で拡散接合されているのが好ましい。 【効果】 従来より低いバックテンションで巻回でき、
かつ低い温度で拡散接合できる。従来より過酷な条件で
も耐久性に優れ、工業的に安定して製造できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車エンジン等
の排気ガスを浄化するために使用される触媒コンバータ
用メタル担体およびその製造法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】昨今、自動車排気ガス浄化用の触媒コン
バータとして、メタル担体が使用されてきている。従来
から触媒コンバータにはセラミックス担体が主に使用さ
れているが、耐熱性、低圧損および車体への搭載性の点
から、メタル担体の使用量が増大している。

【０００３】図１に示すように従来のメタル担体１は、
耐熱性ステンレス鋼箔からなるメタルハニカム体２を金
属製の外筒３内に組込んで製造されている。メタルハニ
カム体２は、主として図２に示すように、厚さ５０μｍ
程度の帯状の平箔５と、該平箔５を波付け加工した帯状
の波箔６とを重ね、巻取軸８の回りに矢印Ｂの方向に巻
回し、渦巻状にして製造される。帯状の波箔６には各波
の稜線７が幅方向に形成されており、渦巻状に巻回され
た円柱状のメタルハニカム体２は、円柱の軸方向に多数
の通気孔４を有している。そして、この通気孔に触媒を
担持させて触媒コンバータとしている。

【０００４】触媒コンバータには、エンジンからの高温
の排ガスによる激しい熱サイクルに耐え、かつエンジン
からの激しい振動にも耐えるための優れた耐久性が要求
される。そのため従来のメタル担体１は、メタルハニカ
ム体２の平箔５と波箔６の接触部、およびメタルハニカ
ム体２の外周と外筒３の内周とが接合されている。接合
手段としては、ロウ付け、抵抗溶接、拡散接合が行われ
ているが、ロウ材や溶接治具等を用いることなく、高真
空下あるいは非酸化性雰囲気下で高温加熱することによ
り接合できる拡散接合が有利である。

【０００５】一般に拡散接合に際しては、接合すべき材
料同士をたがいに密着させ、加熱中も終始面圧が加わる
ように加圧装置あるいはウエイトが使用される。ところ
が、上記のような渦巻状に巻回されたメタルハニカム体
２においては、外部から面圧を付与することができない
ので、巻回時、図２に示すように平箔５に対し矢印Ａの
方向にバックテンションをかけ、あるいは外筒３に挿入
後、縮径することによって面圧を付与していた。

【０００６】しかし、巻回時のバックテンションではメ
タルハニカム体２の外周部に面圧がかかり難く、外筒３
の縮径では中心部に面圧がかかり難い。両者を併用して
も、メタルハニカム体２の中心部と外周部の中間部では
面圧がかかり難かった。そして中間部に必要な面圧を付
与するために、バックテンションを高めると、中心部の
通気孔４が座屈し、縮径加工率を上げると、外周部の通
気孔４が座屈するという問題があった。

【０００７】この問題に対して本発明者らは、平箔５と
波箔６の表面粗さを、平均粗さ（Ｒａ）で０．００１μ
ｍ以上０．２μｍ以下とし、かつ平箔５と波箔６の接触
幅を３０μｍ以上とすることで、メタルハニカム体２の
通気孔４が座屈しない範囲のバックテンションおよび外
筒縮径により、中心部から外周部まで良好に拡散接合す
る製造方法を特開平８−３８９１２号公報により提案し
ている。

【０００８】また、特開平５−１３１１４４号公報で
は、波箔６の各波の頂上部および谷部を箔厚さ以上の幅
を有する平らな平行部とし、これを平箔５と重ねて渦巻
状に巻回することで両箔を面状に接触させたのち拡散接
合することにより、接合強度を向上させることを提案し
ている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】上記特開平８−３８９
１２号公報に提案している技術は、平箔５および波箔６
の表面粗さを上記範囲に小さくし、かつ接触幅を３０μ
ｍ以上としているが、接触幅の具体例は、実施例で示し
ている３０μｍと２００μｍである。なお該公報では表
面粗さの測定方向については言及していない。本発明者
らの知見では、帯状の平箔５および波箔６の長さ方向に
測定した表面粗さが上記範囲であっても、直角方向（Ｃ
方向）に測定した表面粗さが大きい場合は、接触幅を２
００μｍとしても拡散接合部の耐久性が不十分である。

【００１０】また上記特開平５−１３１１４４号公報に
提案している技術では、平箔５と波箔６の面接触を可能
とするために波箔の各波に平行部を形成しているが、平
行部の幅は箔厚さ以上としているだけで、具体的な寸法
は示していない。さらに、拡散接合の際の加熱について
は、従来１２５０℃以上の高温加熱が行われていたが、
より低温で拡散接合することが望まれていた。

【００１１】本発明は、自動車エンジン等の排気ガスを
浄化するために使用される触媒コンバータ用メタル担体
およびその製造法であって、渦巻状に巻回されたメタル
ハニカム体２を中央部から外周部にかけ全体にわたり、
座屈を伴わずに良好に拡散接合することで、平箔と波箔
の接合強度を向上させ、耐久性の優れたメタル担体を提
供することを目的とする。また拡散接合のための加熱温
度を従来よりも低温で行うことを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明メタル担体は、耐熱性ステンレス鋼からなる帯
状の平箔と、該平箔を波付け加工した帯状の波箔で各波
の稜線が幅方向であるものとが、重ねて渦巻状に巻回さ
れた多数の通気孔を有するメタルハニカム体が、金属製
外筒内に組み込まれてなるメタル担体において、前記平
箔と前記波箔の接触部の幅が前記平箔および前記波箔の
厚さの５倍以上であり、かつ該接触部が拡散接合により
接合されていることを特徴とする触媒コンバータ用メタ
ル担体である。

【００１３】そして、前記メタルハニカム体が、前記帯
状の平箔に単位平箔幅あたり０．２kgf/cm〜１．５kgf/
cmのバックテンションを付加し巻回されて形成されてい
るものとすることができる。また前記拡散接合が１１０
０℃〜１２５０℃の温度でなされているものとすること
ができる。さらに前記拡散接合が、平箔の箔幅方向の平
均粗さＲac（μｍ）に応じて真空熱処理温度Ｔ（℃）
を、 １０⁴ ／（Ｔ＋２７３）≦−０．４３ logＲac＋６．４３ （１） の関係式を満足する範囲にして行われているものとする
のが好ましい。

【００１４】上記目的を達成するための本発明法は、多
数の通気孔を有するメタルハニカム体が金属製外筒内に
組み込まれてなるメタル担体の製造法において、耐熱性
ステンレス鋼からなる帯状の平箔を波付け加工して各波
の稜線が幅方向である帯状の波箔とするに際し、各波の
頂上部および谷部に、箔厚さの５倍以上の幅を有する平
行部を形成し、該波箔と前記平箔とを重ねて渦巻状に巻
回することで、前記平行部と前記平箔との接触部を面接
触とし、かつ該接触部を拡散接合して前記メタルハニカ
ム体とすることを特徴とする触媒コンバータ用メタル担
体の製造法である。

【００１５】そして、前記波箔と前記平箔とを重ねて巻
回するとき、前記平箔にかけるバックテンションを単位
平箔幅あたり０．２kgf/cm〜１．５kgf/cmとすることが
できる。また前記拡散接合を１１００℃〜１２５０℃の
温度で行うことができる。さらに、前記拡散接合を、平
箔の箔幅方向の平均粗さＲac（μｍ）に応じて真空熱処
理温度Ｔ（℃）を、前記（１）式を満足する範囲にして
行うことが好ましい。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明のメタル担体１は、図１に
示すように、メタルハニカム体２が金属製の外筒３内に
組込まれている。メタルハニカム体２は、図２に示すよ
うに、耐熱性ステンレス鋼からなる帯状の平箔５と、該
平箔５を波付け加工した帯状の波箔６とを重ね、平箔５
にＡ方向にバックテンションをかけ、巻取軸８の回りに
Ｂ方向に巻回し、渦巻状にして製造される。帯状の波箔
６には、各波の稜線７が幅方向、すなわち帯の長さ方向
と直交するＣ方向に形成されており、渦巻状に巻回され
た円柱状のメタルハニカム体２は、円柱の軸方向に多数
の通気孔４を有している。

【００１７】そして本発明メタル担体は、図３に示すよ
うに、平箔５と波箔６の接触幅Ｗが平箔５および波箔６
の厚さｔの５倍以上であり、かつ平箔５と波箔６の接触
部９が拡散接合により接合されている。接合は、巻回さ
れたメタルハニカム体２を外筒２内に装入した後、拡散
接合処理することにより行われる。この処理により平箔
５と波箔６の接触部９が拡散接合されるとともに、メタ
ルハニカム体２の外周面と外筒３の内周面とが、ロウ付
けあるいは拡散接合により接合される。

【００１８】メタルハニカム体２用の材料としては、耐
熱性合金元素としてＡｌ等を含有するフェライト系ステ
ンレス鋼、例えば２０％Ｃｒ−５％Ａｌ鋼が採用され
る。また外筒３用の材料としては、メタルハニカム体２
ほどの耐熱性は要求されないので、Ａｌ等の耐熱性合金
元素を含有しないステンレス鋼を採用してもよい。

【００１９】本発明メタル担体において、接触幅Ｗを箔
厚さｔの５倍以上とするには、波箔６として、たとえば
図４に示すような台形状の波を有するもので、波の頂上
部および谷部に箔厚さｔの５倍以上の幅の平行部１０を
形成したものを採用すればよい。図３のように接触幅Ｗ
を箔厚さｔの５倍以上とすることで、接触部９は面圧を
特に高めなくても良好に拡散接合される。

【００２０】以下その理由について考察する。拡散接合
は真空炉内で加熱することにより行われるが、通常採用
される１０^-4Torr程度の真空度では、残留酸素により平
箔５および波箔６が酸化される。本発明者らは、耐熱性
合金元素としてＡｌを含有するフェライト系ステンレス
鋼からなる箔を、約２×１０^-4Torrの真空度にて１２５
０℃に加熱したところ、箔表面にＡｌ₂ Ｏ₃ の生成を確
認している。この現象は、上記加熱雰囲気に酸素が存在
し、かつ真空加熱中に箔からＡｌなどの金属蒸気が発生
して酸化されたことを示している。

【００２１】従来のように平箔５と波箔６の接触幅Ｗが
狭いと、接触部９に酸素が侵入して接触界面にＡｌ₂ Ｏ
₃ が生成し、これが障壁となって拡散接合され難くなる
と考えられる。ところが、接触幅Ｗを箔厚さｔの５倍以
上に広げることにより、接触部９の両箔間にＡｌなどの
金属蒸気が充満し、酸素侵入が抑止され、接触界面での
Ａｌ₂ Ｏ₃ 生成が抑止されるので、面圧を特に高めなく
ても良好に拡散接合されると考えられる。したがって、
本発明メタル担体は、平箔５と波箔６の接触部９の幅Ｗ
を箔厚さｔの５倍以上とした。

【００２２】このように本発明メタル担体は、平箔５と
波箔６の接触部９において面圧を特に高める必要がない
ので、図２のように帯状の平箔５と帯状の波箔６を重ね
て巻回するとき、平箔５に対しＡ方向に付与するバック
テンションを、従来より低くすることができる。このた
め巻回時にメタルハニカム体２の通気孔４が座屈するお
それが解消される。このようなメタルハニカム体２を外
筒３に装入したのちは、面圧を付与するための縮径は不
要である。

【００２３】そして本発明メタル担体は、上記のように
平箔５と波箔６の接触部９の拡散接合性がよく、接合部
の拡散接合率が高い。ここで拡散接合率は、接合線の長
さＬに対する接合部分の合計長さΣａ_i 、すなわちΣａ
_i ／Ｌであり、接合部の断面を顕微鏡観察する等により
求めることができる。本発明者らは、このような拡散接
合率が０．３以上であれば、自動車エンジン等に搭載し
たときの耐久性に問題がないことを確認している。

【００２４】さらに、拡散接合性がよいため拡散接合処
理の加熱において、加熱温度を低下させ、あるいは加熱
時間を短縮させることができるので、平箔５と波箔６は
Ａｌ等の耐熱性合金元素の蒸発が抑止される。したがっ
て、触媒コンバータとして使用するときの耐久性に優れ
ている。

【００２５】つぎに本発明メタル担体において、図２の
ようにしてメタルハニカム体２とする際、Ａ方向に付与
されるバックテンションを従来よりも低くし、平箔５の
単位平箔幅あたり０．２kgf/cm〜１．５kgf/cmとして形
成されたものとすることができる。このため、巻回時に
メタルハニカム体２に座屈などの変形が生じるおそれが
解消される。

【００２６】また、拡散接合時の加熱を１１００℃〜１
２５０℃の温度で行うことができる。従来から行われて
いる１２５０℃では拡散接合がより良好に行え、１１０
０℃以上のより低い温度でも、従来なみあるいはそれ以
上の良好な拡散接合が行え、耐久性の優れたメタル担体
となる。

【００２７】さらに拡散接合を、平箔５の箔幅方向の平
均粗さＲac（μｍ）に応じて、真空熱処理温度Ｔ（℃）
を、 １０⁴ ／（Ｔ＋２７３）≦−０．４３ logＲac＋６．４３ （１） の関係式を満足する範囲にして行うことが好ましい。Ｒ
acは平箔５の箔幅方向、すなわち図２に示すＣ方向に測
定した平均粗さである。なお波箔６は、このような表面
粗さの平箔５を波付け加工して形成されるので、平箔５
と同様の粗さを有している。

【００２８】帯状の平箔５は厚さが５０μｍ程度であ
り、冷間圧延により製造されるので、その表面には、通
常、圧延方向に筋が見られる。この筋に直交する方向、
すなわち図２に示すＣ方向の表面粗さの異なる試料につ
いて、真空熱処理温度Ｔを変化させ、拡散接合の良否を
判定した結果、図６に示すように、上記（１）式を満足
する範囲が良好であった。

【００２９】良否の判定は冷押試験により行い、図６の
○は合格、●は不合格を示す。冷押試験は、図８に示す
ように、メタル担体１をダイス１１に載せ、上からロー
ドセル１３付きのポンチ１２を押し込み、ストローク−
荷重曲線を記録するものである。押し込み後の変形部観
察結果と曲線の形により合否が判定でき、メタル担体１
内に接合不良によるズレが発生しないものは実線のよう
な曲線となり合格、接合部にズレが発生すると破線のよ
うになり不合格である。

【００３０】このように、平箔５および波箔６の表面粗
さＲacに応じた真空熱処理温度Ｔで拡散接合処理を行う
ことにより、得られるメタル担体の拡散接合率を安定し
て高め、かつＡｌ等の耐熱性合金元素の蒸発を安定して
抑止したものとすることができる。

【００３１】つぎに本発明法は、図１に示すように、多
数の通気孔を有するメタルハニカム体２が金属製外筒３
内に組み込まれてなるメタル担体１の製造法において、
耐熱性ステンレス鋼からなる帯状の平箔５を波付け加工
して、図２のように各波の稜線７が幅方向（Ｃ方向）で
ある帯状の波箔６とするに際し、図４のように各波の頂
上部および谷部に、箔厚さｔの５倍以上の幅を有する平
行部１０を形成し、該波箔６と平箔５とを重ねて図２の
ように渦巻状に巻回することで、図３のように平箔５と
波箔６の接触部９を幅Ｗ≧５ｔの面接触とし、かつ該接
触部９を拡散接合してメタルハニカム体２とする。

【００３２】接合は、巻回されたメタルハニカム体２を
外筒２内に装入した後、拡散接合処理することにより行
う。この処理により平箔５と波箔６の接触部９を拡散接
合するとともに、メタルハニカム体２の外周面と外筒３
の内周面とを、ロウ付けあるいは拡散接合により接合す
る。

【００３３】本発明法において、平箔５と波箔６の接触
部９を幅Ｗ≧５ｔの面接触とする理由は、上記本発明メ
タル担体において説明したとおりである。また平箔５を
波付け加工して波箔６とするには、通常、波付けギアを
使用するが、波箔６の各波の頂上部および谷部に図４の
ような平行部１０を形成するには、先端部の曲率半径を
大きくした、もしくは先端部を平坦にした波付けギアを
採用すればよい。

【００３４】本発明法では、平箔５と波箔６の接触部９
において面圧を特に高める必要がないので、図２のよう
に帯状の平箔５と帯状の波箔６を重ねて巻回するとき、
平箔５にＡ方向に付与するバックテンションを、従来よ
り低い単位平箔幅あたり０．２kgf/cm〜１．５kgf/cmと
することができる。このため巻回時にメタルハニカム体
２の通気孔４が座屈するなどの変形を生じるおそれが解
消される。このようなメタルハニカム体２を外筒３に装
入したのちは、面圧を付与するための縮径は不要であ
る。

【００３５】また、拡散接合時の加熱を１１００℃〜１
２５０℃の温度で行うことができる。従来から行われて
いる１２５０℃では拡散接合がより良好に行え、１１０
０℃以上のより低い温度でも、従来なみあるいはそれ以
上の拡散接合が行え、耐久性の優れたメタル担体とな
る。さらに拡散接合を、平箔５の箔幅方向の平均粗さＲ
ac（μｍ）に応じて、真空熱処理温度Ｔ（℃）を、
（１）式の関係式を満足する範囲にして行うことが好ま
しい。

【００３６】

【実施例】下記材料を使用して外径１００mm、長さ１０
０mmのメタル担体を製造し、耐久試験を行った。 平箔：２０Ｃｒ−５Ａｌフェライト系ステンレス鋼箔、
厚さ５０μｍ、幅１００mm 波箔：同上平箔を波付け加工したもの、波高さ１．２５
mm、ピッチ２．５４mm 外筒：１８Ｃｒ−８Ｎｉ耐熱ステンレス鋼管、肉厚１．
５mm、長さ１００mm、外径１０２mm

【００３７】（１）メタル担体１（従来例） 波箔の形状：長さ方向側面が図４に示すようなサインカ
ーブをなす 平箔に１０kgf （すなわち１．０kgf/cm）のバックテン
ションを加えながら波箔とともに巻回し、外径１００mm
のメタルハニカム体を作製した。平箔と波箔の接触部幅
Ｗ＝０．１mm＝２ｔ（箔厚さの２倍）である。外筒の内
面全面にろう材を塗布した後、このメタルハニカム体を
挿入した。その後、１２５０℃、１０^-4Torrの高温高真
空下で９０分加熱して製造した。

【００３８】（２）メタル担体２（本発明例） 波箔の形状：長さ方向側面が図３のような台形カーブを
なす 平箔に１０kgf （すなわち１．０kgf/cm）のバックテン
ションを加えながら波箔とともに巻回し、外径１００mm
のメタルハニカム体を作製した。平箔と波箔の接触部幅
Ｗ＝０．５mm＝１０ｔ（箔厚さの１０倍）である。外筒
の内面全面にろう材を塗布した後、このメタルハニカム
体を挿入した。その後、１２５０℃、１０^-4Torrの高温
高真空下で９０分加熱して製造した。

【００３９】（３）メタル担体３（本発明例） 波箔の形状：長さ方向側面が図３のような台形カーブを
なす 平箔に１０kgf （すなわち１．０kgf/cm）のバックテン
ションを加えながら波箔とともに巻回し、外径１００mm
のメタルハニカム体を作製した。平箔と波箔の接触部幅
Ｗ＝０．５mm＝１０ｔ（箔厚さの１０倍）である。外筒
の内面全面にろう材を塗布した後、このメタルハニカム
体を挿入した。その後、１２２５℃、１０^-4Torrの高温
高真空下で９０分加熱して製造した。

【００４０】（４）メタル担体４（本発明例） 波箔の形状：長さ方向側面が図３のような台形カーブを
なす 平箔に１０kgf （すなわち１．０kgf/cm）のバックテン
ションを加えながら波箔とともに、図７においてｄ₁ ＝
８０mm、Ｈ₁ ＝３０mmとなるように、１ターン相当長さ
にアルミナを塗布しながら巻回し、外径１００mmのメタ
ルハニカム体を作製した。平箔と波箔の接触部幅Ｗ＝
０．５mm＝１０ｔ（箔厚さの１０倍）である。外筒の内
面にＬ₁ ＝６０mm、Ｌ₂ ＝４０mmとなるようににろう材
を塗布し、Ｌ₁ の箇所にアルミナを塗布したのち、この
メタルハニカム体を挿入した。その後、１２２５℃、１
０^-4Torrの高温高真空下で６０分加熱して製造した。

【００４１】上記従来例および本発明例のメタル担体１
〜３に対して、前述の図８に示す冷押試験を実施したと
ころ、従来例のメタル担体１は、ズレが発生し不合格と
なったが、本発明例のメタル担体２および３は問題なく
合格であった。また図７のようにスリット入り全体接合
とした本発明例のメタル担体４を、ガソリンエンジンの
排気系に搭載し、加熱９５０℃１０分、冷却１５０℃１
０分を１サイクルとする過酷な冷熱耐久試験を実施した
ところ、９００サイクル付与しても損傷せず合格であっ
た。

【００４２】

【発明の効果】本発明のメタル担体は、渦巻状に巻回さ
れたメタルハニカム体が巻回時に小さなバックテンショ
ンにより形成され、かつ外筒装入後の縮径が不要で、中
心部から外周部まで全体にわたって変形や座屈を伴わず
良好に拡散接合され、自動車エンジン等に搭載したとき
の耐久性に優れている。そして、従来よりも低い温度で
拡散接合することができる。また本発明法により、この
ような耐久性および製造性の優れたメタル担体を工業的
に安定して製造することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明メタル担体の外観を示す斜視図である。

【図２】本発明におけるメタルハニカム体の製造例を示
す斜視図である。

【図３】本発明におけるメタルハニカム体の平箔と波箔
の接合部の例を示す正面図である。

【図４】本発明例における波箔の形状例（台形状カー
ブ）を示す側面図である。

【図５】従来例における波箔の形状（サインカーブ）を
示す側面図である。

【図６】本発明における拡散接合の好ましい条件を示す
平均粗さと真空熱処理温度との関係図である。

【図７】本発明の実施例におけるメタル担体の例を示す
断面図である。

【図８】本発明の対象材における冷押試験の説明図であ
る。

【符号の説明】

１…メタル担体 ２…メタルハニカム体 ３…外筒 ４…通気孔 ５…平箔 ６…波箔 ７…稜線 ８…巻取軸 ９…接触部 １０…平行部 １１…ダイス １２…ポンチ １３…ロードセル １４，１５…非接合部 １６…接合部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩見 和俊 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 耐熱性ステンレス鋼からなる帯状の平箔
   と、該平箔を波付け加工した帯状の波箔で各波の稜線が
   幅方向であるものとが、重ねて渦巻状に巻回された多数
   の通気孔を有するメタルハニカム体が、金属製外筒内に
   組み込まれてなるメタル担体において、前記平箔と前記
   波箔の接触部の幅が前記平箔および前記波箔の厚さの５
   倍以上であり、かつ該接触部が拡散接合により接合され
   ていることを特徴とする触媒コンバータ用メタル担体。
2. 【請求項２】 前記メタルハニカム体が、前記帯状の平
   箔に単位平箔幅あたり０．２kgf/cm〜１．５kgf/cmのバ
   ックテンションを付加し巻回されて形成されていること
   を特徴とする請求項１記載の触媒コンバータ用メタル担
   体。
3. 【請求項３】 前記拡散接合が１１００℃〜１２５０℃
   の温度でなされていることを特徴とする請求項１または
   ２記載の触媒コンバータ用メタル担体。
4. 【請求項４】 前記拡散接合が、平箔の箔幅方向の平均
   粗さＲac（μｍ）に応じて真空熱処理温度Ｔ（℃）を、 １０⁴ ／（Ｔ＋２７３）≦−０．４３ logＲac＋６．４
   ３ の関係式を満足する範囲にして行われていることを特徴
   とする請求項１または２記載の触媒コンバータ用メタル
   担体。
5. 【請求項５】 多数の通気孔を有するメタルハニカム体
   が金属製外筒内に組み込まれてなるメタル担体の製造法
   において、耐熱性ステンレス鋼からなる帯状の平箔を波
   付け加工して各波の稜線が幅方向である帯状の波箔とす
   るに際し、各波の頂上部および谷部に、箔厚さの５倍以
   上の幅を有する平行部を形成し、該波箔と前記平箔とを
   重ねて渦巻状に巻回することで、前記平行部と前記平箔
   との接触部を面接触とし、かつ該接触部を拡散接合して
   前記メタルハニカム体とすることを特徴とする触媒コン
   バータ用メタル担体の製造法。
6. 【請求項６】 前記波箔と前記平箔とを重ねて巻回する
   とき、前記平箔にかけるバックテンションを単位平箔幅
   あたり０．２kgf/cm〜１．５kgf/cmとすることを特徴と
   する請求項５記載の触媒コンバータ用メタル担体の製造
   法。
7. 【請求項７】 前記拡散接合を１１００℃〜１２５０℃
   の温度で行うことを特徴とする請求項５または６記載の
   触媒コンバータ用メタル担体の製造法。
8. 【請求項８】 前記拡散接合を、平箔の箔幅方向の平均
   粗さＲac（μｍ）に応じて真空熱処理温度Ｔ（℃）を、 １０⁴ ／（Ｔ＋２７３）≦−０．４３ logＲac＋６．４
   ３ の関係式を満足する範囲にして行うことを特徴とする請
   求項５または６記載の触媒コンバータ用メタル担体の製
   造法。