JPH10296422A - 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法および過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材 - Google Patents
過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法および過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材Info
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- JPH10296422A JPH10296422A JP10634597A JP10634597A JPH10296422A JP H10296422 A JPH10296422 A JP H10296422A JP 10634597 A JP10634597 A JP 10634597A JP 10634597 A JP10634597 A JP 10634597A JP H10296422 A JPH10296422 A JP H10296422A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダイカスト法による高い生産性を維持しつ
つ、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材のもつ特徴である優れ
た耐摩耗性を十分に発揮することができる平均粒径およ
び分布密度の初晶Ｓｉ粒を有する組織の過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材を製造する。 【解決手段】 手許炉１内に収容した過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金からなる溶湯Ｍをダイカスト鋳造機４によりダイ
カスト鋳造するに際し、ダイカスト鋳造機４の射出スリ
ーブ４ａ内での［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温
度（Ｔｃ））／２＋１５］℃から［（共晶凝固温度（Ｔ
ｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの間の平均
冷却速度を毎秒２±１℃にコントロールすると共に、射
出スリーブ４ａ内でのスリーブ壁部と中心部とにおける
溶湯温度の差を５℃以内にコントロールすることによ
り、耐摩耗性の確保に必要な大きさの初晶Ｓｉ粒を晶出
させた組織を有する過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト
部材を製造する。
つ、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材のもつ特徴である優れ
た耐摩耗性を十分に発揮することができる平均粒径およ
び分布密度の初晶Ｓｉ粒を有する組織の過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材を製造する。 【解決手段】 手許炉１内に収容した過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金からなる溶湯Ｍをダイカスト鋳造機４によりダイ
カスト鋳造するに際し、ダイカスト鋳造機４の射出スリ
ーブ４ａ内での［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温
度（Ｔｃ））／２＋１５］℃から［（共晶凝固温度（Ｔ
ｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの間の平均
冷却速度を毎秒２±１℃にコントロールすると共に、射
出スリーブ４ａ内でのスリーブ壁部と中心部とにおける
溶湯温度の差を５℃以内にコントロールすることによ
り、耐摩耗性の確保に必要な大きさの初晶Ｓｉ粒を晶出
させた組織を有する過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト
部材を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金部材のもつ特徴である優れた耐摩耗性を十分に発
揮させることができるようにした過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材の製造方法および過共晶Ａｌ−Ｓｉ系
合金ダイカスト部材に関するものである。
系合金部材のもつ特徴である優れた耐摩耗性を十分に発
揮させることができるようにした過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材の製造方法および過共晶Ａｌ−Ｓｉ系
合金ダイカスト部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材のもつ特徴
である優れた耐摩耗性を確保するためには、初晶Ｓｉの
平均粒径や分布密度をある程度以上にする必要がある。
しかし、冷却速度が速く生産性の良いダイカストによっ
て過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材を製造した場合、冷却速
度が速いがゆえに組織が微細になり、従って、初晶Ｓｉ
の平均粒径も小さく、耐摩耗性に対するその特徴を十分
に発揮させることができない場合があった。
である優れた耐摩耗性を確保するためには、初晶Ｓｉの
平均粒径や分布密度をある程度以上にする必要がある。
しかし、冷却速度が速く生産性の良いダイカストによっ
て過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材を製造した場合、冷却速
度が速いがゆえに組織が微細になり、従って、初晶Ｓｉ
の平均粒径も小さく、耐摩耗性に対するその特徴を十分
に発揮させることができない場合があった。
【０００３】そこで、従来技術において、生産性に跳ね
返ることなく組織を粗くするには、溶湯温度を低下せざ
るをえなかった。つまり、従来の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材の製造方法においては、溶湯冷却速度
が射出後金型内より遅い射出スリーブ内で初晶Ｓｉを晶
出させ、ある程度成長させた後金型内に射出できるよう
に射出スリーブに給湯する手許炉の温度を下げるように
していた。
返ることなく組織を粗くするには、溶湯温度を低下せざ
るをえなかった。つまり、従来の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材の製造方法においては、溶湯冷却速度
が射出後金型内より遅い射出スリーブ内で初晶Ｓｉを晶
出させ、ある程度成長させた後金型内に射出できるよう
に射出スリーブに給湯する手許炉の温度を下げるように
していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法では、手許炉内において比較的低温で長時間溶湯を保
持するため、初晶Ｓｉの晶出核が凝集粗大化し易く、ま
た、スリーブ内でも保持時間が長くなるため壁部と中心
部とにおける溶湯温度の差が大きくなり易い。従って、
得られる部材の初晶Ｓｉの平均粒径や分布密度に著しく
大きなばらつきが生じ、安定して優れた材料特性を得る
ことができない場合があった。
法では、手許炉内において比較的低温で長時間溶湯を保
持するため、初晶Ｓｉの晶出核が凝集粗大化し易く、ま
た、スリーブ内でも保持時間が長くなるため壁部と中心
部とにおける溶湯温度の差が大きくなり易い。従って、
得られる部材の初晶Ｓｉの平均粒径や分布密度に著しく
大きなばらつきが生じ、安定して優れた材料特性を得る
ことができない場合があった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、ダイカスト鋳造による高
い生産性を維持しつつ、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材の
もつ特徴である優れた耐摩耗性を十分に発揮することが
できる平均粒径および分布密度の初晶Ｓｉ粒を有する組
織のダイカスト部材を安定して生産することができるよ
うにし、特に、初晶Ｓｉの晶出温度が低い共晶組成に近
い過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材の製造にとって有効であ
る過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法お
よび過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材を提供する
ことを目的としている。
がみてなされたものであって、ダイカスト鋳造による高
い生産性を維持しつつ、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材の
もつ特徴である優れた耐摩耗性を十分に発揮することが
できる平均粒径および分布密度の初晶Ｓｉ粒を有する組
織のダイカスト部材を安定して生産することができるよ
うにし、特に、初晶Ｓｉの晶出温度が低い共晶組成に近
い過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金部材の製造にとって有効であ
る過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法お
よび過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材を提供する
ことを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明による過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部
材の製造方法では、手許炉溶湯保持時には、初晶晶出核
が生成凝集しない高温に保持し、初晶晶出温度付近まで
は、急冷することにより、核の微細生成を狙うととも
に、その時点では、射出スリーブへの給湯による攪拌効
果を狙うため固相を晶出させず、スリーブ給湯後徐冷す
ることにより、初晶Ｓｉの晶出成長を可能にし、かつ、
射出スリーブ内での温度分布を小さく抑え、射出時にお
ける溶湯固相率不均一を小さくし、射出タイミングのコ
ントロールをしやすくするようにしている。
め、本発明による過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部
材の製造方法では、手許炉溶湯保持時には、初晶晶出核
が生成凝集しない高温に保持し、初晶晶出温度付近まで
は、急冷することにより、核の微細生成を狙うととも
に、その時点では、射出スリーブへの給湯による攪拌効
果を狙うため固相を晶出させず、スリーブ給湯後徐冷す
ることにより、初晶Ｓｉの晶出成長を可能にし、かつ、
射出スリーブ内での温度分布を小さく抑え、射出時にお
ける溶湯固相率不均一を小さくし、射出タイミングのコ
ントロールをしやすくするようにしている。
【０００７】すなわち、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材の製造方法は、請求項１に記載
しているように、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる溶湯
をダイカスト鋳造するに際し、射出スリーブ内での
［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／
２＋１５］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出
温度（Ｔｃ））／２］℃までの間の平均冷却速度を毎秒
２±１℃にコントロールすると共に、射出スリーブ内で
のスリーブ壁部と中心部とにおける溶湯温度の差を５℃
以内にコントロールすることにより、耐摩耗性の確保に
必要な大きさ、とくに初晶Ｓｉ平均粒径が４μｍ〜２０
μｍの大きさの初晶Ｓｉ粒を晶出させるようにしたこと
を特徴としている。
ｉ系合金ダイカスト部材の製造方法は、請求項１に記載
しているように、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる溶湯
をダイカスト鋳造するに際し、射出スリーブ内での
［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／
２＋１５］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出
温度（Ｔｃ））／２］℃までの間の平均冷却速度を毎秒
２±１℃にコントロールすると共に、射出スリーブ内で
のスリーブ壁部と中心部とにおける溶湯温度の差を５℃
以内にコントロールすることにより、耐摩耗性の確保に
必要な大きさ、とくに初晶Ｓｉ平均粒径が４μｍ〜２０
μｍの大きさの初晶Ｓｉ粒を晶出させるようにしたこと
を特徴としている。
【０００８】そして、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項２に記載しているように、射出時の射出スリ
ーブ内での溶湯温度が［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶
晶出温度（Ｔｃ））／２＋１０］℃から［（共晶凝固温
度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの間
となるように射出タイミングをコントロールするように
なすことができる。
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項２に記載しているように、射出時の射出スリ
ーブ内での溶湯温度が［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶
晶出温度（Ｔｃ））／２＋１０］℃から［（共晶凝固温
度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの間
となるように射出タイミングをコントロールするように
なすことができる。
【０００９】同じく、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項３に記載しているように、過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金に初晶Ｓｉ粒の晶出核として合金中ではＡｌＰと
して作用するＰを添加した合金を用い、溶解時の出湯温
度を初晶晶出核分解温度（Ｔｎｂ）以上とし、かつ、手
許炉における溶湯の保持温度を初晶晶出核生成温度（Ｔ
ｎｓ）以上として、耐摩耗性の確保に必要な分布密度の
初晶Ｓｉ粒を晶出させるようになすことができる。
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項３に記載しているように、過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金に初晶Ｓｉ粒の晶出核として合金中ではＡｌＰと
して作用するＰを添加した合金を用い、溶解時の出湯温
度を初晶晶出核分解温度（Ｔｎｂ）以上とし、かつ、手
許炉における溶湯の保持温度を初晶晶出核生成温度（Ｔ
ｎｓ）以上として、耐摩耗性の確保に必要な分布密度の
初晶Ｓｉ粒を晶出させるようになすことができる。
【００１０】同じく、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項４に記載しているように、過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金からなる溶湯をダイカスト鋳造設備の手許炉から
射出スリーブに移送する過程で溶湯を冷却体に接触させ
て初晶晶出温度（Ｔｃ）付近での冷却速度をコントロー
ルし、かつ、射出スリーブ内での冷却速度、溶湯の温度
分布をコントロールして、耐摩耗性および強度の確保で
きる平均粒径、分布密度の初晶Ｓｉを均一に晶出させる
ようになすことができる。
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項４に記載しているように、過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金からなる溶湯をダイカスト鋳造設備の手許炉から
射出スリーブに移送する過程で溶湯を冷却体に接触させ
て初晶晶出温度（Ｔｃ）付近での冷却速度をコントロー
ルし、かつ、射出スリーブ内での冷却速度、溶湯の温度
分布をコントロールして、耐摩耗性および強度の確保で
きる平均粒径、分布密度の初晶Ｓｉを均一に晶出させる
ようになすことができる。
【００１１】同じく、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項５に記載しているように、冷却体上での［初
晶晶出温度（Ｔｃ）＋６０］℃から［初晶晶出温度（Ｔ
ｃ）＋１０］℃までの間の冷却速度を毎秒１０±４℃に
コントロールするようになすことができる。
系合金ダイカスト部材の製造方法の実施態様において
は、請求項５に記載しているように、冷却体上での［初
晶晶出温度（Ｔｃ）＋６０］℃から［初晶晶出温度（Ｔ
ｃ）＋１０］℃までの間の冷却速度を毎秒１０±４℃に
コントロールするようになすことができる。
【００１２】本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダ
イカスト部材は、請求項６に記載しているように、請求
項１ないし５のいずれかに記載の製造方法により製造さ
れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材であって、
初晶Ｓｉ平均粒径が４μｍ〜２０μｍであるものとした
ことを特徴としている。
イカスト部材は、請求項６に記載しているように、請求
項１ないし５のいずれかに記載の製造方法により製造さ
れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材であって、
初晶Ｓｉ平均粒径が４μｍ〜２０μｍであるものとした
ことを特徴としている。
【００１３】そして、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金ダイカスト部材の実施態様においては、請求項７
に記載しているように、請求項１ないし５のいずれかに
記載の製造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材であって、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
は、重量％で、Ｓｉ：１４．５〜１６．５％を含むもの
とすることができる。
系合金ダイカスト部材の実施態様においては、請求項７
に記載しているように、請求項１ないし５のいずれかに
記載の製造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材であって、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
は、重量％で、Ｓｉ：１４．５〜１６．５％を含むもの
とすることができる。
【００１４】同じく、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金ダイカスト部材の実施態様においては、請求項８
に記載しているように、請求項１ないし５のいずれかに
記載の製造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材であって、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
は、その組成が、重量％で、Ｃｕ：３．０〜４．０％、
Ｓｉ：１４．５〜１６．５％、Ｍｇ：０．５５〜０．９
０％、Ｆｅ：０．７０〜１．２０％、Ｍｎ：０．４０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｔｉ：０．
０５〜０．１５％、Ｐ：０．００３〜０．０５０％を含
み、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるものとする
ことができる。
系合金ダイカスト部材の実施態様においては、請求項８
に記載しているように、請求項１ないし５のいずれかに
記載の製造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材であって、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
は、その組成が、重量％で、Ｃｕ：３．０〜４．０％、
Ｓｉ：１４．５〜１６．５％、Ｍｇ：０．５５〜０．９
０％、Ｆｅ：０．７０〜１．２０％、Ｍｎ：０．４０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｔｉ：０．
０５〜０．１５％、Ｐ：０．００３〜０．０５０％を含
み、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるものとする
ことができる。
【００１５】そのほか、本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材の実施態様においては、過共晶
Ａｌ−Ｓｉ系合金の組成が、重量％で、Ｃｕ：４．０〜
５．０％、Ｓｉ：１６．０〜１８．０％、Ｍｇ：０．４
５〜０．６５％、Ｚｎ：１．５％以下、Ｆｅ：１．３％
以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｎｉ：０．３％以下、Ｓ
ｎ：０．３％以下、残部Ａｌおよび不可避的不純物から
なるものとすることができる。
ｉ系合金ダイカスト部材の実施態様においては、過共晶
Ａｌ−Ｓｉ系合金の組成が、重量％で、Ｃｕ：４．０〜
５．０％、Ｓｉ：１６．０〜１８．０％、Ｍｇ：０．４
５〜０．６５％、Ｚｎ：１．５％以下、Ｆｅ：１．３％
以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｎｉ：０．３％以下、Ｓ
ｎ：０．３％以下、残部Ａｌおよび不可避的不純物から
なるものとすることができる。
【００１６】
【発明の効果】本発明による過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダ
イカスト部材の製造方法では、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
からなる溶湯をダイカスト鋳造するに際し、射出スリー
ブ内での［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔ
ｃ））／２＋１５］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋
初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの間の平均冷却速
度を毎秒２±１℃にコントロールすると共に、射出スリ
ーブ内でのスリーブ壁部と中心部とにおける溶湯温度の
差を５℃以内にコントロールすることにより、初晶Ｓｉ
平均粒径が４μｍ〜２０μｍの初晶Ｓｉ粒を晶出させる
ようにしたから、複雑な設備を使用することなくダイカ
スト鋳造による高い生産性を維持しつつ、過共晶Ａｌ−
Ｓｉ系合金部材のもつ特徴である優れた耐摩耗性を十分
に発揮できる平均粒径および分布密度の初晶Ｓｉ粒を有
する組織の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材を安
定して製造することが可能であるという著大なる効果が
もたらされる。
イカスト部材の製造方法では、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
からなる溶湯をダイカスト鋳造するに際し、射出スリー
ブ内での［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔ
ｃ））／２＋１５］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋
初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの間の平均冷却速
度を毎秒２±１℃にコントロールすると共に、射出スリ
ーブ内でのスリーブ壁部と中心部とにおける溶湯温度の
差を５℃以内にコントロールすることにより、初晶Ｓｉ
平均粒径が４μｍ〜２０μｍの初晶Ｓｉ粒を晶出させる
ようにしたから、複雑な設備を使用することなくダイカ
スト鋳造による高い生産性を維持しつつ、過共晶Ａｌ−
Ｓｉ系合金部材のもつ特徴である優れた耐摩耗性を十分
に発揮できる平均粒径および分布密度の初晶Ｓｉ粒を有
する組織の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材を安
定して製造することが可能であるという著大なる効果が
もたらされる。
【００１７】そして、請求項２に記載しているように、
射出時の射出スリーブ内での溶湯温度が［（共晶凝固温
度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２＋１０］℃か
ら［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））
／２］℃までの間となるように射出タイミングをコント
ロールすることによって、耐摩耗性および強度の確保で
きる大きさの初晶Ｓｉをより均一に好適に晶出させるこ
とが可能であって、強度および耐摩耗性に優れた過共晶
Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材を製造することが可能
であるという著大なる効果がもたらされる。
射出時の射出スリーブ内での溶湯温度が［（共晶凝固温
度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２＋１０］℃か
ら［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））
／２］℃までの間となるように射出タイミングをコント
ロールすることによって、耐摩耗性および強度の確保で
きる大きさの初晶Ｓｉをより均一に好適に晶出させるこ
とが可能であって、強度および耐摩耗性に優れた過共晶
Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材を製造することが可能
であるという著大なる効果がもたらされる。
【００１８】さらにまた、請求項３に記載しているよう
に、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金に初晶Ｓｉ粒の晶出核とし
て合金中ではＡｌＰとして作用するＰを添加した合金を
用い、溶解時の出湯温度を初晶晶出核分解温度（Ｔｎ
ｂ）以上とし、かつ、手許炉における溶湯の保持温度を
初晶晶出核生成温度（Ｔｎｓ）以上として、耐摩耗性の
確保に必要な分布密度の初晶Ｓｉ粒を晶出させるように
なすことによって、手許炉溶湯保持時には初晶晶出核が
生成しない高温に保持されることとなり、初晶晶出温度
付近までは急冷することによって、核の微細生成が得ら
れることとなって、耐摩耗性の確保に必要な分布濃度の
初晶Ｓｉ粒を晶出させることが可能となり、とくに、初
晶Ｓｉ粒分布密度を高めるために晶出核となるＰ（Ａｌ
Ｐ）を添加し、かつ、加工性を高めるためＪＩＳ ＡＤ
Ｃ１４よりもＳｉ組成が低く初晶晶出温度と共晶凝固温
度との間での温度差の小さい合金系において有効である
という著大なる効果がもたらされる。
に、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金に初晶Ｓｉ粒の晶出核とし
て合金中ではＡｌＰとして作用するＰを添加した合金を
用い、溶解時の出湯温度を初晶晶出核分解温度（Ｔｎ
ｂ）以上とし、かつ、手許炉における溶湯の保持温度を
初晶晶出核生成温度（Ｔｎｓ）以上として、耐摩耗性の
確保に必要な分布密度の初晶Ｓｉ粒を晶出させるように
なすことによって、手許炉溶湯保持時には初晶晶出核が
生成しない高温に保持されることとなり、初晶晶出温度
付近までは急冷することによって、核の微細生成が得ら
れることとなって、耐摩耗性の確保に必要な分布濃度の
初晶Ｓｉ粒を晶出させることが可能となり、とくに、初
晶Ｓｉ粒分布密度を高めるために晶出核となるＰ（Ａｌ
Ｐ）を添加し、かつ、加工性を高めるためＪＩＳ ＡＤ
Ｃ１４よりもＳｉ組成が低く初晶晶出温度と共晶凝固温
度との間での温度差の小さい合金系において有効である
という著大なる効果がもたらされる。
【００１９】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる溶湯をダイカスト
鋳造設備の手許炉から射出スリーブに移送する過程で溶
湯を冷却体に接触させて初晶晶出温度（Ｔｃ）付近での
冷却速度をコントロールし、かつ、射出スリーブ内での
冷却速度、溶湯の温度分布をコントロールして、耐摩耗
性および強度の確保できる平均粒径、分布密度の初晶Ｓ
ｉを均一に晶出させるようになすことによって、強度お
よび耐摩耗性に優れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカス
ト部材を製造することが可能であるという著大なる効果
がもたらされる。
に、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる溶湯をダイカスト
鋳造設備の手許炉から射出スリーブに移送する過程で溶
湯を冷却体に接触させて初晶晶出温度（Ｔｃ）付近での
冷却速度をコントロールし、かつ、射出スリーブ内での
冷却速度、溶湯の温度分布をコントロールして、耐摩耗
性および強度の確保できる平均粒径、分布密度の初晶Ｓ
ｉを均一に晶出させるようになすことによって、強度お
よび耐摩耗性に優れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカス
ト部材を製造することが可能であるという著大なる効果
がもたらされる。
【００２０】さらにまた、請求項５に記載しているよう
に、冷却体上での［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋６０］℃か
ら［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋１０］℃までの間の冷却速
度を毎秒１０±４℃にコントロールするようになすこと
によって、耐摩耗性および強度の確保に必要な平均粒
径、分布密度の初晶Ｓｉ粒を均一に晶出させることが可
能であるという著大なる効果がもたらされる。
に、冷却体上での［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋６０］℃か
ら［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋１０］℃までの間の冷却速
度を毎秒１０±４℃にコントロールするようになすこと
によって、耐摩耗性および強度の確保に必要な平均粒
径、分布密度の初晶Ｓｉ粒を均一に晶出させることが可
能であるという著大なる効果がもたらされる。
【００２１】する組織の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカ
スト部材を安定して製造することが可能であるという著
大なる効果がもたらされる。
スト部材を安定して製造することが可能であるという著
大なる効果がもたらされる。
【００２２】本発明による過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイ
カスト部材は、請求項１ないし５のいずれかに記載の製
造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカ
スト部材であって、初晶Ｓｉ平均粒径が４μｍ〜２０μ
ｍであるものとしたから、耐摩耗性の向上に寄与する初
晶Ｓｉが分布している耐摩耗性に優れた過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材を提供することが可能であると
いう著大なる効果がもたらされる。
カスト部材は、請求項１ないし５のいずれかに記載の製
造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカ
スト部材であって、初晶Ｓｉ平均粒径が４μｍ〜２０μ
ｍであるものとしたから、耐摩耗性の向上に寄与する初
晶Ｓｉが分布している耐摩耗性に優れた過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材を提供することが可能であると
いう著大なる効果がもたらされる。
【００２３】また、本発明による過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合
金ダイカスト部材は、請求項７に記載しているように、
請求項１ないし５のいずれかに記載の製造方法により製
造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材であっ
て、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金は、重量％で、Ｓｉ：１
４．５〜１６．５％を含むものとすることによって、加
工性が良くそしてまた耐摩耗性に優れた過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材を提供することが可能であると
いう著大なる効果がもたらされる。
金ダイカスト部材は、請求項７に記載しているように、
請求項１ないし５のいずれかに記載の製造方法により製
造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材であっ
て、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金は、重量％で、Ｓｉ：１
４．５〜１６．５％を含むものとすることによって、加
工性が良くそしてまた耐摩耗性に優れた過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材を提供することが可能であると
いう著大なる効果がもたらされる。
【００２４】そして、請求項８に記載しているように、
請求項１ないし５のいずれかに記載の製造方法により製
造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材であっ
て、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金は、その組成が、重量％
で、Ｃｕ：３．０〜４．０％、Ｓｉ：１４．５〜１６．
５％、Ｍｇ：０．５５〜０．９０％、Ｆｅ：０．７０〜
１．２０％、Ｍｎ：０．４０〜０．６０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．３０％、Ｔｉ：０．０５〜０．１５％、Ｐ：
０．００３〜０．０５０％を含み、残部Ａｌおよび不可
避的不純物からなるものとすることによって、ＪＩＳ
ＡＤＣ１４材に比べてＳｉ含有量が少ないことから、耐
摩耗性のほか加工性にも優れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
ダイカスト部材を提供することが可能であるという著大
なる効果がもたらされる。
請求項１ないし５のいずれかに記載の製造方法により製
造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材であっ
て、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金は、その組成が、重量％
で、Ｃｕ：３．０〜４．０％、Ｓｉ：１４．５〜１６．
５％、Ｍｇ：０．５５〜０．９０％、Ｆｅ：０．７０〜
１．２０％、Ｍｎ：０．４０〜０．６０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．３０％、Ｔｉ：０．０５〜０．１５％、Ｐ：
０．００３〜０．０５０％を含み、残部Ａｌおよび不可
避的不純物からなるものとすることによって、ＪＩＳ
ＡＤＣ１４材に比べてＳｉ含有量が少ないことから、耐
摩耗性のほか加工性にも優れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
ダイカスト部材を提供することが可能であるという著大
なる効果がもたらされる。
【００２５】
【発明の実施の形態】次に、本発明に係わる過共晶Ａｌ
−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法について、図１
に示した一連のダイカスト鋳造設備の模式図に基づいて
説明する。
−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法について、図１
に示した一連のダイカスト鋳造設備の模式図に基づいて
説明する。
【００２６】図１において、符号１は溶湯保持のための
手許炉、２はレードル、３は冷却体、４はダイカスト鋳
造機である。
手許炉、２はレードル、３は冷却体、４はダイカスト鋳
造機である。
【００２７】このうち、手許炉１は、過共晶Ａｌ−Ｓｉ
系合金からなる溶湯Ｍを所定の温度、好ましくは、初晶
晶出核分解温度（Ｔｎｂ）の直上の温度で収容保持して
おくための炉である。
系合金からなる溶湯Ｍを所定の温度、好ましくは、初晶
晶出核分解温度（Ｔｎｂ）の直上の温度で収容保持して
おくための炉である。
【００２８】また、レードル２は、手許炉１より溶湯Ｍ
を１ショットに必要な所定の量だけくみ出し、冷却体３
を介してダイカスト鋳造機４の射出スリーブ４ａに注い
で給湯するためのものである。
を１ショットに必要な所定の量だけくみ出し、冷却体３
を介してダイカスト鋳造機４の射出スリーブ４ａに注い
で給湯するためのものである。
【００２９】冷却体３は、レードル２により注がれた溶
湯を流動接触させることにより、溶湯温度を射出スリー
ブ４ａに流れ込む時点で初晶晶出温度（Ｔｃ）の直上の
所定の温度、好ましくは、［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋１
０］℃から［共晶凝固温度（Ｔｅ）＋２０］℃まで急冷
し、好ましくは、［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋６０］℃か
ら［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋１０］℃までの間の冷却速
度を毎秒１０±４℃にコントロールするためのものであ
る。
湯を流動接触させることにより、溶湯温度を射出スリー
ブ４ａに流れ込む時点で初晶晶出温度（Ｔｃ）の直上の
所定の温度、好ましくは、［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋１
０］℃から［共晶凝固温度（Ｔｅ）＋２０］℃まで急冷
し、好ましくは、［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋６０］℃か
ら［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋１０］℃までの間の冷却速
度を毎秒１０±４℃にコントロールするためのものであ
る。
【００３０】そして、この冷却体３は、たとえば、金属
板に塗型材のような耐溶損性のあるコーティングを施し
た表面が平滑な樋状のものとすることが可能であって、
これをレードル給湯位置の下方に配置し、レードル２よ
り注がれた溶湯Ｍを流下することができるよう傾斜させ
ておき、その表面を傾斜流路とし、流下した溶湯が射出
スリーブ４ａの受湯孔４ｂに注がれるように設置する。
なお、図中の符号３ａは、この冷却体３の傾斜流路面を
所定の温度にコントロールするための冷却用冷媒通路で
あり、この冷却用冷媒通路３ａによって、冷却体３の傾
斜流路面の温度は、注がれた溶湯が初晶晶出温度（Ｔ
ｃ）の直上の所定の温度にならずに流下したり、流下中
に初晶を晶出して射出スリーブ４ａ内での固相率が上昇
しすぎることにより射出に必要な流動性を失うことがな
いように、手許炉１内の溶湯温度やくみ出し量などに応
じて制御される。
板に塗型材のような耐溶損性のあるコーティングを施し
た表面が平滑な樋状のものとすることが可能であって、
これをレードル給湯位置の下方に配置し、レードル２よ
り注がれた溶湯Ｍを流下することができるよう傾斜させ
ておき、その表面を傾斜流路とし、流下した溶湯が射出
スリーブ４ａの受湯孔４ｂに注がれるように設置する。
なお、図中の符号３ａは、この冷却体３の傾斜流路面を
所定の温度にコントロールするための冷却用冷媒通路で
あり、この冷却用冷媒通路３ａによって、冷却体３の傾
斜流路面の温度は、注がれた溶湯が初晶晶出温度（Ｔ
ｃ）の直上の所定の温度にならずに流下したり、流下中
に初晶を晶出して射出スリーブ４ａ内での固相率が上昇
しすぎることにより射出に必要な流動性を失うことがな
いように、手許炉１内の溶湯温度やくみ出し量などに応
じて制御される。
【００３１】ダイカスト鋳造機４の射出スリーブ４ａ
は、冷却体３より流下する溶湯を所定量だけ受湯孔４ｂ
より受け、溶湯が射出時点での所定の温度、好ましく
は、［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔ
ｃ））／２＋１０］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋
初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの温度になるまで
所定の冷却速度、好ましくは、［（共晶凝固温度（Ｔ
ｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２＋１５］℃から
［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／
２］℃までの間を平均冷却速度で毎秒２±１℃で徐冷
し、射出スリーブ４ａ内でのスリーブ壁部と中心部とに
おける溶湯温度の差を５℃以内にコントロールしつつ保
持するものである。
は、冷却体３より流下する溶湯を所定量だけ受湯孔４ｂ
より受け、溶湯が射出時点での所定の温度、好ましく
は、［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔ
ｃ））／２＋１０］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋
初晶晶出温度（Ｔｃ））／２］℃までの温度になるまで
所定の冷却速度、好ましくは、［（共晶凝固温度（Ｔ
ｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２＋１５］℃から
［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／
２］℃までの間を平均冷却速度で毎秒２±１℃で徐冷
し、射出スリーブ４ａ内でのスリーブ壁部と中心部とに
おける溶湯温度の差を５℃以内にコントロールしつつ保
持するものである。
【００３２】なお、図中の符号４ｃは、スリーブ表面の
温度をコントロールするための加熱用熱媒体流路であ
り、この加熱用熱媒体流路４ｃによって、射出スリーブ
４ａの温度は、射出スリーブ４ａ内の溶湯冷却速度が速
くなり過ぎて溶湯が所定の温度以下になって流動性が損
なわれたり、反対に、溶湯冷却速度が遅くなり過ぎて初
晶Ｓｉの成長が十分行われなかったりしないように、溶
湯量および冷却体３からの流下速度等に応じてコントロ
ールされる。この場合、射出スリーブ４ａの材質，溶湯
量，流下速度などによっては、この加熱用熱媒体流路４
ｃが不要な場合もありうる。
温度をコントロールするための加熱用熱媒体流路であ
り、この加熱用熱媒体流路４ｃによって、射出スリーブ
４ａの温度は、射出スリーブ４ａ内の溶湯冷却速度が速
くなり過ぎて溶湯が所定の温度以下になって流動性が損
なわれたり、反対に、溶湯冷却速度が遅くなり過ぎて初
晶Ｓｉの成長が十分行われなかったりしないように、溶
湯量および冷却体３からの流下速度等に応じてコントロ
ールされる。この場合、射出スリーブ４ａの材質，溶湯
量，流下速度などによっては、この加熱用熱媒体流路４
ｃが不要な場合もありうる。
【００３３】
【実施例】以下、本発明の実施例について比較例と共に
説明するが、本発明は下記の実施例にのみ限定されない
ものである。そして、ここでは表１に示す成分組成を有
する合金Ｉ，ＩＩを使用した。
説明するが、本発明は下記の実施例にのみ限定されない
ものである。そして、ここでは表１に示す成分組成を有
する合金Ｉ，ＩＩを使用した。
【００３４】
【表１】
【００３５】なお、合金Ｉおよび合金ＩＩにおける初晶
晶出核分解温度（Ｔｎｂ）と初晶晶出核生成温度（Ｔｎ
ｓ）については、図２に示すごとき熱分析（ＤＴＡ）試
験の測定結果を用いて測定した。
晶出核分解温度（Ｔｎｂ）と初晶晶出核生成温度（Ｔｎ
ｓ）については、図２に示すごとき熱分析（ＤＴＡ）試
験の測定結果を用いて測定した。
【００３６】実施例１ この実施例１では、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系ダイカスト合金
として、ＪＩＳ ＡＤＣ１４相当材である表１に示す成
分組成を有する合金Ｉを用い、表２および表３に示す条
件でダイカスト鋳造を行った。
として、ＪＩＳ ＡＤＣ１４相当材である表１に示す成
分組成を有する合金Ｉを用い、表２および表３に示す条
件でダイカスト鋳造を行った。
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】実施例２ この実施例２では、請求項８の成分系である表１に示す
成分組成を有する合金ＩＩを用い、表４および表５に示
す条件でダイカスト鋳造を行った。
成分組成を有する合金ＩＩを用い、表４および表５に示
す条件でダイカスト鋳造を行った。
【００４０】
【表４】
【００４１】
【表５】
【００４２】比較例１ この比較例１では、実施例２において、手許炉（１）に
おける溶湯の保持温度を６９０℃と低くし、また、冷却
体（３）を用いずにダイカスト鋳造を行った場合を示
す。
おける溶湯の保持温度を６９０℃と低くし、また、冷却
体（３）を用いずにダイカスト鋳造を行った場合を示
す。
【００４３】比較例２ この比較例２では、実施例２において、手許炉（１）に
おける溶湯の保持温度を７６５℃と高くし、また、冷却
体（３）を用いずに通常のサイクルで射出した場合を示
す。
おける溶湯の保持温度を７６５℃と高くし、また、冷却
体（３）を用いずに通常のサイクルで射出した場合を示
す。
【００４４】評価結果 実施例１，２および比較例１，２のダイカスト部材にお
いて、それぞれの組織を光学顕微鏡で２００倍の写真に
撮り、画像解析によって、初晶Ｓｉ平均粒径、初晶Ｓｉ
粒分布密度およびその部位によるばらつきを評価した。
その結果を表６に示す。
いて、それぞれの組織を光学顕微鏡で２００倍の写真に
撮り、画像解析によって、初晶Ｓｉ平均粒径、初晶Ｓｉ
粒分布密度およびその部位によるばらつきを評価した。
その結果を表６に示す。
【００４５】なお、耐摩耗性の評価に際しては、面圧８
０ｋｇｆ／ｃｍ２のピンオンディスク摩耗試験機によっ
て摩耗量の測定を行った。
０ｋｇｆ／ｃｍ２のピンオンディスク摩耗試験機によっ
て摩耗量の測定を行った。
【００４６】
【表６】
【００４７】この表６より明らかであるように、比較例
１では極端に大きな初晶Ｓｉが晶出しており、また、初
晶Ｓｉの分布密度も低いものとなっている。他方、比較
例２では初晶Ｓｉが極端に小さく、耐摩耗性の向上に寄
与する５μｍ以上の粒径の初晶Ｓｉがほとんど無いもの
となっていた。
１では極端に大きな初晶Ｓｉが晶出しており、また、初
晶Ｓｉの分布密度も低いものとなっている。他方、比較
例２では初晶Ｓｉが極端に小さく、耐摩耗性の向上に寄
与する５μｍ以上の粒径の初晶Ｓｉがほとんど無いもの
となっていた。
【００４８】したがって、本発明による過共晶Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金ダイカスト部材を用いることによって、耐摩耗
性を十分に発揮できる平均粒径および分布密度の初晶Ｓ
ｉ粒を有する組織の部材を安定して提供しうることがわ
かる。
ｉ系合金ダイカスト部材を用いることによって、耐摩耗
性を十分に発揮できる平均粒径および分布密度の初晶Ｓ
ｉ粒を有する組織の部材を安定して提供しうることがわ
かる。
【図１】 本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイ
カスト部材の製造方法の一実施形態を示すダイカスト鋳
造設備の模式図である。
カスト部材の製造方法の一実施形態を示すダイカスト鋳
造設備の模式図である。
【図２】 本発明に係わる過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイ
カスト部材の製造方法の熱分析（ＤＴＡ）曲線の模式図
である。
カスト部材の製造方法の熱分析（ＤＴＡ）曲線の模式図
である。
１ 手許炉 ２ レードル ３ 冷却体 ４ ダイカスト鋳造機 ４ａ ダイカスト鋳造機の射出スリーブ ４ｂ ダイカスト鋳造機の受湯孔 Ｍ 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金の溶湯
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 猪 狩 隆 彰 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社グループ技術センター 内 (72)発明者 志 賀 英 俊 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 多 胡 博 司 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる溶湯を
ダイカスト鋳造するに際し、射出スリーブ内での［（共
晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／２＋１
５］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度
（Ｔｃ））／２］℃までの間の平均冷却速度を毎秒２±
１℃にコントロールすると共に、射出スリーブ内でのス
リーブ壁部と中心部とにおける溶湯温度の差を５℃以内
にコントロールすることにより、初晶Ｓｉ平均粒径が４
μｍ〜２０μｍの初晶Ｓｉ粒を晶出させることを特徴と
する過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方
法。 - 【請求項２】 射出時の射出スリーブ内での溶湯温度が
［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出温度（Ｔｃ））／
２＋１０］℃から［（共晶凝固温度（Ｔｅ）＋初晶晶出
温度（Ｔｃ））／２］℃までの間となるように射出タイ
ミングをコントロールすることを特徴とする請求項１に
記載の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方
法。 - 【請求項３】 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金に初晶Ｓｉ粒の
晶出核として合金中ではＡｌＰとして作用するＰを添加
した合金を用い、溶解時の出湯温度を初晶晶出核分解温
度（Ｔｎｂ）以上とし、かつ、手許炉における溶湯の保
持温度を初晶晶出核生成温度（Ｔｎｓ）以上として、耐
摩耗性の確保に必要な分布密度の初晶Ｓｉ粒を晶出させ
ることを特徴とする請求項１または２に記載の過共晶Ａ
ｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法。 - 【請求項４】 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる溶湯を
ダイカスト鋳造設備の手許炉から射出スリーブに移送す
る過程で溶湯を冷却体に接触させて初晶晶出温度（Ｔ
ｃ）付近での冷却速度をコントロールし、かつ、射出ス
リーブ内での冷却速度、溶湯の温度分布をコントロール
して、耐摩耗性および強度の確保できる平均粒径、分布
密度の初晶Ｓｉを均一に晶出させることを特徴とする請
求項１ないし３のいずれかに記載の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系
合金ダイカスト部材の製造方法。 - 【請求項５】 冷却体上での［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋
６０］℃から［初晶晶出温度（Ｔｃ）＋１０］℃までの
間の冷却速度を毎秒１０±４℃にコントロールすること
を特徴とする請求項４に記載の過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金
ダイカスト部材の製造方法。 - 【請求項６】 請求項１ないし５のいずれかに記載の製
造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカ
スト部材であって、初晶Ｓｉ平均粒径が４μｍ〜２０μ
ｍであることを特徴とする過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイ
カスト部材。 - 【請求項７】 請求項１ないし５のいずれかに記載の製
造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカ
スト部材であって、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金は、重量％
で、Ｓｉ：１４．５〜１６．５％を含むことを特徴とす
る過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材。 - 【請求項８】 請求項１ないし５のいずれかに記載の製
造方法により製造された過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカ
スト部材であって、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金は、その組
成が、重量％で、Ｃｕ：３．０〜４．０％、Ｓｉ：１
４．５〜１６．５％、Ｍｇ：０．５５〜０．９０％、Ｆ
ｅ：０．７０〜１．２０％、Ｍｎ：０．４０〜０．６０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、Ｔｉ：０．０５〜
０．１５％、Ｐ：０．００３〜０．０５０％を含み、残
部Ａｌおよび不可避的不純物からなることを特徴とする
過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10634597A JP3340649B2 (ja) | 1997-04-23 | 1997-04-23 | 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法および過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10634597A JP3340649B2 (ja) | 1997-04-23 | 1997-04-23 | 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法および過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10296422A true JPH10296422A (ja) | 1998-11-10 |
| JP3340649B2 JP3340649B2 (ja) | 2002-11-05 |
Family
ID=14431234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10634597A Expired - Fee Related JP3340649B2 (ja) | 1997-04-23 | 1997-04-23 | 過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材の製造方法および過共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金ダイカスト部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3340649B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114752825A (zh) * | 2022-03-23 | 2022-07-15 | 南通鸿劲金属铝业有限公司 | 一种高硬度耐磨铝合金材料及其制备方法 |
-
1997
- 1997-04-23 JP JP10634597A patent/JP3340649B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114752825A (zh) * | 2022-03-23 | 2022-07-15 | 南通鸿劲金属铝业有限公司 | 一种高硬度耐磨铝合金材料及其制备方法 |
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|---|---|
| JP3340649B2 (ja) | 2002-11-05 |
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