JPH10291820A - 高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液及びその製造方法 - Google Patents
高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液及びその製造方法Info
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- JPH10291820A JPH10291820A JP10038858A JP3885898A JPH10291820A JP H10291820 A JPH10291820 A JP H10291820A JP 10038858 A JP10038858 A JP 10038858A JP 3885898 A JP3885898 A JP 3885898A JP H10291820 A JPH10291820 A JP H10291820A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 固形分含有量が多くても沈降しにくく、低粘
度であり、粘度の経時的安定性が良好であり、かつ作業
性に優れる高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液を提供す
る。 【解決手段】 上記懸濁液を粘度が２０００ｃＰ以下で
あり、固形分含有量が４１〜７５重量％であり、かつ固
形分の９５重量％以上が粒径４５μｍ以下の粒子である
もので構成する。この懸濁液は、一部が炭酸化されてい
てもよい酸化カルシウム粒子と水を混合、反応させ、そ
の際、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以
下、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間
が１分以上となるように制御することにより得られる。
度であり、粘度の経時的安定性が良好であり、かつ作業
性に優れる高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液を提供す
る。 【解決手段】 上記懸濁液を粘度が２０００ｃＰ以下で
あり、固形分含有量が４１〜７５重量％であり、かつ固
形分の９５重量％以上が粒径４５μｍ以下の粒子である
もので構成する。この懸濁液は、一部が炭酸化されてい
てもよい酸化カルシウム粒子と水を混合、反応させ、そ
の際、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以
下、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間
が１分以上となるように制御することにより得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、新規な高濃度水酸
化カルシウム水性懸濁液及びそれを簡単に効率よく製造
する方法に関するものである。この高濃度水酸化カルシ
ウム水性懸濁液は、沈降しにくく、タンク、樋、配管等
のデッド部分に堆積物を生じにくい上に、ポンプやｐＨ
電極の摩耗等を低減できるので、作業性に優れている
し、また、固形分含有率が高く運送コストを低減するこ
とができ、中和処理等の種々の処理を効率よく行うこと
ができる。したがって、本発明の高濃度水酸化カルシウ
ム水性懸濁液は、種々の酸性物特に酸性廃水の中和処理
剤として好適に用いられ、その他、溶融炉からでる溶融
金属の受け皿への付着防止剤、電気溶接時に飛散する溶
融金属の溶接個所以外の金属面への付着防止剤、塗料や
プラスチックの充填剤、建築用壁材、地盤改良材等とし
ても有用である。
化カルシウム水性懸濁液及びそれを簡単に効率よく製造
する方法に関するものである。この高濃度水酸化カルシ
ウム水性懸濁液は、沈降しにくく、タンク、樋、配管等
のデッド部分に堆積物を生じにくい上に、ポンプやｐＨ
電極の摩耗等を低減できるので、作業性に優れている
し、また、固形分含有率が高く運送コストを低減するこ
とができ、中和処理等の種々の処理を効率よく行うこと
ができる。したがって、本発明の高濃度水酸化カルシウ
ム水性懸濁液は、種々の酸性物特に酸性廃水の中和処理
剤として好適に用いられ、その他、溶融炉からでる溶融
金属の受け皿への付着防止剤、電気溶接時に飛散する溶
融金属の溶接個所以外の金属面への付着防止剤、塗料や
プラスチックの充填剤、建築用壁材、地盤改良材等とし
ても有用である。
【０００２】
【従来の技術】従来、水酸化カルシウムは、酸性廃水の
中和処理剤などとして使用時に酸化カルシウム又は水酸
化カルシウムの粉体を水に加えて懸濁液に調製するか、
あるいは直接懸濁液がそのまま用いられているが、懸濁
液調製時に粉塵が飛び散り作業環境を悪化させ、懸濁液
化に手間がかかるし、また懸濁液の直接使用の場合も経
時的に粘度が上昇してくるために作業性からしてその濃
度はせいぜい２５〜３０重量％止まりであり、それより
も高濃度の懸濁液は製造困難であった。
中和処理剤などとして使用時に酸化カルシウム又は水酸
化カルシウムの粉体を水に加えて懸濁液に調製するか、
あるいは直接懸濁液がそのまま用いられているが、懸濁
液調製時に粉塵が飛び散り作業環境を悪化させ、懸濁液
化に手間がかかるし、また懸濁液の直接使用の場合も経
時的に粘度が上昇してくるために作業性からしてその濃
度はせいぜい２５〜３０重量％止まりであり、それより
も高濃度の懸濁液は製造困難であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明者ら
は、先に、固形分含有量が多いものでも低粘度で、作業
性に優れる高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液を開発し
たが（特願平８−７７８１９号）、固形分の粒子の粒径
が大きすぎると粒子が沈降しやすく、タンク、樋、配管
等のデッド部分に堆積物を生じやすく、かつポンプの摩
耗や、ｐＨ電極の摩耗等を起こしやすくなることが分っ
た。本発明は、このような事情の下、固形分含有量が多
くても沈降しにくく、低粘度で、流動性や粘度の経時的
安定性が良好であり、作業性に優れる高濃度水酸化カル
シウム水性懸濁液を提供することを目的としてなされた
ものである。
は、先に、固形分含有量が多いものでも低粘度で、作業
性に優れる高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液を開発し
たが（特願平８−７７８１９号）、固形分の粒子の粒径
が大きすぎると粒子が沈降しやすく、タンク、樋、配管
等のデッド部分に堆積物を生じやすく、かつポンプの摩
耗や、ｐＨ電極の摩耗等を起こしやすくなることが分っ
た。本発明は、このような事情の下、固形分含有量が多
くても沈降しにくく、低粘度で、流動性や粘度の経時的
安定性が良好であり、作業性に優れる高濃度水酸化カル
シウム水性懸濁液を提供することを目的としてなされた
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記した
好ましい特性を有する高濃度水酸化カルシウム水性懸濁
液を開発するために種々研究を重ねた結果、粘度、固形
分含有量及び固形分の粒子の粒径を調整したものが、そ
の目的に適合することを見出し、本発明を完成するに至
った。
好ましい特性を有する高濃度水酸化カルシウム水性懸濁
液を開発するために種々研究を重ねた結果、粘度、固形
分含有量及び固形分の粒子の粒径を調整したものが、そ
の目的に適合することを見出し、本発明を完成するに至
った。
【０００５】すなわち、本発明は、粘度が２０００ｃＰ
以下であり、固形分含有量が４１〜７５重量％であり、
かつ固形分の９５重量％以上が粒径４５μｍ以下の粒子
であることを特徴とする高濃度水酸化カルシウム水性懸
濁液を提供するものである。
以下であり、固形分含有量が４１〜７５重量％であり、
かつ固形分の９５重量％以上が粒径４５μｍ以下の粒子
であることを特徴とする高濃度水酸化カルシウム水性懸
濁液を提供するものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の高濃度水酸化カルシウム
水性懸濁液（以下、本発明懸濁液という）は、粘度が２
０００ｃＰ以下であることが必要であり、好ましくは、
５００ｃＰ以下、より好ましくは１００ｃＰ以下である
のがよく、固形分含有量が４１〜７５重量％であること
が必要であり、好ましくは５０〜７５重量％、より好ま
しくは６５〜７５重量％の範囲であるのがよく、かつ固
形分の９５重量％以上が粒径４５μｍ以下の粒子である
ことが必要であり、好ましくは１５μｍ以下の粒子であ
るのがよく、特に粘度が１００ｃＰ以下、固形分含有量
が６５〜７５重量％、かつ固形分の９５重量％以上が粒
径１５μｍ以下の粒子であるものが有利である。粘度が
２０００ｃＰを超えると作業性が落ち、また固形分含有
量が少なすぎると反応効率が落ち、また４５μｍ以上の
粒子の量が多くなると沈降しやすく、輸送ラインやｐＨ
電極などの計測器のスケーリングや摩耗が起きやすく、
中和処理などの作業効率が低下する傾向が見られる。
水性懸濁液（以下、本発明懸濁液という）は、粘度が２
０００ｃＰ以下であることが必要であり、好ましくは、
５００ｃＰ以下、より好ましくは１００ｃＰ以下である
のがよく、固形分含有量が４１〜７５重量％であること
が必要であり、好ましくは５０〜７５重量％、より好ま
しくは６５〜７５重量％の範囲であるのがよく、かつ固
形分の９５重量％以上が粒径４５μｍ以下の粒子である
ことが必要であり、好ましくは１５μｍ以下の粒子であ
るのがよく、特に粘度が１００ｃＰ以下、固形分含有量
が６５〜７５重量％、かつ固形分の９５重量％以上が粒
径１５μｍ以下の粒子であるものが有利である。粘度が
２０００ｃＰを超えると作業性が落ち、また固形分含有
量が少なすぎると反応効率が落ち、また４５μｍ以上の
粒子の量が多くなると沈降しやすく、輸送ラインやｐＨ
電極などの計測器のスケーリングや摩耗が起きやすく、
中和処理などの作業効率が低下する傾向が見られる。
【０００７】本発明懸濁液は、一部が炭酸化されていて
もよい酸化カルシウム粒子と過剰の水を混合、反応させ
て水酸化カルシウム水性懸濁液を製造する方法におい
て、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以下、
かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間が１
分以上となるように制御することにより製造することが
できる。ここで、一次温度上昇とは混合時の瞬間的な温
度上昇を意味し、また二次温度上昇とは混合後少し経っ
てから起こる急激な温度上昇を意味する。図１に、本発
明懸濁液を製造する際の混合、反応時の発熱時間と発熱
温度の関係を模式的にグラフ（太実線）で示す。図１に
おいて、ａは一次温度上昇による昇温幅、ｂは混合時か
ら二次温度上昇開始時までの時間、ｃは二次温度上昇を
それぞれ示す。
もよい酸化カルシウム粒子と過剰の水を混合、反応させ
て水酸化カルシウム水性懸濁液を製造する方法におい
て、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以下、
かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間が１
分以上となるように制御することにより製造することが
できる。ここで、一次温度上昇とは混合時の瞬間的な温
度上昇を意味し、また二次温度上昇とは混合後少し経っ
てから起こる急激な温度上昇を意味する。図１に、本発
明懸濁液を製造する際の混合、反応時の発熱時間と発熱
温度の関係を模式的にグラフ（太実線）で示す。図１に
おいて、ａは一次温度上昇による昇温幅、ｂは混合時か
ら二次温度上昇開始時までの時間、ｃは二次温度上昇を
それぞれ示す。
【０００８】その際用いられる原料の「一部が炭酸化さ
れていてもよい酸化カルシウム粒子」としては、酸化カ
ルシウム粒子、一部が炭酸化された酸化カルシウム粒子
又はこれらの混合物が挙げられ、中でも一部が炭酸化さ
れた酸化カルシウム粒子又はそれと酸化カルシウム粒子
の混合物であって、かつその炭酸化率が１０重量％以下
のものが好ましい。一部が炭酸化された酸化カルシウム
粒子として好ましいのは、酸化カルシウム粒子の表面部
分が炭酸化されたものであり、これは酸化カルシウム粒
子に炭酸ガスを吹き込むことにより得ることができる。
上記炭酸化率とは、全粒子における酸化カルシウム換算
量に対する炭酸化された酸化カルシウム部分の酸化カル
シウム換算量を重量百分率で表示したものである。ま
た、この原料の「一部が炭酸化されていてもよい酸化カ
ルシウム粒子」としては、粒径４５μｍ以下の粒子を９
５重量％以上含有するものが好ましい。
れていてもよい酸化カルシウム粒子」としては、酸化カ
ルシウム粒子、一部が炭酸化された酸化カルシウム粒子
又はこれらの混合物が挙げられ、中でも一部が炭酸化さ
れた酸化カルシウム粒子又はそれと酸化カルシウム粒子
の混合物であって、かつその炭酸化率が１０重量％以下
のものが好ましい。一部が炭酸化された酸化カルシウム
粒子として好ましいのは、酸化カルシウム粒子の表面部
分が炭酸化されたものであり、これは酸化カルシウム粒
子に炭酸ガスを吹き込むことにより得ることができる。
上記炭酸化率とは、全粒子における酸化カルシウム換算
量に対する炭酸化された酸化カルシウム部分の酸化カル
シウム換算量を重量百分率で表示したものである。ま
た、この原料の「一部が炭酸化されていてもよい酸化カ
ルシウム粒子」としては、粒径４５μｍ以下の粒子を９
５重量％以上含有するものが好ましい。
【０００９】酸化カルシウム粒子の調製方法としては、
酸化カルシウムの塊状物や粗大粒子を乾式粉砕し、乾式
分級して用いれば、特に制限はないが、通常、石灰石を
ロータリーキルン、ベッケンバッハ炉、流動焙焼炉で焼
成したのち、ケージミル、バイブロミル、ボールミル、
ディスクミル、フンボルトミルなどの乾式粉砕機で粉砕
し、竪型分級機、横型分級機など空気分級を行うか、篩
い分けなどの分級を行う方法が用いられる。
酸化カルシウムの塊状物や粗大粒子を乾式粉砕し、乾式
分級して用いれば、特に制限はないが、通常、石灰石を
ロータリーキルン、ベッケンバッハ炉、流動焙焼炉で焼
成したのち、ケージミル、バイブロミル、ボールミル、
ディスクミル、フンボルトミルなどの乾式粉砕機で粉砕
し、竪型分級機、横型分級機など空気分級を行うか、篩
い分けなどの分級を行う方法が用いられる。
【００１０】一部が炭酸化されていてもよい酸化カルシ
ウム粒子との反応に用いる水は、清水が好ましいが、本
発明の目的を損なわない範囲で多少の不純物を含んでい
ても差し支えなく、工業用水で十分である。
ウム粒子との反応に用いる水は、清水が好ましいが、本
発明の目的を損なわない範囲で多少の不純物を含んでい
ても差し支えなく、工業用水で十分である。
【００１１】水の使用量は、酸化カルシウム粒子に対
し、過剰量、好ましくはモル比で１．５〜１００、好ま
しくは５〜５０の範囲で選ばれる。
し、過剰量、好ましくはモル比で１．５〜１００、好ま
しくは５〜５０の範囲で選ばれる。
【００１２】酸化カルシウム粒子と水との反応、すなわ
ち消化反応は、酸化カルシウム粒子と水を所定割合でそ
れぞれ混合機に供給し、混合機中で均一に混合すること
によって行うのが好ましい。混合機としては、すき刃型
ミキサー、単一パドルミキサー、二重パドルミキサー、
スレーカー、ヘンシェルミキサー、コーレスミキサーな
どが挙げられる。
ち消化反応は、酸化カルシウム粒子と水を所定割合でそ
れぞれ混合機に供給し、混合機中で均一に混合すること
によって行うのが好ましい。混合機としては、すき刃型
ミキサー、単一パドルミキサー、二重パドルミキサー、
スレーカー、ヘンシェルミキサー、コーレスミキサーな
どが挙げられる。
【００１３】本発明懸濁液を製造するに際しては、強酸
の金属塩、多価アルコール及び炭酸塩の中から選ばれた
少なくとも１種を添加するのが好ましい。強酸の金属塩
としては、それを構成する金属が周期表第１族、第２族
及び第３族の元素の中から選ばれた少なくとも１種、中
でもＣａであるものが好ましく、特に石膏が有利であ
る。多価アルコールとしては二価アルコールまたは三価
アルコールが好ましい。炭酸塩としては周期表第１族、
第２族及び第３族の元素の中から選ばれた少なくとも１
種で構成されるものが好ましい。
の金属塩、多価アルコール及び炭酸塩の中から選ばれた
少なくとも１種を添加するのが好ましい。強酸の金属塩
としては、それを構成する金属が周期表第１族、第２族
及び第３族の元素の中から選ばれた少なくとも１種、中
でもＣａであるものが好ましく、特に石膏が有利であ
る。多価アルコールとしては二価アルコールまたは三価
アルコールが好ましい。炭酸塩としては周期表第１族、
第２族及び第３族の元素の中から選ばれた少なくとも１
種で構成されるものが好ましい。
【００１４】本発明懸濁液を製造する方法において、固
形分がより確実に粒径４５μｍ以下の粒子を９５重量％
以上含有するように調製するには、液体サイクロンまた
は篩により分級するのがよい。
形分がより確実に粒径４５μｍ以下の粒子を９５重量％
以上含有するように調製するには、液体サイクロンまた
は篩により分級するのがよい。
【００１５】本発明懸濁液の好適な製造方法は、一部が
炭酸化されていてもよい酸化カルシウム粒子と過剰の水
を混合、反応させ、その際強酸の金属塩、多価アルコー
ル及び炭酸塩の中から選ばれた少なくとも１種を添加す
るとともに、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５
℃以下、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの
時間が１分以上となるように制御し、必要に応じ反応後
脱水して、固形分含有量が４２重量％以上の水酸化カル
シウム水性懸濁液又はろ滓を調製し、次いでこれに水酸
化カルシウムに対して０．１〜１０．０重量％の分散
剤、又は該分散剤と水、又は水を添加し、混合、分散さ
せる方法である。このような方法の中でも、一部が炭酸
化されていてもよい酸化カルシウム粒子と過剰の水を混
合、反応させ、その際強酸の金属塩、多価アルコール及
び炭酸塩の中から選ばれた少なくとも１種を添加すると
ともに、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以
下、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間
が１分以上となるように制御し、反応後脱水して、固形
分含有量が４２重量％以上のろ滓を調製し、次いでこれ
に、水酸化カルシウムに対して０．１〜１０．０重量％
の分散剤と水、又は水を添加し、混合、分散させる方法
が特に有利であるが、その他、一部が炭酸化されていて
もよい酸化カルシウム粒子と過剰の水を混合、反応さ
せ、その際強酸の金属塩、多価アルコール及び炭酸塩の
中から選ばれた少なくとも１種を添加するとともに、混
合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以下、かつこ
の混合時から二次温度上昇開始時までの時間が１分以上
となるように制御し、固形分含有量が４２重量％以上の
水酸化カルシウム水性懸濁液を調製し、次いでこれに、
水酸化カルシウムに対して０．１〜１０．０重量％の分
散剤、又は該分散剤と水、又は水を添加し、混合、分散
させる方法も用いられる。上記反応後脱水する場合に
は、脱水は濾過、加圧プレス、遠心分離等で行われる。
濾過は例えばヌッチェで行われ、遠心分離は例えばデカ
ンターで行われる。このようにして所定濃度に調整され
た本発明懸濁液が得られる。
炭酸化されていてもよい酸化カルシウム粒子と過剰の水
を混合、反応させ、その際強酸の金属塩、多価アルコー
ル及び炭酸塩の中から選ばれた少なくとも１種を添加す
るとともに、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５
℃以下、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの
時間が１分以上となるように制御し、必要に応じ反応後
脱水して、固形分含有量が４２重量％以上の水酸化カル
シウム水性懸濁液又はろ滓を調製し、次いでこれに水酸
化カルシウムに対して０．１〜１０．０重量％の分散
剤、又は該分散剤と水、又は水を添加し、混合、分散さ
せる方法である。このような方法の中でも、一部が炭酸
化されていてもよい酸化カルシウム粒子と過剰の水を混
合、反応させ、その際強酸の金属塩、多価アルコール及
び炭酸塩の中から選ばれた少なくとも１種を添加すると
ともに、混合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以
下、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間
が１分以上となるように制御し、反応後脱水して、固形
分含有量が４２重量％以上のろ滓を調製し、次いでこれ
に、水酸化カルシウムに対して０．１〜１０．０重量％
の分散剤と水、又は水を添加し、混合、分散させる方法
が特に有利であるが、その他、一部が炭酸化されていて
もよい酸化カルシウム粒子と過剰の水を混合、反応さ
せ、その際強酸の金属塩、多価アルコール及び炭酸塩の
中から選ばれた少なくとも１種を添加するとともに、混
合時の一次温度上昇による昇温幅が１５℃以下、かつこ
の混合時から二次温度上昇開始時までの時間が１分以上
となるように制御し、固形分含有量が４２重量％以上の
水酸化カルシウム水性懸濁液を調製し、次いでこれに、
水酸化カルシウムに対して０．１〜１０．０重量％の分
散剤、又は該分散剤と水、又は水を添加し、混合、分散
させる方法も用いられる。上記反応後脱水する場合に
は、脱水は濾過、加圧プレス、遠心分離等で行われる。
濾過は例えばヌッチェで行われ、遠心分離は例えばデカ
ンターで行われる。このようにして所定濃度に調整され
た本発明懸濁液が得られる。
【００１６】分散剤としては、カルボン酸塩、好ましく
はカルボン酸のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属
塩、中でもカルボン酸ナトリウム塩や、スルホ基導入型
重合体、例えば２‐アクリロイルアミノ‐２‐メチルプ
ロパンスルホン酸とアクリル酸との共重合体等がよく、
さらにキレート価が５００以上のものが好ましく、特に
カルボン酸ナトリウム塩又はスルホ基導入型重合体であ
って、かつ５００以上のキレート価を有するものが好ま
しい。分散剤の用量は、水酸化カルシウムに対して、通
常０．１〜１０．０重量％、好ましくは０．１〜３．０
重量％の範囲で選ばれる。
はカルボン酸のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属
塩、中でもカルボン酸ナトリウム塩や、スルホ基導入型
重合体、例えば２‐アクリロイルアミノ‐２‐メチルプ
ロパンスルホン酸とアクリル酸との共重合体等がよく、
さらにキレート価が５００以上のものが好ましく、特に
カルボン酸ナトリウム塩又はスルホ基導入型重合体であ
って、かつ５００以上のキレート価を有するものが好ま
しい。分散剤の用量は、水酸化カルシウムに対して、通
常０．１〜１０．０重量％、好ましくは０．１〜３．０
重量％の範囲で選ばれる。
【００１７】
【実施例】次に実施例によって本発明をさらに詳細に説
明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定される
ものではない。なお、各実施例及び比較例において、水
酸化カルシウム水性懸濁液の粘度はブルックフィールド
型単筒形回転粘度計を用いて２５℃、６０ｒｐｍの条件
で１分間操作した後の値を測定したものである。また、
粒径については、実施例１、実施例２、実施例５〜７及
び実施例１０における酸化カルシウム粉末の粒径はマイ
クロトラックＨＲＡ粒度分布計（日機装社製）を用い、
その他分級手段が格別示されていない場合の粒径は篩を
用いて測定したものである。
明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定される
ものではない。なお、各実施例及び比較例において、水
酸化カルシウム水性懸濁液の粘度はブルックフィールド
型単筒形回転粘度計を用いて２５℃、６０ｒｐｍの条件
で１分間操作した後の値を測定したものである。また、
粒径については、実施例１、実施例２、実施例５〜７及
び実施例１０における酸化カルシウム粉末の粒径はマイ
クロトラックＨＲＡ粒度分布計（日機装社製）を用い、
その他分級手段が格別示されていない場合の粒径は篩を
用いて測定したものである。
【００１８】実施例１ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を９５０℃で２時間電気炉
で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を１
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１０
０ｇを２０℃の水５００ｃｍ3に１２ｍ／ｓの周速で撹
拌しながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌した。
この際、一次温度上昇による昇温幅が２℃であり、かつ
この混合時から二次温度上昇開始時までの時間が１．５
分であった。この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩
を通過したものは９９重量％であった。得られた懸濁液
をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固
形分６０．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキ
サー中で撹拌しながら水を添加し、固形分５０．０％
で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９
９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を調製し
た。得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は７０
０ｃＰであり、１４日経過後は７８０ｃＰであった。
で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を１
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１０
０ｇを２０℃の水５００ｃｍ3に１２ｍ／ｓの周速で撹
拌しながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌した。
この際、一次温度上昇による昇温幅が２℃であり、かつ
この混合時から二次温度上昇開始時までの時間が１．５
分であった。この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩
を通過したものは９９重量％であった。得られた懸濁液
をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固
形分６０．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキ
サー中で撹拌しながら水を添加し、固形分５０．０％
で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９
９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を調製し
た。得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は７０
０ｃＰであり、１４日経過後は７８０ｃＰであった。
【００１９】実施例２ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を１１００℃で２時間電気
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を
１５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１
００ｇを２０℃の水４００ｃｍ3に１．４ｍ／ｓの周速
で撹拌しながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌し
た。この際、一次温度上昇による昇温幅が５℃であり、
かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間が
５．０分であった。この懸濁液の固形分中、篩目４５μ
ｍの篩を通過したものは９８重量％であった。得られた
懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水
し、固形分７５．０％のろ滓を得た。このろ滓をコーレ
スミキサー中で撹拌しながら水酸化カルシウムに対し１
０重量％のＡ−６００１（東亜合成社製、分散剤）と水
を添加し、固形分７０．０％で、固形分中、篩目４５μ
ｍの篩を通過したものが９９．２重量％の水酸化カルシ
ウム水性懸濁液を調製した。得られた水酸化カルシウム
水性懸濁液の粘度は８００ｃＰであり、１４日経過後は
９００ｃＰであった。
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を
１５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１
００ｇを２０℃の水４００ｃｍ3に１．４ｍ／ｓの周速
で撹拌しながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌し
た。この際、一次温度上昇による昇温幅が５℃であり、
かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間が
５．０分であった。この懸濁液の固形分中、篩目４５μ
ｍの篩を通過したものは９８重量％であった。得られた
懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水
し、固形分７５．０％のろ滓を得た。このろ滓をコーレ
スミキサー中で撹拌しながら水酸化カルシウムに対し１
０重量％のＡ−６００１（東亜合成社製、分散剤）と水
を添加し、固形分７０．０％で、固形分中、篩目４５μ
ｍの篩を通過したものが９９．２重量％の水酸化カルシ
ウム水性懸濁液を調製した。得られた水酸化カルシウム
水性懸濁液の粘度は８００ｃＰであり、１４日経過後は
９００ｃＰであった。
【００２０】実施例３ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を１１００℃で２時間電気
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径４
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１０
０ｇを、水６００ｃｍ3に石膏１．０ｇを溶解した２０
℃の水溶液に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加
し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、一次温
度上昇による昇温幅が１．０℃であり、かつこの混合時
から二次温度上昇開始時までの時間が１．５分であっ
た。この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過し
たものは９７重量％であった。得られた懸濁液をヌッチ
ェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分６
２．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中
で撹拌しながら水を添加し、固形分５５．０％で、固形
分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９９．０重量
％の水酸化カルシウム水性懸濁液を調製した。得られた
水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は４００ｃＰであ
り、１４日経過後は４５０ｃＰであった。
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径４
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１０
０ｇを、水６００ｃｍ3に石膏１．０ｇを溶解した２０
℃の水溶液に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加
し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、一次温
度上昇による昇温幅が１．０℃であり、かつこの混合時
から二次温度上昇開始時までの時間が１．５分であっ
た。この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過し
たものは９７重量％であった。得られた懸濁液をヌッチ
ェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分６
２．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中
で撹拌しながら水を添加し、固形分５５．０％で、固形
分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９９．０重量
％の水酸化カルシウム水性懸濁液を調製した。得られた
水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は４００ｃＰであ
り、１４日経過後は４５０ｃＰであった。
【００２１】実施例４ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を１３００℃で２時間電気
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径４
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末に炭
酸ガスを吹き込み表面部分を５重量％炭酸化した酸化カ
ルシウム粉末１００ｇを２０℃の水４００ｃｍ3に１．
４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加し、消化反応が終結
するまで撹拌した。この際、一次温度上昇による昇温幅
が７℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇開始時
までの時間が１１．０分であった。この懸濁液の固形分
中、篩目４５μｍの篩を通過したものは９９重量％であ
った。得られた懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧プ
レスで二次脱水し、固形分６４．０％のろ滓を得た。こ
のろ滓をコーレスミキサー中で撹拌しながら水を添加
し、固形分５７．０％で、固形分中、篩目４５μｍの篩
を通過したものが９９．８重量％の水酸化カルシウム水
性懸濁液を調製した。得られた水酸化カルシウム水性懸
濁液の粘度は６００ｃＰであり、１４日経過後は７００
ｃＰであった。
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径４
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末に炭
酸ガスを吹き込み表面部分を５重量％炭酸化した酸化カ
ルシウム粉末１００ｇを２０℃の水４００ｃｍ3に１．
４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加し、消化反応が終結
するまで撹拌した。この際、一次温度上昇による昇温幅
が７℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇開始時
までの時間が１１．０分であった。この懸濁液の固形分
中、篩目４５μｍの篩を通過したものは９９重量％であ
った。得られた懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧プ
レスで二次脱水し、固形分６４．０％のろ滓を得た。こ
のろ滓をコーレスミキサー中で撹拌しながら水を添加
し、固形分５７．０％で、固形分中、篩目４５μｍの篩
を通過したものが９９．８重量％の水酸化カルシウム水
性懸濁液を調製した。得られた水酸化カルシウム水性懸
濁液の粘度は６００ｃＰであり、１４日経過後は７００
ｃＰであった。
【００２２】実施例５ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を９５０℃で２時間電気炉
で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を１
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１０
０ｇを、水４００ｃｍ3に石膏３．０ｇを加えた１０℃
の水性懸濁液に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加
し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、一次温
度上昇による昇温幅が３℃であり、かつこの混合時から
二次温度上昇開始時までの時間が１１．０分であった。
この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したも
のは９８重量％であった。得られた懸濁液をヌッチェで
一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分６５．０
％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中で撹拌
しながら水を添加し、固形分５５．０％で、固形分中、
篩目４５μｍの篩を通過したものが９９．５重量％の水
酸化カルシウム水性懸濁液を調製した。得られた水酸化
カルシウム水性懸濁液の粘度は２００ｃＰであり、１４
日経過後は２４０ｃＰであった。
で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を１
５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１０
０ｇを、水４００ｃｍ3に石膏３．０ｇを加えた１０℃
の水性懸濁液に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加
し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、一次温
度上昇による昇温幅が３℃であり、かつこの混合時から
二次温度上昇開始時までの時間が１１．０分であった。
この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したも
のは９８重量％であった。得られた懸濁液をヌッチェで
一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分６５．０
％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中で撹拌
しながら水を添加し、固形分５５．０％で、固形分中、
篩目４５μｍの篩を通過したものが９９．５重量％の水
酸化カルシウム水性懸濁液を調製した。得られた水酸化
カルシウム水性懸濁液の粘度は２００ｃＰであり、１４
日経過後は２４０ｃＰであった。
【００２３】実施例６ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を１３００℃で２時間電気
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を
１５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１
００ｇを、水４００ｃｍ3に石膏３．０ｇを加えた１０
℃の水性懸濁液に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添
加し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、一次
温度上昇による昇温幅が１．５℃であり、かつこの混合
時から二次温度上昇開始時までの時間が１７．５分であ
った。この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過
したものは９８重量％であった。得られた懸濁液をヌッ
チェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分６
２．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中
で撹拌しながら水とＡ−６０２８（東亜合成社製、分散
剤）０．３ｇを添加し、固形分５２．０％で、固形分
中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９９．４重量％
の水酸化カルシウム水性懸濁液を調製した。得られた水
酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は１００ｃＰであり、
１４日経過後は９９ｃＰであった。
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を
１５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１
００ｇを、水４００ｃｍ3に石膏３．０ｇを加えた１０
℃の水性懸濁液に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添
加し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、一次
温度上昇による昇温幅が１．５℃であり、かつこの混合
時から二次温度上昇開始時までの時間が１７．５分であ
った。この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過
したものは９８重量％であった。得られた懸濁液をヌッ
チェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分６
２．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中
で撹拌しながら水とＡ−６０２８（東亜合成社製、分散
剤）０．３ｇを添加し、固形分５２．０％で、固形分
中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９９．４重量％
の水酸化カルシウム水性懸濁液を調製した。得られた水
酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は１００ｃＰであり、
１４日経過後は９９ｃＰであった。
【００２４】実施例７ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を１３００℃で４時間電気
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を
１５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１
００ｇを、水５００ｃｍ3に石膏３．０ｇとグリセリン
５．０ｇを加えた２０℃の水性懸濁液に１２ｍ／ｓの周
速で撹拌しながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌
した。この際、一次温度上昇による昇温幅が２℃であ
り、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間
が３０．５分であった。この懸濁液の固形分中、篩目４
５μｍの篩を通過したものは９９重量％であった。得ら
れた懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次
脱水し、固形分７１．２％のろ滓を得た。このろ滓をコ
ーレスミキサー中で撹拌しながら水とアロンＴ−４０
（東亜合成社製、分散剤）１．０ｇを添加し、固形分６
０．０％で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したも
のが９９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を調
製した。得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は
１３０ｃＰであり、１４日経過後は１５０ｃＰであっ
た。
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕後、分級機で粒径を
１５μｍ以下に調整して得られた酸化カルシウム粉末１
００ｇを、水５００ｃｍ3に石膏３．０ｇとグリセリン
５．０ｇを加えた２０℃の水性懸濁液に１２ｍ／ｓの周
速で撹拌しながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌
した。この際、一次温度上昇による昇温幅が２℃であ
り、かつこの混合時から二次温度上昇開始時までの時間
が３０．５分であった。この懸濁液の固形分中、篩目４
５μｍの篩を通過したものは９９重量％であった。得ら
れた懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次
脱水し、固形分７１．２％のろ滓を得た。このろ滓をコ
ーレスミキサー中で撹拌しながら水とアロンＴ−４０
（東亜合成社製、分散剤）１．０ｇを添加し、固形分６
０．０％で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したも
のが９９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を調
製した。得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は
１３０ｃＰであり、１４日経過後は１５０ｃＰであっ
た。
【００２５】実施例８ 石灰石をベッケンバッハ炉で焼成し、バイブロミルで乾
式粉砕したのち、ミクロンセパレーターで空気分級し、
粒径４５μｍ以下の粒子を９７重量％含有するように調
整して得られた酸化カルシウム粉末１０００ｋｇを、水
５ｍ3に石膏２０ｋｇを加えた３０℃の水性懸濁液に周
速７ｍ／ｓで撹拌しながら添加し、消化反応が終結する
まで撹拌した。また、この際、一次温度上昇による昇温
幅が２．５℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇
開始時までの時間が８．５分であった。この懸濁液を液
体サイクロンでカットポイント４５μｍで分級し、固形
分が粒径４５μｍ以下の粒子を９７．５重量％含有する
水酸化カルシウム水性懸濁液を得た。これをデカンター
で脱水し、固形分５５重量％のろ滓を得た。このろ滓を
コーレスミキサー中で撹拌しながら水を添加し、固形分
５０重量％で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過した
ものが９９．８重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を
調製した。得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度
は３５０ｃＰであり、１４日経過後は４８０ｃＰであっ
た。
式粉砕したのち、ミクロンセパレーターで空気分級し、
粒径４５μｍ以下の粒子を９７重量％含有するように調
整して得られた酸化カルシウム粉末１０００ｋｇを、水
５ｍ3に石膏２０ｋｇを加えた３０℃の水性懸濁液に周
速７ｍ／ｓで撹拌しながら添加し、消化反応が終結する
まで撹拌した。また、この際、一次温度上昇による昇温
幅が２．５℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇
開始時までの時間が８．５分であった。この懸濁液を液
体サイクロンでカットポイント４５μｍで分級し、固形
分が粒径４５μｍ以下の粒子を９７．５重量％含有する
水酸化カルシウム水性懸濁液を得た。これをデカンター
で脱水し、固形分５５重量％のろ滓を得た。このろ滓を
コーレスミキサー中で撹拌しながら水を添加し、固形分
５０重量％で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過した
ものが９９．８重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を
調製した。得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度
は３５０ｃＰであり、１４日経過後は４８０ｃＰであっ
た。
【００２６】実施例９ 石灰石をロータリーキルンで焼成し、バイブロミルで乾
式粉砕したのち、ミクロンセパレーターで空気分級し、
粒径４５μｍ以下の粒子を９７重量％含有するように調
整して得られた酸化カルシウム粉末１０００ｋｇを、水
５ｍ3に石膏１０ｋｇを溶解した１０℃の水溶液に周速
７ｍ／ｓで撹拌しながら添加し、消化反応が終結するま
で撹拌した。また、この際、一次温度上昇による昇温幅
が３℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇開始時
までの時間が８．１分であった。この懸濁液を液体サイ
クロンでカットポイント４５μｍで分級し、固形分が粒
径４５μｍ以下の粒子を９７．５重量％含有する水酸化
カルシウム水性懸濁液を得た。これをデカンターで脱水
し、固形分５５重量％のろ滓を得た。このろ滓をコーレ
スミキサー中で撹拌しながら水を添加し、固形分５２重
量％で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが
９９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を得た。
得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は４００ｃ
Ｐであり、１４日経過後は４８０ｃＰであった。
式粉砕したのち、ミクロンセパレーターで空気分級し、
粒径４５μｍ以下の粒子を９７重量％含有するように調
整して得られた酸化カルシウム粉末１０００ｋｇを、水
５ｍ3に石膏１０ｋｇを溶解した１０℃の水溶液に周速
７ｍ／ｓで撹拌しながら添加し、消化反応が終結するま
で撹拌した。また、この際、一次温度上昇による昇温幅
が３℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇開始時
までの時間が８．１分であった。この懸濁液を液体サイ
クロンでカットポイント４５μｍで分級し、固形分が粒
径４５μｍ以下の粒子を９７．５重量％含有する水酸化
カルシウム水性懸濁液を得た。これをデカンターで脱水
し、固形分５５重量％のろ滓を得た。このろ滓をコーレ
スミキサー中で撹拌しながら水を添加し、固形分５２重
量％で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが
９９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を得た。
得られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は４００ｃ
Ｐであり、１４日経過後は４８０ｃＰであった。
【００２７】実施例１０ 石灰石をベッケンバッハ炉で焼成し、バイブロミルで乾
式粉砕したのち、ミクロンセパレーターで空気分級し、
粒径１５μｍ以下の粒子を９７重量％含有するように調
整して得られた酸化カルシウム粉末１０００ｋｇを、水
５ｍ3に石膏２０ｋｇを加えた１０℃の水性懸濁液に周
速７ｍ／ｓで撹拌しながら添加し、消化反応が終結する
まで撹拌した。また、この際、一次温度上昇による昇温
幅が３℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇開始
時までの時間が８．１分であった。この懸濁液を液体サ
イクロンでカットポイント４５μｍで分級し、固形分が
粒径４５μｍ以下の粒子を９９．５重量％含有する水酸
化カルシウム水性懸濁液を得た。これをデカンターで脱
水し、固形分５５重量％のろ滓を得た。このろ滓をコー
レスミキサー中で撹拌しながら水とＡ−６０２８（東亜
合成社製、分散剤）５ｋｇを添加し、固形分５２重量％
で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９
９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を得た。得
られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は１００ｃＰ
であり、１４日経過後は１１０ｃＰであった。
式粉砕したのち、ミクロンセパレーターで空気分級し、
粒径１５μｍ以下の粒子を９７重量％含有するように調
整して得られた酸化カルシウム粉末１０００ｋｇを、水
５ｍ3に石膏２０ｋｇを加えた１０℃の水性懸濁液に周
速７ｍ／ｓで撹拌しながら添加し、消化反応が終結する
まで撹拌した。また、この際、一次温度上昇による昇温
幅が３℃であり、かつこの混合時から二次温度上昇開始
時までの時間が８．１分であった。この懸濁液を液体サ
イクロンでカットポイント４５μｍで分級し、固形分が
粒径４５μｍ以下の粒子を９９．５重量％含有する水酸
化カルシウム水性懸濁液を得た。これをデカンターで脱
水し、固形分５５重量％のろ滓を得た。このろ滓をコー
レスミキサー中で撹拌しながら水とＡ−６０２８（東亜
合成社製、分散剤）５ｋｇを添加し、固形分５２重量％
で、固形分中、篩目４５μｍの篩を通過したものが９
９．９重量％の水酸化カルシウム水性懸濁液を得た。得
られた水酸化カルシウム水性懸濁液の粘度は１００ｃＰ
であり、１４日経過後は１１０ｃＰであった。
【００２８】比較例１ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を９５０℃で２時間電気炉
で焼成し、ボールミルで乾式粉砕して調製した粒径０．
２５〜０．６ｍｍの酸化カルシウム粉末１００ｇを２０
℃の水４００ｃｍ3に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しなが
ら添加し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、
初期の酸化カルシウムと水との混合時から最高温度到達
時までの反応温度ｙ（℃）と反応時間ｘ（分）との相関
関係が、ｙ＝５６ｘ＋２９．９０３、相関係数ｒ＝１．
００であり、この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩
を通過したものは９５重量％であった。得られた懸濁液
をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固
形分５８．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキ
サー中で撹拌しながら水を添加し、固形分４１．０％、
粘度４８５０ｃＰの水酸化カルシウム水性懸濁液を得
た。
で焼成し、ボールミルで乾式粉砕して調製した粒径０．
２５〜０．６ｍｍの酸化カルシウム粉末１００ｇを２０
℃の水４００ｃｍ3に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しなが
ら添加し、消化反応が終結するまで撹拌した。この際、
初期の酸化カルシウムと水との混合時から最高温度到達
時までの反応温度ｙ（℃）と反応時間ｘ（分）との相関
関係が、ｙ＝５６ｘ＋２９．９０３、相関係数ｒ＝１．
００であり、この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩
を通過したものは９５重量％であった。得られた懸濁液
をヌッチェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固
形分５８．５％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキ
サー中で撹拌しながら水を添加し、固形分４１．０％、
粘度４８５０ｃＰの水酸化カルシウム水性懸濁液を得
た。
【００２９】比較例２ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を１３００℃で２時間電気
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕して調製した粒径
０．２５〜０．６ｍｍの酸化カルシウム粉末１００ｇを
２０℃の水４００ｃｍ3に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌し
ながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌した。この
際、初期の酸化カルシウムと水との混合時から最高温度
到達時までの反応温度ｙ（℃）と反応時間ｘ（分）との
相関関係が、ｙ＝１．４６５５×ｌｎ（ｘ）＋２９．９
０３、相関係数ｒ＝０．９９であり、この懸濁液の固形
分中、篩目４５μｍの篩を通過したものは８０重量％で
あった。得られた懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧
プレスで二次脱水し、固形分５８．５％のろ滓を得た。
このろ滓をコーレスミキサー中で撹拌しながら水を添加
し、固形分４１．２％、粘度２３００ｃＰの水酸化カル
シウム水性懸濁液を得た。
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕して調製した粒径
０．２５〜０．６ｍｍの酸化カルシウム粉末１００ｇを
２０℃の水４００ｃｍ3に１．４ｍ／ｓの周速で撹拌し
ながら添加し、消化反応が終結するまで撹拌した。この
際、初期の酸化カルシウムと水との混合時から最高温度
到達時までの反応温度ｙ（℃）と反応時間ｘ（分）との
相関関係が、ｙ＝１．４６５５×ｌｎ（ｘ）＋２９．９
０３、相関係数ｒ＝０．９９であり、この懸濁液の固形
分中、篩目４５μｍの篩を通過したものは８０重量％で
あった。得られた懸濁液をヌッチェで一次脱水後、加圧
プレスで二次脱水し、固形分５８．５％のろ滓を得た。
このろ滓をコーレスミキサー中で撹拌しながら水を添加
し、固形分４１．２％、粘度２３００ｃＰの水酸化カル
シウム水性懸濁液を得た。
【００３０】比較例３ 粒径１０〜２０ｍｍの石灰石を１３００℃で２時間電気
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕して調製した粒径１
５０μｍ以下の酸化カルシウム粉末１００ｇを、水４０
０ｃｍ3に石膏３．０ｇを溶解した２０℃の水溶液に
１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加し、消化反応が
終結するまで撹拌した。この際、初期の酸化カルシウム
と水との混合時から最高温度到達時までの反応温度ｙ
（℃）と反応時間ｘ（分）との相関関係が、ｙ＝１２．
４×ｌｎ（ｘ）＋１８．３、相関係数ｒ＝０．９７であ
り、この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過し
たものは７０重量％であった。得られた懸濁液をヌッチ
ェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分５
８．８％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中
で撹拌しながら水を添加し、固形分４１．１％の水酸化
カルシウム水性懸濁液を得た。得られた水酸化カルシウ
ム水性懸濁液の粘度は５６０ｃＰであったが、１４日経
過後は７８０ｃＰであった。
炉で焼成し、ボールミルで乾式粉砕して調製した粒径１
５０μｍ以下の酸化カルシウム粉末１００ｇを、水４０
０ｃｍ3に石膏３．０ｇを溶解した２０℃の水溶液に
１．４ｍ／ｓの周速で撹拌しながら添加し、消化反応が
終結するまで撹拌した。この際、初期の酸化カルシウム
と水との混合時から最高温度到達時までの反応温度ｙ
（℃）と反応時間ｘ（分）との相関関係が、ｙ＝１２．
４×ｌｎ（ｘ）＋１８．３、相関係数ｒ＝０．９７であ
り、この懸濁液の固形分中、篩目４５μｍの篩を通過し
たものは７０重量％であった。得られた懸濁液をヌッチ
ェで一次脱水後、加圧プレスで二次脱水し、固形分５
８．８％のろ滓を得た。このろ滓をコーレスミキサー中
で撹拌しながら水を添加し、固形分４１．１％の水酸化
カルシウム水性懸濁液を得た。得られた水酸化カルシウ
ム水性懸濁液の粘度は５６０ｃＰであったが、１４日経
過後は７８０ｃＰであった。
【００３１】以上の結果から、比較例１及び２で得られ
た水酸化カルシウム水性懸濁液は依然として粘度が高
く、流動性が良好でなく、作業性に難があるし、また比
較例３で得られた水酸化カルシウム水性懸濁液は粘度は
低下したものの、経時的に粘度が上昇し、品質が劣化す
るのに対し、各実施例で得られた水酸化カルシウム水性
懸濁液はいずれも低粘度で、流動性や粘度の経時的安定
性が良好であることが分る。
た水酸化カルシウム水性懸濁液は依然として粘度が高
く、流動性が良好でなく、作業性に難があるし、また比
較例３で得られた水酸化カルシウム水性懸濁液は粘度は
低下したものの、経時的に粘度が上昇し、品質が劣化す
るのに対し、各実施例で得られた水酸化カルシウム水性
懸濁液はいずれも低粘度で、流動性や粘度の経時的安定
性が良好であることが分る。
【００３２】
【発明の効果】本発明の高濃度水酸化カルシウム水性懸
濁液は、固形分含有量が多くても沈降しにくく、低粘度
で、流動性や粘度の経時的安定性が良好であり、特にタ
ンク、樋、配管等のデッド部分に堆積物を生じにくく、
スケーリング防止効果に優れる上に、ポンプやｐＨ電極
の摩耗等を低減できるので、作業性に優れているし、ま
た、固形分含有率が高く運送コストを低減することがで
き、中和処理等の種々の処理を効率よく行うことができ
る。したがって、本発明の高濃度水酸化カルシウム水性
懸濁液は、種々の酸性物特に酸性廃水の中和処理剤とし
て好適に用いられ、その他、溶融炉からでる溶融金属の
受け皿への付着防止剤、電気溶接時に飛散する溶融金属
の溶接個所以外の金属面への付着防止剤、塗料やプラス
チックの充填剤、建築用壁材、地盤改良材等としても有
用である。
濁液は、固形分含有量が多くても沈降しにくく、低粘度
で、流動性や粘度の経時的安定性が良好であり、特にタ
ンク、樋、配管等のデッド部分に堆積物を生じにくく、
スケーリング防止効果に優れる上に、ポンプやｐＨ電極
の摩耗等を低減できるので、作業性に優れているし、ま
た、固形分含有率が高く運送コストを低減することがで
き、中和処理等の種々の処理を効率よく行うことができ
る。したがって、本発明の高濃度水酸化カルシウム水性
懸濁液は、種々の酸性物特に酸性廃水の中和処理剤とし
て好適に用いられ、その他、溶融炉からでる溶融金属の
受け皿への付着防止剤、電気溶接時に飛散する溶融金属
の溶接個所以外の金属面への付着防止剤、塗料やプラス
チックの充填剤、建築用壁材、地盤改良材等としても有
用である。
【図１】 本発明懸濁液を製造する際の混合、反応時の
発熱時間と発熱温度の関係を示すグラフの模式図。
発熱時間と発熱温度の関係を示すグラフの模式図。
ａ 一次温度上昇による昇温幅 ｂ 混合時から二次温度上昇開始時までの時間 ｃ 二次温度上昇
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｂ２３Ｋ 9/32 Ｂ２３Ｋ 9/32 Ｅ Ｃ０９Ｋ 103:00 (72)発明者 重巣 哲史 東京都青梅市河辺町10−11−７ ラフィー ネ河辺204
Claims (10)
- 【請求項１】 粘度が２０００ｃＰ以下であり、固形分
含有量が４１〜７５重量％であり、かつ固形分の９５重
量％以上が粒径４５μｍ以下の粒子であることを特徴と
する高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液。 - 【請求項２】 一部が炭酸化されていてもよい酸化カル
シウム粒子と過剰の水を混合、反応させて水酸化カルシ
ウム水性懸濁液を製造する方法において、混合時の一次
温度上昇による昇温幅が１５℃以下、かつこの混合時か
ら二次温度上昇開始時までの時間が１分以上となるよう
に制御することを特徴とする請求項１記載の高濃度水酸
化カルシウム水性懸濁液の製造方法。 - 【請求項３】 一部が炭酸化されていてもよい酸化カル
シウム粒子として、一部が炭酸化された酸化カルシウム
粒子又はそれと酸化カルシウム粒子の混合物であって、
かつその炭酸化率が１０重量％以下のものを用いる請求
項２記載の方法。 - 【請求項４】 一部が炭酸化されていてもよい酸化カル
シウム粒子が、粒径４５μｍ以下の粒子を９５重量％以
上含有する請求項２又は３記載の方法。 - 【請求項５】 強酸の金属塩、多価アルコール及び炭酸
塩の中から選ばれた少なくとも１種を添加する請求項
２、３又は４記載の方法。 - 【請求項６】 強酸の金属塩を構成する金属が周期表第
１族、第２族及び第３族の元素の中から選ばれた少なく
とも１種であり、多価アルコールが二価アルコールまた
は三価アルコールであり、炭酸塩が周期表第１族、第２
族及び第３族の元素の中から選ばれた少なくとも１種で
構成される請求項５記載の方法。 - 【請求項７】 一部が炭酸化されていてもよい酸化カル
シウム粒子と過剰の水を混合、反応させ、その際強酸の
金属塩、多価アルコール及び炭酸塩の中から選ばれた少
なくとも１種を添加するとともに、混合時の一次温度上
昇による昇温幅が１５℃以下、かつこの混合時から二次
温度上昇開始時までの時間が１分以上となるように制御
し、必要に応じ反応後脱水して、固形分含有量が４２重
量％以上の水酸化カルシウム水性懸濁液又はろ滓を調製
し、次いでこれに水酸化カルシウムに対して０．１〜１
０．０重量％の分散剤、又は該分散剤と水、又は水を添
加し、混合、分散させることを特徴とする請求項１記載
の高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液の製造方法。 - 【請求項８】 分散剤がカルボン酸ナトリウム塩又はス
ルホ基導入型重合体であり、かつ５００以上のキレート
価を有する請求項７記載の方法。 - 【請求項９】 一部が炭酸化されていてもよい酸化カル
シウム粒子として、一部が炭酸化された酸化カルシウム
粒子又はそれと酸化カルシウム粒子の混合物であって、
かつその炭酸化率が１０重量％以下のものを用いる請求
項７又は８記載の方法。 - 【請求項１０】 一部が炭酸化されていてもよい酸化カ
ルシウム粒子が、粒径４５μｍ以下の粒子を９５重量％
以上含有する請求項７、８又は９記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03885898A JP4213247B2 (ja) | 1997-02-21 | 1998-02-20 | 高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3812997 | 1997-02-21 | ||
| JP9-38129 | 1997-02-21 | ||
| JP03885898A JP4213247B2 (ja) | 1997-02-21 | 1998-02-20 | 高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10291820A true JPH10291820A (ja) | 1998-11-04 |
| JP4213247B2 JP4213247B2 (ja) | 2009-01-21 |
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ID=26377326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03885898A Expired - Fee Related JP4213247B2 (ja) | 1997-02-21 | 1998-02-20 | 高濃度水酸化カルシウム水性懸濁液及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4213247B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001278674A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-10 | Kurosaki Harima Corp | リチウム塩を含有する消石灰スラリー系急結剤 |
| JP2007500116A (ja) * | 2003-07-28 | 2007-01-11 | ソシエテ アノニム ロワスト レシェルシュ エ デブロプマン | カルシウム−マグネシウム含有水性懸濁液及びその調製方法 |
| JP2007031212A (ja) * | 2005-07-27 | 2007-02-08 | Touso Sangyo Kk | 超微粒子水酸化カルシウムスラリー |
| JP2010202481A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Yoshizawa Lime Industry | 高反応性で付着性が低い消石灰とその製造方法 |
| JP2016008148A (ja) * | 2014-06-23 | 2016-01-18 | 株式会社トクヤマ | Ｃａ（ＯＨ）２水性スラリーの製造方法 |
-
1998
- 1998-02-20 JP JP03885898A patent/JP4213247B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001278674A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-10 | Kurosaki Harima Corp | リチウム塩を含有する消石灰スラリー系急結剤 |
| JP4510218B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2010-07-21 | 黒崎播磨株式会社 | 湿式吹付施工用の急結剤 |
| JP2007500116A (ja) * | 2003-07-28 | 2007-01-11 | ソシエテ アノニム ロワスト レシェルシュ エ デブロプマン | カルシウム−マグネシウム含有水性懸濁液及びその調製方法 |
| JP4842813B2 (ja) * | 2003-07-28 | 2011-12-21 | ソシエテ アノニム ロワスト レシェルシュ エ デブロプマン | 水性懸濁液及びその調製方法 |
| US8206680B2 (en) | 2003-07-28 | 2012-06-26 | S.A. Lhoist Recherche Et Developpement | Calco-magnesian aqueous suspension and method for the production thereof |
| JP2007031212A (ja) * | 2005-07-27 | 2007-02-08 | Touso Sangyo Kk | 超微粒子水酸化カルシウムスラリー |
| JP2010202481A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Yoshizawa Lime Industry | 高反応性で付着性が低い消石灰とその製造方法 |
| JP2016008148A (ja) * | 2014-06-23 | 2016-01-18 | 株式会社トクヤマ | Ｃａ（ＯＨ）２水性スラリーの製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4213247B2 (ja) | 2009-01-21 |
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