JPH10288220A - ティルティグパッド軸受 - Google Patents
ティルティグパッド軸受Info
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- JPH10288220A JPH10288220A JP9113348A JP11334897A JPH10288220A JP H10288220 A JPH10288220 A JP H10288220A JP 9113348 A JP9113348 A JP 9113348A JP 11334897 A JP11334897 A JP 11334897A JP H10288220 A JPH10288220 A JP H10288220A
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- JP
- Japan
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- bearing
- pad
- lubricating oil
- radius
- tilt
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
- F16C17/24—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with devices affected by abnormal or undesired positions, e.g. for preventing overheating, for safety
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
- F16C17/03—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with tiltably-supported segments, e.g. Michell bearings
Abstract
(57)【要約】
【課題】 回転軸の回転数が上昇し、潤滑油の発熱によ
り温度が上昇するにしたがって軸受パッドのプリロード
を小さくできるティルティグパッド軸受を提供するこ
と。 【解決手段】 回転軸の回りにピボット２で傾斜可能に
支持された複数の軸受パッド３を配置した構造のティル
ティグパッド軸受において、軸受パッド３を回転軸１０
側の第１部材３−１とピボット２側の第２部材３−２と
を接合した構成とし、第１部材３−１の材料にその熱膨
張係数が第２部材３−２の材料の熱膨張係数より小さい
材料を用い、第１部材３−１の回転軸１０との接触面に
軸受メタル層３ｂを設けた。
り温度が上昇するにしたがって軸受パッドのプリロード
を小さくできるティルティグパッド軸受を提供するこ
と。 【解決手段】 回転軸の回りにピボット２で傾斜可能に
支持された複数の軸受パッド３を配置した構造のティル
ティグパッド軸受において、軸受パッド３を回転軸１０
側の第１部材３−１とピボット２側の第２部材３−２と
を接合した構成とし、第１部材３−１の材料にその熱膨
張係数が第２部材３−２の材料の熱膨張係数より小さい
材料を用い、第１部材３−１の回転軸１０との接触面に
軸受メタル層３ｂを設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はティルティグパッド
軸受に関し、特に低振動のティルティグパッド軸受に関
するものである。
軸受に関し、特に低振動のティルティグパッド軸受に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】図５はこの種のティルティグパッド軸受
の構造を示す断面図である。図示するように、ティルテ
ィグパッド軸受は軸受外輪１にピボット２で傾斜可能に
支持された複数個（図では４個）の軸受パッド３を回転
軸１０の回りに配置した構造である。給油口４から潤滑
油を供給することにより、回転する回転軸１０の外周と
軸受パッド３の表面との間に潤滑油膜が形成されるよう
になっている。図６は１個の軸受パッド３の構造を示す
図で、軸受パッド３は炭素鋼などの軸受パッド本体３ａ
の表面（回転軸１０との接触面）にホワイトメタル等の
軸受メタル層３ｂを設けた構造である。
の構造を示す断面図である。図示するように、ティルテ
ィグパッド軸受は軸受外輪１にピボット２で傾斜可能に
支持された複数個（図では４個）の軸受パッド３を回転
軸１０の回りに配置した構造である。給油口４から潤滑
油を供給することにより、回転する回転軸１０の外周と
軸受パッド３の表面との間に潤滑油膜が形成されるよう
になっている。図６は１個の軸受パッド３の構造を示す
図で、軸受パッド３は炭素鋼などの軸受パッド本体３ａ
の表面（回転軸１０との接触面）にホワイトメタル等の
軸受メタル層３ｂを設けた構造である。
【０００３】上記構造のティルティグパッド軸受におい
て、回転軸１０の半径をＲS、軸受半径Ｒ、軸受パッド
３の半径をＲPとすると、軸受半径隙間ＣB、パッド半径
隙間ＣPは、 ＣB＝Ｒ−ＲS ＣP＝ＲP−ＲS プリロードＰLは、 ＰL＝１−（ＣB／ＣP） で表わされる。また、ゾンマーフェルト数Ｓは、 Ｓ＝｛（μＤＬＮ）／Ｗ｝（Ｒ／ＣB）2 で表わされる。但し、μ：潤滑油の粘度、Ｄ：回転軸１
０の直径（＝２ＲS）、Ｌ：軸受幅、Ｎ：回転数、Ｗ：
荷重
て、回転軸１０の半径をＲS、軸受半径Ｒ、軸受パッド
３の半径をＲPとすると、軸受半径隙間ＣB、パッド半径
隙間ＣPは、 ＣB＝Ｒ−ＲS ＣP＝ＲP−ＲS プリロードＰLは、 ＰL＝１−（ＣB／ＣP） で表わされる。また、ゾンマーフェルト数Ｓは、 Ｓ＝｛（μＤＬＮ）／Ｗ｝（Ｒ／ＣB）2 で表わされる。但し、μ：潤滑油の粘度、Ｄ：回転軸１
０の直径（＝２ＲS）、Ｌ：軸受幅、Ｎ：回転数、Ｗ：
荷重
【０００４】図７にプリロードＰLをパラメータとする
図８のジェフコットロータの振動応答解析結果を示す。
図７において、横軸はゾンマーフェルト数Ｓ又は回転数
Ｎを示し、縦軸は応答倍率（応答振動倍率）Ｍを示す。
曲線Ｃ１はプリロードＰL＝ｍｐ１の場合を、曲線Ｃ２
はプリロードＰL＝ｍｐ２の場合を（但しｍｐ１＞ｍｐ
２）をそれぞれ示す。図８に示すジェフコットロータの
応答解析結果から、プリロードが小さくなると、応答曲
線はＣ３→Ｃ１→Ｃ２と変わる。
図８のジェフコットロータの振動応答解析結果を示す。
図７において、横軸はゾンマーフェルト数Ｓ又は回転数
Ｎを示し、縦軸は応答倍率（応答振動倍率）Ｍを示す。
曲線Ｃ１はプリロードＰL＝ｍｐ１の場合を、曲線Ｃ２
はプリロードＰL＝ｍｐ２の場合を（但しｍｐ１＞ｍｐ
２）をそれぞれ示す。図８に示すジェフコットロータの
応答解析結果から、プリロードが小さくなると、応答曲
線はＣ３→Ｃ１→Ｃ２と変わる。
【０００５】また、回転数Ｎが上昇すると動作点はＡ１
→Ａ３と変化する。この時軸受パッド３の曲率半径が大
きくなると動作点はＡ１→Ａ４と変化する。また、回転
数Ｎの上昇に伴い軸受パッドのプリロードＰLを小さく
すると動作点はＡ１→Ａ２と変化する。なお、図８にお
いて、ｍは質量、Ｐ（ｘb，ｙb）は軸受変位座標、０
（ｘ，ｙ）は軸中心座標、Ｇ（ｘG，ｙG）は重心点の座
標、Ｋは弾性係数、Ｃは減衰係数、εは偏心量を示す。
→Ａ３と変化する。この時軸受パッド３の曲率半径が大
きくなると動作点はＡ１→Ａ４と変化する。また、回転
数Ｎの上昇に伴い軸受パッドのプリロードＰLを小さく
すると動作点はＡ１→Ａ２と変化する。なお、図８にお
いて、ｍは質量、Ｐ（ｘb，ｙb）は軸受変位座標、０
（ｘ，ｙ）は軸中心座標、Ｇ（ｘG，ｙG）は重心点の座
標、Ｋは弾性係数、Ｃは減衰係数、εは偏心量を示す。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記構造のティルティ
グパッド軸受は、軸受パッド３が回転軸１０の動きに沿
って傾き、動的な潤滑油膜力は回転軸１０を振れ回らせ
ようとする成分をもたないから、本質的に自励振動に対
して安定した軸受である。しかしながら、通常のティル
ティグパッド軸受においては、回転軸１０の回転数Ｎが
高くなり、潤滑油の油温が上昇すると、軸受パッドの曲
率半径が大きくなり、プリロードも大きくなる。軸受パ
ッドの曲率半径が大きくなると、図７に示すように動作
点はＡ１→Ａ４となり、応答振動倍率Ｍが大きくなり、
軸の振動が大きくなるという欠点があった。
グパッド軸受は、軸受パッド３が回転軸１０の動きに沿
って傾き、動的な潤滑油膜力は回転軸１０を振れ回らせ
ようとする成分をもたないから、本質的に自励振動に対
して安定した軸受である。しかしながら、通常のティル
ティグパッド軸受においては、回転軸１０の回転数Ｎが
高くなり、潤滑油の油温が上昇すると、軸受パッドの曲
率半径が大きくなり、プリロードも大きくなる。軸受パ
ッドの曲率半径が大きくなると、図７に示すように動作
点はＡ１→Ａ４となり、応答振動倍率Ｍが大きくなり、
軸の振動が大きくなるという欠点があった。
【０００７】本発明は上述の点に鑑みてなされたもの
で、回転軸の回転数が上昇し、潤滑油の発熱により温度
が上昇するにしたがって軸受パッドのプリロードを小さ
くできるティルティグパッド軸受を提供することを目的
とする。
で、回転軸の回転数が上昇し、潤滑油の発熱により温度
が上昇するにしたがって軸受パッドのプリロードを小さ
くできるティルティグパッド軸受を提供することを目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
請求項１に記載の発明は、回転軸の回りにピボットで傾
斜可能に支持された複数の軸受パッドを配置した構造の
ティルティグパッド軸受において、軸受パッドを回転軸
側の第１部材とピボット側の第２部材とを接合した構成
とし、第１部材の材料にその熱膨張係数が第２部材の材
料の熱膨張係数より小さい材料を用い、第１部材の回転
軸との接触面に軸受メタル層を設けたことを特徴とす
る。
請求項１に記載の発明は、回転軸の回りにピボットで傾
斜可能に支持された複数の軸受パッドを配置した構造の
ティルティグパッド軸受において、軸受パッドを回転軸
側の第１部材とピボット側の第２部材とを接合した構成
とし、第１部材の材料にその熱膨張係数が第２部材の材
料の熱膨張係数より小さい材料を用い、第１部材の回転
軸との接触面に軸受メタル層を設けたことを特徴とす
る。
【０００９】また、請求項２に記載の発明は、請求項１
に記載のティルティグパッド軸受において、軸受パッド
は潤滑油からの熱による軸受パッドの極率半径及びプリ
ロードの変化を考慮して回転軸の回転数が変わっても振
動応答が最小になるように設計していることを特徴とす
る。
に記載のティルティグパッド軸受において、軸受パッド
は潤滑油からの熱による軸受パッドの極率半径及びプリ
ロードの変化を考慮して回転軸の回転数が変わっても振
動応答が最小になるように設計していることを特徴とす
る。
【００１０】また、請求項３に記載の発明は、請求項２
に記載のティルティグパッド軸受において、潤滑油の温
度を制御する油温制御手段を具備し、軸受パッドの温度
を前記振動応答が最小になる点に維持することを特徴と
する。
に記載のティルティグパッド軸受において、潤滑油の温
度を制御する油温制御手段を具備し、軸受パッドの温度
を前記振動応答が最小になる点に維持することを特徴と
する。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態例を図
面に基づいて説明する。図１はティルティグパッド軸受
に用いる軸受パッドの構造を示す図である。図示するよ
うに軸受パッド３は回転軸（図示せず）側の第１部材３
−１とピボット２側の第２部材３−２を接合した構造で
あり、第１部材３−１の表面（回転軸と接する面）には
ホワイトメタル等の軸受メタル層３ｂが設けられてい
る。第１部材３−１の材料にはその熱膨張係数が第２部
材３−２の材料の熱膨張係数より小さい材料を用いる。
本実施形態例では、第１部材３−１に炭素鋼を用い、第
２部材３−２に銅を用いている。また、第２部材３−２
の両端面ａ、ｂは傾斜して第１部材３−１と接合してい
る。
面に基づいて説明する。図１はティルティグパッド軸受
に用いる軸受パッドの構造を示す図である。図示するよ
うに軸受パッド３は回転軸（図示せず）側の第１部材３
−１とピボット２側の第２部材３−２を接合した構造で
あり、第１部材３−１の表面（回転軸と接する面）には
ホワイトメタル等の軸受メタル層３ｂが設けられてい
る。第１部材３−１の材料にはその熱膨張係数が第２部
材３−２の材料の熱膨張係数より小さい材料を用いる。
本実施形態例では、第１部材３−１に炭素鋼を用い、第
２部材３−２に銅を用いている。また、第２部材３−２
の両端面ａ、ｂは傾斜して第１部材３−１と接合してい
る。
【００１２】上記構造の軸受パッド３において、第１部
材３−１の熱膨張率と第２部材３−２の熱膨張率は上記
のように、 第１部材３−１の熱膨張率＜第２部材３−２の熱膨張率 の関係にあるから、潤滑油の温度が上昇すると、第２部
材３−２が第１部材３−１より大きく膨張し、軸受パッ
ド３の曲率半径ＲPが小さくなる。従って、パッド半径
隙間ＣP＝ＲP−ＲSは小さくなり、プリロードＰL＝１−
（ＣB／ＣP）も小さくなる。（但し、前記と同様ＲS：
回転軸の半径、ＲP：軸受パッドの半径、ＣB：軸受半径
隙間、ＣP：パッド半径隙間）
材３−１の熱膨張率と第２部材３−２の熱膨張率は上記
のように、 第１部材３−１の熱膨張率＜第２部材３−２の熱膨張率 の関係にあるから、潤滑油の温度が上昇すると、第２部
材３−２が第１部材３−１より大きく膨張し、軸受パッ
ド３の曲率半径ＲPが小さくなる。従って、パッド半径
隙間ＣP＝ＲP−ＲSは小さくなり、プリロードＰL＝１−
（ＣB／ＣP）も小さくなる。（但し、前記と同様ＲS：
回転軸の半径、ＲP：軸受パッドの半径、ＣB：軸受半径
隙間、ＣP：パッド半径隙間）
【００１３】上記のようにプリロードＰLが小さくなる
と図７に示すように、振動応答曲線はゾンマーフェルト
数Ｓの大きい方向にシフトする。回転数Ｎが上昇して運
転点Ａのゾンマーフェルト数Ｓが大きくなると、振動極
小点も移動する。従って、図１の構造の軸受バット３を
その熱変形によるプリロードＰLの変化を事前に考慮し
て設計を行うと、回転数を変えても振動応答の極小点で
運転されるようにすることが可能となる。
と図７に示すように、振動応答曲線はゾンマーフェルト
数Ｓの大きい方向にシフトする。回転数Ｎが上昇して運
転点Ａのゾンマーフェルト数Ｓが大きくなると、振動極
小点も移動する。従って、図１の構造の軸受バット３を
その熱変形によるプリロードＰLの変化を事前に考慮し
て設計を行うと、回転数を変えても振動応答の極小点で
運転されるようにすることが可能となる。
【００１４】軸受パッドのμ単位の曲率半径の変位を制
御するには調整が必要となる。以下軸受パッド曲率半径
変位調整方法の例を説明する。図２は軸受パッド３の曲
率半径変位調整方法の一例を説明する図で、図示するよ
うに、熱膨張係数の大きい第２部材３−２の厚さｔを調
整（例えば削って調整）することにより、厚さｔを小さ
くすると該第２部材３−２の熱膨張による伸びる力が減
少するので軸受パッドの曲率半径の減少する割合も小さ
くなる。
御するには調整が必要となる。以下軸受パッド曲率半径
変位調整方法の例を説明する。図２は軸受パッド３の曲
率半径変位調整方法の一例を説明する図で、図示するよ
うに、熱膨張係数の大きい第２部材３−２の厚さｔを調
整（例えば削って調整）することにより、厚さｔを小さ
くすると該第２部材３−２の熱膨張による伸びる力が減
少するので軸受パッドの曲率半径の減少する割合も小さ
くなる。
【００１５】図３は軸受パッド曲率半径変位調整方法の
他の例を説明する図で、図示するように熱膨張係数の大
きい第２部材３−２の長さｌを調整することにより、長
さｌを小さくすると該第２部材３−２の熱膨張による伸
びる絶対量が小さくなるため軸受パッドの曲率半径の減
少する割合も小さくなる。上記のように第２部材３−２
の厚さｔや長さｌを調整することにより、軸受パッドの
半径ＲPを微細に調整することが可能となる。
他の例を説明する図で、図示するように熱膨張係数の大
きい第２部材３−２の長さｌを調整することにより、長
さｌを小さくすると該第２部材３−２の熱膨張による伸
びる絶対量が小さくなるため軸受パッドの曲率半径の減
少する割合も小さくなる。上記のように第２部材３−２
の厚さｔや長さｌを調整することにより、軸受パッドの
半径ＲPを微細に調整することが可能となる。
【００１６】上記のように軸受パッド３をその熱変形に
よるプリロードＰLの変化を事前に考慮して設計した場
合、潤滑油の油温を所定の温度に維持することにより、
運転時の振動応答を極小点に維持することが可能とな
る。図４は潤滑油の油温を所定の温度に維持する油温制
御手段の構成例を示す図である。図において、１１は回
転軸１０を支持するティルティグパッド軸受、１２は潤
滑油供給部、１３はティルティグパッド軸受１１内の潤
滑油温度を検出する油温センサ、１５は油温制御部であ
る。潤滑油供給部１２は潤滑油を冷却する冷却器及び循
環ポンプ等で構成されている。
よるプリロードＰLの変化を事前に考慮して設計した場
合、潤滑油の油温を所定の温度に維持することにより、
運転時の振動応答を極小点に維持することが可能とな
る。図４は潤滑油の油温を所定の温度に維持する油温制
御手段の構成例を示す図である。図において、１１は回
転軸１０を支持するティルティグパッド軸受、１２は潤
滑油供給部、１３はティルティグパッド軸受１１内の潤
滑油温度を検出する油温センサ、１５は油温制御部であ
る。潤滑油供給部１２は潤滑油を冷却する冷却器及び循
環ポンプ等で構成されている。
【００１７】ティルティグパッド軸受１１と潤滑油供給
部１２は潤滑油循環路１４で接続され、潤滑油供給部１
２は油温制御部１５の出力により所定温度に管理された
潤滑油を供給する。油温制御部１５は軸受パッド３の振
動応答が極小点になるように設定された設定温度Ｔ１と
油温センサ１３の出力Ｔ２を比較し、ティルティグパッ
ド軸受１１に設定温度Ｔ１の潤滑油が供給されるように
潤滑油供給部１２を制御する。これにより、ティルティ
グパッド軸受１１を構成する軸受パッド３は振動応答の
極小点になる軸受パッドの曲率半径ＲPで運転されるこ
とになる。
部１２は潤滑油循環路１４で接続され、潤滑油供給部１
２は油温制御部１５の出力により所定温度に管理された
潤滑油を供給する。油温制御部１５は軸受パッド３の振
動応答が極小点になるように設定された設定温度Ｔ１と
油温センサ１３の出力Ｔ２を比較し、ティルティグパッ
ド軸受１１に設定温度Ｔ１の潤滑油が供給されるように
潤滑油供給部１２を制御する。これにより、ティルティ
グパッド軸受１１を構成する軸受パッド３は振動応答の
極小点になる軸受パッドの曲率半径ＲPで運転されるこ
とになる。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、軸
受パッドを回転軸側の第１部材とピボット側の第２部材
とを接合した構成とし、第１部材の材料にその熱膨張係
数が第２部材の材料の熱膨張係数より小さい材料を用い
ることにより、潤滑油の温度上昇による軸受パッドの熱
変形により曲率半径及びプリロードが小さくなり、振動
応答の極小点で運転することが可能なティルティグパッ
ド軸受を提供することができる。
受パッドを回転軸側の第１部材とピボット側の第２部材
とを接合した構成とし、第１部材の材料にその熱膨張係
数が第２部材の材料の熱膨張係数より小さい材料を用い
ることにより、潤滑油の温度上昇による軸受パッドの熱
変形により曲率半径及びプリロードが小さくなり、振動
応答の極小点で運転することが可能なティルティグパッ
ド軸受を提供することができる。
【図１】本発明のティルティグパッド軸受に用いる軸受
パッドの構造例を示す図である。
パッドの構造例を示す図である。
【図２】軸受パッド曲率半径変位調整方法の一例を示す
図である。
図である。
【図３】軸受パッド曲率半径変位調整方法の一例を示す
図である。
図である。
【図４】軸受に供給する潤滑油の油温を制御する油温制
御手段の構成例を示す図である。
御手段の構成例を示す図である。
【図５】ティルティグパッド軸受の構造を示す図であ
る。
る。
【図６】ティルティグパッド軸受の軸受パッドの構造を
示す図である。
示す図である。
【図７】軸受パッドのプリロードＰLをパラメータとす
るジェフコットロータの振動応答解析結果を示す図であ
る。
るジェフコットロータの振動応答解析結果を示す図であ
る。
【図８】軸受パッドのジェフコットロータ応答解析図で
ある。
ある。
１ 軸受外輪 ２ ピボット ３ 軸受パッド ３−１ 第１部材 ３−２ 第２部材 ４ 給油口 １０ 回転軸 １１ ティルティグパッド軸受 １２ 潤滑油供給部 １３ 油温センサ １４ 潤滑油循環路 １５ 油温制御部
Claims (3)
- 【請求項１】 回転軸の回りにピボットで傾斜可能に支
持された複数の軸受パッドを配置した構造のティルティ
グパッド軸受において、 前記軸受パッドを前記回転軸側の第１部材と前記ピボッ
ト側の第２部材とを接合した構成とし、前記第１部材の
材料にその熱膨張係数が第２部材の材料の熱膨張係数よ
り小さい材料を用い、前記第１部材の前記回転軸との接
触面に軸受メタル層を設けたことを特徴とするティルテ
ィグパッド軸受。 - 【請求項２】 請求項１に記載のティルティグパッド軸
受において、 前記軸受パッドは潤滑油からの熱による軸受パッドの極
率半径及びプリロードの変化を考慮して前記回転軸の回
転数が変わっても振動応答が最小になるように設計して
いることを特徴とするティルティグパッド軸受。 - 【請求項３】 請求項２に記載のティルティグパッド軸
受において、 潤滑油の温度を制御する油温制御手段を具備し、前記軸
受パッドの温度を前記振動応答が最小になる点に維持す
ることを特徴とするティルティグパッド軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9113348A JPH10288220A (ja) | 1997-04-14 | 1997-04-14 | ティルティグパッド軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9113348A JPH10288220A (ja) | 1997-04-14 | 1997-04-14 | ティルティグパッド軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10288220A true JPH10288220A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14609985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9113348A Pending JPH10288220A (ja) | 1997-04-14 | 1997-04-14 | ティルティグパッド軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10288220A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT414161B (de) * | 2002-03-28 | 2006-09-15 | Mitsubishi Electric Corp | Führungslagervorrichtung |
| KR100799546B1 (ko) | 2007-08-07 | 2008-02-01 | 파이오니아모타베어링코리아(주) | 강성 및 냉각효율이 향상된 틸팅 패드 레이디얼 저어널베어링 |
| JP2013524104A (ja) * | 2010-03-25 | 2013-06-17 | フィーヴ エフセーベー | 自身の軸を中心とした回転運動で駆動される円筒を支えるための流体力学的軸受 |
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