JPH05231423A - ティルティングパッド型スラスト軸受 - Google Patents
ティルティングパッド型スラスト軸受Info
- Publication number
- JPH05231423A JPH05231423A JP8588892A JP8588892A JPH05231423A JP H05231423 A JPH05231423 A JP H05231423A JP 8588892 A JP8588892 A JP 8588892A JP 8588892 A JP8588892 A JP 8588892A JP H05231423 A JPH05231423 A JP H05231423A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bearing
- circumferential direction
- tilting
- thrust
- tilting pad
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 円周方向に配置される複数個のティルティン
グパッドの上下部パッド間の温度差を少なくする。 【構成】 ロータに設けたスラストカラーに対面して円
周方向に配置される１２個のティルティングパッド３
（３−１〜３−１２）にそれぞれ設ける自己調心用ピボ
ット７のオフセット量ｅを、円周方向角度０度から１８
０度位置に向って漸増させ、それ以降は逆に漸減させ
て、円周方向角度０度と１８０度とを結ぶ線に対し、そ
の円周方向分布カーブを対称形となるようにする。
グパッドの上下部パッド間の温度差を少なくする。 【構成】 ロータに設けたスラストカラーに対面して円
周方向に配置される１２個のティルティングパッド３
（３−１〜３−１２）にそれぞれ設ける自己調心用ピボ
ット７のオフセット量ｅを、円周方向角度０度から１８
０度位置に向って漸増させ、それ以降は逆に漸減させ
て、円周方向角度０度と１８０度とを結ぶ線に対し、そ
の円周方向分布カーブを対称形となるようにする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気タービン、ガスタ
ービン等の回転機械に適用されるティルティングパッド
型スラスト軸受に関する。
ービン等の回転機械に適用されるティルティングパッド
型スラスト軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】ティルティングパッド型スラスト軸受の
従来例として、例えば図３，図４に示すようなものがあ
り、図３はその概略構造を示す縦断面図、図４は図３の
ＩＶ−ＩＶ線断面図である。
従来例として、例えば図３，図４に示すようなものがあ
り、図３はその概略構造を示す縦断面図、図４は図３の
ＩＶ−ＩＶ線断面図である。
【０００３】これらの図において、Ｎ方向に回転するロ
ータ１にはスラストカラー２が一体に設けられ、このス
ラストカラー２に対面して円周方向に複数個（本例では
１２個）のティルティングパッド３（３−１〜３−１
２）が配置されている。そして、ロータ１に例えば図３
に示すように右方向のスラスト力Ｐが作用すると、この
スラスト力Ｐはスラストカラー２を介して各ティルティ
ングパッド３に伝達される。と同時に、スラストカラー
２の回転によって、スラストカラー２と各ティルティン
グパッド３との間に潤滑油が送り込まれることから、所
謂ハイドロダイナミック作用によりスラストカラー２と
各ティルティングパッド３とは直接接触せず、油膜４を
介してスラスト力Ｐを負担することができる。
ータ１にはスラストカラー２が一体に設けられ、このス
ラストカラー２に対面して円周方向に複数個（本例では
１２個）のティルティングパッド３（３−１〜３−１
２）が配置されている。そして、ロータ１に例えば図３
に示すように右方向のスラスト力Ｐが作用すると、この
スラスト力Ｐはスラストカラー２を介して各ティルティ
ングパッド３に伝達される。と同時に、スラストカラー
２の回転によって、スラストカラー２と各ティルティン
グパッド３との間に潤滑油が送り込まれることから、所
謂ハイドロダイナミック作用によりスラストカラー２と
各ティルティングパッド３とは直接接触せず、油膜４を
介してスラスト力Ｐを負担することができる。
【０００４】また、以上述べた構成のスラスト軸受を格
納する軸受ケーシング５は、例えば図示しない蒸気ター
ビン車室からの輻射熱による熱変形等により、スラスト
カラー２との間で相対傾斜が生じる。このため、この傾
斜を吸収し、円周方向で各ティルティングパッド３が均
等に荷重を負担するように、軸受ケーシング５と各ティ
ルティングパッド３との間にはレベラー６が設けられて
いる。更に、各ティルティングパッド３には、円周方
向、半径方向に自由に傾き、軸受としての負荷能力が最
も高くなる姿勢に自己調心するようピボット７が設けら
れている。
納する軸受ケーシング５は、例えば図示しない蒸気ター
ビン車室からの輻射熱による熱変形等により、スラスト
カラー２との間で相対傾斜が生じる。このため、この傾
斜を吸収し、円周方向で各ティルティングパッド３が均
等に荷重を負担するように、軸受ケーシング５と各ティ
ルティングパッド３との間にはレベラー６が設けられて
いる。更に、各ティルティングパッド３には、円周方
向、半径方向に自由に傾き、軸受としての負荷能力が最
も高くなる姿勢に自己調心するようピボット７が設けら
れている。
【０００５】なお、スラスト力Ｐの作用しない側、図３
ではスラストカラー２の左側にも右側と同様なティルテ
ィングパッド型スラスト軸受が配設されているが、これ
は、異常時にスラスト力の作用方向が正常時の逆になっ
ても問題なくスラスト力を受けとめることができるよう
にしているためである。
ではスラストカラー２の左側にも右側と同様なティルテ
ィングパッド型スラスト軸受が配設されているが、これ
は、異常時にスラスト力の作用方向が正常時の逆になっ
ても問題なくスラスト力を受けとめることができるよう
にしているためである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上述べた従来のティ
ルティングパッド型スラスト軸受においては、しかし、
レベラー６の傾斜角吸収能力には限界があるので、スラ
ストカラー２と軸受ケーシング５との間の相対傾斜がそ
の限界値をオーバすると、スラスト軸受自身の持つ傾斜
負荷能力（傾斜復元油膜モーメント）が問題になり、こ
の能力が小さい場合、傾斜により油膜４が小さくなる側
のティルティングパッド３で軸受温度が急上昇し、焼付
きトラブルを生じる。
ルティングパッド型スラスト軸受においては、しかし、
レベラー６の傾斜角吸収能力には限界があるので、スラ
ストカラー２と軸受ケーシング５との間の相対傾斜がそ
の限界値をオーバすると、スラスト軸受自身の持つ傾斜
負荷能力（傾斜復元油膜モーメント）が問題になり、こ
の能力が小さい場合、傾斜により油膜４が小さくなる側
のティルティングパッド３で軸受温度が急上昇し、焼付
きトラブルを生じる。
【０００７】特に、機械駆動用蒸気タービンの場合、熱
変形によるスラストカラー２と軸受ケーシング５との間
の相対傾斜は、常に上部側のティルティングパッド３−
６，３−７の油膜が小さくなる方向に作用し、なおかつ
大きい。このため、これら上部側のティルティングパッ
ド３−６，３−７の軸受温度は、下部側のティルティン
グパッド３−１，３−１２の軸受温度に比べて高くなっ
ており、この温度差を少なくすることが蒸気タービンの
信頼性向上、更には高性能化につながるものである。
変形によるスラストカラー２と軸受ケーシング５との間
の相対傾斜は、常に上部側のティルティングパッド３−
６，３−７の油膜が小さくなる方向に作用し、なおかつ
大きい。このため、これら上部側のティルティングパッ
ド３−６，３−７の軸受温度は、下部側のティルティン
グパッド３−１，３−１２の軸受温度に比べて高くなっ
ており、この温度差を少なくすることが蒸気タービンの
信頼性向上、更には高性能化につながるものである。
【０００８】本発明は、このような従来技術の課題を解
決するためになされたもので、円周方向に配置される複
数個のティルティングパッドの上下部パッド間の温度差
を少なくすると共に、最高軸受温度も低くすることがで
きるティルティングパッド型スラスト軸受を提供するこ
とを目的とする。
決するためになされたもので、円周方向に配置される複
数個のティルティングパッドの上下部パッド間の温度差
を少なくすると共に、最高軸受温度も低くすることがで
きるティルティングパッド型スラスト軸受を提供するこ
とを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明は、ロータに設けたスラストカラーを軸受
ケーシングに格納するとともに、該スラストカラーに対
面して円周方向に複数個のティルティングパッドを配置
し、各ティルティングパッドには自己調心用のピボット
を設けてなるティルティングパッド型のスラスト軸受に
おいて、各ティルティングパッドのピボット位置を基点
位置より円周方向に変化させ、ピボット位置の円周方向
分布カーブが任意の円周方向位置から対称形となるよう
にしたものである。
めに、本発明は、ロータに設けたスラストカラーを軸受
ケーシングに格納するとともに、該スラストカラーに対
面して円周方向に複数個のティルティングパッドを配置
し、各ティルティングパッドには自己調心用のピボット
を設けてなるティルティングパッド型のスラスト軸受に
おいて、各ティルティングパッドのピボット位置を基点
位置より円周方向に変化させ、ピボット位置の円周方向
分布カーブが任意の円周方向位置から対称形となるよう
にしたものである。
【００１０】
【作用】上記の手段によれば、複数個のティルティング
パッドのピボット位置が円周方向に変化していることか
ら、スラストカラーと軸受ケーシングとの間に相対傾斜
がなくとも、ティルティングパッドの荷重分担が円周方
向に変化し、軸受を傾けようとする油膜モーメントが発
生する。これにより、相対傾斜に対する復元力が大きく
なることから、上下部のティルティングパッド間に温度
差があってもこの温度差は少なくなり、また同時に最高
軸受温度も低くなる。
パッドのピボット位置が円周方向に変化していることか
ら、スラストカラーと軸受ケーシングとの間に相対傾斜
がなくとも、ティルティングパッドの荷重分担が円周方
向に変化し、軸受を傾けようとする油膜モーメントが発
生する。これにより、相対傾斜に対する復元力が大きく
なることから、上下部のティルティングパッド間に温度
差があってもこの温度差は少なくなり、また同時に最高
軸受温度も低くなる。
【００１１】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例につい
て詳細に説明する。
て詳細に説明する。
【００１２】本発明は、例えば図３，図４に示した如き
構成のティルティングパッド型スラスト軸受、すなわち
ロータ１に設けたスラストカラー２を軸受ケーシング５
に格納するとともに、該スラストカラー２に対面して円
周方向に複数個（本例では１２個）のティルティングパ
ッド３（３−１〜３−１２）を配置し、各ティルティン
グパッド３には自己調心用のピボット７を設けてなるテ
ィルティングパッド型のスラスト軸受において、各ティ
ルティングパッド３のピボット位置を基点位置より円周
方向に変化させ、ピボット位置の円周方向分布カーブが
任意の円周方向位置から対称形となるようにしたもので
ある。
構成のティルティングパッド型スラスト軸受、すなわち
ロータ１に設けたスラストカラー２を軸受ケーシング５
に格納するとともに、該スラストカラー２に対面して円
周方向に複数個（本例では１２個）のティルティングパ
ッド３（３−１〜３−１２）を配置し、各ティルティン
グパッド３には自己調心用のピボット７を設けてなるテ
ィルティングパッド型のスラスト軸受において、各ティ
ルティングパッド３のピボット位置を基点位置より円周
方向に変化させ、ピボット位置の円周方向分布カーブが
任意の円周方向位置から対称形となるようにしたもので
ある。
【００１３】更に詳述すれば、図１の（ａ）は縦軸にテ
ィルティングパッドのピボット位置を表示するオフセッ
ト量ｅ（ｍｍ）を、また横軸に１２個のティルティング
パッド３−１〜３−１２が配置される円周方向角度θ
（度）をそれぞれ示して、本実施例による該オフセット
量ｅの円周方向分布カーブを示す図である。また、図１
の（ｂ）は該オフセット量ｅを説明するための図であっ
て、ピボット７の中心点ｏがティルティングパッド３
（３−１〜３−１２）の周方向長さａを二等分する線ｃ
からロータ（それ故スラストカラー）の回転方向Ｎへ該
パッドの幅ｂを二等分する線ｄに沿って円周方向へ離れ
る距離をオフセット量ｅ（ｍｍ）と定義されている。
ィルティングパッドのピボット位置を表示するオフセッ
ト量ｅ（ｍｍ）を、また横軸に１２個のティルティング
パッド３−１〜３−１２が配置される円周方向角度θ
（度）をそれぞれ示して、本実施例による該オフセット
量ｅの円周方向分布カーブを示す図である。また、図１
の（ｂ）は該オフセット量ｅを説明するための図であっ
て、ピボット７の中心点ｏがティルティングパッド３
（３−１〜３−１２）の周方向長さａを二等分する線ｃ
からロータ（それ故スラストカラー）の回転方向Ｎへ該
パッドの幅ｂを二等分する線ｄに沿って円周方向へ離れ
る距離をオフセット量ｅ（ｍｍ）と定義されている。
【００１４】しかして、従来によればこのオフセット量
ｅが円周方向に配置されている複数個例えば図４に示し
たように１２個のすべてのティルティングパッド３につ
いて一様だったものを、本実施例では、図１の（ａ）に
示すように、１２個のティルティングパッド３−１〜３
−１２におけるピボット位置のオフセット量ｅを円周方
向角度０度から１８０度位置に向って漸増させ、それ以
降は逆に漸減させて、円周方向角度０度と１８０度とを
結ぶ線に対し、その円周方向分布カーブを対称形とする
ようにしたものである。
ｅが円周方向に配置されている複数個例えば図４に示し
たように１２個のすべてのティルティングパッド３につ
いて一様だったものを、本実施例では、図１の（ａ）に
示すように、１２個のティルティングパッド３−１〜３
−１２におけるピボット位置のオフセット量ｅを円周方
向角度０度から１８０度位置に向って漸増させ、それ以
降は逆に漸減させて、円周方向角度０度と１８０度とを
結ぶ線に対し、その円周方向分布カーブを対称形とする
ようにしたものである。
【００１５】なお、円周方向０度とは、本発明によるス
ラスト軸受を用いない場合に軸受温度が最も低くなるテ
ィルティングパッド位置であり、また円周方向１８０度
とは、軸受温度が最も高くなるティルティングパッド位
置である。
ラスト軸受を用いない場合に軸受温度が最も低くなるテ
ィルティングパッド位置であり、また円周方向１８０度
とは、軸受温度が最も高くなるティルティングパッド位
置である。
【００１６】また、図１の（ａ）において、黒丸印はオ
フセット量ｅを円周方向に直線で変化させて対称形とし
た場合、また白丸印はオフセット量ｅを円周方向に正弦
カーブで変化させて対称形とした場合をそれぞれ示す
が、これらに限らず、対称形であればどのようなオフセ
ット量分布も採用できるものである。
フセット量ｅを円周方向に直線で変化させて対称形とし
た場合、また白丸印はオフセット量ｅを円周方向に正弦
カーブで変化させて対称形とした場合をそれぞれ示す
が、これらに限らず、対称形であればどのようなオフセ
ット量分布も採用できるものである。
【００１７】そして、このオフセット量ｅは次のように
して決められる。図２は、オフセット量ｅと軸受温度Ｔ
との関係をパッド荷重（スラスト荷重）Ｐをパラメータ
にして示す。軸受温度Ｔはｅの増加と共に低下するが、
特にｅの小さい所からの低下度合いは非常に大きく、そ
の後、一定値に飽和する傾向が見られる。一般に設計時
ｅは、ｅの微小変化に対し温度Ｔが敏感に変化しない値
を選定する。これは、必要以上にｅを増やすと、Ｔはあ
まり低下せず必要油量が増大するという無駄が生じるた
めである。
して決められる。図２は、オフセット量ｅと軸受温度Ｔ
との関係をパッド荷重（スラスト荷重）Ｐをパラメータ
にして示す。軸受温度Ｔはｅの増加と共に低下するが、
特にｅの小さい所からの低下度合いは非常に大きく、そ
の後、一定値に飽和する傾向が見られる。一般に設計時
ｅは、ｅの微小変化に対し温度Ｔが敏感に変化しない値
を選定する。これは、必要以上にｅを増やすと、Ｔはあ
まり低下せず必要油量が増大するという無駄が生じるた
めである。
【００１８】しかして、スラストカラーが傾くとティル
ティングパッドに加わる荷重が変化する。このため、ス
ラストカラーの傾きがなければ全パッド一様にＰ2の荷
重を受けてＴ2の軸受温度で安定している状態から、ス
ラストカラーの傾きにより負荷がＰ3に増加した側のパ
ッドでは軸受温度がＴ3にアップし、一方、負荷がＰ1に
減少したパッドではＴ1に温度が低下する。このため、
温度の高いパッドで焼付きの危険が高まってくる。
ティングパッドに加わる荷重が変化する。このため、ス
ラストカラーの傾きがなければ全パッド一様にＰ2の荷
重を受けてＴ2の軸受温度で安定している状態から、ス
ラストカラーの傾きにより負荷がＰ3に増加した側のパ
ッドでは軸受温度がＴ3にアップし、一方、負荷がＰ1に
減少したパッドではＴ1に温度が低下する。このため、
温度の高いパッドで焼付きの危険が高まってくる。
【００１９】したがって、この場合のオフセット量ｅの
決め方は、スラストカラー傾き後のパッド間不均一荷重
に対し、傾き無しの状態での軸受温度に全パッドが揃う
様オフセット量ｅを変化させる。すなわち、Ｐ3の負荷
が加わるパッドではオフセット量ｅをｅ3にアップし、
Ｐ1の負荷しか加わらないパッドでは、ｅ1にオフセット
量ｅを減少させる。
決め方は、スラストカラー傾き後のパッド間不均一荷重
に対し、傾き無しの状態での軸受温度に全パッドが揃う
様オフセット量ｅを変化させる。すなわち、Ｐ3の負荷
が加わるパッドではオフセット量ｅをｅ3にアップし、
Ｐ1の負荷しか加わらないパッドでは、ｅ1にオフセット
量ｅを減少させる。
【００２０】次に、本発明のスラスト軸受の作用につい
て説明する。従来のスラスト軸受の場合、スラストカラ
ー２と軸受ケーシング５との間の相対傾斜がなければ、
円周方向の各ティルティングパッド３のスラスト荷重分
担は同じである。したがって、軸受を傾けようとする油
膜モーメントは発生しない。これに対し、本発明のスラ
スト軸受では、円周方向に各ティルティングパッド３の
ピボット位置（オフセット量ｅ）が変化していることか
ら、スラストカラー２と軸受ケーシング５との間に相対
傾斜がなくとも、ティルティングパッドの荷重分担が円
周方向に変化し、軸受を傾けようとする油膜モーメント
が発生する。すなわち、従来のスラスト軸受に比べ、本
発明のスラスト軸受は、相対的傾斜に対する復元力が大
きくなることから、上下部のティルティングパッド間に
温度差がある蒸気タービン等に適用すると、この温度差
が少なくなると同時に、最高軸受温度を低減させる作用
が呈される。
て説明する。従来のスラスト軸受の場合、スラストカラ
ー２と軸受ケーシング５との間の相対傾斜がなければ、
円周方向の各ティルティングパッド３のスラスト荷重分
担は同じである。したがって、軸受を傾けようとする油
膜モーメントは発生しない。これに対し、本発明のスラ
スト軸受では、円周方向に各ティルティングパッド３の
ピボット位置（オフセット量ｅ）が変化していることか
ら、スラストカラー２と軸受ケーシング５との間に相対
傾斜がなくとも、ティルティングパッドの荷重分担が円
周方向に変化し、軸受を傾けようとする油膜モーメント
が発生する。すなわち、従来のスラスト軸受に比べ、本
発明のスラスト軸受は、相対的傾斜に対する復元力が大
きくなることから、上下部のティルティングパッド間に
温度差がある蒸気タービン等に適用すると、この温度差
が少なくなると同時に、最高軸受温度を低減させる作用
が呈される。
【００２１】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、テ
ィルティングパッド型スラスト軸受の温度分布が円周方
向に無視できない程発生する場合でも、上下部パッド間
の温度差を少なくできるとともに、最高軸受温度も低下
させることができるので、蒸気タービン等の回転機械の
信頼性向上並びに高性能化が図れる効果を奏する。
ィルティングパッド型スラスト軸受の温度分布が円周方
向に無視できない程発生する場合でも、上下部パッド間
の温度差を少なくできるとともに、最高軸受温度も低下
させることができるので、蒸気タービン等の回転機械の
信頼性向上並びに高性能化が図れる効果を奏する。
【図１】（ａ）は本発明によるティルティング型スラス
ト軸受におけるピボット位置を表示するオフセット量ｅ
の円周方向分布カーブの二つの例を示す図、（ｂ）は該
オフセット量ｅを説明するための図である。
ト軸受におけるピボット位置を表示するオフセット量ｅ
の円周方向分布カーブの二つの例を示す図、（ｂ）は該
オフセット量ｅを説明するための図である。
【図２】オフセット量ｅと軸受温度Ｔとの関係をパッド
荷重（スラスト荷重）Ｐをパラメータにして示す図であ
る。
荷重（スラスト荷重）Ｐをパラメータにして示す図であ
る。
【図３】従来のティルティングパッド型スラスト軸受の
概略構造を示す縦断面図である。
概略構造を示す縦断面図である。
【図４】図３のＩＶ−ＩＶ線断面図であるる
１ ロータ ２ スラストカラー ３（３−１〜３−１２） ティルティングパッド ４ 油膜 ５ 軸受ケーシング ６ レベラー ７ ピボット
Claims (1)
- 【請求項１】ロータに設けたスラストカラーを軸受ケー
シングに格納するとともに、該スラストカラーに対面し
て円周方向に複数個のティルティングパッドを配置し、
各ティルティングパッドには自己調心用のピボットを設
けてなるティルティングパッド型のスラスト軸受におい
て、各ティルティングパッドのピボット位置を基点位置
より円周方向に変化させ、ピボット位置の円周方向分布
カーブが任意の円周方向位置から対称形となるようにし
たことを特徴とするスラスト軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8588892A JPH05231423A (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | ティルティングパッド型スラスト軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8588892A JPH05231423A (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | ティルティングパッド型スラスト軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05231423A true JPH05231423A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=13871442
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8588892A Withdrawn JPH05231423A (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | ティルティングパッド型スラスト軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05231423A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013124756A (ja) * | 2011-12-16 | 2013-06-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スラスト軸受装置 |
| JP2014181774A (ja) * | 2013-03-19 | 2014-09-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転軸支持構造 |
| JP2015175418A (ja) * | 2014-03-14 | 2015-10-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 軸受装置、回転機械 |
| CN109899381A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-06-18 | 武汉船用机械有限责任公司 | 水润滑推力轴承 |
| CN110159662A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-08-23 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种移动式核电汽轮机推力轴承均压装置 |
| CN111431336A (zh) * | 2020-03-17 | 2020-07-17 | 江苏大学镇江流体工程装备技术研究院 | 用于高压潜水电机的止推轴承及高压潜水电机 |
-
1992
- 1992-02-18 JP JP8588892A patent/JPH05231423A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US9759255B2 (en) | 2013-03-19 | 2017-09-12 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Rotating shaft support structure |
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| CN109899381B (zh) * | 2019-01-31 | 2021-04-09 | 武汉船用机械有限责任公司 | 水润滑推力轴承 |
| CN110159662A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-08-23 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种移动式核电汽轮机推力轴承均压装置 |
| CN110159662B (zh) * | 2019-06-25 | 2024-01-12 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种移动式核电汽轮机推力轴承均压装置 |
| CN111431336A (zh) * | 2020-03-17 | 2020-07-17 | 江苏大学镇江流体工程装备技术研究院 | 用于高压潜水电机的止推轴承及高压潜水电机 |
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