JPH10281653A - 誘導炉用内張り材 - Google Patents
誘導炉用内張り材Info
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- JPH10281653A JPH10281653A JP9101096A JP10109697A JPH10281653A JP H10281653 A JPH10281653 A JP H10281653A JP 9101096 A JP9101096 A JP 9101096A JP 10109697 A JP10109697 A JP 10109697A JP H10281653 A JPH10281653 A JP H10281653A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 高温下でのスラグ落し作業という悪環境下で
の３Ｋ作業の軽減ができ、炉が正常で操炉ができ、能力
を十分発揮でき得る状態が維持でき、効率良く生産する
ことが可能な誘導炉の内張り方法とその耐火物を提供す
ること。 【解決手段】 炭化珪素質材２５〜５５重量％，ムライ
ト質材１０〜５５重量％，溶融石英質材５〜３５重量
％，天然珪石質材１０〜３０重量％で、この四者の合量
が９０重量％以上で構成された耐火材に必要ならば適宜
の焼結助剤を添加した不定形耐火物２で炉底の稼働層を
３０ｍｍ以上で底部厚みの５０％迄の厚みで施工し、他
の部位を一般に使用されているアルミナ−ムライト−炭
化珪素質の乾式不定形耐火物３で施工してなる底部多層
構造としたことを特徴とする誘導炉用内張り材を提供す
る。
の３Ｋ作業の軽減ができ、炉が正常で操炉ができ、能力
を十分発揮でき得る状態が維持でき、効率良く生産する
ことが可能な誘導炉の内張り方法とその耐火物を提供す
ること。 【解決手段】 炭化珪素質材２５〜５５重量％，ムライ
ト質材１０〜５５重量％，溶融石英質材５〜３５重量
％，天然珪石質材１０〜３０重量％で、この四者の合量
が９０重量％以上で構成された耐火材に必要ならば適宜
の焼結助剤を添加した不定形耐火物２で炉底の稼働層を
３０ｍｍ以上で底部厚みの５０％迄の厚みで施工し、他
の部位を一般に使用されているアルミナ−ムライト−炭
化珪素質の乾式不定形耐火物３で施工してなる底部多層
構造としたことを特徴とする誘導炉用内張り材を提供す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は銅および銅合金の溶
解や精錬を行う誘導炉の誘導炉用内張り材に関するもの
である。
解や精錬を行う誘導炉の誘導炉用内張り材に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来は、銅および銅合金等の金属の溶
解、精錬を行う場合は主に黒鉛質のルツボを内装したル
ツボ炉が用いられているが最近では多量の溶解や精錬が
容易にできる作業効率が良く、品質の均一性や作業性が
高い上作業環境が良い等の優位性を持つ誘導炉が品質管
理上、作業効率上および作業環境上の諸問題より導入さ
れ、特に大型炉が急速に普及してきている。
解、精錬を行う場合は主に黒鉛質のルツボを内装したル
ツボ炉が用いられているが最近では多量の溶解や精錬が
容易にできる作業効率が良く、品質の均一性や作業性が
高い上作業環境が良い等の優位性を持つ誘導炉が品質管
理上、作業効率上および作業環境上の諸問題より導入さ
れ、特に大型炉が急速に普及してきている。
【０００３】誘導炉は外周部に電気誘導コイルを配設
し、このコイルの内側に必要ならばコイル保護用のコイ
ルセメントにより被覆層を備えさせ、その内側に湯モレ
センサー、絶縁材、断熱材等を配設しその最内側に１層
の耐火材壁（内張り材）を構築して使用されている。こ
の内張り耐火壁の構築方法は小型炉では黒鉛ルツボを内
装して炉本体とルツボとの間隙に乾式不定形耐火物（以
下バック材と称する）を充填し施工されている。また大
型炉では一般的には炉本体の内に所定の壁厚さを持たせ
るように設計された鋼製の内型枠（以下フォーマーと称
する）を炉本体内に配設し、このフォーマーと炉本体と
の間隙部に乾粉状の不定形耐火物を投入した後、フォー
マーの内側より振動を与えながら投入された不定形耐火
物を加振充填させて施工して使用に供されている。この
内張りされた底部や側壁の損傷が激しいとか、稼働面の
汚れは炉の保全作業が多くなり炉の稼働率の低下が生じ
工場全体の操業にも支障をきたし大きな影響をもたら
す。このため炉の長寿命化をはかるためここに用いられ
る耐火物は特に吟味された耐火材を用いて製造された耐
火物が使用されている。
し、このコイルの内側に必要ならばコイル保護用のコイ
ルセメントにより被覆層を備えさせ、その内側に湯モレ
センサー、絶縁材、断熱材等を配設しその最内側に１層
の耐火材壁（内張り材）を構築して使用されている。こ
の内張り耐火壁の構築方法は小型炉では黒鉛ルツボを内
装して炉本体とルツボとの間隙に乾式不定形耐火物（以
下バック材と称する）を充填し施工されている。また大
型炉では一般的には炉本体の内に所定の壁厚さを持たせ
るように設計された鋼製の内型枠（以下フォーマーと称
する）を炉本体内に配設し、このフォーマーと炉本体と
の間隙部に乾粉状の不定形耐火物を投入した後、フォー
マーの内側より振動を与えながら投入された不定形耐火
物を加振充填させて施工して使用に供されている。この
内張りされた底部や側壁の損傷が激しいとか、稼働面の
汚れは炉の保全作業が多くなり炉の稼働率の低下が生じ
工場全体の操業にも支障をきたし大きな影響をもたら
す。このため炉の長寿命化をはかるためここに用いられ
る耐火物は特に吟味された耐火材を用いて製造された耐
火物が使用されている。
【０００４】現在一般にはＳｉＣ５〜２０重量％、Ｓｉ
Ｏ2２〜２０重量％、Ａｌ2Ｏ3６０〜９５重量％の高ア
ルミナ−炭化珪素質耐火物に必要ならば無水硼酸等の適
宜の焼結助剤を添加した乾式不定形耐火物が使用されて
いるが使用回数が進むにつれて内張り材の稼働面の底部
より側壁へと操炉中に生成するスラグが徐々に付着、堆
積し、特に炉底部にその傾向は強く、炉底が高く、また
は炉内径が小さくなり炉有効容積が減少し、時にはその
減少率は容量で３０容量％にも達する。このため付着ス
ラグ落し作業を余儀なくされている。このスラグ落し作
業は付着スラグが銅の酸化物と金属銅が混在することに
より高熱下でないと落しづらいことより極度な３Ｋ作業
となると共に炉の稼働率も低下することとなる。このよ
うな現状下でも作業効率、省力化や大型製品の需要増等
により炉容が大型化へと進み、この現象は更に増大し、
ますますその作業は過酷の度を増し更に保全作業頻度を
多くしている。
Ｏ2２〜２０重量％、Ａｌ2Ｏ3６０〜９５重量％の高ア
ルミナ−炭化珪素質耐火物に必要ならば無水硼酸等の適
宜の焼結助剤を添加した乾式不定形耐火物が使用されて
いるが使用回数が進むにつれて内張り材の稼働面の底部
より側壁へと操炉中に生成するスラグが徐々に付着、堆
積し、特に炉底部にその傾向は強く、炉底が高く、また
は炉内径が小さくなり炉有効容積が減少し、時にはその
減少率は容量で３０容量％にも達する。このため付着ス
ラグ落し作業を余儀なくされている。このスラグ落し作
業は付着スラグが銅の酸化物と金属銅が混在することに
より高熱下でないと落しづらいことより極度な３Ｋ作業
となると共に炉の稼働率も低下することとなる。このよ
うな現状下でも作業効率、省力化や大型製品の需要増等
により炉容が大型化へと進み、この現象は更に増大し、
ますますその作業は過酷の度を増し更に保全作業頻度を
多くしている。
【０００５】これらの諸問題を解決し安定した操炉がで
きて操業率が高く、ランニングコストが低く、良い環境
下での作業を目指すため炉の内張り材の補修や解体、新
規施工と云う３Ｋ作業の頻度が少なく且つ簡便で快適な
作業となることが強く望まれているのが現状である。
きて操業率が高く、ランニングコストが低く、良い環境
下での作業を目指すため炉の内張り材の補修や解体、新
規施工と云う３Ｋ作業の頻度が少なく且つ簡便で快適な
作業となることが強く望まれているのが現状である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等はこのよう
な現状に鑑み高熱下でのスラグ落し作業と云う悪環境下
での３Ｋ作業の軽減ができ、炉が正常で操炉ができ能力
を十分発揮でき得る状態が維持でき、効率良く生産する
ことが可能な誘導炉の内張り方法とその耐火物を提供す
ることを技術的な課題とする。
な現状に鑑み高熱下でのスラグ落し作業と云う悪環境下
での３Ｋ作業の軽減ができ、炉が正常で操炉ができ能力
を十分発揮でき得る状態が維持でき、効率良く生産する
ことが可能な誘導炉の内張り方法とその耐火物を提供す
ることを技術的な課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等はこのような
現状に鑑み、高熱下で炉の上部より覗きこむような状態
で行なわれる３Ｋ作業であるスラグ等の付着物の除去作
業をより軽減にでき、炉が正常で安定した操業ができ、
炉本来の能力を十分発揮でき得る状態が維持できる方策
を見い出すためにスラグ等の付着物の付着、堆積の過程
を種々の角度より調査を行った。その結果は以下の順序
で進行している。
現状に鑑み、高熱下で炉の上部より覗きこむような状態
で行なわれる３Ｋ作業であるスラグ等の付着物の除去作
業をより軽減にでき、炉が正常で安定した操業ができ、
炉本来の能力を十分発揮でき得る状態が維持できる方策
を見い出すためにスラグ等の付着物の付着、堆積の過程
を種々の角度より調査を行った。その結果は以下の順序
で進行している。
【０００８】操炉中に生成するスラグは出湯時に上部
より下部へ、さらに炉底部へと付着して行く。 繰返し繰返しされるため付着したスラグの成分が内張
り材の組織中に浸入して表層に異質層（以下変質層と称
する）を形成する。 変質層はスラグとのなじみが良く付着し易すくなり付
着度が増し堆積して行く、 特に炉底部の内張り材の稼
働面は湯温がやや低いため付着度合が高くなる。 付着物とスラグ等となじみが良いので繰り返し層状付
着が進む。この付着物は銅の酸化物を主成分とし、更に
は金属銅と混在することとなり冷却すると展性の高い性
状を有してくる。 付着したスラグの除去作業は高熱下で行うが、より厚
い堆積状況となった場合は 炉を冷却させて行う。
より下部へ、さらに炉底部へと付着して行く。 繰返し繰返しされるため付着したスラグの成分が内張
り材の組織中に浸入して表層に異質層（以下変質層と称
する）を形成する。 変質層はスラグとのなじみが良く付着し易すくなり付
着度が増し堆積して行く、 特に炉底部の内張り材の稼
働面は湯温がやや低いため付着度合が高くなる。 付着物とスラグ等となじみが良いので繰り返し層状付
着が進む。この付着物は銅の酸化物を主成分とし、更に
は金属銅と混在することとなり冷却すると展性の高い性
状を有してくる。 付着したスラグの除去作業は高熱下で行うが、より厚
い堆積状況となった場合は 炉を冷却させて行う。
【０００９】このようにスラグの付着はまずスラグが内
張り材の組織内へ浸入し稼働層に変質層が形成される。
この生成された変質層はスラグや金属銅等とのなじみが
良く容易に付着現象が発生し、付着速度が早くなる。以
後ほぼ同質のスラグが毎回接する。この両者はなじみ易
く、この現象は繰返して層状堆積へと繋がって行く、こ
の付着堆積物中には銅の酸化物を主体とし金属銅が混在
するため冷却させると銅の特性である展性が働き除去作
業は非常に困難となり手間がかかる過酷な作業となるた
め除去が容易である高熱下での除去作業となり代表的な
高熱下での３Ｋ作業がしいられる。
張り材の組織内へ浸入し稼働層に変質層が形成される。
この生成された変質層はスラグや金属銅等とのなじみが
良く容易に付着現象が発生し、付着速度が早くなる。以
後ほぼ同質のスラグが毎回接する。この両者はなじみ易
く、この現象は繰返して層状堆積へと繋がって行く、こ
の付着堆積物中には銅の酸化物を主体とし金属銅が混在
するため冷却させると銅の特性である展性が働き除去作
業は非常に困難となり手間がかかる過酷な作業となるた
め除去が容易である高熱下での除去作業となり代表的な
高熱下での３Ｋ作業がしいられる。
【００１０】このような作業を続けるうちにも付着、堆
積が進み炉容量が少なくなると共に溶解効率も大きく低
下し電気エネルギーの浪費、生産性の低下により、つい
には炉内張り材の取替えを余儀なくされ、その頻度が高
くなっている等の現状を知見し得た。
積が進み炉容量が少なくなると共に溶解効率も大きく低
下し電気エネルギーの浪費、生産性の低下により、つい
には炉内張り材の取替えを余儀なくされ、その頻度が高
くなっている等の現状を知見し得た。
【００１１】以上の如くスラグの付着、堆積は操業上、
生産効率上大きな問題を生じている。現在最も多く一般
に用いられている耐火物の成分組成はＳｉＯ2１５重量
％、ＳｉＣ１５重量％、Ａｌ2Ｏ3７０重量％の乾式不定
形耐火物である。この耐火物により炉の底部および側壁
部共に施工されている。本発明者等は使用耐火材の特性
を検討してさらに研究試験を重ねた結果、高シリカ−高
炭化珪素質材とすることによりスラグの浸透、付着を大
きく改善することを見い出し、誘導炉の材料構成を、炭
化珪素質材２５〜５５重量％，ムライト質材１０〜５５
重量％，溶融石英質材５〜３５重量％，天然珪石質材１
０〜３０重量％を含みこの４者の合量を９０重量％以上
で構成され、必要ならば無水硼酸等の焼結助剤を添加し
た乾式不定形耐火物とすることにより材質面で大きな改
善を見い出すことができ、この乾式不定形耐火物を用い
て炉の底部の厚みで３０ｍｍ以上で底部厚みの５０％迄
と炉の側壁下部の炉底より１００ｍｍ以上で全高の５０
％の高さ迄の最内側層であるハカマ部に同時に２層状に
施工することにより現在の問題点を解決することができ
正常で安全な操業を行うことのできうる方法をここに提
供するものである。
生産効率上大きな問題を生じている。現在最も多く一般
に用いられている耐火物の成分組成はＳｉＯ2１５重量
％、ＳｉＣ１５重量％、Ａｌ2Ｏ3７０重量％の乾式不定
形耐火物である。この耐火物により炉の底部および側壁
部共に施工されている。本発明者等は使用耐火材の特性
を検討してさらに研究試験を重ねた結果、高シリカ−高
炭化珪素質材とすることによりスラグの浸透、付着を大
きく改善することを見い出し、誘導炉の材料構成を、炭
化珪素質材２５〜５５重量％，ムライト質材１０〜５５
重量％，溶融石英質材５〜３５重量％，天然珪石質材１
０〜３０重量％を含みこの４者の合量を９０重量％以上
で構成され、必要ならば無水硼酸等の焼結助剤を添加し
た乾式不定形耐火物とすることにより材質面で大きな改
善を見い出すことができ、この乾式不定形耐火物を用い
て炉の底部の厚みで３０ｍｍ以上で底部厚みの５０％迄
と炉の側壁下部の炉底より１００ｍｍ以上で全高の５０
％の高さ迄の最内側層であるハカマ部に同時に２層状に
施工することにより現在の問題点を解決することができ
正常で安全な操業を行うことのできうる方法をここに提
供するものである。
【００１２】（限定理由） 炭化珪素質材 ２５〜５５重量％ ２５重量％以下ではスラグの耐浸入性や対付着効果が少
ない。５５重量％以下では５５重量％を越えてもその効
果が大きく改善されることもなく材料コストが高くな
る。 ムライト質材 １０〜５５重量％ 炭化珪素質材と混在材質となることにより組織の強化が
はかられ、物性的にも秀ぐれた特性を出すが１０重量％
以下ではその効果が少なく５５重量％以上となると緻密
度が低下してスラグの浸透や表層での付着度が高くなる
傾向を示す。 溶融石英質材 ５〜３５重量％ 溶融石英質材は耐熱スポーリング性と焼結力を高める効
果があるが５重量％以下では効率が小さく３５重量％を
越えると耐食性が劣化する。 天然珪石質材 １０〜３０重量％ 天然珪石質材は熱間での残存膨張性を高める。耐火材の
使用中の受熱による焼結収縮を改善し、亀裂の発生を防
止するが１０重量％以下では効果が少なく、３０重量％
を越えると使用中内張り材の組織の脆弱化が進むためで
ある。 炭化珪素材、ムライト質材、溶融石英質材、
および天然珪石質材の合量が９ ０％重量以上この４
者の合量が９０重量％以下となると本耐火材の特質がそ
こなわれるためである。 炉の底部に本耐火材を厚み３０ｍｍ以上で底部厚みの
５０％迄の厚さに施工する。炉底部材の厚みが３０ｍｍ
以下であると炉底部材の溶損が進むと一部浮きあがり現
象を含めて損傷が大きくなる。又炉底部厚みの５０％以
上の厚み迄損傷には至らないためである。 炉の底部と共に炉の側壁下部の炉底より１００ｍｍ以
上で全高の５０％の高さ迄の最内側層であるハカマ部に
施工する。炉底部に付着、堆積した付着物は順次側壁部
へと生長し、付着してくるが、高さ１００ｍｍ以下では
効果が小さいため１００ｍｍ以上が必要である。また炉
内高の５０％以上の高い所迄は問題となるほど付着物の
付着がなく、また本耐火材は弱導電性材のため溶解に必
要な電気エネルギ−のロスがでるためである。
ない。５５重量％以下では５５重量％を越えてもその効
果が大きく改善されることもなく材料コストが高くな
る。 ムライト質材 １０〜５５重量％ 炭化珪素質材と混在材質となることにより組織の強化が
はかられ、物性的にも秀ぐれた特性を出すが１０重量％
以下ではその効果が少なく５５重量％以上となると緻密
度が低下してスラグの浸透や表層での付着度が高くなる
傾向を示す。 溶融石英質材 ５〜３５重量％ 溶融石英質材は耐熱スポーリング性と焼結力を高める効
果があるが５重量％以下では効率が小さく３５重量％を
越えると耐食性が劣化する。 天然珪石質材 １０〜３０重量％ 天然珪石質材は熱間での残存膨張性を高める。耐火材の
使用中の受熱による焼結収縮を改善し、亀裂の発生を防
止するが１０重量％以下では効果が少なく、３０重量％
を越えると使用中内張り材の組織の脆弱化が進むためで
ある。 炭化珪素材、ムライト質材、溶融石英質材、
および天然珪石質材の合量が９ ０％重量以上この４
者の合量が９０重量％以下となると本耐火材の特質がそ
こなわれるためである。 炉の底部に本耐火材を厚み３０ｍｍ以上で底部厚みの
５０％迄の厚さに施工する。炉底部材の厚みが３０ｍｍ
以下であると炉底部材の溶損が進むと一部浮きあがり現
象を含めて損傷が大きくなる。又炉底部厚みの５０％以
上の厚み迄損傷には至らないためである。 炉の底部と共に炉の側壁下部の炉底より１００ｍｍ以
上で全高の５０％の高さ迄の最内側層であるハカマ部に
施工する。炉底部に付着、堆積した付着物は順次側壁部
へと生長し、付着してくるが、高さ１００ｍｍ以下では
効果が小さいため１００ｍｍ以上が必要である。また炉
内高の５０％以上の高い所迄は問題となるほど付着物の
付着がなく、また本耐火材は弱導電性材のため溶解に必
要な電気エネルギ−のロスがでるためである。
【００１３】
【実施例】実施例に用いた原料の化学成分値を表１に示
す。
す。
【表１】 実施例材の粒度構成値を表２に示す。
【表２】 実施例に用いた本発明品と比較例としての一般品の配合
比率を表３に示す。
比率を表３に示す。
【表３】
【００１４】本発明の実施例として表１に示す定められ
た原料を用いて表３に示された配合比率で表２に示され
た粒度構成に調整して、焼結助剤として無水硼酸１重量
％添加し、ミキサーにて乾式混合を行ない供試体とし
た。
た原料を用いて表３に示された配合比率で表２に示され
た粒度構成に調整して、焼結助剤として無水硼酸１重量
％添加し、ミキサーにて乾式混合を行ない供試体とし
た。
【００１５】成形方法として乾式振動充填による成形を
行なった。即ち振動台（振動数１８００回／分のユーラ
スモーターを設置する）上に２５０×４０×６５ｍｍの
鋼製枠内に１ｍｍ厚のステンレス製メタルケースを挿入
した型を固定し、静圧にて５分間加振充填を行ない、こ
の成形体を保形させるために８００℃で１０時間加熱し
た後、ステンレス製メタルケースより取り出して、試験
体とした。この試験結果を表４に示す。
行なった。即ち振動台（振動数１８００回／分のユーラ
スモーターを設置する）上に２５０×４０×６５ｍｍの
鋼製枠内に１ｍｍ厚のステンレス製メタルケースを挿入
した型を固定し、静圧にて５分間加振充填を行ない、こ
の成形体を保形させるために８００℃で１０時間加熱し
た後、ステンレス製メタルケースより取り出して、試験
体とした。この試験結果を表４に示す。
【表４】
【００１６】本発明の実用実施例には表３に示された本
発明品の表３および比較品として表３にそれぞれ無
水硼酸１重量％添加し、ミキサーにて乾式混合を行ない
それぞれ乾式不定形耐火物を製造して用いる。
発明品の表３および比較品として表３にそれぞれ無
水硼酸１重量％添加し、ミキサーにて乾式混合を行ない
それぞれ乾式不定形耐火物を製造して用いる。
【００１７】まず炉の底部の最低部に炉底部の厚みの５
０％の厚みを比較品の表３の乾式不定物耐火物で打設
した後、その上部に本発明品表３を残りの５０％厚み
に打設し、この上に炉の底部から炉の上部までの側壁部
と、この内側の側壁下部の炉底から全高の５０％迄の高
さ迄のハカマ部との２層に区分板を設けた鋼製のフォー
マーを配設し、最内側のハカマ部に本発明品の表３を
それ以外の部位には比較品表３の乾式不定形耐火物を
それぞれ投入し、加振しながら区分板を引き抜き、以後
フォ−マ−の内側より打撃振動を加えながら側壁部材を
加振充填して施工、築造した後、スターティングブロッ
クを挿入し、フォーマーと共に通電し、加熱させながら
徐々に昇温し、低温域での焼結硬化をさせながら通常溶
解時の温度より１００℃高い１３５０℃迄昇温し２時間
保持して高温焼結を初回使用時のみ行った。後は正規の
溶解温度１２５０℃に調整し出湯する通常の使用とす
る。
０％の厚みを比較品の表３の乾式不定物耐火物で打設
した後、その上部に本発明品表３を残りの５０％厚み
に打設し、この上に炉の底部から炉の上部までの側壁部
と、この内側の側壁下部の炉底から全高の５０％迄の高
さ迄のハカマ部との２層に区分板を設けた鋼製のフォー
マーを配設し、最内側のハカマ部に本発明品の表３を
それ以外の部位には比較品表３の乾式不定形耐火物を
それぞれ投入し、加振しながら区分板を引き抜き、以後
フォ−マ−の内側より打撃振動を加えながら側壁部材を
加振充填して施工、築造した後、スターティングブロッ
クを挿入し、フォーマーと共に通電し、加熱させながら
徐々に昇温し、低温域での焼結硬化をさせながら通常溶
解時の温度より１００℃高い１３５０℃迄昇温し２時間
保持して高温焼結を初回使用時のみ行った。後は正規の
溶解温度１２５０℃に調整し出湯する通常の使用とす
る。
【００１８】尚本発明の実用実施例の誘導炉用内張り材
の実施態様を図１に示す。
の実施態様を図１に示す。
【００１９】実用実施例に用いた誘導炉の使用条件を下
に記す。 炉の大きさ １０ｔ炉 溶解材 銅 溶湯温度 １２５０℃
に記す。 炉の大きさ １０ｔ炉 溶解材 銅 溶湯温度 １２５０℃
【表５】
【００２０】
【発明の効果】表５に示されるように実用試験の結果で
は比較品に比べ本発明の態様（内張り材のライニング
法）では炉の底部でのスラグの付着開始時がおそく、か
つ付着量も少ないことより付着したスラグの除去作業も
比較例に比べほぼ同じ使用回数時では５回が３回と少な
くなり、炉の冷却回数も３回と少なくなったことより炉
の加熱、冷却頻度の減少により炉壁の亀裂の発生、発達
が軽減し、地金差しによる炉の寿命終了もなく良好なる
結果が得れらた。今回の試験結果では本発明の耐火物お
よび内張り材の構成であれば更に耐用寿命の延長が見込
まれる。尚本発明の一番の課題であるスラグ付着の軽減
と炉壁材の損傷を小さくし、安全な操業、３Ｋ作業の改
善については付着したスラグの除去作業、補修作業の頻
度減少により１ｃｈ当りの作業頻度数が０．０３４１ｃ
ｈ／回が０．０１１６ｃｈ／回となりその頻度比率は１
００％が３５．７％となり、更に耐用寿命が１５４ｃｈ
が２２８ｃｈとなり１４８％の耐用向上につながって溶
損効率の改善となり、生産コストの引き下げにも大きな
貢献をすることができ、その効果が絶大なるものであ
る。
は比較品に比べ本発明の態様（内張り材のライニング
法）では炉の底部でのスラグの付着開始時がおそく、か
つ付着量も少ないことより付着したスラグの除去作業も
比較例に比べほぼ同じ使用回数時では５回が３回と少な
くなり、炉の冷却回数も３回と少なくなったことより炉
の加熱、冷却頻度の減少により炉壁の亀裂の発生、発達
が軽減し、地金差しによる炉の寿命終了もなく良好なる
結果が得れらた。今回の試験結果では本発明の耐火物お
よび内張り材の構成であれば更に耐用寿命の延長が見込
まれる。尚本発明の一番の課題であるスラグ付着の軽減
と炉壁材の損傷を小さくし、安全な操業、３Ｋ作業の改
善については付着したスラグの除去作業、補修作業の頻
度減少により１ｃｈ当りの作業頻度数が０．０３４１ｃ
ｈ／回が０．０１１６ｃｈ／回となりその頻度比率は１
００％が３５．７％となり、更に耐用寿命が１５４ｃｈ
が２２８ｃｈとなり１４８％の耐用向上につながって溶
損効率の改善となり、生産コストの引き下げにも大きな
貢献をすることができ、その効果が絶大なるものであ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の誘導炉用内張り材の実施態様を示す断
面図である。
面図である。
【図２】従来の誘導炉用内張り材の他の実施態様を示す
断面図である。
断面図である。
１ 従来の乾式不定形耐火物 ２ 本発明による不定形耐火物 ３ フォ−マ−
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２７Ｄ 11/12 Ｆ２７Ｄ 11/12 // Ｂ２２Ｄ 41/02 Ｂ２２Ｄ 41/02 Ａ Ｄ
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化珪素質材２５〜５５重量％、ムライ
ト質材１０〜５５重量％、溶融石英質材５〜３５重量
％、天然珪石質材１０〜３０重量％でこの４者の合量が
９０重量％以上で構成された耐火材料に必要ならば適宜
の焼結助剤を添加した乾式不定形耐火材物２で炉底部の
稼動層の厚みを３０mm以上で、炉底部の厚みの５０％迄
と、炉内高さで側壁部下部の炉底より１００mm以上で全
高の５０％の高さ迄の最内側層（ハカマ部）の部位を施
工し、他の部位はアルミナ−ムライト−炭化珪素質の乾
式不定形耐火物３で施工構築した炉底部および側壁下部
のハカマ部を多層構造としたことを特徴とする誘導炉用
内張り材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9101096A JPH10281653A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 誘導炉用内張り材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9101096A JPH10281653A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 誘導炉用内張り材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10281653A true JPH10281653A (ja) | 1998-10-23 |
Family
ID=14291572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9101096A Pending JPH10281653A (ja) | 1997-04-02 | 1997-04-02 | 誘導炉用内張り材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10281653A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1787967A1 (de) | 2005-11-21 | 2007-05-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Formmasse zum Herstellen einer feuerfesten Auskleidung |
| JP2007192434A (ja) * | 2006-01-17 | 2007-08-02 | Asahi Tec Corp | 溶解炉 |
| CN104896940A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-09-09 | 裴柯兴 | 感应电炉新型复合型炉衬 |
| CN108044090A (zh) * | 2018-01-19 | 2018-05-18 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种钢包包底砌筑方法 |
-
1997
- 1997-04-02 JP JP9101096A patent/JPH10281653A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1787967A1 (de) | 2005-11-21 | 2007-05-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Formmasse zum Herstellen einer feuerfesten Auskleidung |
| WO2007057315A2 (de) * | 2005-11-21 | 2007-05-24 | Siemens Aktiengesellschaft | Formmasse zum herstellen einer feuerfesten auskleidung |
| WO2007057315A3 (de) * | 2005-11-21 | 2008-09-04 | Siemens Ag | Formmasse zum herstellen einer feuerfesten auskleidung |
| US8129301B2 (en) | 2005-11-21 | 2012-03-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Molding compound for producing a fireproof lining |
| US8137610B2 (en) * | 2005-11-21 | 2012-03-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Molding compound for producing a fireproof lining |
| JP2007192434A (ja) * | 2006-01-17 | 2007-08-02 | Asahi Tec Corp | 溶解炉 |
| CN104896940A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-09-09 | 裴柯兴 | 感应电炉新型复合型炉衬 |
| CN108044090A (zh) * | 2018-01-19 | 2018-05-18 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种钢包包底砌筑方法 |
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