JPH10277692A - オーステナイト系及びフェライト系ステンレス鋼の大径リング製造方法 - Google Patents
オーステナイト系及びフェライト系ステンレス鋼の大径リング製造方法Info
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- JPH10277692A JPH10277692A JP10277097A JP10277097A JPH10277692A JP H10277692 A JPH10277692 A JP H10277692A JP 10277097 A JP10277097 A JP 10277097A JP 10277097 A JP10277097 A JP 10277097A JP H10277692 A JPH10277692 A JP H10277692A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ２０００ｔを超える大型プレス機及び寸法精
度の高い大型冷間引抜機を必要とせず製造コストを低く
抑え、かつ少量多品種生産に適したオーステナイト系及
びフェライト系ステンレス鋼の大径リングを提供する。 【解決手段】 オーステナイト系及びフェライト系ステ
ンレス鋼において、２０００ｔ以下の中型プレス機にて
押出された鋼管を母材として冷間ローリング加工により
外径面あるいは内径面に円周方向の溝などが成形される
リングに熱処理を施した後、サイジングし、その後ショ
ットブラストあるいは酸洗をすることによりＪＩＳＧ３
４４７（ステンレス鋼サニタリー管）及びＪＩＳＧ３２
１４（圧力容器用ステンレス鋼鍛鋼品）の区分Ｃ−１を
満足し、且つ冷間引抜並の寸法精度を有する継目無しで
外径寸法１４５ｍｍ以上の大径リング、即ち、図９に示
すようにサイジング後の硬さが１９６ＨＶ以下である大
径リングを得る。
度の高い大型冷間引抜機を必要とせず製造コストを低く
抑え、かつ少量多品種生産に適したオーステナイト系及
びフェライト系ステンレス鋼の大径リングを提供する。 【解決手段】 オーステナイト系及びフェライト系ステ
ンレス鋼において、２０００ｔ以下の中型プレス機にて
押出された鋼管を母材として冷間ローリング加工により
外径面あるいは内径面に円周方向の溝などが成形される
リングに熱処理を施した後、サイジングし、その後ショ
ットブラストあるいは酸洗をすることによりＪＩＳＧ３
４４７（ステンレス鋼サニタリー管）及びＪＩＳＧ３２
１４（圧力容器用ステンレス鋼鍛鋼品）の区分Ｃ−１を
満足し、且つ冷間引抜並の寸法精度を有する継目無しで
外径寸法１４５ｍｍ以上の大径リング、即ち、図９に示
すようにサイジング後の硬さが１９６ＨＶ以下である大
径リングを得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はオーステナイト系及
びフェライト系ステンレス鋼の継目無し大径リングの製
造に関する。
びフェライト系ステンレス鋼の継目無し大径リングの製
造に関する。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系及びフェライト系ステ
ンレス鋼等の高合金の継目無し鋼管はユージンセジェル
ネ式熱間押出法のプレス機にて押出され熱処理を施し製
造される。また寸法精度の高い鋼管の要求に対しては冷
間引抜、冷間圧伸等の加工が加えられた後、熱処理を施
し製造される。
ンレス鋼等の高合金の継目無し鋼管はユージンセジェル
ネ式熱間押出法のプレス機にて押出され熱処理を施し製
造される。また寸法精度の高い鋼管の要求に対しては冷
間引抜、冷間圧伸等の加工が加えられた後、熱処理を施
し製造される。
【０００３】大径リングはこれらの方式にて製造された
大径鋼管を帯鋸等の切断機により切断されて客先へ供給
される。
大径鋼管を帯鋸等の切断機により切断されて客先へ供給
される。
【０００４】熱間加工仕上げで出荷される場合、外径寸
法１４５ｍｍ以上の大径リングを得るためには２０００
ｔを越えるプレス機の存在が必要となる。１２５０ｔ、
２０００ｔ、３１００ｔのプレス機の製造可能最大外径
寸法はそれぞれ１２５０ｔで７０ｍｍ、２０００ｔで１
４５ｍｍそして３１００ｔで２３０ｍｍに熱間での変形
抵抗と押出比によって決まる押出力により制限される。
法１４５ｍｍ以上の大径リングを得るためには２０００
ｔを越えるプレス機の存在が必要となる。１２５０ｔ、
２０００ｔ、３１００ｔのプレス機の製造可能最大外径
寸法はそれぞれ１２５０ｔで７０ｍｍ、２０００ｔで１
４５ｍｍそして３１００ｔで２３０ｍｍに熱間での変形
抵抗と押出比によって決まる押出力により制限される。
【０００５】冷間加工仕上げで出荷される場合で、大径
で寸法精度の高い鋼管を得るためには希望の寸法より大
径の鋼管から外径と肉厚の減少を伴う冷間引抜あるいは
冷間圧伸にて製造される。このため外径寸法１４５ｍｍ
以上の鋼管を得るためには大型の冷間引抜機の存在が必
要不可欠となる。冷間圧伸に関しては現在、外径寸法１
４５ｍｍ以上の大型設備は存在しない。
で寸法精度の高い鋼管を得るためには希望の寸法より大
径の鋼管から外径と肉厚の減少を伴う冷間引抜あるいは
冷間圧伸にて製造される。このため外径寸法１４５ｍｍ
以上の鋼管を得るためには大型の冷間引抜機の存在が必
要不可欠となる。冷間圧伸に関しては現在、外径寸法１
４５ｍｍ以上の大型設備は存在しない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】大径の鋼管を得るため
には２０００ｔを超える大型プレス機が、また寸法精度
の高い鋼管を得るためには大型冷間引抜機が必要となる
ため、まとまった量が必要になり少量生産はコスト高に
なる。
には２０００ｔを超える大型プレス機が、また寸法精度
の高い鋼管を得るためには大型冷間引抜機が必要となる
ため、まとまった量が必要になり少量生産はコスト高に
なる。
【０００７】本発明ではコストを低く抑え、かつ少量多
品種生産に適したオーステナイト系及びフェライト系ス
テンレス鋼の大径リング製造方法及びその製造方法によ
り製造した大径リングを得ることを目的とする。
品種生産に適したオーステナイト系及びフェライト系ス
テンレス鋼の大径リング製造方法及びその製造方法によ
り製造した大径リングを得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】２０００ｔ以下の中型プ
レス機にて押出された外径寸法１４５ｍｍまでの母材と
なるオーステナイト系及びフェライト系ステンレス鋼か
らなる鋼管を必要数のみ帯鋸あるいは突切切断し、リン
グを得た後、切断により生じてリングに付着しているバ
リをショットブラストして除去し、冷間ローリング加工
により拡管して成形して大径リングとする。
レス機にて押出された外径寸法１４５ｍｍまでの母材と
なるオーステナイト系及びフェライト系ステンレス鋼か
らなる鋼管を必要数のみ帯鋸あるいは突切切断し、リン
グを得た後、切断により生じてリングに付着しているバ
リをショットブラストして除去し、冷間ローリング加工
により拡管して成形して大径リングとする。
【０００９】冷間ローリングは所定の寸法に拡管して仕
上げていくため、同一母材から外径、内径が異なる多品
種のリングが製造可能になる点に特徴を有する。また冷
間ローリング装置のローリング工具である主ロールある
いはマンドレルの形状を変化させることによって外径面
あるいは内径面に円周上に溝などの加工が可能であるこ
とも特徴の一つである。
上げていくため、同一母材から外径、内径が異なる多品
種のリングが製造可能になる点に特徴を有する。また冷
間ローリング装置のローリング工具である主ロールある
いはマンドレルの形状を変化させることによって外径面
あるいは内径面に円周上に溝などの加工が可能であるこ
とも特徴の一つである。
【００１０】この加工によりオーステナイト系ステンレ
ス鋼では硬化するだけでなく磁性を持つ（すなわち透磁
率が増加する）ことになる。フェライト系ステンレス鋼
の場合は加工前から磁性を持っているため、ここでは磁
性は問題にならない。しかし、このままの場合、最終部
品への旋削加工時に硬すぎて旋削できないという欠点を
持つ。さらにオーステナイト系ステンレス鋼の場合、冷
間ローリングのままでは一般耐食性は悪くなり、また応
力腐蝕を発生しやすくなるという欠点を持つことにな
る。
ス鋼では硬化するだけでなく磁性を持つ（すなわち透磁
率が増加する）ことになる。フェライト系ステンレス鋼
の場合は加工前から磁性を持っているため、ここでは磁
性は問題にならない。しかし、このままの場合、最終部
品への旋削加工時に硬すぎて旋削できないという欠点を
持つ。さらにオーステナイト系ステンレス鋼の場合、冷
間ローリングのままでは一般耐食性は悪くなり、また応
力腐蝕を発生しやすくなるという欠点を持つことにな
る。
【００１１】この冷間ローリングによって加工硬化し、
磁性を帯びたリングに熱処理を実施することにより、切
削加工を容易にするための硬さとし、また優れた耐食性
を得る。
磁性を帯びたリングに熱処理を実施することにより、切
削加工を容易にするための硬さとし、また優れた耐食性
を得る。
【００１２】さらに上記熱処理により歪んだ外径寸法と
真円度を改善するためサイジングプレス機にてサイジン
グを実施する。その後、熱処理によるスケール除去を目
的としてショットブラストあるいは酸洗を実施する。
真円度を改善するためサイジングプレス機にてサイジン
グを実施する。その後、熱処理によるスケール除去を目
的としてショットブラストあるいは酸洗を実施する。
【００１３】寸法精度については外径寸法精度±０．２
〜０．３ｍｍ、内径寸法精度±０．４〜０．９ｍｍ、そ
して幅寸法精度は±０．３〜０．５ｍｍが可能となる。
なお一般には外径寸法１４５ｍｍ以上の押出ししたまま
の鋼管切断では、外径寸法公差±０．９ｍｍ以上、内径
寸法公差±１．０ｍｍ以上となり精度は非常に高い。こ
こで冷間ローリング加工装置について簡単に説明する。
当該冷間ローリング装置は図１（ａ）に示す如く所定の
リング幅に符合する周溝２を有するマンドレル１と、そ
のマンドレルに周接してマンドレルを軸回転可能にする
受けロール３と、所定のリング幅に符合する周溝５を有
し、上記受けロール３の回転軸と平行な軸の周りに回転
する主ロール４よりなる。そして図１（ｂ）に示すごと
く素材６にマンドレル１を挿通し、それが素材６の内面
に接するようにし、更に主ロール４を回転させながら素
材６の外周面に押し当てる。こうして図１（ｂ）に示す
ごとく、マンドレル１と主ロール４の軸回転と押圧作用
により輪状部の肉厚が薄くなりその結果全体が拡径す
る。この拡径が進行され図１（ｃ）に示すごとく、あら
かじめ所定の位置に設置されたサイザー７に拡径された
素材６の外周面が当たるとサイザー７に関連して設置さ
れた近接スイッチ８が働き、主ロール４が後退してその
押圧作用が停止する。このようにして所定のリングが得
られる。
〜０．３ｍｍ、内径寸法精度±０．４〜０．９ｍｍ、そ
して幅寸法精度は±０．３〜０．５ｍｍが可能となる。
なお一般には外径寸法１４５ｍｍ以上の押出ししたまま
の鋼管切断では、外径寸法公差±０．９ｍｍ以上、内径
寸法公差±１．０ｍｍ以上となり精度は非常に高い。こ
こで冷間ローリング加工装置について簡単に説明する。
当該冷間ローリング装置は図１（ａ）に示す如く所定の
リング幅に符合する周溝２を有するマンドレル１と、そ
のマンドレルに周接してマンドレルを軸回転可能にする
受けロール３と、所定のリング幅に符合する周溝５を有
し、上記受けロール３の回転軸と平行な軸の周りに回転
する主ロール４よりなる。そして図１（ｂ）に示すごと
く素材６にマンドレル１を挿通し、それが素材６の内面
に接するようにし、更に主ロール４を回転させながら素
材６の外周面に押し当てる。こうして図１（ｂ）に示す
ごとく、マンドレル１と主ロール４の軸回転と押圧作用
により輪状部の肉厚が薄くなりその結果全体が拡径す
る。この拡径が進行され図１（ｃ）に示すごとく、あら
かじめ所定の位置に設置されたサイザー７に拡径された
素材６の外周面が当たるとサイザー７に関連して設置さ
れた近接スイッチ８が働き、主ロール４が後退してその
押圧作用が停止する。このようにして所定のリングが得
られる。
【００１４】次にサイジング装置について簡単に説明す
る。当該サイジング装置は図２に示すごとくサイジング
パンチ９とサイジングケース１０よりなる。サイジング
パンチ９とサイジングケース１０の間に素材１１が送り
込まれた後、直線稼働するサイジングパンチ９により素
材１１は固定されているサイジングケース１０の内側に
挿入される。サイジングケース１０には傾斜角度のつい
たサイジング部１２、平行部であるベアリング部１３と
排出される部分である逃げ部１４により構成されいる。
そこで素材１１は挿入される経過とともに外径寸法は縮
径され、ベアリング部１３によって希望のリングの外径
寸法を得ることになる。なおベアリング部１３の寸法
は、希望のリングの外径寸法より約０．３ｍｍから０．
５ｍｍ程度小さくなっているが、これはスプリングバッ
ク（弾性変形）を加味したうえで決定される。
る。当該サイジング装置は図２に示すごとくサイジング
パンチ９とサイジングケース１０よりなる。サイジング
パンチ９とサイジングケース１０の間に素材１１が送り
込まれた後、直線稼働するサイジングパンチ９により素
材１１は固定されているサイジングケース１０の内側に
挿入される。サイジングケース１０には傾斜角度のつい
たサイジング部１２、平行部であるベアリング部１３と
排出される部分である逃げ部１４により構成されいる。
そこで素材１１は挿入される経過とともに外径寸法は縮
径され、ベアリング部１３によって希望のリングの外径
寸法を得ることになる。なおベアリング部１３の寸法
は、希望のリングの外径寸法より約０．３ｍｍから０．
５ｍｍ程度小さくなっているが、これはスプリングバッ
ク（弾性変形）を加味したうえで決定される。
【００１５】
【発明の実施の形態】重量％で、Ｃ：０．０８％以下、
Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：
０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：８．
００〜１１．００％、Ｃｒ：１８．００〜２０．００％
を含むオーステナイト系ステンレス鋼の代表鋼種である
ＳＵＳ３０４において、２０００ｔの中型プレス機で押
出された鋼管を帯鋸かあるいは突切で切断してリングと
する。このリングをショットブラストにより切断バリを
除去した後、拡管率１．２〜１．８で冷間ローリング加
工を実施する。そして１０７０℃に加熱した後、急冷す
る固溶化熱処理を実施しサイジングにより真円度、外径
寸法を整えた後、固溶化熱処理によるスケールを除去す
るため、ショットブラストを実施し大径リングを得る。
Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：
０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：８．
００〜１１．００％、Ｃｒ：１８．００〜２０．００％
を含むオーステナイト系ステンレス鋼の代表鋼種である
ＳＵＳ３０４において、２０００ｔの中型プレス機で押
出された鋼管を帯鋸かあるいは突切で切断してリングと
する。このリングをショットブラストにより切断バリを
除去した後、拡管率１．２〜１．８で冷間ローリング加
工を実施する。そして１０７０℃に加熱した後、急冷す
る固溶化熱処理を実施しサイジングにより真円度、外径
寸法を整えた後、固溶化熱処理によるスケールを除去す
るため、ショットブラストを実施し大径リングを得る。
【００１６】
【実施例】オーステナイト系ステンレス鋼のなかで代表
的なＳＵＳ３０４を対象に２０００ｔプレス機にて外径
寸法１２０ｍｍ、内径寸法９５ｍｍの鋼管を製造し、帯
鋸にて幅寸法２９ｍｍに切断後、ショットブラストによ
り切断バリを除去し、素材とした。この素材を下記に示
す式で定義する外径拡管率１．１〜１．４５に冷間ロー
リングした。 外径拡管率＝冷間ローリング後の外径寸法／素材の外径
寸法 なお、表１に冷間ローリング後の寸法を示す。
的なＳＵＳ３０４を対象に２０００ｔプレス機にて外径
寸法１２０ｍｍ、内径寸法９５ｍｍの鋼管を製造し、帯
鋸にて幅寸法２９ｍｍに切断後、ショットブラストによ
り切断バリを除去し、素材とした。この素材を下記に示
す式で定義する外径拡管率１．１〜１．４５に冷間ロー
リングした。 外径拡管率＝冷間ローリング後の外径寸法／素材の外径
寸法 なお、表１に冷間ローリング後の寸法を示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】そして、１０７０℃の高温から急冷した固
溶化熱処理を施し、サイジングを実施した。
溶化熱処理を施し、サイジングを実施した。
【００１９】次に素材を所定の拡管率に冷間ローリング
したリングの硬さと透磁率の違いを図３と図４にそれぞ
れ示す。なお硬さの測定はリングを軸方向に切断し、そ
の断面を外径面から内径面にかけてビッカース硬さ測定
機により測定している。また透磁率の測定は硬さ測定と
同じ位置で透磁率測定機により測定している。以下の硬
さ及び透磁率の測定はこれらに従う。これより１．１４
程度の拡管率でも３００ＨＶ以上に硬化してしまってお
り、また透磁率が高くなっていることにより磁性を帯び
ているのが確認される。
したリングの硬さと透磁率の違いを図３と図４にそれぞ
れ示す。なお硬さの測定はリングを軸方向に切断し、そ
の断面を外径面から内径面にかけてビッカース硬さ測定
機により測定している。また透磁率の測定は硬さ測定と
同じ位置で透磁率測定機により測定している。以下の硬
さ及び透磁率の測定はこれらに従う。これより１．１４
程度の拡管率でも３００ＨＶ以上に硬化してしまってお
り、また透磁率が高くなっていることにより磁性を帯び
ているのが確認される。
【００２０】次に固溶化熱処理後の硬さ、透磁率を図５
と図６にそれぞれ示す。これより硬さ２００ＨＶ以下で
安定しており、また透磁率は母材並に改善されている。
と図６にそれぞれ示す。これより硬さ２００ＨＶ以下で
安定しており、また透磁率は母材並に改善されている。
【００２１】次に固溶化熱処理前後の真円度の変化を図
７に示す。図中のＳＴとは固溶化熱処理を意味する。拡
管率の増加に比例して真円度も悪化している。
７に示す。図中のＳＴとは固溶化熱処理を意味する。拡
管率の増加に比例して真円度も悪化している。
【００２２】次に固溶化熱処理後のサイジングによる真
円度の変化を図８に示す。このデータは素材を外径寸法
１１０ｍｍ、内径寸法９０ｍｍ、幅寸法９０ｍｍに製造
し、これを拡管率１．２０〜１．２２で冷間加工を施し
たリングをサイジングした時の真円度変化である。これ
は当然製造方法は上記と同じである。このデータによる
と真円度は熱処理後０．２７ｍｍ〜１．５３ｍｍであっ
たにかかわらず、サイジングにより０．０４ｍｍ〜０．
１２ｍｍに改善されている。
円度の変化を図８に示す。このデータは素材を外径寸法
１１０ｍｍ、内径寸法９０ｍｍ、幅寸法９０ｍｍに製造
し、これを拡管率１．２０〜１．２２で冷間加工を施し
たリングをサイジングした時の真円度変化である。これ
は当然製造方法は上記と同じである。このデータによる
と真円度は熱処理後０．２７ｍｍ〜１．５３ｍｍであっ
たにかかわらず、サイジングにより０．０４ｍｍ〜０．
１２ｍｍに改善されている。
【００２３】なお寸法精度については、外径寸法精度±
０．２ｍｍ〜０．３ｍｍ、内径寸法精度±０．４ｍｍ〜
０．５ｍｍ、そして幅寸法精度は±０．３ｍｍ〜０．５
ｍｍが可能である。
０．２ｍｍ〜０．３ｍｍ、内径寸法精度±０．４ｍｍ〜
０．５ｍｍ、そして幅寸法精度は±０．３ｍｍ〜０．５
ｍｍが可能である。
【００２４】サイジング後の硬さは、図９に示すように
１９６ＨＶ（換算１８７ＨＢ）以下でありＪＩＳＧ３４
４７及びＪＩＳＧ３２１４の区分Ｃ−１を満足してい
る。
１９６ＨＶ（換算１８７ＨＢ）以下でありＪＩＳＧ３４
４７及びＪＩＳＧ３２１４の区分Ｃ−１を満足してい
る。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、コスト
が高く、少量多品種生産が困難である２０００ｔを超え
る大型プレス機や大型冷間引抜機を使用せず、中型プレ
ス機で押出された鋼管を素材として外径寸法１４５ｍｍ
以上で寸法精度の高い大径リングを冷間ローリング加工
により拡管して成形して得ることができ、また少量多品
種生産に適す。
が高く、少量多品種生産が困難である２０００ｔを超え
る大型プレス機や大型冷間引抜機を使用せず、中型プレ
ス機で押出された鋼管を素材として外径寸法１４５ｍｍ
以上で寸法精度の高い大径リングを冷間ローリング加工
により拡管して成形して得ることができ、また少量多品
種生産に適す。
【図１】冷間ローリング装置を示す模式図で、（ａ）は
上から見て素材が装置にセットされた状態を示し、
（ｂ）は上から見て素材が冷間ローリング加工途中の状
態を示し、（ｃ）は側面から見て素材が冷間ローリング
加工終了時の状態を示す。
上から見て素材が装置にセットされた状態を示し、
（ｂ）は上から見て素材が冷間ローリング加工途中の状
態を示し、（ｃ）は側面から見て素材が冷間ローリング
加工終了時の状態を示す。
【図２】サイジングプレス装置を示す模式図である。
【図３】冷間ローリング時の硬さを示すグラフである。
【図４】冷間ローリング時の透磁率の変化を示すグラフ
である。
である。
【図５】固溶化熱処理時の硬さを示すグラフである。
【図６】固溶化熱処理時の透磁率を示すグラフである。
【図７】冷間ローリング時と固溶化熱処理時の真円度の
変化を示すグラフである。
変化を示すグラフである。
【図８】固溶化処理時の真円度の変化を示すグラフであ
る。
る。
【図９】サイジング時の硬さを示すグラフである。
１ マンドレル ２ マンドレルの周溝 ３ 受けロール ４ 主ロール ５ 主ロールの周溝 ６ 素材 ７ サイザー ８ 近接スイッチ ９ サイジングパンチ １０ サイジングケース １１ 素材 １２ サイジング部 １３ ベアリング部 １４ 逃げ部
Claims (2)
- 【請求項１】 オーステナイト系及びフェライト系ステ
ンレス鋼において、２０００ｔ以下の中型プレス機にて
押出された鋼管を母材として冷間ローリング加工により
外径面あるいは内径面に円周方向の溝などが成形される
リングに熱処理を施した後、サイジングし、その後ショ
ットブラストあるいは酸洗をすることによりＪＩＳＧ３
４４７（ステンレス鋼サニタリー管）及びＪＩＳＧ３２
１４（圧力容器用ステンレス鋼鍛鋼品）の区分Ｃ−１を
満足し、且つ冷間引抜並の寸法精度を有する継目無しで
外径寸法１４５ｍｍ以上の大径リングを得ることを特徴
とするステンレス鋼の大径リング製造方法。 - 【請求項２】 請求項１の方法により製造されたＪＩＳ
Ｇ３４４７（ステンレス鋼サニタリー管）及びＪＩＳＧ
３２１４（圧力容器用ステンレス鋼鍛鋼品）の区分Ｃ−
１を満足し、且つ冷間引抜並の寸法精度を有する継目無
しで外径寸法１４５ｍｍ以上の大径リング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10277097A JP3429157B2 (ja) | 1997-04-03 | 1997-04-03 | オーステナイト系ステンレス鋼の大径リング製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10277097A JP3429157B2 (ja) | 1997-04-03 | 1997-04-03 | オーステナイト系ステンレス鋼の大径リング製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10277692A true JPH10277692A (ja) | 1998-10-20 |
| JP3429157B2 JP3429157B2 (ja) | 2003-07-22 |
Family
ID=14336410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10277097A Expired - Fee Related JP3429157B2 (ja) | 1997-04-03 | 1997-04-03 | オーステナイト系ステンレス鋼の大径リング製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3429157B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012006043A (ja) * | 2010-06-24 | 2012-01-12 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 転動疲労寿命に優れた機械部品の製造方法 |
| CN102921763A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-02-13 | 天津市大地工贸有限公司 | 一种无缝钢管加工工艺 |
| EP2728031A1 (en) * | 2011-06-28 | 2014-05-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic stainless steel pipe |
| FR3017060A1 (fr) * | 2014-02-05 | 2015-08-07 | Snecma | Outillage de forgeage pour la fabrication d'une couronne laminee de forme, notamment pour la fabrication d'un disque de turbomachine |
| CN109317932A (zh) * | 2018-11-27 | 2019-02-12 | 上海新行不锈钢管有限公司 | 一种汽车用不锈钢无缝油管 |
-
1997
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