JPH10273732A - フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH10273732A JPH10273732A JP8113597A JP8113597A JPH10273732A JP H10273732 A JPH10273732 A JP H10273732A JP 8113597 A JP8113597 A JP 8113597A JP 8113597 A JP8113597 A JP 8113597A JP H10273732 A JPH10273732 A JP H10273732A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 所定の材質特性を、精度よく、安定して、生
産するためのフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方
法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：0.020 wt％以下、Si：0.30〜0.50wt
％、Mn：0.20〜0.50wt％、Ｐ：0.040 wt％以下、Ｓ：0.
01wt％以下、Cr：17.50 〜18.00 wt％、Ni：0.60wt％以
下、Al：0.030 wt％以下、Ｏ：0.0100wt％以下、Ｎ：0.
0200wt％以下、Mo：0.20wt％以下、Nb：0.35〜0.55wt
％、かつNb、ＣおよびＮが、Nb／（Ｃ＋Ｎ）：15.0〜3
0.0を満たして含有するステンレス鋼素材を冷間圧延
し、焼鈍して、フェライト系ステンレス冷延鋼板を製造
するに当たり、均熱温度と硬さの関係、硬さと降伏強さ
の関係、硬さと引張強さの関係および硬さと破断伸びの
関係を、それぞれ下記により求めておき、これらの関係
から、硬さ、降伏強さ、引張強さおよび破断伸びのいず
れかの目標値に応じて、必要な均熱温度を決定し、焼鈍
時の温度がこの均熱温度に一致するように、連続焼鈍す
る。
産するためのフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方
法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：0.020 wt％以下、Si：0.30〜0.50wt
％、Mn：0.20〜0.50wt％、Ｐ：0.040 wt％以下、Ｓ：0.
01wt％以下、Cr：17.50 〜18.00 wt％、Ni：0.60wt％以
下、Al：0.030 wt％以下、Ｏ：0.0100wt％以下、Ｎ：0.
0200wt％以下、Mo：0.20wt％以下、Nb：0.35〜0.55wt
％、かつNb、ＣおよびＮが、Nb／（Ｃ＋Ｎ）：15.0〜3
0.0を満たして含有するステンレス鋼素材を冷間圧延
し、焼鈍して、フェライト系ステンレス冷延鋼板を製造
するに当たり、均熱温度と硬さの関係、硬さと降伏強さ
の関係、硬さと引張強さの関係および硬さと破断伸びの
関係を、それぞれ下記により求めておき、これらの関係
から、硬さ、降伏強さ、引張強さおよび破断伸びのいず
れかの目標値に応じて、必要な均熱温度を決定し、焼鈍
時の温度がこの均熱温度に一致するように、連続焼鈍す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、焼鈍後の機械的性
質を精度よく制御して生産するためのフェライト系ステ
ンレス冷延鋼板の製造方法に関するものである。
質を精度よく制御して生産するためのフェライト系ステ
ンレス冷延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼板は、優れた耐食性と耐熱
性を有することから、各種熱交換機、暖房機器、自動車
排気系部品の使途に広く使用されている。なかでも、フ
ェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイト系ステン
レス鋼板に比べて、安価であるほか、軟質で、伸び、深
絞り性に優れているので、自動車排気系部品のように、
良好な加工性が要求され、比較的穏やかな腐食環境で使
用される部位に賞用されている。フェライト系ステンレ
ス鋼板をこのような分野で使用する上で、鋼板の材質制
御は、加工により製造された製品の均一性の確保、ある
いは加工製品の生産性の向上といった面から極めて重要
である。
性を有することから、各種熱交換機、暖房機器、自動車
排気系部品の使途に広く使用されている。なかでも、フ
ェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイト系ステン
レス鋼板に比べて、安価であるほか、軟質で、伸び、深
絞り性に優れているので、自動車排気系部品のように、
良好な加工性が要求され、比較的穏やかな腐食環境で使
用される部位に賞用されている。フェライト系ステンレ
ス鋼板をこのような分野で使用する上で、鋼板の材質制
御は、加工により製造された製品の均一性の確保、ある
いは加工製品の生産性の向上といった面から極めて重要
である。
【０００３】ところで、フェライト系ステンレス鋼板の
材質を制御するための努力は、従来からも種々試みられ
ている。例えば、特開平５−320772号公報、特開平３−
294417号公報、特開平６−179921号公報には、熱間圧延
後や冷間圧延後の焼鈍により加工性や強度を調整してい
た。
材質を制御するための努力は、従来からも種々試みられ
ている。例えば、特開平５−320772号公報、特開平３−
294417号公報、特開平６−179921号公報には、熱間圧延
後や冷間圧延後の焼鈍により加工性や強度を調整してい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たこれらの従来技術は、いずれも、焼鈍の温度を広い温
度範囲に定めているのみであり、これらの従来技術で得
られた鋼板の材質の変動は大きく、安定した材質のフェ
ライト系ステンレス冷延鋼板を製造することができない
という問題があった。したがってまた、このような従来
技術では、所定の目標材質を精度よく満足して、フェラ
イト系ステンレス冷延鋼板を製造することができないと
いう問題があった。
たこれらの従来技術は、いずれも、焼鈍の温度を広い温
度範囲に定めているのみであり、これらの従来技術で得
られた鋼板の材質の変動は大きく、安定した材質のフェ
ライト系ステンレス冷延鋼板を製造することができない
という問題があった。したがってまた、このような従来
技術では、所定の目標材質を精度よく満足して、フェラ
イト系ステンレス冷延鋼板を製造することができないと
いう問題があった。
【０００５】そこで、本発明の目的は、上記既知技術が
抱えている問題点を惹起することのないステンレス冷延
鋼板の製造方法を提供することにあり、所定の材質特性
を、精度よく、安定して、生産するためのフェライト系
ステンレス冷延鋼板の製造方法を提供することにある。
抱えている問題点を惹起することのないステンレス冷延
鋼板の製造方法を提供することにあり、所定の材質特性
を、精度よく、安定して、生産するためのフェライト系
ステンレス冷延鋼板の製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ：0.020 wt
％以下、Si：0.30〜0.50wt％、Mn：0.20〜0.50wt％、
Ｐ：0.040 wt％以下、Ｓ：0.01wt％以下、Cr：17.50 〜
18.00 wt％、Ni：0.60wt％以下、Al：0.030 wt％以下、
Ｏ：0.0100wt％以下、Ｎ：0.0200wt％以下、Mo：0.20wt
％以下、Nb：0.35〜0.55wt％、かつNb、ＣおよびＮが、
Nb／（Ｃ＋Ｎ）：15.0〜30.0を満たして含有するステン
レス鋼素材を冷間圧延し、焼鈍して、フェライト系ステ
ンレス冷延鋼板を製造するに当たり、均熱温度と硬さの
関係、硬さと降伏強さの関係、硬さと引張強さの関係お
よび硬さと破断伸びの関係を、それぞれ下記により求め
ておき、これらの関係から、硬さ、降伏強さ、引張強さ
および破断伸びのいずれかの目標値に応じて、必要な均
熱温度を決定し、焼鈍時の温度がこの均熱温度に一致す
るように、連続焼鈍することを特徴とするフェライト系
ステンレス冷延鋼板の製造方法である。 記 Ｈv ＝−3.145361×104 ＋1.0836239 ×102 ×Ｔss−1.
227154×10-1×Ｔss2＋4.597 ×10 -5 ×Ｔss3 ＹＳ＝−27.3＋0.379 ×Ｈv ＴＳ＝6.08＋ 0.284×Ｈv Ｅｌ＝87.8−0.478 ×Ｈv ＋0.000683×Ｈv2 ただし、 Ｈv ：ビッカース硬さ、 Ｔss：均熱温度（℃）、 ＹＳ：降伏強さ（0.2 ％耐力、kgf/mm2 ）、 ＴＳ：引張強さ(kgf/mm2) 、 Ｅｌ：破断伸び（％） の製造方法である。
％以下、Si：0.30〜0.50wt％、Mn：0.20〜0.50wt％、
Ｐ：0.040 wt％以下、Ｓ：0.01wt％以下、Cr：17.50 〜
18.00 wt％、Ni：0.60wt％以下、Al：0.030 wt％以下、
Ｏ：0.0100wt％以下、Ｎ：0.0200wt％以下、Mo：0.20wt
％以下、Nb：0.35〜0.55wt％、かつNb、ＣおよびＮが、
Nb／（Ｃ＋Ｎ）：15.0〜30.0を満たして含有するステン
レス鋼素材を冷間圧延し、焼鈍して、フェライト系ステ
ンレス冷延鋼板を製造するに当たり、均熱温度と硬さの
関係、硬さと降伏強さの関係、硬さと引張強さの関係お
よび硬さと破断伸びの関係を、それぞれ下記により求め
ておき、これらの関係から、硬さ、降伏強さ、引張強さ
および破断伸びのいずれかの目標値に応じて、必要な均
熱温度を決定し、焼鈍時の温度がこの均熱温度に一致す
るように、連続焼鈍することを特徴とするフェライト系
ステンレス冷延鋼板の製造方法である。 記 Ｈv ＝−3.145361×104 ＋1.0836239 ×102 ×Ｔss−1.
227154×10-1×Ｔss2＋4.597 ×10 -5 ×Ｔss3 ＹＳ＝−27.3＋0.379 ×Ｈv ＴＳ＝6.08＋ 0.284×Ｈv Ｅｌ＝87.8−0.478 ×Ｈv ＋0.000683×Ｈv2 ただし、 Ｈv ：ビッカース硬さ、 Ｔss：均熱温度（℃）、 ＹＳ：降伏強さ（0.2 ％耐力、kgf/mm2 ）、 ＴＳ：引張強さ(kgf/mm2) 、 Ｅｌ：破断伸び（％） の製造方法である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明について説明する。
発明者らは、フェライト系ステンレス冷延鋼板の機械的
性質とくに硬さに及ぼす、連続焼鈍時の焼鈍温度の影響
について、詳細に調査検討を行った。その結果、ビッカ
ース硬さは、焼鈍時の最高到達板温（以下、単に「均熱
温度」と略記する。）の３次関数関数で表現できること
を見いだした。また、これとは別に、硬さと降伏強さの
関係、硬さと引張強さの関係および硬さと破断伸びの関
係をそれぞれ求めておけば、硬さ、降伏強さ、引張強さ
および破断伸びのいずれかの目標値に応じて、前記関係
式から、均熱温度が決まる。そこで、鋼板を焼鈍する際
の温度を、上記均熱温度になるように連続焼鈍すること
によって、目標とした材質を有するフェライト系ステン
レス冷延鋼板を製造することができる。
発明者らは、フェライト系ステンレス冷延鋼板の機械的
性質とくに硬さに及ぼす、連続焼鈍時の焼鈍温度の影響
について、詳細に調査検討を行った。その結果、ビッカ
ース硬さは、焼鈍時の最高到達板温（以下、単に「均熱
温度」と略記する。）の３次関数関数で表現できること
を見いだした。また、これとは別に、硬さと降伏強さの
関係、硬さと引張強さの関係および硬さと破断伸びの関
係をそれぞれ求めておけば、硬さ、降伏強さ、引張強さ
および破断伸びのいずれかの目標値に応じて、前記関係
式から、均熱温度が決まる。そこで、鋼板を焼鈍する際
の温度を、上記均熱温度になるように連続焼鈍すること
によって、目標とした材質を有するフェライト系ステン
レス冷延鋼板を製造することができる。
【０００８】図１〜図４に、得られたそれぞれの上記関
係を示す。図１は、均熱温度とヴィッカース硬さの関係
を示し、また、図２は、ヴィッカース硬さと降伏強さ
（0.2％耐力で測定）の関係、図３は、ヴィッカース硬
さと引張強さの関係、図４は、ヴィッカース硬さと破断
伸びの関係を示すものである。図１において、ビッカー
ス硬さと均熱温度との関係式を求めると、 Ｈv ＝−3.145361×104 ＋1.0836239 ×102 ×Ｔss−1.
227154×10-1×Ｔss2＋4.597 ×10 -5 ×Ｔss3 となり、また図２〜図４において、上記硬さと降伏強さ
の関係、硬さと引張強さの関係および硬さと破断伸びの
関係を求めると、それぞれ下記のようになる。 ＹＳ＝−27.3＋0.379 ×Ｈv ＴＳ＝6.08＋ 0.284×Ｈv Ｅｌ＝87.8−0.478 ×Ｈv ＋0.000683×Ｈv2 ただし、 Ｈv ：ビッカース硬さ、 Ｔss：均熱温度（℃）、 ＹＳ：0.2 ％耐力(kgf/mm2) 、 ＴＳ：引張強さ(kgf/mm2) 、 Ｅｌ：破断伸び（％）
係を示す。図１は、均熱温度とヴィッカース硬さの関係
を示し、また、図２は、ヴィッカース硬さと降伏強さ
（0.2％耐力で測定）の関係、図３は、ヴィッカース硬
さと引張強さの関係、図４は、ヴィッカース硬さと破断
伸びの関係を示すものである。図１において、ビッカー
ス硬さと均熱温度との関係式を求めると、 Ｈv ＝−3.145361×104 ＋1.0836239 ×102 ×Ｔss−1.
227154×10-1×Ｔss2＋4.597 ×10 -5 ×Ｔss3 となり、また図２〜図４において、上記硬さと降伏強さ
の関係、硬さと引張強さの関係および硬さと破断伸びの
関係を求めると、それぞれ下記のようになる。 ＹＳ＝−27.3＋0.379 ×Ｈv ＴＳ＝6.08＋ 0.284×Ｈv Ｅｌ＝87.8−0.478 ×Ｈv ＋0.000683×Ｈv2 ただし、 Ｈv ：ビッカース硬さ、 Ｔss：均熱温度（℃）、 ＹＳ：0.2 ％耐力(kgf/mm2) 、 ＴＳ：引張強さ(kgf/mm2) 、 Ｅｌ：破断伸び（％）
【０００９】これらの関係式は、ステンレス鋼の成分組
成を特に次の含有範囲に限定した場合に、極めて精度が
よいので、この成分組成範囲のフェライト系ステンレス
冷延鋼板の材質制御に好適に用いられる。すなわち、
Ｃ：0.020 wt％以下、Si：0.30〜0.50wt％、Mn：0.20〜
0.50wt％、Ｐ：0.040 wt％以下、Ｓ：0.01wt％以下、C
r：17.50 〜18.00 wt％、Ni：0.60wt％以下、Al：0.030
wt％以下、Ｏ：0.0100wt％以下、Ｎ：0.0200wt％以
下、Mo：0.20wt％以下、Nb：0.35〜0.55wt％、かつNb、
ＣおよびＮが、Nb／（Ｃ＋Ｎ）：15.0〜30.0を満たすも
のである。なお、均熱時間が材質特性に及ぼす影響は少
ないので、特にその影響を考慮する必要はなく、硬さは
温度のみの関数として十分である。また、本発明法は、
連続焼鈍を対象としているので、均熱時間（本発明で
は、８１０℃以上の保持時間で表す）を20〜60秒の範囲
とするのが好ましい。
成を特に次の含有範囲に限定した場合に、極めて精度が
よいので、この成分組成範囲のフェライト系ステンレス
冷延鋼板の材質制御に好適に用いられる。すなわち、
Ｃ：0.020 wt％以下、Si：0.30〜0.50wt％、Mn：0.20〜
0.50wt％、Ｐ：0.040 wt％以下、Ｓ：0.01wt％以下、C
r：17.50 〜18.00 wt％、Ni：0.60wt％以下、Al：0.030
wt％以下、Ｏ：0.0100wt％以下、Ｎ：0.0200wt％以
下、Mo：0.20wt％以下、Nb：0.35〜0.55wt％、かつNb、
ＣおよびＮが、Nb／（Ｃ＋Ｎ）：15.0〜30.0を満たすも
のである。なお、均熱時間が材質特性に及ぼす影響は少
ないので、特にその影響を考慮する必要はなく、硬さは
温度のみの関数として十分である。また、本発明法は、
連続焼鈍を対象としているので、均熱時間（本発明で
は、８１０℃以上の保持時間で表す）を20〜60秒の範囲
とするのが好ましい。
【００１０】
【実施例】表１に示す成分組成よりなる、２．５ｍｍ厚
のフェライト系ステンレス鋼母板を０．７ｍｍまで冷間
圧延し、表２に示す目標材質に対応した焼鈍温度を前記
関係式を用いて求め、この温度をもとに連続焼鈍した。
目標材質と焼鈍条件を表２に示す。このようにして製造
して得られた冷延焼鈍板を供試材として、ヴィッカース
硬さ（Ｈv ）、降伏強さ（0.2 ％耐力）、引張強さ（Ｔ
Ｓ）、破断伸び（Ｅｌ）をそれぞれ測定した。その結果
を、表２に合わせて示す。
のフェライト系ステンレス鋼母板を０．７ｍｍまで冷間
圧延し、表２に示す目標材質に対応した焼鈍温度を前記
関係式を用いて求め、この温度をもとに連続焼鈍した。
目標材質と焼鈍条件を表２に示す。このようにして製造
して得られた冷延焼鈍板を供試材として、ヴィッカース
硬さ（Ｈv ）、降伏強さ（0.2 ％耐力）、引張強さ（Ｔ
Ｓ）、破断伸び（Ｅｌ）をそれぞれ測定した。その結果
を、表２に合わせて示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】表２において、材質の目標値と実測値とを
比較すると、両者の間には殆ど差がなく、その差を目標
値に対する比率で表すと、Ｈv では±2.0 ％以内、また
ＹＳでは±5.0 ％以内、ＴＳでは±4.0 ％以内、Ｅｌで
は±5.0 ％以内であった。以上の結果から、本発明によ
り、極めて精度よくフェライト系ステンレス冷延鋼板を
製造できることが判る。
比較すると、両者の間には殆ど差がなく、その差を目標
値に対する比率で表すと、Ｈv では±2.0 ％以内、また
ＹＳでは±5.0 ％以内、ＴＳでは±4.0 ％以内、Ｅｌで
は±5.0 ％以内であった。以上の結果から、本発明によ
り、極めて精度よくフェライト系ステンレス冷延鋼板を
製造できることが判る。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明法によれ
ば、連続焼鈍時の均熱温度を調整するのみで、目標とす
る材質特性を精度よく制御できるので、材質変動がない
フェライト系ステンレス冷延鋼板を安定して製造するこ
とが可能となる。
ば、連続焼鈍時の均熱温度を調整するのみで、目標とす
る材質特性を精度よく制御できるので、材質変動がない
フェライト系ステンレス冷延鋼板を安定して製造するこ
とが可能となる。
【図１】ビッカース硬さに及ぼす均熱温度の影響
【図２】0.2 ％耐力とビッカース硬さとの関係を示す図
である。
である。
【図３】引張強さとビッカース硬さとの関係を示す図で
ある。
ある。
【図４】破断伸びとビッカース硬さとの関係を示す図で
ある。
ある。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：0.020 wt％以下、Si：0.30〜0.50wt
％、Mn：0.20〜0.50wt％、Ｐ：0.040wt％以下、Ｓ：0.0
1wt％以下、Cr：17.50 〜18.00 wt％、Ni：0.60wt％以
下、Al：0.030 wt％以下、Ｏ：0.0100wt％以下、Ｎ：0.
0200wt％以下、Mo：0.20wt％以下、Nb：0.35〜0.55wt
％、かつNb、ＣおよびＮが、Nb／（Ｃ＋Ｎ）：15.0〜3
0.0を満たして含有するステンレス鋼素材を冷間圧延
し、焼鈍して、フェライト系ステンレス冷延鋼板を製造
するに当たり、均熱温度と硬さの関係、硬さと降伏強さ
の関係、硬さと引張強さの関係および硬さと破断伸びの
関係を、それぞれ下記により求めておき、これらの関係
から、硬さ、降伏強さ、引張強さおよび破断伸びのいず
れかの目標値に応じて、必要な均熱温度を決定し、焼鈍
時の温度がこの均熱温度に一致するように、連続焼鈍す
ることを特徴とするフェライト系ステンレス冷延鋼板の
製造方法。 記 Ｈv ＝−3.145361×104 ＋1.0836239 ×102 ×Ｔss−1.
227154×10-1×Ｔss2＋4.597 ×10 -5 ×Ｔss3 ＹＳ＝−27.3＋0.379 ×Ｈv ＴＳ＝6.08＋ 0.284×Ｈv Ｅｌ＝87.8−0.478 ×Ｈv ＋0.000683×Ｈv2 ただし、 Ｈv ：ビッカース硬さ、 Ｔss：均熱温度（℃）、 ＹＳ：降伏強さ（0.2 ％耐力、kgf/mm2 ）、 ＴＳ：引張強さ(kgf/mm2) 、 Ｅｌ：破断伸び（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8113597A JPH10273732A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8113597A JPH10273732A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10273732A true JPH10273732A (ja) | 1998-10-13 |
Family
ID=13737968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8113597A Pending JPH10273732A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10273732A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007016311A (ja) * | 2005-06-09 | 2007-01-25 | Jfe Steel Kk | ベローズ素管用フェライト系ステンレス鋼板 |
| JP2007016309A (ja) * | 2005-06-09 | 2007-01-25 | Jfe Steel Kk | ベローズ素管用フェライト系ステンレス鋼板 |
| CN102534409A (zh) * | 2012-02-08 | 2012-07-04 | 河北联合大学 | 一种低成本抗皱铁素体不锈钢及其生产方法 |
| JP2013140127A (ja) * | 2012-01-06 | 2013-07-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶接部近傍の硬さ予測方法、及び溶接部近傍の保全方法 |
| JP2015079836A (ja) * | 2013-10-16 | 2015-04-23 | Tdk株式会社 | 電気化学デバイス |
| CN114101341A (zh) * | 2021-11-16 | 2022-03-01 | 鞍钢联众(广州)不锈钢有限公司 | 一种消除铁素体不锈钢冷轧屈服平台的方法 |
-
1997
- 1997-03-31 JP JP8113597A patent/JPH10273732A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007016311A (ja) * | 2005-06-09 | 2007-01-25 | Jfe Steel Kk | ベローズ素管用フェライト系ステンレス鋼板 |
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| CN114101341B (zh) * | 2021-11-16 | 2024-03-19 | 鞍钢联众(广州)不锈钢有限公司 | 一种消除铁素体不锈钢冷轧屈服平台的方法 |
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