JPH10267046A - 動力伝達機構 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高速回転時にも不用意に動力伝達が遮断され
たりすることがなく、安定した負荷トルクの解放特性を
得ることのできる動力伝達機構を提供する。 【解決手段】 第１、第２回転体に互いに対向するよう
に一対のフランジ部７１、７８を設ける。一方のフラン
ジ部７１の係合部７２に、ねじりコイルバネ８２の第２
端８４を離脱可能に係合させる。他方のフランジ部７８
には、その係合部７２から所定の角度間隔をおいて対応
する位置に収容部７９を設ける。被動機器側において過
大な負荷トルクが発生すると、前記バネ８２がねじり変
形されるとともに、そのバネ８２自身の付勢力により、
その第２端８４を前記係合部７２から離脱させ、収容部
７９に収容させるようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、回転運動する動
力源側の第１回転体と被動機器側の第２回転体とを動力
伝達可能に連結する動力伝達機構に関するものである。
詳しくは、被動機器側に何らかの不具合が生じ過大な負
荷トルクが発生した際に、動力伝達を遮断する遮断機構
に係わるものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の動力伝達機構としては、例えば
特開平８−１５９０２８号公報に記載の構成が知られて
いる。この従来構成においては、被動機器側の回転軸に
止着された駆動力受承体と、動力源にベルトを介して連
結されるプーリとの間に、転動ボールが挟み込まれてい
る。この転動ボールは、駆動力受承体上の収容凹部に常
時嵌まり込んでいるとともに、プーリ上の保持凹部に常
には嵌まり込んでいる。プーリは、アンギュラベアリン
グとともに皿バネ型の予荷重付与バネによって駆動力受
承体側へ付勢されている。プーリの回転は転動ボール及
び駆動力受承体を介して回転軸に伝達されるようになっ
ている。ここで、被動機器側の負荷トルクが過大になっ
た場合には、転動ボールが前記保持凹部から離脱して、
プーリと駆動力受承体との間の動力伝達が遮断されるよ
うになっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記の従来
構成においては、転動ボールが駆動力受承体の外周部の
近傍に配置されている。このため、この転動ボールは、
プーリの回転に同期して回転される際に、遠心力を受け
やすいものとなっている。従って、プーリが高速回転さ
れている場合には、転動ボールが遠心力によって駆動力
受承体上の収容凹部と、プーリ上の保持凹部との間から
離脱するおそれがあった。そして、被動機器側におい
て、特に過大な負荷トルクが発生していないにも係わら
ず、不用意に動力伝達が遮断されるおそれがあるという
問題があった。

【０００４】また、この従来構成では、動力伝達の遮断
をする際の負荷トルクは、転動ボールとプーリ上の保持
凹部との摩擦力、及び、皿バネ型の予荷重付与バネによ
る付勢力によって決定される。このように、解放状態に
移行させる負荷トルクの設定において、転動ボールとプ
ーリ上の保持凹部との間の摩擦係数を考慮に入れる必要
があるため、安定した負荷トルクの解放特性を得るのが
難しいという問題があった。

【０００５】この発明は、このような従来の技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
しては、高速回転時にも不用意に動力伝達が遮断された
りすることがなく、安定した負荷トルクの解放特性を得
ることのできる動力伝達機構を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、動力源側の第１回転体
と被動機器側の第２回転体とを動力伝達可能に連結する
動力伝達機構において、第１回転体と第２回転体とを離
脱可能に係合する係合手段と、その係合手段の一部を構
成する連結部材と一方の回転体とを軸線方向に付勢する
付勢手段と、動力伝達に際して発生する負荷トルクによ
ってねじり変形する弾性手段とを備え、前記負荷トルク
が所定値を越えて高まったときに、前記弾性手段による
ねじり変形と、前記付勢手段による付勢力とによって、
前記係合手段が離脱するようにしたものである。

【０００７】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の動力伝達機構において、前記付勢手段と前記弾性手
段とが一体をなすものである。請求項３に記載の発明で
は、請求項１に記載の動力伝達機構において、前記付勢
手段と前記弾性手段とが別体をなすものである。

【０００８】請求項４に記載の発明では、請求項１〜３
のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記弾性手
段を、第１端が回り止め部を介して一方の回転体に回り
止めされ、第２端が他方の回転体に離脱可能に係合され
たねじりコイルバネとしたものである。

【０００９】請求項５に記載の発明では、請求項４に記
載の動力伝達機構において、一方の回転体を取り巻くよ
うに前記ねじりコイルバネを配置し、そのねじりコイル
バネは負荷トルクが作用すると対向する回転体を締め付
ける方向にねじり変形するようにしたものである。

【００１０】請求項６に記載の発明では、請求項５に記
載の動力伝達機構において、前記ねじりコイルバネは、
その第１端側内周を前記回転体の外周面に接合させると
ともに、第２端側内周を同回転体の外周面に対して離間
させたものである。

【００１１】請求項７に記載の発明では、請求項６に記
載の動力伝達機構において、前記回転体の外周面上に凹
部を設けて、ねじりコイルバネの第２端側内周と回転体
の外周面とを離間させたものである。

【００１２】請求項８に記載の発明では、請求項４〜７
のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記ねじり
コイルバネが複数の素線を互いに平行をなすように巻回
して形成した多重バネによりなり、前記回り止め部を素
線の数に対応するように形成し、各素線を等角度間隔を
おいて一方の回転体に回り止めするとともに、前記係合
部を素線の数に対応するように形成し、各素線を等角度
間隔をおいて他方の回転体に係合したものである。

【００１３】請求項９に記載の発明では、請求項４〜８
のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記付勢手
段を、軸線方向に所定量だけ圧縮された状態で組み付け
られたねじりコイルバネとしたものである。

【００１４】請求項１０に記載の発明では、請求項４〜
８のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記付勢
手段は、回り止め部の内壁とねじりコイルバネの第１端
に形成されたフックとの間に介装された弾性体を含むも
のである。

【００１５】請求項１１に記載の発明では、請求項４〜
８のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記付勢
手段は、回転体の外周面に沿うとともに回転体の軸線に
対して斜めに延びる溝状の回り止め部と、ねじりコイル
バネの第１端に形成され、その回り止め部に嵌入される
フックとを含むものである。

【００１６】請求項１２に記載の発明では、請求項１〜
１１のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記係
合手段は、両回転体に互いに対向するように一対のフラ
ンジ部を設け、一方のフランジ部にはねじりコイルバネ
の第２端と離脱可能に係合する係合部を設け、他方のフ
ランジ部にはその係合部から所定の角度間隔をおいて対
応する位置に、前記係合部から離脱した第２端を収容す
る収容部を設けたものである。

【００１７】請求項１３に記載の発明では、請求項１〜
３のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記弾性
手段が第２回転体をなす回転軸に形成された小径部によ
りなるものである。

【００１８】従って、請求項１に記載の動力伝達機構に
おいては、常には第１回転体と第２回転体とが係合手段
により連結されており、動力源から被動機器に動力が伝
達される。この動力伝達に際して、被動機器側の負荷に
より負荷トルクが発生する。この負荷トルクが動力源側
に大きな影響を与えない範囲である場合には、弾性手段
のねじり変形により緩和されつつ、動力源から被動機器
への動力伝達が継続される。この動力伝達時において
は、弾性手段のねじり変形により、トルク変動が緩和さ
れる。

【００１９】一方、被動機器側において、動力源側に大
きな影響を与えるおそれのある所定値を越えた過大な負
荷トルクが発生した場合には、弾性手段がさらに大きく
ねじり変形される。この状態で、係合手段の一部を構成
する連結部材と一方の回転体とは、付勢手段により軸線
方向に付勢されている。そして、これらの弾性手段にお
ける大きなねじり変形と付勢手段による軸線方向の付勢
力とによって、前記係合手段の一部を構成する連結部材
に軸線方向の相対移動が生じ、係合手段が離脱される。
これにより、動力源から被動機器への動力伝達が遮断さ
れ、動力源側に過大な負荷トルクの影響が及ぶのが抑制
される。

【００２０】このため、解放時の負荷トルクを、両回転
体間に介在される部材同士の摩擦力によることなく、主
に弾性手段のねじり方向の剛性によって設定することが
できる。よって、動力伝達機構の過大な負荷トルクの解
放特性が安定したものとなる。また、遠心力の影響を受
けることがなく、高速回転時にも不用意に動力伝達が遮
断されたりするおそれが大きく低減される。

【００２１】請求項２に記載の動力伝達機構において
は、付勢手段と弾性手段が一体をなしている。このた
め、部品点数の増大を抑制することができて、構成の簡
素化を図ることができる。

【００２２】請求項３に記載の動力伝達機構において
は、付勢手段と弾性手段が別体をなしている。このた
め、例えば弾性手段において、軸線方向に所定の初期た
わみ量が確保できないときに、別体の付勢手段により軸
線方向への所定の初期たわみ量を確保して、負荷トルク
が過大になった場合に、係合手段を離脱させることがで
きる。

【００２３】請求項４に記載の動力伝達機構において
は、ねじりコイルバネの第１端が一方の回転体上の回り
止め部を介して固定され、同バネの第２端が他方の回転
体に離脱可能に係合されている。このため、被動機器側
において負荷トルクが増大すると、ねじりコイルバネが
ねじり変形されて、第１端と第２端とが相対移動され
る。そして、この前記負荷トルクが所定値を越えて増大
したときには、前記第２端が他方の回転体から離脱し
て、動力源から被動機器への動力伝達が遮断される。

【００２４】請求項５に記載の動力伝達機構において
は、前記ねじりコイルバネが負荷トルクによって対向す
る回転体を締め付ける方向にねじり変形する締まりバネ
となっている。ここで、この締まりバネは、負荷トルク
によって緩む方向にねじり変形する緩みバネに比べて、
バネ剛性を小さくすることができる。このため、バネ自
体を小型、軽量化することができるとともに、バネの周
辺構成の小型化を図ることができて、製作コストが低減
される。

【００２５】請求項６に記載の動力伝達機構において
は、動力伝達が行われている場合には、前記のようにね
じりコイルバネが対向する回転体を締め付ける。ここ
で、ねじりコイルバネの第１端側内周が回転体の外周面
上に接合されている。このため、ねじりコイルバネがそ
の第１端の近傍において、回転体上に確実に固定され
る。一方、ねじりコイルバネの第２端側の内周は対向す
る回転体の外周面に対して離間されている。このため、
ねじりコイルバネが、その第２端の近傍において被動機
器側の負荷トルクに応じて確実にねじり変形される。そ
して、これらにより、ねじりコイルバネが対向する回転
体に対して傾いたりするのが抑制されるとともに、ねじ
りコイルバネのねじり特性が安定化される。これによ
り、過大な負荷トルクの解放特性が、さらに安定したも
のとなる。

【００２６】請求項７に記載の動力伝達機構において
は、前記回転体の外周面上の凹部により、その外周面と
ねじりコイルバネの第２端側内周とが離間されている。
このため、簡単な加工で両者間を離間させることができ
る。

【００２７】請求項８に記載の動力伝達機構において
は、ねじりコイルバネが複数の素線によりなる多重バネ
となっており、各素線の第１端が等角度間隔をおいて一
方の回転体に回り止めされている。また、各素線の第２
端が等角度間隔をおいて他方の回転体に係合されてい
る。このため、動力源側からの動力伝達に際して、一方
の回転体が傾けられることが抑制されて、その回転体の
回転を安定させることができる。

【００２８】請求項９に記載の動力伝達機構において
は、ねじりコイルバネは、所定量だけ圧縮されて組み付
けられていることにより、軸線方向の付勢力が生じた状
態となっている。このため、弾性手段としてのねじりコ
イルバネが付勢手段を兼ねており、部品点数の増大を抑
制することができて、構成の簡素化を図ることができ
る。

【００２９】請求項１０に記載の動力伝達機構では、ね
じりコイルバネの組み付け時において、回り止め部の内
壁とねじりコイルバネの第１端に形成されたフックとの
間に介装された弾性体を所定量だけ圧縮された状態に保
持することができる。これにより、負荷トルクが過大に
なった場合に、この弾性体の圧縮の解放に伴って、係合
手段の連結部材に軸線方向の付勢力を与えることができ
る。このため、例えばねじりコイルバネの軸線方向の剛
性が大きくて、所定の初期たわみ量を確保できない場合
において、簡単な構成で付勢手段を構成することができ
て、好適である。

【００３０】請求項１１に記載の動力伝達機構において
は、回転体には、その外周面に沿うとともにその軸線に
対して斜めに延びる溝状の回り止め部が形成されてい
る。そして、ねじりコイルバネの第１端にはフックが形
成されており、そのフックが回り止め部に嵌入されてい
る。このため、動力伝達に伴って作用する負荷トルク
は、斜め状をなす溝の構成により回転方向後方への成分
と軸線方向への成分とに分解される。このため、回転方
向後方への成分によりねじりコイルバネがねじり変形さ
れる。また、ねじりコイルバネには、軸線方向への成分
により軸線方向への付勢力が作用する。このため、付勢
手段として別途新たな部材を付加することなく、簡単な
構成で付勢手段を構成することができて、しかも部品点
数の増大が抑制される。また、前記請求項１０に記載の
動力伝達機構と同様に、例えばねじりコイルバネの軸線
方向の剛性が大きくて、所定の初期たわみ量を確保でき
ない場合に好適である。

【００３１】請求項１２に記載の動力伝達機構において
は、動力源から被動機器への動力伝達に際して発生する
負荷トルクにより、ねじりコイルバネがねじり変形され
る。このねじり変形により、ねじりコイルバネの第２端
が、一方のフランジ部に係合された状態で、他方のフラ
ンジ部に対して相対移動される。ここで、負荷トルクが
過大な状態となると、前記第２端が他方のフランジ部に
設けられた収容部と対応する位置に移動される。この状
態で、付勢手段の付勢力によって、前記第２端は一方の
フランジ部の係合部から離脱して、他方のフランジ部に
収容される。これにより、両回転体間の連結が解除さ
れ、動力伝達が遮断される。

【００３２】請求項１３に記載の動力伝達機構において
は、弾性手段が第２回転体をなす回転軸に形成された小
径部により構成されている。このため、動力源からの動
力伝達に際して発生する負荷トルクにより、前記小径部
がねじり変形される。そして、前記請求項１に記載の動
力伝達機構と同様に、解放時の負荷トルクを、主に弾性
手段のねじり方向の剛性によって設定することができ
て、動力伝達機構の過大な負荷トルクの解放特性が安定
したものとなる。

【００３３】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下に、この発明をクラッチレス可
変容量圧縮機の動力伝達機構に具体化したの第１の実施
形態について図１〜図５に基づいて説明する。

【００３４】まず、クラッチレス可変容量圧縮機につい
て説明する。図１に示すように、被動機器としてのクラ
ッチレス可変容量圧縮機（以下、単に「圧縮機」とす
る）２１は、シリンダブロック２２と、その前端面に接
合されたフロントハウジング２３と、その後端面にバル
ブプレート２４を介して接合されたリヤハウジング２５
とにより構成されている。

【００３５】第２回転体としての回転軸２６は、前記シ
リンダブロック２２及びフロントハウジング２３の中央
に、一対のラジアルベアリング２７を介して回転可能に
支持されている。その回転軸２６の前端外周とフロント
ハウジング２３との間には、リップシール２８が介装さ
れている。

【００３６】複数のシリンダボア２９は、前記回転軸２
６と平行に延びるように、シリンダブロック２２に所定
間隔おきで貫通形成され、それらの内部には片頭型のピ
ストン３０が往復動可能に嵌挿支持されている。クラン
ク室３１はシリンダブロック２２とフロントハウジング
２３との間に区画形成されている。

【００３７】回転支持体３２はクランク室３１内におい
て回転軸２６に一体回転可能に止着され、スラストベア
リング３３を介してフロントハウジング２３の内面に接
合されている。支持アーム３４は回転支持体３２の後面
にシリンダブロック２２側に向かって突設され、その先
端には一対のガイド孔３５が形成されている。

【００３８】ほぼ円板状の斜板３６は、前記回転軸２６
に傾動可能に嵌挿されている。その斜板３６の前面には
一対の球状連結体３７が突設されている。そして、この
球状連結体３７が支持アーム３４のガイド孔３５に回動
及び摺動自在に係入することによって、斜板３６が回転
支持体３２に対して傾角の変更可能にヒンジ連結されて
いる。

【００３９】斜板３６の外周部には、一対の半球状のシ
ュー３８を介して各ピストン３０が連結されている。そ
して、回転軸２６が回転されたとき、回転支持体３２を
介して斜板３６が回転され、各ピストン３０がシリンダ
ボア２９内において往復動される。

【００４０】収容室３９は前記回転軸２６と同一軸線上
に位置するように、シリンダブロック２２の中心に貫通
形成されている。吸入通路４０は回転軸２６と同一軸線
上に延びるように、リヤハウジング２５及びバルブプレ
ート２４の中心に形成されている。その吸入通路４０の
前端は収容室３９が連通されるとともに、後端には外部
冷媒回路４１が接続されている。そして、この外部冷媒
回路４１には、凝縮器４２、膨張弁４３及び蒸発器４４
が接続されている。

【００４１】吸入室４５は前記リヤハウジング２５内の
中央部に環状に区画形成され、連通口４６を介して収容
室３９に連通されている。吐出室４７はリヤハウジング
２５内の外周部に環状に区画形成され、吐出通路４８を
介して外部冷媒回路４１に接続されている。

【００４２】吸入弁機構４９及び吐出弁機構５０は、各
シリンダボア２９に対応するように前記バルブプレート
２４に形成されている。前記ピストン３０の上死点位置
から下死点位置への復動動作により、吸入弁機構４９を
介して吸入室４５から各シリンダボア２９内に冷媒ガス
が吸入される。そして、シリンダボア２９内に吸入され
た冷媒ガスは、ピストン３０の下死点位置から上死点位
置への往動動作により、所定の圧力に達するまで圧縮さ
れた後、吐出弁機構５０を介して吐出室４７に吐出され
る。

【００４３】円筒状の遮断体５１は、前記回転軸２６と
同一軸線上に位置するように、シリンダブロック２２の
収容室３９内に移動可能に収容されている。吸入通路開
放バネ５２は、遮断体５１と収容室３９の後端縁との間
に介装され、この吸入通路開放バネ５２により遮断体５
１が斜板３６側に向かって付勢されている。そして、こ
の遮断体５１内には、前記ラジアルベアリング２７を介
して回転軸２６の後端が摺動可能に嵌挿支持されてい
る。スラストベアリング５３は、前記遮断体５１と斜板
３６との間において、回転軸２６に摺動可能に嵌挿され
ている。

【００４４】また、前記斜板３６が最小傾角状態に傾動
されたときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の
付勢力に抗して後方の閉位置に移動される。そして、そ
の遮断体５１が、吸入通路４０の前端開口縁に接合され
る。それにより、吸入通路４０が閉じられて、外部冷媒
回路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が停止さ
れる。なお、この斜板３６の最小傾角は０度よりも僅か
に大きくなるように設定されるとともに、その最小傾角
は遮断体５１が閉位置に配置されることによって規制さ
れる。

【００４５】これにより、この圧縮機２１は、冷房負荷
の存在しない状態においても、最小傾角状態での運転が
継続可能となっている。つまり、この圧縮機２１は、回
転軸２６と動力源とをクラッチを介すること常時連結可
能な、いわゆるクラッチレスタイプとなっている。

【００４６】一方、斜板３６が最大傾角状態に傾動され
たときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢
力により前方の開位置に移動される。そして、その遮断
体５１が吸入通路４０の前端開口縁から離間される。そ
れにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回路４１
から吸入通路４０、収容室３９、連通口４６を介して吸
入室４５内に冷媒ガスが導入され、斜板３６の回転に伴
って最大吐出容量の圧縮運転が行われる。なお、この斜
板３６の最大傾角は、斜板３６の前面に形成された規制
突部５４と回転支持体３２との当接によって規制され
る。

【００４７】傾角減少バネ５５は回転支持体３２と斜板
３６との間に介装され、この傾角減少バネ５５により斜
板３６が最小傾角方向に付勢されている。放圧通路５６
は、前記回転軸２６の中心に形成され、その前端がクラ
ンク室３１内に開口されるとともに、後端が遮断体５１
の内部に開口されている。放圧通口５７は、遮断体５１
の後端外周に形成され、この放圧通口５７を介して遮断
体５１の内部が収容室３９内に連通されている。そし
て、クランク室３１の圧力が、これらの放圧通路５６、
遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及び連通
口４６を介して、吸入室４５内へ放出されるようになっ
ている。

【００４８】給気通路５８は、前記リヤハウジング２
５、バルブプレート２４及びシリンダブロック２２に連
続して形成されている。この給気通路５８により、吐出
室４７とクランク室３１とが接続されている。電磁開閉
弁５９は、給気通路５８の途中に位置するようにリヤハ
ウジング２５に装着され、ソレノイド６０の励磁または
消磁に伴って閉止または開放される。そして、この電磁
開閉弁６０が開放されたときには、吐出室４７の圧力が
給気通路５８を介して、クランク室３１内へ供給され
て、クランク室３１内の調圧が行われるようになってい
る。

【００４９】次に、この実施形態の動力伝達機構につい
て説明する。前記フロントハウジング２３には、支持筒
部６３が一体形成されており、この支持筒部６３にはア
ンギュラベアリング６４が回転軸２６の軸線方向へスラ
イド可能に支持されている。アンギュラベアリング６４
の外輪には、第１回転体としてのプーリ６５が止着され
ている。プーリ６５はベルト６６を介して動力源として
の車両エンジン６７に連結されている。

【００５０】図１、図２及び図４に示すように、プーリ
６５の側面には、環状で断面Ｌ字状をなす外側支持板６
８がねじ止め固定されている。外側支持板６８の内周面
には、環状の緩衝ゴム６９が接着固定されている。緩衝
ゴム６９の内周面には、環状で断面Ｌ字状をなす内側支
持板７０が接着固定されている。この内側支持板７０に
は、回転軸２６の方向に膨出したフランジ部としての後
側フランジ部７１が形成されている。この後側フランジ
部７１には、係合手段の一部を構成する切欠状の係合部
７２が１８０°の間隔をおいて２カ所形成されている。
これら外側支持板６８、緩衝ゴム６９及び内側支持板７
０は、前記プーリ６５と一体回転可能になっており、と
もに第１回転体を構成している。

【００５１】回転軸２６の前部には段部７３が形成され
ており、この段部７３には略円筒状のブッシュ７４がロ
ックボルト７５により嵌合固定されている。つまり、回
転軸２６とブッシュ７４とは一体回転可能になってお
り、ともに第２回転体を構成している。

【００５２】このブッシュ７４の後端には、回り止め部
としての切欠部７６が１８０°の間隔をおいて２カ所形
成されている。また、このブッシュ７４の前端には、径
方向に膨出する円板部７７が形成されている。その円板
部７７の外周縁近傍の後面側には、前記内側支持板７０
の後側フランジ部７１と対をなすようにフランジ部とし
ての前側フランジ部７８が突設されている。この前側フ
ランジ部７８には、前記切欠部７６に対して回転軸２６
の回転方向後側に所定の角度をおいて切欠状をなす２カ
所の収容部７９が凹設されている。さらに、ブッシュ７
４の筒部８０の外周面の前方部分には、その全周にわた
って凹部８１が設けられている。

【００５３】弾性手段としてのリミットバネ８２は、２
本の素線が互いに平行をなすように巻回された二重のね
じりコイルバネとなっている。各素線の第１端をなす第
１フック８３は、互いに対向するように内側に突出され
ている。また、各素線の第２端をなす第２フック８４
は、互いに離反するように外側に突出されている。そし
て、このリミットバネ８２は、後述する組付状態におい
て、圧縮機２１の回転軸２６及びブッシュ７４を介して
負荷トルクが作用すると、各素線が締まる方向に巻回さ
れている。つまり、ブッシュ７４を締め付ける方向にね
じり変形する締まりバネになっている。

【００５４】リミットバネ８２は、ブッシュ７４がロッ
クボルト７５により回転軸２６に締め付け固定されると
き、所定量だけ圧縮された状態でブッシュ７４を取り巻
くように組み付けられる。このリミットバネ８２は、所
定量だけ圧縮された状態で組み付けられていることによ
り付勢手段を構成している。

【００５５】このとき、リミットバネ８２の第１フック
８３は、前記ブッシュ７４の切欠部７６に嵌合して、回
転軸２６に対して回り止めされる。また、第２フック８
４は、前記内側支持板７０の係合部７２に係合するとと
もに、ブッシュ７４の前側フランジ部７８の先端面に当
接するようになっている。また、リミットバネ８２の第
１フック８３側の内周は、対向するブッシュ７４の外周
面と接合した状態となっている。一方、第２フック８４
側の内周は、前記凹部８１を介して、対向するブッシュ
７４の外周面と離間した状態となっている。

【００５６】そして、通常の運転状態においては、車両
エンジン６７からの動力は、ベルト６６、プーリ６５、
外側支持板６８、緩衝ゴム６９、内側支持板７０、リミ
ットバネ８２及びブッシュ７４を介して圧縮機２１の回
転軸２６に伝達されるようになっている。このように、
リミットバネ８２は、係合手段をなす内側支持板７０の
係合部７２とブッシュ７４の切欠部７６との間に介装さ
れており、係合手段の一部をなし、第１回転体と第２回
転体とを連結する連結部材をも構成している。

【００５７】次に、前記のように構成された圧縮機２１
の動作について説明する。さて、図１に示す状態では、
ソレノイド６０の励磁により電磁開閉弁５９が閉止され
て、給気通路５８が閉じられている。このため、吐出室
４７内の高圧の圧縮冷媒ガスが給気通路５８を介してク
ランク室３１内に供給されず、クランク室３１の冷媒ガ
スは、もっぱら放圧通路５６、遮断体５１の内部、放圧
通口５７、収容室３９及び連通口４６を介して吸入室４
５内に流入する。従って、クランク室３１内の圧力が吸
入室４５内の低圧力、すなわち吸入圧力に近付いてい
き、斜板３６が最大傾角状態に保持されて、最大吐出容
量の圧縮運転が行われる。

【００５８】このような最大吐出容量で圧縮運転が行わ
れて冷房負荷が小さくなると、外部冷媒回路４１におけ
る蒸発器４４の温度が次第に低下する。そして、蒸発器
４４の温度がフロストを発生し始める設定温度以下にな
ると、ソレノイド６０が消磁されて、電磁開閉弁５９が
開放される。これにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷
媒ガスが給気通路５８を介してクランク室３１内に供給
され、クランク室３１内の圧力が高くなって、斜板３６
が最大傾角状態から最小傾角状態へ迅速に移行される。

【００５９】このように斜板３６の傾角が減少される
と、その傾動に伴いスラストベアリング５３を介して遮
断体５１に後方への移動力が付与される。これにより、
遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢力に抗して、
前方の開位置から後方の閉位置に向かって移動される。
そして、斜板３６が最小傾角状態になると、遮断体５１
が閉位置に配置されて、その後端面が吸入通路４０の前
端開口縁に接合する。これにより、吸入通路４０が閉じ
られて、外部冷媒回路４１から吸入室４５内への冷媒ガ
スの導入が阻止される。

【００６０】この斜板３６の最小傾角は０度よりも僅か
に大きくなるように設定されているため、斜板３６の最
小傾角状態においても、シリンダボア２９から吐出室４
７内に、圧縮冷媒ガスが吐出され続けて、最小吐出容量
での圧縮運転が行われる。そして、この吐出室４７内に
吐出された圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を通ってクラ
ンク室３１内に流入する。そして、クランク室３１内の
冷媒ガスは、放圧通路５６、遮断体５１の内部、放圧通
口５７、収容室３９及び連通口４６を介して吸入室４５
内に流入して、再びシリンダボア２９内に吸入される。
つまり、この斜板３６の最小傾角状態では、圧縮機２１
の内部において、冷媒ガスの循環通路が形成されてい
る。

【００６１】さらに、前記のような斜板３６の最小傾角
状態で圧縮運転が行われて冷房負荷が増大すると、外部
冷媒回路４１における蒸発器４４の温度が次第に上昇す
る。そして、蒸発器４４の温度が設定温度を越えると、
ソレノイド６０が励磁され、電磁開閉弁５９が閉止され
る。これにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷媒ガスが
給気通路５８を介してクランク室３１内に供給されなく
なり、クランク室３１の圧力のみが放圧通路５６、遮断
体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及び連通口４
６を介して吸入室４５内に放出される。従って、クラン
ク室３１内の圧力が次第に減少され、斜板３６が最小傾
角状態から最大傾角状態に移行される。

【００６２】このように斜板３６の傾角が増大される
と、その傾動に従って遮断体５１が吸入通路開放バネ５
２の付勢力により、後方の閉位置から前方の開位置に向
かって移動される。そして、図１に示すように、遮断体
５１の後端面が、吸入通路４０の前端開口縁から離間す
る。これにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回
路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が再開さ
れ、斜板３６が最大傾角状態になって、最大吐出容量の
圧縮運転が行われる。

【００６３】一方、車両エンジン６７が停止された場合
には、圧縮機２１の運転も停止されて、電磁開閉弁５９
が開放され、斜板３６は前記と同様に最小傾角状態に配
置される。

【００６４】次に、この実施形態の動力伝達機構の動作
について説明する。通常の運転状態においては、前記の
ように、車両エンジン６７からの動力は、ベルト６６、
プーリ６５、外側支持板６８、緩衝ゴム６９、内側支持
板７０、リミットバネ８２及びブッシュ７４を介して圧
縮機２１の回転軸２６に伝達される。

【００６５】この動力伝達に際して、圧縮機２１側の運
転状況に応じて、回転軸２６にはプーリ６５の回転と逆
向きの負荷トルクが発生する。この負荷トルクによっ
て、リミットバネ８２がねじり変形する。ここで、リミ
ットバネ８２の第１フック８３は、回転軸２６及びブッ
シュ７４に対して回り止めされているため、第２フック
８４が第１フック８３に対して相対回動された状態とな
る。この第２フック８４の相対回動に伴って、内側支持
板７０とブッシュ７４とは、第２フック８４の係合部７
２と収容部７９とが近接するように相対回転する。

【００６６】ところで、この負荷トルクが所定値を越え
ず、車両エンジン６７、ベルト６６側に大きな影響を与
えない範囲である場合には、内側支持板７０とブッシュ
７４とは前記の通り相対回転されるものの、係合部７２
と収容部７９とが対応する状態には至らない。このた
め、負荷トルクがリミットバネ８２のねじり変形により
緩和されつつ、車両エンジン６７から回転軸２６への動
力伝達が継続される。

【００６７】圧縮機２１の通常運転状態においても、例
えば各シリンダボア２９内の圧力変化の位相ずれ、圧縮
負荷の変動等の要因により、前記負荷トルクに所定値を
越えない範囲の変動が発生することがある。しかし、前
記の動力伝達状態においては、このようなトルク変動
は、リミットバネ８２のねじり変形により緩和される。

【００６８】一方、圧縮機２１側において何らかの原因
で過大な負荷トルクが発生すると、図３及び図５に示す
ように、リミットバネ８２は大きくねじり変形する。そ
して、内側支持板７０の係合部７２と、ブッシュ７４の
収容部７９とが対応する位置まで相対回転される。ここ
で、リミットバネ８２は回転軸２６の軸線方向に所定量
だけ圧縮された状態で組み付けられている。このため、
リミットバネ８２は自身の軸線方向への付勢力により、
その第２フック８４が内側支持板７０の係合部７２から
離脱して、ブッシュ７４の収容部７９に収容される。こ
れにより、プーリ６５と回転軸２６との間の動力伝達が
遮断される。そして、この状態においては、リミットバ
ネ８２は、自身の軸線方向への付勢力により、第２フッ
ク８４がブッシュ７４の収容部７９に収容された状態で
固定され、内側支持板７０との干渉が回避される。

【００６９】以上のように構成されたこの第１の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第１の実施形態の動力伝達機構においては、圧
縮機２１側において、車両エンジン６７側に大きな影響
を与えるおそれのある過大な負荷トルクが発生した場合
には、リミットバネ８２が大きくねじり変形される。こ
の状態で、リミットバネ８２自身の圧縮に基づく付勢力
によって、リミットバネ８２の第２フック８４が回転軸
２６の軸線方向に移動される。そして、前記第２フック
８４が内側支持板７０の係合部７２から離脱する。これ
により、車両エンジン６７から圧縮機２１への動力伝達
が遮断され、車両エンジン６７側に過大な負荷トルクの
影響が及ぶのが抑制される。

【００７０】このため、解放時の負荷トルクを、プーリ
６５と回転軸２６との間に介在される部材同士の摩擦力
によることなく、リミットバネ８２のねじり方向の剛
性、あるいは、係合部７２と収容部７９との距離によっ
て設定することができる。従って、動力伝達機構の過大
な負荷トルクの解放特性を安定したものとすることがで
きる。また、リミットバネ８２は遠心力の影響を受ける
ことがほとんどなく、高速回転時にも不用意に動力伝達
が遮断されたりするおそれを大きく低減することができ
る。

【００７１】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、圧縮機２１側において、負荷トルクが所定値
を越えない範囲のトルク変動が発生しても、このトルク
変動をリミットバネ８２のねじり変形により緩和するこ
とができる。

【００７２】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ８２が付勢手段と弾性手段と兼
ねている。このため、部品点数の増大を抑制することが
できて、構成の簡素化を図ることができる。

【００７３】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ８２が負荷トルクによって対向
するブッシュ７４を締め付ける方向にねじり変形する締
まりバネとなっている。ここで、この締まりバネは、負
荷トルクによって緩む方向にねじり変形する緩みバネに
比べて、バネ剛性を小さくすることができる。このた
め、リミットバネ８２自体を小型、軽量化することがで
きるとともに、リミットバネ８２の周辺構成の小型化を
図ることができて、製作コストの低減を図ることができ
る。

【００７４】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、動力伝達が行われている場合には、リミット
バネ８２が対向するブッシュ７４を締め付ける。ここ
で、リミットバネ８２の第１フック８３側内周がブッシ
ュ７４の外周面上に接合されている。このため、リミッ
トバネ８２がその第１フック８３の近傍において、ブッ
シュ７４上に確実に固定される。一方、リミットバネ８
２の第２フック８４側の内周は、対向するブッシュ７４
の外周面に対して離間されている。このため、リミット
バネ８２が、その第２フック８４の近傍において圧縮機
２１側の負荷トルクに応じて確実にねじり変形される。
そして、これらにより、リミットバネ８２が対向するブ
ッシュ７４に対して傾いたりするのが抑制されるととも
に、リミットバネ８２のねじり特性が安定したものとな
る。従って、動力伝達機構の過大な負荷トルクの解放特
性が、さらに安定したものとなる。

【００７５】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、ブッシュ７４の外周面上の凹部８１により、
その外周面とリミットバネ８２の第２フック８４側内周
とが離間されている。このため、簡単な加工で両者間を
離間させることができる。

【００７６】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ８２が２本の素線によりなる二
重のねじりコイルバネとなっており、各素線の第１フッ
ク８３が等角度間隔をおいて対向するブッシュ７４に回
り止めされている。また、各素線の第２フック８４も等
角度間隔をおいて内側支持板７０の係合部７２に係合さ
れている。このため、車両エンジン６７側からの動力伝
達に際して、ブッシュ７４及び回転軸２６が傾けられる
のが抑制されて、回転軸２６の回転を安定させることが
できる。

【００７７】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、前記構成の動力伝達機構が回転軸２６がクラ
ッチを介することなく、車両エンジン６７に常時作動連
結されたクラッチレスタイプの圧縮機２１の動力伝達機
構として採用されている。この圧縮機２１では、圧縮機
２１側で何らかの原因によって大きく負荷トルクが増大
されても、通常行われるようなクラッチの遮断による強
制的な車両エンジン６７からの動力伝達遮断が不可能で
ある。これに対して、前記構成の動力伝達機構を採用す
ることで、圧縮機２１側で大きく負荷トルクが増大され
ても、簡単な構成にも係わらず、確実に過大な負荷トル
クが解放されるとともに、安定した解放特性を具備させ
ることができる。

【００７８】（第２の実施形態）つぎに、この発明の第
２の実施形態について、図６〜図８に基づいて前記第１
の実施形態と異なる部分を中心に説明する。

【００７９】この第２の実施形態の動力伝達機構では、
図６〜図８に示すように、ブッシュ７４の筒部８０にお
いて、外周面上に凹部８１が省略され、その全長にわた
ってほぼ同径をなすように形成されている。そして、そ
のブッシュ７４を取り巻くように配置されたリミットバ
ネ８２は、１本の素線によりなる締まりバネとなってい
る。また、第１フック８３側の半分がほぼ同径をなすと
ともに、第２フック８４側の半分が第２フック８４に近
づくほど拡径するように巻回されている。これにより、
リミットバネ８２の第１フック８３側内周と対向するブ
ッシュ７４の外周面とが接合するとともに、第２フック
８４側内周とブッシュ７４の外周面との間が離間するよ
うになっている。また、リミットバネ８２の回り止め部
をなすブッシュ７４の切欠部７６は、平面Ｌ字状に形成
されている。

【００８０】以上のように構成されたこの第２の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第２の実施形態の動力伝達機構においても、前
記第１の実施形態の動力伝達機構とほぼ同様の効果を得
ることができる。

【００８１】・ この第２の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ８２が１本の素線により形成さ
れているため、リミットバネ８２の構成が簡単であり、
その加工を容易に行うことができる。

【００８２】・ この第２の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ８２の第１フック８３側部分が
ほぼ同径をなすように巻回されとともに、その内周がブ
ッシュ７４の外周面上に接合されている。このため、負
荷トルクが作用した状態では、リミットバネ８２がその
第１フック８３側部分において、ブッシュ７４を締め付
ける方向にねじり変形して、ブッシュ７４上に確実に固
定される。一方、リミットバネ８２の第２フック８４側
部分は第２フック８４側に向かって次第に拡径するよう
に巻回され、その内周は対向するブッシュ７４の外周面
に対して離間されている。このため、リミットバネ８２
が、その第２フック８４側部分において圧縮機２１側の
負荷トルクに応じて確実にねじり変形される。そして、
前記第１の実施形態の動力伝達機構と同様に、リミット
バネ８２が対向するブッシュ７４に対して傾いたりする
のが抑制されるとともに、リミットバネ８２のねじり特
性が安定したものとなる。従って、動力伝達機構の過大
な負荷トルクの解放特性が、さらに安定したものとな
る。

【００８３】・ この第２の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ８２の第１フック８３が、ブッ
シュ７４先端の平面Ｌ字状の切欠部７６を介してブッシ
ュ７４に回り止めされている。このため、第２フック８
４を内側支持板７０の係合部７２に係合させた状態で第
１フック８３を切欠部７６の奥部に係止することで、リ
ミットバネ８２を回転軸２６の軸線方向に所定量だけ容
易に圧縮させることができる。

【００８４】また、リミットバネ８２を予めブッシュ７
４を含む動力伝達機構内に組み付けた状態で、例えば圧
縮機２１等の被動機器の回転軸２６に動力伝達機構を装
着することができる。従って、動力伝達機構の一方の回
転体への装着作業を容易に行うことができる。

【００８５】（第３の実施形態）つぎに、この発明の第
３の実施形態について、図９〜図１１に基づいて前記各
実施形態と異なる部分を中心に説明する。

【００８６】この第３の実施形態の動力伝達機構におい
ては、図９及び図１１に示すように、リミットバネ８２
の回り止め部をなすブッシュ７４の切欠部７６内に、例
えばゴムによりなる弾性体８７が挿嵌されている。この
弾性体８７は、リミットバネ８２の第１フック８３と、
回り止め部の内壁としての回転軸２６の段部７３の端面
との間に介在されている。そして、この弾性体８７は、
ブッシュ７４が回転軸２６に締め付け固定されたとき、
リミットバネ８２の第１フック８３と回転軸２６の段部
７３の端面とによって、所定量だけ圧縮されるようにな
っている。

【００８７】ここで、被動機器、例えば圧縮機２１側に
過大な負荷トルクが発生すると、図１０に示すように、
前記第１の実施形態と同様、リミットバネ８２が大きく
ねじり変形し、内側支持板７０の係合部７２とブッシュ
７４の収容部７９とが対応した状態になる。このとき、
弾性体８７の圧縮が解放されることにより、リミットバ
ネ８２の第２フック８４が内側支持板７０の係合部７２
から離脱して、ブッシュ７４の収容部７９に収容される
ようになっている。つまり、この弾性体８７が付勢手段
を構成している。

【００８８】以上のように構成されたこの第３の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第３の実施形態の動力伝達機構においても、前
記各実施形態の動力伝達機構とほぼ同様の効果を得るこ
とができる。

【００８９】・ この第３の実施形態の動力伝達機構に
おいては、負荷トルクが過大になった場合に、この弾性
体８７の圧縮が解放されることで、リミットバネ８２に
回転軸２６の軸線方向の付勢力を与えることができる。
このため、例えばリミットバネ８２の軸線方向の剛性が
大きくて、所定の初期たわみ量を確保できない場合にお
いて、簡単な構成で付勢手段を構成することができて、
好適である。

【００９０】（第４の実施形態）つぎに、この発明の第
４の実施形態について、図１２〜図１４に基づいて前記
各実施形態と異なる部分を中心に説明する。

【００９１】この第４の実施形態の動力伝達機構におい
ては、図１２及び図１４（ａ）に示すように、リミット
バネ８２の回り止め部をなすブッシュ７４の切欠部７６
が、その外周面に沿うとともに回転軸２６の軸線方向に
対して斜めに延びる溝状に形成されている。そして、リ
ミットバネ８２の第１フック８３は、前記切欠部７６の
前端部に嵌入されている。ここで、動力源からの動力伝
達に伴って被動機器、例えば圧縮機２１で発生する負荷
トルクは、斜め状をなす切欠部７６により、回転軸２６
の回転方向後方への成分と回転軸２６の軸線方向前方へ
の成分とに分解される。そして、回転方向後方への成分
により、リミットバネ８２がねじり変形されるととも
に、リミットバネ８２には軸線方向前方への成分により
同方向への付勢力が作用する。つまり、この実施形態に
おいては、リミットバネ８２と斜め状の切欠部７６とに
より付勢手段が構成されている。

【００９２】ここで、被動機器、例えば圧縮機２１側に
過大な負荷トルクが発生すると、図１３及び図１４
（ｂ）に示すように、前記第１の実施形態と同様、リミ
ットバネ８２が大きくねじり変形し、内側支持板７０の
係合部７２とブッシュ７４の収容部７９とが対応した状
態になる。この状態で、リミットバネ８２に作用する前
記の軸線方向前方への付勢力により、リミットバネ８２
の第２フック８４が内側支持板７０の係合部７２から離
脱して、ブッシュ７４の収容部７９に収容される。そし
て、このとき、過大な負荷トルクが解放されることで、
リミットバネ８２の第１フック８３側部分における締め
付けが緩められる。このため、第１フック８３が斜め状
の切欠部７６に沿ってその前方に移動し、リミットバネ
８２全体が前方に移動する。そして、リミットバネ８２
と内側支持板７０との干渉が回避される。

【００９３】以上のように構成されたこの第４の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第４の実施形態の動力伝達機構においても、前
記各実施形態の動力伝達機構とほぼ同様の効果を得るこ
とができる。

【００９４】・ この第４の実施形態の動力伝達機構に
おいては、負荷トルクが過大になった場合に、このブッ
シュ７４の斜め状の切欠部７６とリミットバネ８２との
係合構成により、そのリミットバネ８２に回転軸２６の
軸線方向の付勢力を与えることができる。このため、例
えばリミットバネ８２の軸線方向の剛性が大きくて、所
定の初期たわみ量を確保できない場合において、簡単な
構成で付勢手段を構成することができて、好適である。
また、付勢手段として別途新たな部材を付加する必要が
なく、部品点数の増大を抑制することができる。

【００９５】（第５の実施形態）つぎに、この発明の第
５の実施形態について、図１５〜図１８に基づいて前記
第１の実施形態と異なる部分を中心に説明する。

【００９６】この第５の実施形態においては、図１５及
び図１６に示すように、回転軸２６の前端部の近傍には
弾性手段としての小径部９０が設けられている。その小
径部９０の前後両側には、一対のスプライン軸部９１、
９２が形成されている。後方スプライン軸部９１には、
略円筒状の係止キャップ９３がその内向フランジ部９４
を介して固定されている。この係止キャップ９３は、回
転軸２６と一体回転し、第２回転体の一部を構成してい
る。この係止キャップ９３の前端縁上には、係合手段の
一部を構成する逆Ｌ字状をなす複数（この実施形態では
４本）の係止爪９５が、回転軸２６の回転方向前方に開
口するように突設されている。

【００９７】前方スプライン軸部９２には、係合手段の
一部を構成する連結部材としての連結板９６が、回転軸
２６の軸線方向に移動可能に外嵌され、ボルト９７及び
ワッシャ９８により回転軸２６から抜け止めされてい
る。連結板９６は略円板状をなしており、連結板９６と
前記係止キャップ９３の内向フランジ部９４との間に
は、付勢手段としての付勢バネ９９が所定量だけ圧縮さ
れた状態で介装されている。そして、この付勢バネ９９
により、連結板９６が回転軸２６の軸線方向に付勢され
ている。

【００９８】連結板９６には、前記係止キャップ９３の
係止爪９５と対応する位置において、係合手段の一部を
構成する複数（この実施形態では４個）の係合長孔１０
０が穿設されている。また、連結板９６の外周縁上に
は、係合手段の一部を構成する複数（この実施形態では
７本）の係合突起１０１が所定の間隔を置いて突設され
ている。

【００９９】支持筒１０２は、その外周面において、緩
衝ゴム６９の内周面に接着固定されている。支持筒１０
２の前端縁上には、前記連結板９６の係合突起１０１と
対応するように、係合手段の一部を構成する複数（この
実施形態では７本）の係合突起１０３が突設されてい
る。

【０１００】そして、通常の運転状態では、係止キャッ
プ９３の係止爪９５が、連結板９６の係合長孔１００に
挿通した状態で、その端縁近傍の板面に係合するように
なっている。また、連結板９６の係合突起１０１と、支
持筒１０２の係合突起１０３とが係合されるようになっ
ている。これにより、動力源からの動力は、ベルト６
６、プーリ６５、外側支持板６８、緩衝ゴム６９、支持
筒１０２、連結板９６及び係止キャップ９３を介して回
転軸２６に伝達される。

【０１０１】一方、被動機器、例えば圧縮機２１側にお
いて過大な負荷トルクが発生すると、回転軸２６の小径
部９０がねじり変形される。このため、図１７及び図１
８に示すように、回転軸２６の後方スプライン軸部９１
と、前方スプライン軸部９２との間で回転ずれが生じ
る。このため、係止キャップ９３の係止爪９５が、連結
板９６の係合長孔１００内において回転軸２６の回転方
向後方に相対移動して、係止爪９５と係合長孔１００の
端縁近傍の板面との係合が離脱する。そして、付勢バネ
９９の付勢力により、連結板９６が回転軸２６の軸線方
向前方に移動される。このため、連結板９６の係合突起
１０１と、支持筒１０２の係合突起１０３との係合が離
脱されて、プーリ６５から回転軸２６への動力伝達が遮
断される。この状態においては、連結板９６は付勢バネ
９９の付勢力により回転軸２６の最前方のワッシャ９８
に押接されて、連結板９６と、係止キャップ９３及び支
持筒１０２との干渉が回避される。

【０１０２】以上のように構成されたこの第５の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第５の実施形態の動力伝達機構においては、圧
縮機２１側において、車両エンジン６７側に大きな影響
を与えるおそれのある過大な負荷トルクが発生した場合
には、回転軸２６の小径部９０がねじり変形される。そ
して、連結板９６と係止キャップ９３とが離脱可能な状
態となる。この状態で、付勢バネ９９の圧縮に基づく付
勢力によって、連結板９６が回転軸２６の軸線方向に移
動される。これにより、連結板９６と支持筒１０２との
係合が解除され、車両エンジン６７から圧縮機２１への
動力伝達が遮断され、車両エンジン６７側に過大な負荷
トルクの影響が及ぶのが抑制される。

【０１０３】このため、解放時の負荷トルクを、プーリ
６５と回転軸２６との間に介在される部材同士の摩擦力
によることなく、回転軸２６の小径部９０におけるねじ
り方向の剛性、あるいは、係止キャップ９３の係止爪９
５と、連結板９６の係合長孔１００の端縁近傍の板面と
の係合距離によって設定することができる。従って、動
力伝達機構の過大な負荷トルクの解放特性が安定したも
のとなる。また、回転軸２６の小径部９０は遠心力の影
響を受けることがほとんどなく、高速回転時にも不用意
に動力伝達が遮断されたりするおそれを大きく低減する
ことができる。

【０１０４】・ この第５の実施形態の動力伝達機構に
おいては、圧縮機２１側において、負荷トルクが所定値
を越えない範囲のトルク変動が発生しても、このトルク
変動を回転軸２６の小径部９０のねじり変形により緩和
することができる。

【０１０５】なお、前記実施形態は、以下のように変更
して具体化することもできる。 ・ 前記第１の実施形態において、リミットバネ８２の
素線の数、及び、それに対応する両フック８３、８４の
係合構成の数を、前記実施形態に記載以外の数、例えば
１、３、４、５、６とすること。

【０１０６】このように構成した場合、リミットバネ８
２の素線の数、及び、それに対応する両フック８３、８
４の係合構成の数を１とすれば、構成を簡素化すること
ができる。一方、３以上とすれば、プーリ６５からの動
力伝達に際して、対向するブッシュ７４をさらに傾きに
くいものとすることができて、回転軸２６の回転をさら
に安定化することができる。

【０１０７】・ 前記第２〜第４の実施形態において、
リミットバネ８２の素線の数、及び、それに対応する両
フック８３、８４の係合構成の数を、複数、例えば２、
３、４、５、６とすること。

【０１０８】このように構成した場合、プーリ６５から
の動力伝達に際して、対向するブッシュ７４をさらに傾
きにくいものとすることができて、回転軸２６の回転を
さらに安定化することができる。

【０１０９】・ 前記第１〜第４の実施形態において、
リミットバネ８２を、その各素線が被動機器、例えば圧
縮機２１側における負荷トルクにより緩む方向に巻回さ
れた緩みバネとすること。

【０１１０】・ 前記第１及び第２の実施形態におい
て、リミットバネ８２の各素線の第１端の第１フック８
３を省略すること。・ 前記第３の実施形態において、
弾性体８７を、例えばバネとすること。

【０１１１】・ 前記第３及び第４の実施形態におい
て、リミットバネ８２をその全長にわたってほぼ同径に
巻回し、ブッシュ７４の外周面のリミットバネ８２の第
２フック８４側内周に対向する部分に凹部８１を設ける
こと。

【０１１２】・ 前記第５の実施形態において、係止爪
９５及び係合長孔１００の数を、前記実施形態に記載以
外の数、例えば２、３、５、６、７、８とすること。 ・ 前記第５の実施形態において、係合突起１０１、１
０３の数を、前記実施形態に記載以外の数、例えば２、
３、４、５、６、８、９、１０とすること。

【０１１３】これらのように構成しても、前記各実施形
態とほぼ同様の効果が期待される。つぎに、上記実施形
態によって把握される技術的思想を述べる。 ・ 動力源と回転軸とを常時作動連結し、その動力源と
回転軸との間に前記請求項１〜１３のいずれかに記載の
動力伝達機構を介在した圧縮機。

【０１１４】このように構成した場合、圧縮機側で大き
く負荷トルクが増大されても、簡単な構成で、確実に過
大な負荷トルクが解放されるとともに、安定した解放特
性を具備させることができる。

【０１１５】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。請求項１、４、１２及び１
３に記載の発明によれば、解放時の負荷トルクを、第１
回転体と第２回転体との間に介在される部材同士の摩擦
力によることなく、弾性手段のねじり方向の剛性によっ
て設定することができる。従って、動力伝達機構の過大
な負荷トルクの解放特性が安定したものとなる。また、
負荷トルクの解放特性は遠心力の影響を受けることがほ
とんどなく、高速回転時にも不用意に動力伝達が遮断さ
れたりするおそれを大きく低減することができる。しか
も、動力伝達時においては、弾性手段のねじり変形によ
り、トルク変動を緩和することができる。

【０１１６】請求項２及び９に記載の発明によれば、部
品点数の増大を抑制できて、構成の簡素化を図ることが
できる。請求項３及び１０に記載の発明によれば、例え
ばねじりコイルバネの軸線方向の剛性が大きくて、所定
の初期たわみ量を確保できないような場合において、簡
単な構成で付勢手段を構成することができて、好適であ
る。

【０１１７】請求項５に記載の発明によれば、ねじりコ
イルバネ自体を小型、軽量化することができるととも
に、ねじりコイルバネの周辺構成の小型化を図ることが
できて、製作コストの低減を図ることができる。

【０１１８】請求項６に記載の発明によれば、ねじりコ
イルバネが対向する回転体に対して傾いたりすることな
く確実に固定されるとともに、ねじりコイルバネのねじ
り特性が安定したものとなる。従って、動力伝達機構の
過大な負荷トルクの解放特性を、さらに安定化させるこ
とができる。

【０１１９】請求項７に記載の発明によれば、ねじりコ
イルバネの第２端側内周と対向する回転体とを簡単な加
工で離間させることができる。請求項８に記載の発明に
よれば、動力源側からの動力伝達に際して、第２回転体
が傾けられるのが抑制されて、第２回転体の回転を安定
させることができる。

【０１２０】請求項１１に記載の発明によれば、請求項
１０に記載の発明の効果に加えて、付勢手段として別途
新たな部材を付加する必要がなく、部品点数の増大を抑
制することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の動力伝達機構を備えたクラ
ッチレス可変容量圧縮機を示す断面図。

【図２】 図１の動力伝達機構の動力伝達状態を示す断
面図。

【図３】 図１の動力伝達機構の動力遮断状態を示す要
部断面図。

【図４】 （ａ）は図２の４ａ−４ａ線断面図、（ｂ）
は図２の４ｂ−４ｂ線断面図。

【図５】 （ａ）は図３の５ａ−５ａ線断面図、（ｂ）
は図３の５ｂ−５ｂ線断面図。

【図６】 第２の実施形態の動力伝達機構の動力伝達状
態を示す断面図。

【図７】 図６の動力伝達機構の動力遮断状態を示す要
部断面図。

【図８】 図６の８−８線断面図

【図９】 第３の実施形態の動力伝達機構の動力伝達状
態を示す断面図。

【図１０】 図９の動力伝達機構の動力遮断状態を示す
要部断面図。

【図１１】 図９の１１−１１線断面図

【図１２】 第４の実施形態の動力伝達機構の動力伝達
状態を示す断面図。

【図１３】 図１２の動力伝達機構の動力遮断状態を示
す要部断面図。

【図１４】 （ａ）は図１２の１４ａ−１４ａ線断面
図、（ｂ）は図１３の１４ｂ−１４ｂ線断面図。

【図１５】 第５の実施形態の動力伝達機構の動力伝達
状態を示す断面図。

【図１６】 図１５の１６−１６線断面図

【図１７】 図１５の動力伝達機構の動力遮断状態を示
す断面図。

【図１８】 図１７の１８−１８線断面図

【符号の説明】

２１…被動機器としてのクラッチレス可変容量圧縮機、
２６…第２回転体の一部を構成する回転軸、６５…第１
回転体の一部を構成するプーリ、６７…動力源としての
車両エンジン、６８…第１回転体の一部を構成する外側
支持板、６９…第１回転体の一部を構成する緩衝ゴム、
７０…第１回転体の一部を構成する内側支持板、７１…
フランジ部としての後側フランジ部、７２…係合手段の
一部を構成する係合部、７４…第２回転体の一部を構成
するブッシュ、７６…係合手段の一部とともに回り止め
部を構成する切欠部、７８…フランジ部としての前側フ
ランジ部、７９…収容部、８１…凹部、８２…係合手段
の一部を構成する連結部材、弾性手段、付勢手段を構成
するねじりコイルバネとしてのリミットバネ、８３…第
１端としての第１フック、８４…第２端としての第２フ
ック、８７…弾性体、９０…弾性手段を構成する小径
部、９３…第２回転体の一部を構成する係止キャップ、
１０２…第１回転体の一部を構成する支持筒、９５…係
合手段の一部を構成する係止爪、９６…係合手段の一部
を構成する連結部材としての連結板、９９…付勢手段と
しての付勢バネ、１００…係合手段の一部を構成する係
合長孔、１０１、１０３…係合手段の一部を構成する係
合突起。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 星野 辰幸 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 星野 伸明 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 廣瀬 達也 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 動力源側の第１回転体と被動機器側の第
   ２回転体とを動力伝達可能に連結する動力伝達機構にお
   いて、 第１回転体と第２回転体とを離脱可能に係合する係合手
   段と、その係合手段の一部を構成する連結部材と一方の
   回転体とを軸線方向に付勢する付勢手段と、動力伝達に
   際して発生する負荷トルクによってねじり変形する弾性
   手段とを備え、前記負荷トルクが所定値を越えて高まっ
   たときに、前記弾性手段によるねじり変形と、前記付勢
   手段による付勢力とによって、前記係合手段が離脱する
   ようにした動力伝達機構。
2. 【請求項２】 前記付勢手段と前記弾性手段とが一体を
   なす請求項１に記載の動力伝達機構。
3. 【請求項３】 前記付勢手段と前記弾性手段とが別体を
   なす請求項１に記載の動力伝達機構。
4. 【請求項４】 前記弾性手段は、第１端が回り止め部を
   介して一方の回転体に回り止めされ、第２端が他方の回
   転体に離脱可能に係合されたねじりコイルバネである請
   求項１〜３のいずれかに記載の動力伝達機構。
5. 【請求項５】 一方の回転体を取り巻くように前記ねじ
   りコイルバネを配置し、そのねじりコイルバネは負荷ト
   ルクが作用すると対向する回転体を締め付ける方向にね
   じり変形するようにした前記請求項４に記載の動力伝達
   機構。
6. 【請求項６】 前記ねじりコイルバネは、その第１端側
   内周を前記回転体の外周面に接合させるとともに、第２
   端側内周を同回転体の外周面に対して離間させた請求項
   ５に記載の動力伝達機構。
7. 【請求項７】 前記回転体の外周面上に凹部を設けて、
   ねじりコイルバネの第２端側内周と回転体の外周面とを
   離間させた請求項６に記載の動力伝達機構。
8. 【請求項８】 前記ねじりコイルバネが複数の素線を互
   いに平行をなすように巻回して形成した多重バネにより
   なり、前記回り止め部を素線の数に対応するように形成
   し、各素線を等角度間隔をおいて一方の回転体に回り止
   めするとともに、前記係合部を素線の数に対応するよう
   に形成し、各素線を等角度間隔をおいて他方の回転体に
   係合した請求項４〜７のいずれかに記載の動力伝達機
   構。
9. 【請求項９】 前記付勢手段が、軸線方向に所定量だけ
   圧縮された状態で組み付けられたねじりコイルバネであ
   る請求項４〜８のいずれかに記載の動力伝達機構。
10. 【請求項１０】 前記付勢手段は、回り止め部の内壁と
    ねじりコイルバネの第１端に形成されたフックとの間に
    介装された弾性体を含む請求項４〜８のいずれかに記載
    の動力伝達機構。
11. 【請求項１１】 前記付勢手段は、回転体の外周面に沿
    うとともに回転体の軸線に対して斜めに延びる溝状の回
    り止め部と、ねじりコイルバネの第１端に形成され、そ
    の回り止め部に嵌入されるフックとを含む請求項４〜８
    のいずれかに記載の動力伝達機構。
12. 【請求項１２】 前記係合手段は、両回転体に互いに対
    向するように一対のフランジ部を設け、一方のフランジ
    部にはねじりコイルバネの第２端と離脱可能に係合する
    係合部を設け、他方のフランジ部にはその係合部から所
    定の角度間隔をおいて対応する位置に、前記係合部から
    離脱した第２端を収容する収容部を設けた請求項１〜１
    １のいずれかに記載の動力伝達機構。
13. 【請求項１３】 前記弾性手段が第２回転体をなす回転
    軸に形成された小径部によりなる請求項１〜３のいずれ
    かに記載の動力伝達機構。