JPH1130243A - 動力伝達機構及びその調整方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 簡単な構成で製作コストの高騰を抑制可能
で、ねじりコイルバネの初期締め付け力を調整すること
ができて、過大な負荷トルクの解放特性を容易に安定化
することができる動力伝達機構を提供する。 【解決手段】 動力源側のプーリ６５と被動機器側の回
転軸２６とを、動力伝達時に発生する負荷トルクによっ
てねじり変形可能なリミットバネ７５を介して、動力伝
達可能に連結する。リミットバネ７５は、回転軸２６と
一体回転可能な結合板７４に対し所定の初期締め付け力
でもって結合する。リミットバネ７５の内周面及び結合
板７４の外周面には、互いに係合可能なテーパ面７５
ａ，７４ａを形成する。テーパ面７５ａ，７４ａの係合
位置を変更することにより、リミットバネ７５の結合板
７４に対する初期締め付け力を調整する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、回転運動する動
力源側の第１回転体と被動機器側の第２回転体とを、常
には動力伝達可能に連結し、被動機器側における負荷ト
ルクが過大になったときには動力伝達を遮断する動力伝
達機構及びその調整方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の動力伝達機構としては、例えば
特開平８−１２１３３６号公報に記載の構成が知られて
いる。この従来構成においては、図１４に示すように、
プーリ１５１が被動機器のハウジング１５２にアンギュ
ラベアリング１５３を介して支持されている。このプー
リ１５１は、ベルト１５４を介して動力源に連結されて
いる。プーリ１５１の連結筒１５５と駆動力伝達体１５
６との間には、環状の緩衝ゴム１５７が接着固定されて
いる。駆動力伝達体１５６の中心孔１５６ａには前記被
動機器側の回転軸１５８が挿通され、その端部にはナッ
ト１５８ａが螺着されている。回転軸１５８の端部の近
傍には、ねじりコイルバネ１５９が自らのねじりバネ力
により、所定の初期締め付け力で締め付け結合されてい
る。ねじりコイルバネ１５９の一端は回転軸１５８の接
線方向に延出されており、この延出端部１６０が前記駆
動力伝達体１５６の被動機器側面に形成された掛止凹部
１６１に掛止されている。

【０００３】そして、常には動力源の回転が、ベルト１
５４、プーリ１５１、連結筒１５５、緩衝ゴム１５７、
駆動力伝達体１５６及びねじりコイルバネ１５９を介し
て、被動機器側の回転軸１５８に伝達されるようになっ
ている。一方、被動機器側における負荷トルクが過大に
なったときには、ねじりコイルバネ１５９が負荷トルク
により、その巻きが緩む方向にねじり変形する。このね
じり変形に伴ってねじりコイルバネ１５９はその内周面
が拡径し、ねじりコイルバネ１５９の回転軸１５８に対
する締め付け結合が解除される。そして、ねじりコイル
バネ１５９と回転軸１５８との間で滑りが生じて、動力
源から被動機器への動力伝達が遮断される。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、この種の動
力伝達機構では、各部材の加工及び組み付け上の公差や
被動機器側の状況から、回転軸１５８に対するねじりコ
イルバネ１５９の初期締め付け力にばらつきが生じるこ
とがある。このようなばらつきを調整するには、微妙に
寸法の異なる各部材を用意して、それらの部材の中から
所望の初期締め付け力が得られるような組み合わせを選
択して組み付ける必要があって、煩わしいという問題が
あった。また、このような各部材を選択して組み合わせ
ことによるばらつきの調整を回避するためには、各部材
を厳密に加工する必要があって、製作コストの高騰を招
くという問題があった。

【０００５】さらに、前記の従来構成では、ねじりコイ
ルバネ１５９は、所定量のねじり荷重を付与して拡径変
形させた状態で回転軸１５８に挿通し、前記ねじり荷重
を解除して回転軸１５８に密着させる必要がある。この
ため、ねじりコイルバネ１５９には、その組付作業にお
いて、必要以上に大きな負荷トルクが作用するおそれが
ある。このため、ねじりコイルバネ１５９に余分なスト
レスが作用して、その過大な負荷トルクの解放特性が不
用意に変化するおそれがあるという問題があった。

【０００６】この発明は、このような従来の技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
するところは、簡単な構成で、ねじりコイルバネの初期
締め付け力を調整でき、過大な負荷トルクの解放特性を
容易に安定化することができて、製作コストの高騰を抑
制可能な動力伝達機構及びその調整方法を提供すること
にある。また、組み付け時におけるねじりコイルバネへ
の余分なストレスを低減可能な動力伝達機構を提供する
ことにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、動力源側の第１回転体
と被動機器側の第２回転体とを、動力伝達時に発生する
負荷トルクによってねじり変形可能なねじりコイルバネ
を介して、動力伝達可能に連結する動力伝達機構におい
て、前記ねじりコイルバネは、それに対向する部材に対
し所定の初期締め付け力でもって結合し、そのねじりコ
イルバネの初期締め付け力を調整するための調整手段を
設けたものである。

【０００８】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の動力伝達機構において、前記調整手段は、前記ねじ
りコイルバネの外周面または内周面に形成された螺旋溝
を含むものである。

【０００９】請求項３に記載の発明では、請求項２に記
載の動力伝達機構において、前記ねじりコイルバネとそ
れに対向する部材との間に介装部材を介装し、それらね
じりコイルバネと介装部材との軸線方向の接合距離を変
更することにより、ねじりコイルバネの初期締め付け力
を調整するようにしたものである。

【００１０】請求項４に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の動力伝達機構において、前記調整手段は一
対の係合可能なテーパ面からなり、それらのテーパ面の
係合位置を変更することにより、ねじりコイルバネの初
期締め付け力を調整するようにしたものである。

【００１１】請求項５に記載の発明では、請求項４に記
載の動力伝達機構において、前記テーパ面は、ねじりコ
イルバネ自体の内周面と、その内周面に嵌合する部材の
外周面とに形成したものである。

【００１２】請求項６に記載の発明では、請求項４に記
載の動力伝達機構において、前記テーパ面は、ねじりコ
イルバネに密着する外側部材の内周面と、その内周面に
嵌合する内側部材の外周面とに形成したものである。

【００１３】請求項７に記載の発明では、請求項３に記
載の動力伝達機構において、その調整方法が、前記ねじ
りコイルバネにねじり荷重を作用させて、ねじりコイル
バネと介装部材とを相対回転させ、前記螺旋溝の螺進作
用により同ねじりコイルバネと同介装部材とを軸線方向
に予め所定量だけ相対移動させて、同ねじりコイルバネ
と同介装部材との軸線方向の接合距離を変更して、解放
時の負荷トルクの値を調整するものである。

【００１４】請求項８に記載の発明では、請求項６に記
載の動力伝達機構において、その調整方法が、前記ねじ
りコイルバネにねじり荷重を作用させ、ねじりコイルバ
ネと外側部材とを相対回転させて、同ねじりコイルバネ
と同外側部材とを前記テーパ面に沿って相対移動させ
て、同ねじりコイルバネと同外側部材との間の締め代を
予め所定量だけ変更して、解放時の負荷トルクの値を調
整するものである。

【００１５】従って、請求項１に記載の動力伝達機構で
は、その組み立て時に、第１回転体から第２回転体への
動力伝達経路におけるねじりコイルバネの初期締め付け
力を、調整手段により調整することができる。このた
め、常にはねじりコイルバネがそれに対向する部材に対
して、所定の初期締め付け力でもって結合されている。
そして、被動機器側に過大な負荷トルクが発生した場合
には、ねじりコイルバネが初期締め付け力に抗してねじ
り変形して、ねじりコイルバネと対向する部材との結合
が解除される。

【００１６】請求項２に記載の動力伝達機構では、ま
ず、ねじりコイルバネをそれに対向する部材上に組み付
けた状態で、いずれか一方の回転体を固定し、他方の回
転体を回転させて、ねじりコイルバネと対向する部材と
相対回転させる。この相対回転、及び、ねじりコイルバ
ネの外周面または内周面上の螺旋溝の螺進作用により、
ねじりコイルバネと対向する部材との間に、軸線方向へ
の相対移動力が発生する。

【００１７】請求項３に記載の動力伝達機構及び請求項
７に記載の調整方法では、前記の相対移動力により、ね
じりコイルバネ、対向する部材、及び、それらの間の介
装部材が、軸線方向に相対移動される。そして、ねじり
コイルバネと介装部材との軸線方向の接合距離が変更さ
れて、ねじりコイルバネの初期締め付け力が調整され
る。このため、ねじりコイルバネ及びその周辺構成に厳
密な加工を必要とすることなく、簡単な構成でねじりコ
イルバネの初期締め付け力を容易に調整することができ
る。

【００１８】請求項４に記載の動力伝達機構では、調整
手段を構成する一対の係合可能なテーパ面の係合位置を
変更することによって、ねじりコイルバネの初期締め付
け力が調整されるようになっている。このため、ねじり
コイルバネ及びその周辺構成に厳密な加工を必要とする
ことなく、簡単な構成でねじりコイルバネの初期締め付
け力を容易に調整することができる。

【００１９】また、この動力伝達機構では、次のように
ねじりコイルバネを対向する部材に対して組み付けるこ
とも可能となる。すなわち、まず、ねじりコイルバネ
と、そのねじりコイルバネに対向する部材とを締め付け
力が存在しない状態で挿嵌する。次に、一対のテーパ面
の係合位置を徐々に変更して、ねじりコイルバネの初期
締め付け力が所定値となるように調整した状態で、ねじ
りコイルバネとそれに対向する部材とを密着させること
ができる。このため、ねじりコイルバネを予めねじり変
形させて組み付けた場合に比べて、ねじりコイルバネに
かかるストレスを小さくすることができる。

【００２０】請求項５に記載の動力伝達機構では、調整
手段を構成する一対のテーパ面が、ねじりコイルバネ自
体の内周面と、その内周面に嵌合する部材の外周面とに
形成されている。このため、部品点数の増大を抑制する
ことができて、構成の一層の簡略化を図ることができ
る。

【００２１】請求項６に記載の動力伝達機構及び請求項
８に記載の調整方法では、調整手段を構成する一対のテ
ーパ面が、ねじりコイルバネに密着する外側部材の内周
面と、その内周面に嵌合する内側部材の外周面とに形成
されている。このため、内側部材を外側部材に対して軸
線方向へ相対移動させることにより、両テーパ面の係合
位置が変更される。これにより、ねじりコイルバネの初
期締め付け力を容易に調整することができる。

【００２２】特に、請求項２に記載の発明の下では、次
のような調整も可能となる。すなわち、ねじりコイルバ
ネを外側部材上に組み付けた状態で、いずれか一方の回
転体を固定し、他方の回転体を回転させて、ねじりコイ
ルバネと外側部材と相対回転させる。この相対回転、及
び、ねじりコイルバネの内周面上の螺旋溝の螺進作用に
よって、外側部材が軸線方向へ相対移動される。この相
対移動により、外側部材と内側部材との間のテーパ面の
係合位置が変更される。

【００２３】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下に、この発明をクラッチレス可
変容量圧縮機の動力伝達機構に具体化した第１の実施形
態について図１〜図３に基づいて説明する。

【００２４】図１に示すように、被動機器としてのクラ
ッチレス可変容量圧縮機（以下、単に「圧縮機」とす
る）２１は、シリンダブロック２２と、その前端面に接
合されたフロントハウジング２３と、その後端面にバル
ブプレート２４を介して接合されたリヤハウジング２５
とにより構成されている。なお、ここ、あるいは、以下
でいう前後は、圧縮機の後述するプーリ６５側を前側と
し、その逆側を後側とする。

【００２５】第２回転体としての回転軸２６は、前記シ
リンダブロック２２及びフロントハウジング２３の中央
に、一対のラジアルベアリング２７を介して回転可能に
支持されている。その回転軸２６の前端外周とフロント
ハウジング２３との間には、リップシール２８が介装さ
れている。

【００２６】複数のシリンダボア２９は、前記回転軸２
６と平行に延びるように、シリンダブロック２２に所定
間隔おきで貫通形成され、それらの内部には片頭型のピ
ストン３０が往復動可能に嵌挿支持されている。クラン
ク室３１はシリンダブロック２２とフロントハウジング
２３との間に区画形成されている。

【００２７】回転支持体３２は、前記クランク室３１内
において回転軸２６に一体回転可能に止着され、スラス
トベアリング３３を介してフロントハウジング２３の内
面に接合されている。支持アーム３４は、回転支持体３
２の後面にシリンダブロック２２側へ向かって突設さ
れ、その先端には一対のガイド孔３５が形成されてい
る。

【００２８】ほぼ円板状の斜板３６は、前記回転軸２６
に傾動可能に嵌挿され、その前面には一対の球状連結体
３７が突設されている。そして、この球状連結体３７が
支持アーム３４のガイド孔３５に回動及び摺動自在に係
入することによって、斜板３６が回転支持体３２に対し
て傾角の変更可能にヒンジ連結されている。

【００２９】また、前記斜板３６の外周部には、一対の
半球状のシュー３８を介して各ピストン３０が連結され
ている。そして、回転軸２６が回転されたとき、回転支
持体３２を介して斜板３６が回転され、各ピストン３０
がシリンダボア２９内において往復動される。

【００３０】収容室３９は、前記回転軸２６と同一軸線
上に位置するように、シリンダブロック２２の中心に貫
通形成されている。吸入通路４０は、回転軸２６と同一
軸線上に延びるように、リヤハウジング２５及びバルブ
プレート２４の中心に形成されている。この吸入通路４
０の前端には、収容室３９が連通されるとともに、後端
には外部冷媒回路４１が接続されている。そして、この
外部冷媒回路４１には、凝縮器４２、膨張弁４３及び蒸
発器４４が接続されている。

【００３１】吸入室４５は、前記リヤハウジング２５内
の中央部に環状に区画形成され、連通口４６を介して収
容室３９に連通されている。吐出室４７は、リヤハウジ
ング２５内の外周部に環状に区画形成され、吐出通路４
８を介して外部冷媒回路４１に接続されている。

【００３２】吸入弁機構４９及び吐出弁機構５０は、前
記各シリンダボア２９に対応するように、バルブプレー
ト２４に形成されている。そして、前記ピストン３０の
上死点位置から下死点位置への復動動作により、吸入弁
機構４９を介して吸入室４５から各シリンダボア２９内
に冷媒ガスが吸入される。さらに、シリンダボア２９内
に吸入された冷媒ガスは、ピストン３０の下死点位置か
ら上死点位置への往動動作により、所定の圧力に達する
まで圧縮された後、吐出弁機構５０を介して吐出室４７
に吐出される。

【００３３】円筒状の遮断体５１は、前記回転軸２６と
同一軸線上に位置するように、シリンダブロック２２の
収容室３９内に移動可能に収容されている。吸入通路開
放バネ５２は、遮断体５１と収容室３９の後端縁との間
に介装され、この吸入通路開放バネ５２により遮断体５
１が斜板３６側に向かって付勢されている。そして、こ
の遮断体５１内には、前記ラジアルベアリング２７を介
して回転軸２６の後端が摺動可能に嵌挿支持されてい
る。スラストベアリング５３は、遮断体５１と斜板３６
との間において、回転軸２６に摺動可能に嵌挿されてい
る。

【００３４】また、前記斜板３６が最小傾角状態に傾動
されたときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の
付勢力に抗して後方の閉位置に移動される。そして、こ
の遮断体５１が吸入通路４０の前端開口縁に接合され
る。それにより、吸入通路４０が閉じられて、外部冷媒
回路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が停止さ
れる。なお、この斜板３６の最小傾角は０度よりも僅か
に大きくなるように設定されるとともに、その最小傾角
は遮断体５１が閉位置に配置されることによって規制さ
れる。

【００３５】これにより、この圧縮機２１は、冷房負荷
の存在しない状態においても、最小傾角状態での運転が
継続可能となっている。つまり、この圧縮機２１は、回
転軸２６と動力源とをクラッチを介することなく常時連
結可能な、いわゆるクラッチレスタイプとなっている。

【００３６】一方、斜板３６が最大傾角状態に傾動され
たときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢
力により前方の開位置に移動される。そして、この遮断
体５１が吸入通路４０の前端開口縁から離間される。そ
れにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回路４１
から吸入通路４０、収容室３９、連通口４６を介して吸
入室４５内に冷媒ガスが導入され、斜板３６の回転に伴
って最大吐出容量の圧縮運転が行われる。なお、この斜
板３６の最大傾角は、斜板３６の前面に形成された規制
突部５４と回転支持体３２との当接によって規制され
る。

【００３７】傾角減少バネ５５は、前記回転支持体３２
と斜板３６との間に介装され、この傾角減少バネ５５に
より斜板３６が最小傾角方向に付勢されている。放圧通
路５６は、前記回転軸２６の中心に形成され、その前端
がクランク室３１内に開口されるとともに、後端が遮断
体５１の内部に開口されている。放圧通口５７は、遮断
体５１の後端外周に形成され、この放圧通口５７を介し
て遮断体５１の内部が収容室３９内に連通されている。
そして、クランク室３１の圧力が、これらの放圧通路５
６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及び
連通口４６を介して、吸入室４５内へ放出されるように
なっている。

【００３８】給気通路５８は、前記リヤハウジング２
５、バルブプレート２４及びシリンダブロック２２に連
続して形成されている。この給気通路５８により、吐出
室４７とクランク室３１とが接続されている。電磁開閉
弁５９は、給気通路５８の途中に位置するように、リヤ
ハウジング２５に装着され、ソレノイド６０の励磁また
は消磁に伴って閉止または開放される。そして、この電
磁開閉弁５９が開放されたときには、吐出室４７の圧力
が給気通路５８を介して、クランク室３１内へ供給され
て、クランク室３１内の調圧が行われるようになってい
る。

【００３９】次に、この実施形態の動力伝達機構につい
て説明する。図１〜図３に示すように、前記フロントハ
ウジング２３には、支持筒部６３が一体形成されてお
り、この支持筒部６３にはアンギュラベアリング６４が
嵌挿支持されている。アンギュラベアリング６４の外輪
には、第１回転体としてのプーリ６５が中央のボス部６
６において止着されている。このプーリ６５は、回転軸
２６と同心円上に配置され、ベルト６７を介して動力源
としての車両エンジン６８に連結されている。

【００４０】前記回転軸２６の前端部には、小径部６９
が形成されており、この小径部６９がスプライン軸７０
となっている。回転軸２６の小径部６９には円筒状をな
すブッシュ７１が挿嵌され、このブッシュ７１の内周面
にはスプライン軸７０と係合可能なスプライン溝７２が
形成されている。また、ブッシュ７１の前端外周には、
円環状の緩衝ゴム７３が接着固定されている。緩衝ゴム
７３の外周には、環状をなす結合板７４が接着固定され
ている。この結合板７４の外周には、前端から後端にか
けて次第に拡径するテーパ面７４ａが形成されている。
そして、これらの回転軸２６、ブッシュ７１及び緩衝ゴ
ム７３により、第２回転体が構成されている。

【００４１】リミットバネ７５は、例えばバネ鋼製の素
線よりなるねじりコイルバネとなっている。このリミッ
トバネ７５は、圧縮機２１に何らかの原因で過大な負荷
トルクが発生した場合に、ねじり変形されてその巻きが
緩む方向に巻回された緩みバネとなっている。

【００４２】このリミットバネ７５の内周面の前端側部
分には、前端から後端にかけて次第に拡径するテーパ面
７５ａが形成されている。また、このリミットバネ７５
の後方側部分は、ほぼ円筒状をなし、前記プーリ６５の
ボス部６６に嵌合されている。そのリミットバネ７５の
後端部７６は、プーリ６５上に突設された掛止突部７７
に係合されている。この係合により、リミットバネ７５
がプーリ６５に対して回り止めされている。また、リミ
ットバネ７５の前方側部分は結合板７４に嵌合され、そ
のリミットバネ７５の内周のテーパ面７５ａが結合板７
４の外周のテーパ面７４ａに係合されている。

【００４３】ボルト７８は、座金７９を介して前記回転
軸２６の小径部６９の前端に螺合されている。そして、
このボルト７８の締め付けにより、ブッシュ７１が小径
部６９に固定されるとともに、リミットバネ７５のテー
パ面７５ａが対向する部材としての結合板７４のテーパ
面７４ａに対し、所定の初期締め付け力をもって密着嵌
合されている。

【００４４】さらに、前記リミットバネ７５のテーパ面
７５ａと結合板７４のテーパ面７４ａとにより、リミッ
トバネ７５の初期締め付け力を調整するための調整手段
が構成されている。そして、ボルト７８のねじ込み量を
加減することにより、ブッシュ７１、緩衝ゴム７３及び
結合板７４が軸線方向へ一体的に移動され、両テーパ面
７５ａ，７４ａの係合位置が変更されて、リミットバネ
７５の初期締め付け力が調整されるようになっている。

【００４５】ところで、前記リミットバネ７５は、その
素線がプーリ６５及び回転軸２６の回転方向と一致する
方向に巻かれている。このため、リミットバネ７５は、
圧縮機２１の回転軸２６から、ブッシュ７１、緩衝ゴム
７３及び結合板７４を介して、前記回転方向と逆方向の
負荷トルクが作用すると、巻きが緩む方向にねじり変形
する。この緩み方向へのねじり変形により、リミットバ
ネ７５はその内周面が拡径して、結合板７４に対する締
め付け力が減少するようになっている。

【００４６】そして、図１〜図３に示すように、通常の
運転状態においては、車両エンジン６８からの動力は、
ベルト６７、プーリ６５、リミットバネ７５、結合板７
４、緩衝ゴム７３及びブッシュ７１を介して圧縮機２１
の回転軸２６に伝達されるようになっている。

【００４７】次に、前記のように構成された圧縮機２１
の動作について説明する。さて、図１に示す状態では、
ソレノイド６０の励磁により電磁開閉弁５９が閉止され
て、給気通路５８が閉じられている。つまり、吐出室４
７内の高圧の圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を介してク
ランク室３１内に供給されない状態となっている。この
ため、クランク室３１の冷媒ガスは、もっぱら放圧通路
５６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及
び連通口４６を介して吸入室４５内に流入する。従っ
て、クランク室３１内の圧力が吸入室４５内の低圧力、
すなわち吸入圧力に近付いていき、斜板３６が最大傾角
状態に保持されて、最大吐出容量の圧縮運転が行われ
る。

【００４８】このような最大吐出容量で圧縮運転が行わ
れて冷房負荷が小さくなると、外部冷媒回路４１におけ
る蒸発器４４の温度が次第に低下する。そして、蒸発器
４４の温度がフロストを発生し始める設定温度以下にな
ると、ソレノイド６０が消磁されて、電磁開閉弁５９が
開放される。これにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷
媒ガスが給気通路５８を介してクランク室３１内に供給
されるようになる。そして、クランク室３１内の圧力が
高くなって、斜板３６が最大傾角状態から最小傾角状態
へ迅速に移行される。

【００４９】このように斜板３６の傾角が減少される
と、その傾動に伴いスラストベアリング５３を介して遮
断体５１に後方への移動力が付与される。これにより、
遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢力に抗して、
前方の開位置から後方の閉位置に向かって移動される。
そして、斜板３６が最小傾角状態になると、遮断体５１
が閉位置に配置されて、その後端面が吸入通路４０の前
端開口縁に接合する。これにより、吸入通路４０が閉じ
られて、外部冷媒回路４１から吸入室４５内への冷媒ガ
スの導入が阻止される。

【００５０】この斜板３６の最小傾角は、０度よりも僅
かに大きくなるように設定されている。このため、斜板
３６の最小傾角状態においても、シリンダボア２９から
吐出室４７内に、圧縮冷媒ガスが吐出され続けて、最小
吐出容量での圧縮運転が行われる。そして、この吐出室
４７内に吐出された圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を通
ってクランク室３１内に流入する。さらに、クランク室
３１内の冷媒ガスは、放圧通路５６、遮断体５１の内
部、放圧通口５７、収容室３９及び連通口４６を介して
吸入室４５内に流入して、再びシリンダボア２９内に吸
入される。つまり、この斜板３６の最小傾角状態では、
圧縮機２１の内部において、冷媒ガスの循環通路が形成
されている。

【００５１】前記のように斜板３６の最小傾角状態で圧
縮運転が行われて、冷房負荷が増大すると、外部冷媒回
路４１における蒸発器４４の温度が次第に上昇する。や
がて、蒸発器４４の温度が設定温度を越えると、ソレノ
イド６０が励磁され、電磁開閉弁５９が閉止される。こ
れにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷媒ガスが給気通
路５８を介してクランク室３１内に供給されなくなる。
そして、クランク室３１の圧力のみが、放圧通路５６、
遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及び連通
口４６を介して吸入室４５内に放出される。従って、ク
ランク室３１内の圧力が次第に減少され、斜板３６が最
小傾角状態から最大傾角状態に移行される。

【００５２】このように、斜板３６の傾角が増大される
と、その傾動に従って遮断体５１が吸入通路開放バネ５
２の付勢力により、後方の閉位置から前方の開位置に向
かって移動される。そして、図１に示すように、遮断体
５１の後端面が、吸入通路４０の前端開口縁から離間す
る。これにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回
路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が再開さ
れ、斜板３６が最大傾角に配置された状態にて、最大吐
出容量の圧縮運転が行われる。

【００５３】一方、車両エンジン６８が停止された場合
には、圧縮機２１の運転も停止されて、電磁開閉弁５９
が開放されて、斜板３６は前記と同様に最小傾角状態に
配置される。

【００５４】次に、この実施形態の動力伝達機構の動作
について説明する。通常の運転状態においては、前記の
ように車両エンジン６８からの動力は、ベルト６７、プ
ーリ６５、リミットバネ７５、結合板７４、緩衝ゴム７
３及びブッシュ７１を介して圧縮機２１の回転軸２６に
伝達される。

【００５５】この動力伝達に際して、圧縮機２１側の運
転状況に応じて、回転軸２６にはプーリ６５の回転方向
と逆向きの負荷トルクが発生する。この負荷トルクによ
って、リミットバネ７５が緩む方向にねじり変形する。
ところが、このように負荷トルクが発生しても、リミッ
トバネ７５のねじり変形が所定の初期締め付け力を越え
ない範囲である場合には、リミットバネ７５と結合板７
４との密着が保たれている。このため、プーリ６５から
回転軸２６への動力伝達が継続される。

【００５６】一方、圧縮機２１側において何らかの原因
で過大な負荷トルクが発生して、その負荷トルクが所定
値を越えると、リミットバネ７５の締め付け力が減少
し、リミットバネ７５と結合板７４との摩擦がトルクに
耐えられなくなりリミットバネ７５が開放する。このた
め、リミットバネ７５と結合板７４との間で滑りが生じ
て、プーリ６５から回転軸２６への動力伝達が遮断され
る。そして、リミットバネ７５が結合板７４の外周面上
を滑りながら回転すると、摩擦熱が発生する。このた
め、結合板７４の内周面の緩衝ゴム７３が溶融変形し
て、ブッシュ７１と結合板７４との連結も解放される。

【００５７】ところで、この実施形態の動力伝達機構に
おいては、プーリ６５から回転軸２６への動力伝達経路
において、リミットバネ７５の内周面及び結合板７４の
外周面には、互いに係合可能なテーパ面７５ａ，７４ａ
が形成されている。そして、常には、リミットバネ７５
が結合板７４の外周面に対して、所定の初期締め付け力
でもって密着されている。

【００５８】このリミットバネ７５の組み付け時には、
リミットバネ７５を、結合板７４に対し締め付け力が存
在しない状態で挿嵌する。まず、前記一対のテーパ面７
５ａ，７４ａの係合位置を変更することにより、リミッ
トバネ７５と結合板７４とを密着嵌合させる。そして、
ボルト７８のねじ込み量を加減することにより、ブッシ
ュ７１、緩衝ゴム７３及び結合板７４が軸線方向へ一体
的に移動される。これにより、テーパ面７５ａ，７４ａ
の係合位置がさらに変更されて、リミットバネ７５に初
期締め付け力が付与され、その初期締め付け力が調整さ
れる。

【００５９】そのため、この動力伝達機構の組み付け時
において、負荷トルクを測定しながら、その負荷トルク
が所定値に達すると動力伝達を遮断するように、リミッ
トバネ７５の初期締め付け力を調整しておくことができ
る。そして、このように初期締め付け力を予め調整して
おけば、圧縮機２１側の負荷トルクが所定値に達したと
きに、プーリ６５から回転軸２６への動力伝達が正確に
遮断されることになる。

【００６０】また、リミットバネ７５を、プーリ６５の
ボス部６６及び結合板７４に対して、予め拡径変形させ
ることなく組み付けることができる。このため、リミッ
トバネ７５に余分がストレスが作用することがなく、リ
ミットバネ７５の過大な負荷トルクの解放特性が不用意
に変更されるおそれが低減される。

【００６１】以上のように構成されたこの第１の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。・ この第１の
実施形態の動力伝達機構においては、プーリ６５から回
転軸２６への動力伝達経路において、リミットバネ７５
の内周面及び結合板７４の外周面には、互いに係合可能
なテーパ面７５ａ，７４ａが形成されている。そして、
これらのテーパ面７５ａ，７４ａにより、リミットバネ
７５の初期締め付け力を調整するための調整手段が構成
されている。

【００６２】このため、動力伝達機構の組み立て時に、
このテーパ面７５ａ，７４ａの係合位置を変更すること
により、リミットバネ７５の初期締め付け力を、所定値
となるように予め調整しておくことができる。これによ
り、プーリ６５から回転軸２６への動力伝達を、所定の
負荷トルク値で遮断することができる。従って、製品間
における過大な負荷トルクの解放特性のばらつきを、多
数の微妙に寸法の異なる部材の中から選択して、所望の
解放特性を得るように組み付けるといった面倒な作業に
よることなく解消できる。

【００６３】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ７５を予め拡径変形させること
なく組み付けられるようになっている。このため、リミ
ットバネ７５に余分なストレスが作用するのが抑制され
て、リミットバネ７５の過大なトルクの解放特性に不用
意な変化が生じるおそれを低減できる。

【００６４】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、調整手段を構成する一対の係合可能なテーパ
面７５ａ，７４ａの係合位置を変更することによって、
リミットバネ７５の初期締め付け力を調整するようにな
っている。このため、リミットバネ７５及びその周辺構
成に厳密な加工を必要とすることなく、簡単な構成でリ
ミットバネ７５の初期締め付け力を容易に調整すること
ができる。従って、製作コストの高騰を抑制することが
できる。

【００６５】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、調整手段を構成する一対のテーパ面７５ａ，
７４ａが、リミットバネ７５自体の内周面と、その内周
面に嵌合する結合板７４の外周面とに形成されている。
このため、部品点数の増大を抑制することができて、構
成の一層の簡略化を図ることができる。

【００６６】（第２の実施形態）この第２の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７５の初期締め付け力
の調整構造において、前記第１の実施形態と異なってい
る。

【００６７】すなわち、この実施形態においては、図４
及び図５に示すように、プーリ６５の側面に、ほぼ円環
状をなす支持板８２が複数箇所でねじ止め固定されてい
る。支持板８２の前面内周側には、環状の緩衝ゴム８３
が接着固定されている。緩衝ゴム８３の前面には、連結
板８４が接着固定されている。そして、この支持板８
２、緩衝ゴム８３及び連結板８４により、プーリ６５に
一体回転可能に止着した連結部材が構成されている。つ
まり、支持板８２、緩衝ゴム８３及び連結板８４は、プ
ーリ６５と同様に第１回転体を構成している。

【００６８】前記連結板８４は、１枚の板金をプレス加
工することによって形成され、ほぼ円筒状をなす嵌挿筒
部８５と、その嵌挿筒部８５の後端から外方に向かって
延出する円板状のフランジ部８６とを備えている。嵌挿
筒部８５の前端縁には、係止突片８７が径方向の内側に
向かって折曲形成されている。

【００６９】ほぼ円筒状をなす内側部材としてのブッシ
ュ８８は、前記回転軸２６の小径部６９に挿嵌され、ボ
ルト７８により座金７９を介して締め付け固定されてい
る。このブッシュ８８の内周面には、小径部６９のスプ
ライン軸７０に係合可能なスプライン溝８９が形成され
ている。ブッシュ８８の前端外周にはフランジ部９０が
突設されるとともに、その他の外周面には前端から後端
にかけて次第に縮径するテーパ面８８ａが形成されてい
る。そして、フランジ部９０には複数の挿通孔９１が形
成されている。

【００７０】断面ほぼ扇形状をなす外側部材としての複
数の結合板９２は、前記ブッシュ８８の外周に配設され
ている。この結合板９２の内周面には、前記ブッシュ８
８のテーパ面８８ａに係合可能なテーパ面９２ａが、前
端から後端にかけて次第に縮径するように形成されてい
る。複数のバネ９３は、ブッシュ８８のフランジ部９０
と各結合板９２との間に介装されている。複数のボルト
９４はフランジ部９０の挿通孔９１及びバネ９３を通し
て結合板９２に螺合され、このボルト９４のねじ込み量
を加減することにより、各結合板９２が軸線方向に相対
移動されて、テーパ面８８ａ，９２ａの係合位置が変更
されるようになっている。

【００７１】前記各結合板９２の外周面には、樹脂層９
５が形成されている。この樹脂層９５は、例えばガラス
繊維、炭素繊維、タルク、クレー等の無機物等が充填さ
れたポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエー
テルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリアミド、ポリイ
ミド、エポキシ樹脂等の合成樹脂材料によりなってい
る。

【００７２】リミットバネ７５は、ほぼ円筒状をなし、
前記各結合板９２の外周を取り巻くように配設されてい
る。このリミットバネ７５は、その内周面が結合板９２
の外周面に対し、所定の初期締め付け力をもって密着さ
れている。また、この実施形態においては、前記ブッシ
ュ８８のテーパ面８８ａと各結合板９２のテーパ面９２
ａとにより、リミットバネ７５の初期締め付け力を調整
するための調整手段が構成されている。そして、ボルト
９４のねじ込み量を加減して、テーパ面８８ａ，９２ａ
の係合位置を変更することにより、結合板９２の外周面
に対するリミットバネ７５の初期締め付け力が調整され
るようになっている。

【００７３】一方、リミットバネ７５の前端側部分は、
連結板８４の嵌挿筒部８５に嵌挿されている。そして、
このリミットバネ７５の前端部９６が、嵌挿筒部８５の
前端の係止突片８７に係合されている。これにより、リ
ミットバネ７５が連結板８４に対して、プーリ６５の回
転方向に回り止めされるとともに、軸線方向の前方側へ
の移動が規制されている。

【００７４】次に、この第２の実施形態の動力伝達機構
の動作について説明する。通常の運転状態においては、
前記車両エンジン６８からの動力は、ベルト６７、プー
リ６５、支持板８２、緩衝ゴム８３、連結板８４、リミ
ットバネ７５、結合板９２及びブッシュ８８を介して圧
縮機２１の回転軸２６に伝達される。

【００７５】この動力伝達に際しては、圧縮機２１側の
運転状況に応じて、回転軸２６に負荷トルクが発生し
て、リミットバネ７５が緩む方向にねじり変形する。と
ころが、このリミットバネ７５のねじり変形が所定の初
期締め付け力を越えない範囲では、リミットバネ７５と
結合板９２との密着が保たれている。このため、プーリ
６５から回転軸２６への動力伝達が継続される。

【００７６】一方、圧縮機２１側において過大な負荷ト
ルクが発生すると、リミットバネ７５の締め付け力が減
少し、リミットバネ７５と結合板９２との摩擦がトルク
に耐えられなくなりリミットバネ７５が開放する。ここ
で、リミットバネ７５は、前端部において連結板８４に
対して回り止めされている。このため、リミットバネ７
５と結合板９２との間で滑りが生じて、プーリ６５から
回転軸２６への動力伝達が遮断される。

【００７７】そして、リミットバネ７５が結合板９２の
外周面上を滑りながら回転すると、摩擦熱が発生する。
このため、結合板９２の外周面上の樹脂層９５が変形し
やすくなって、結合板９２の外径が小さくなる方向に変
形される。やがて、結合板９２の外径が、無負荷時のリ
ミットバネ７５の内径とほとんど変わらない状態とな
る。この状態では、リミットバネ７５は動力伝達が遮断
された状態で結合板９２に対してほとんど抵抗なく空転
される。

【００７８】ところで、この実施形態の動力伝達機構に
おいては、プーリ６５から回転軸２６への動力伝達経路
において、結合板９２の内周面及びそれに嵌合するブッ
シュ８８の外周面には、互いに係合可能なテーパ面９２
ａ，８８ａが形成されている。そして、常には、リミッ
トバネ７５が結合板９２の外周面に対して、所定の初期
締め付け力でもって密着されている。

【００７９】このリミットバネ７５の組み付け時には、
リミットバネ７５を、結合板９２に対し締め付け力が存
在しない状態で挿嵌する。この状態で、複数のボルト９
４をねじ込むことにより、各結合板９２が軸線方向に移
動される。これにより、テーパ面９２ａ、８８ａとの係
合位置が変更されて、各結合板９２が径方向に相対移動
される。このため、リミットバネ７５と結合板９２とが
密着嵌合される。そして、ボルト９４をねじ込み量をさ
らに加減することにより、リミットバネ７５に初期締め
付け力が付与されるとともに、その初期締め付け力が所
定値となるように調整される。

【００８０】このため、この第２の実施形態の動力伝達
機構においても、前記第１の実施形態の動力伝達機構と
同様に、圧縮機２１側の負荷トルクが所定値に達したと
きに、プーリ６５から回転軸２６への動力伝達が正確に
遮断される。また、リミットバネ７５に余分がストレス
が作用することがなく、リミットバネ７５の過大な負荷
トルクの解放特性が不用意に変更されるおそれが低減さ
れる。

【００８１】以上のように構成されたこの第２の実施形
態によれば、前記第１の実施形態の動力伝達機構とほぼ
同様の効果に加えて、以下の効果が期待される。・ こ
の第２の実施形態の動力伝達機構においては、調整手段
を構成する一対のテーパ面９２ａ，８８ａが、リミット
バネ７５の内周に密着する結合板９２の内周面と、その
結合板９２内に嵌合するブッシュ８８の外周面とに形成
されている。このため、結合板９２をブッシュ８８に対
して軸線方向へ相対移動させることにより、両テーパ面
９２ａ，８８ａの係合位置を変更して、リミットバネ７
５の初期締め付け力を容易に調整することができる。

【００８２】・ この第２の実施形態の動力伝達機構に
おいては、複数の扇形状の結合板９２が、ボルト９４に
よりブッシュ８８のフランジ部９０に対し、それぞれ軸
線方向へ移動可能に装着されている。そのため、各ボル
ト９４のねじ込み量を加減して、結合板９２を各別に移
動調節することにより、それらの結合板９２に対するリ
ミットバネ７５の初期締め付け力を、微細に調整するこ
とができる。

【００８３】（第３の実施形態）この第３の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７５の初期締め付け力
の調整構造において、前記第２の実施形態と異なってい
る。

【００８４】すなわち、この実施形態においては、図６
に示すように、ブッシュ８８の外周のテーパ面８８ａ
が、第２の実施形態とは逆に、前端から後端にかけて次
第に拡径するように形成されている。また、各結合板９
２の内周のテーパ面９２ａも、同様に前端から後端にか
けて次第に拡径するように形成されている。

【００８５】そして、各結合板９２をブッシュ８８に対
して軸線方向へ相対移動させて、両テーパ面９２ａ，８
８ａの係合位置を変更することにより、結合板９２に対
するリミットバネ７５の初期締め付け力を所定値に調整
できるようになっている。さらに、この初期締め付け力
の調整状態で、各結合板９２の前端内周縁９７を、ブッ
シュ８８の外周面にカシメ付けることにより、各結合板
９２がブッシュ８８に対して移動不能に固定されてい
る。

【００８６】以上のように構成されたこの第３の実施形
態によれば、前記第１及び第２の実施形態の動力伝達機
構とほぼ同様の効果に加えて、以下の効果が期待され
る。・ この第３の実施形態の動力伝達機構において
は、各結合板９２が、それらの前端内周縁９７のカシメ
付けによって、ブッシュ８８の外周面に固定されてい
る。このため、前記第２の実施形態のように、ブッシュ
８８にフランジ部９０及び複数の挿通孔９１を形成する
必要がなくなるとともに、複数のボルト９４及びバネ９
３を省略することができて、構成の簡略化を図ることが
できる。

【００８７】（第４の実施形態）この第４の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７５の初期締め付け力
の調整構造において、前記第２の実施形態と異なってい
る。

【００８８】すなわち、この実施形態においては、図７
に示すように、ほぼ円筒状の取付板９８、緩衝ゴム７３
及び連結板９９よりなる連結部材が、ボルト７８により
回転軸２６の小径部６９に挿嵌固定されている。そし
て、取付板９８の後端側部分の内周面には、小径部６９
のスプライン軸７０に係合可能なスプライン溝８９が形
成されている。つまり、取付板９８、緩衝ゴム７３及び
連結板９９は、回転軸２６と同様に第２回転体を構成し
ている。

【００８９】一方、プーリ６５のボス部６６の外周面に
は、前端から後端にかけて次第に拡径するテーパ面６６
ａが形成されている。また、プーリ６５の後壁には、複
数の挿通孔９１が所定間隔おきに形成されている。そし
て、この実施形態においては、プーリ６５のボス部６６
により、外側部材としての結合板９２に対向する内側部
材が構成されている。

【００９０】前記プーリ６５のボス部６６の外周には、
複数の断面ほぼ扇形状の結合板９２が配設されている。
各結合板９２にはプーリ６５上の挿通孔９１を介してボ
ルト９４が螺合され、これらのボルト９４により、各結
合板９２がプーリ６５に対して軸線方向へ相対移動可能
に固定されている。各結合板９２の内周面には、ボス部
６６のテーパ面６６ａに係合可能なテーパ面９２ａが、
前端から後端にかけて次第に拡径するように形成されて
いる。また、各結合板９２の外周面には樹脂層９５が形
成されている。

【００９１】リミットバネ７５は前記結合板９２の外周
を取り巻くように配設され、所定の初期締め付け力でも
って結合板９２の外周面に密着されている。また、この
リミットバネ７５の前端側部分は、連結板９９の外周に
形成された嵌挿筒部９９ａ内に嵌挿されるとともに、そ
の嵌挿筒部９９ａの内周面に接合されている。そして、
この実施形態においては、プーリ６５のボス部６６上の
テーパ面６６ａと、各結合板９２のテーパ面９２ａとに
より、リミットバネ７５の初期締め付け力を調整するた
めの調整手段が構成されている。

【００９２】従って、この第４の実施形態においても、
前述した第２の実施形態とほぼ同様に、各ボルト９４の
ねじ込み量を加減することにより、結合板９２が軸線方
向へ移動調節される。これにより、テーパ面６６ａ，９
２ａの係合位置が変更されて、結合板９２に対するリミ
ットバネ７５の初期締め付け力を調整することができ
る。従って、この第４の実施形態によれば、前記第１及
び第２の実施形態の動力伝達機構とほぼ同様の効果を発
揮させることができる。

【００９３】（第５の実施形態）この第５の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７５の初期締め付け力
の調整構造において、前記第４の実施形態と異なってい
る。

【００９４】すなわち、この実施形態においては、図８
及び図９に示すように、プーリ６５のボス部６６の外周
面には、前端から後端にかけて次第に拡径するテーパ面
６６ａが形成されている。そして、このボス部６６の外
周面上には、前記第２の実施形態に記載の樹脂層９５と
同様の合成樹脂材料によりなる外側部材としての円筒体
１０１が嵌挿されている。この円筒体１０１の内周面に
は、前記ボス部６６の外周面上のテーパ面６６ａに係合
可能なテーパ面１０１ａが、前端から後端にかけて次第
に拡径するように形成されている。

【００９５】また、リミットバネ７５は前記円筒体１０
１の外周を取り巻くように配設され、所定の初期締め付
け力でもって円筒体１０１の外周面に密着されている。
このリミットバネ７５の両端には、その素線の端部がそ
れぞれ接線方向に延出された前方延出部１０２及び後方
延出部１０３が形成されている。また、リミットバネ７
５の内周面には、調整手段の一部を構成する螺旋溝１０
４が形成されている。螺旋溝１０４は、リミットバネ７
５の素線の接合部により形成されている。

【００９６】前記回転軸２６の前端の小径部６９には、
円筒状をなすブッシュ７１が挿嵌され、取付板１０５を
介してボルト７８により抜け止め固定されている。前記
取付板１０５の外周部には、フランジ部１０５ａが形成
されている。そのフランジ部１０５ａの後方面には、円
環状の緩衝ゴム７３が接着固定されている。緩衝ゴム７
３の後側面には、ほぼ有底円筒状をなす結合筒１０６が
その底面１０６ａにおいて接着固定されている。そし
て、これらボルト７８、取付板１０５、緩衝ゴム７３及
び結合筒１０６は、前記回転軸２６と一体回転可能に装
着されており、第２回転体の一部を構成している。

【００９７】リミットバネ７５の前端側は、前記結合筒
１０６の嵌挿筒部１０６ｂ内に挿嵌されている。そのリ
ミットバネ７５の前方延出部１０２は、結合筒１０６の
底面１０６ａから内面側に向かって突設された係止突部
１０６ｃに係合されている。この係合により、リミット
バネ７５と結合筒１０６とが一体回転可能に連結され、
そしてリミットバネ７５が前記回転軸２６とほぼ一体的
に回転されるようになっている。

【００９８】また、このリミットバネ７５の後端側部分
は、前記円筒体１０１に対して所定の締め代をもって接
合されている。つまり、このリミットバネ７５の内径
は、ねじり荷重が作用していない無荷重状態において、
前記円筒体１０１の外径よりもわずかに小さくなるよう
に形成されている。そして、この締め代の存在により、
リミットバネ７５が所定の初期締め付け力をもって円筒
体１０１に締め付け接合されるようになっている。

【００９９】次に、この実施形態の動力伝達機構の組付
及び調整方法について、その組付作業に使用する組付調
整装置の構成と併せて説明する。図１０及び図１１に示
すように、組付調整装置１１１は、次のように構成され
ている。

【０１００】すなわち、組付調整装置１１１は、後端固
定部材１１２と、前端固定部材１１３と、プレート１１
４と、固定ボルト１１５とから構成されている。後端固
定部材１１２は、後端側の小径円筒部１１６と前端側の
大径円筒部１１７とからなっている。小径円筒部１１６
の内周面は、前記リミットバネ７５の外周と対応するよ
うに形成されている。すなわち、図１１に示すように、
小径円筒部１１６の内周面の後端部には、リミットバネ
７５の後方延出部１０３に係合可能な第１係合凹部１１
８が形成されている。また、リミットバネ７５の前方延
出部１０２の通過を許容する通過凹部１１９は、前記第
１係合凹部１１８にほぼ対向する内周面にその全幅にわ
たって形成されている。大径円筒部１１７の前端側内周
面の段部１２０には、前記前端固定部材１１３の後端部
が収容されるようになっている。大径円筒部１１７に
は、複数のネジ孔１２１が穿設されている。

【０１０１】前記前端固定部材１１３は略円板状をな
し、その後端面には前記リミットバネ７５の前端部と対
応する形状の収容凹所１２２が形成されている。その収
容凹所１２２の内周面には、リミットバネ７５の前方延
出部１０２に係合可能な第２係合凹部１２３が形成され
ている。一方、前端固定部材１１３の前側面上には、そ
の前端固定部材１１３の軸線に沿って、トルク付与ハン
ドル１２４が突設されている。

【０１０２】前記プレート１１４は平面正方形状の平板
によりなり、その中央には前記前端固定部材１１３のト
ルク付与ハンドル１２４が挿通される挿通孔１２５が形
成されている。また、このプレート１１４には、その外
周縁近傍において、前記後端固定部材１１２のネジ孔１
２１に対応するように、複数の透孔１２６が穿設されて
いる。

【０１０３】前記固定ボルト１１５は、前記プレート１
１４の透孔１２６を通して、前記後端固定部材１１２の
ネジ孔１２１に螺合されている。この螺合により、プレ
ート１１４が、前記後端固定部材１１２の前端面に対し
て固定される。そして、後端固定部材１１２とプレート
１１４との間において、前端固定部材１１３が相対回動
可能に収容されている。

【０１０４】次に、前記のように構成された組付調整装
置１１１を用いた動力伝達機構の組付及び調整方法につ
いて説明する。まず、プーリ６５を、前記圧縮機２１の
フロントハウジング２３のボス部６３の外周面上に、ア
ンギュラベアリング６４を介して取着する。

【０１０５】組付調整装置１１１の前端固定部材１１３
を回転させて、その第２係合凹部１２３の端面を後端固
定部材１１２の通過凹部１１９の端面に連続させる。こ
の状態で、リミットバネ７５を後端固定部材１１２の開
口部内に挿入する。そして、そのリミットバネ７５の前
方延出部１０２を前端固定部材１１３の第２係合凹部１
２３に、後方延出部１０３を後端固定部材１１２の第１
係合凹部１１８にそれぞれ係合させる。

【０１０６】ついで、プレート１１４を万力等で固定し
た状態で、前端固定部材１１３のトルク付与ハンドル１
２４を、レンチ等を用いてリミットバネ７５の巻きが緩
む方向に回転させ、リミットバネ７５に、ねじり荷重を
付与する。リミットバネ７５の内径がプーリ６５のボス
部６６の外径よりもわずかに大きくなったところで、前
端固定部材１１３の回転をやめる。これにより、リミッ
トバネ７５がねじり荷重が付与された状態で組付調整装
置１１１内に保持される。

【０１０７】この状態で、組付調整装置１１１に保持さ
れたリミットバネ７５に、プーリ６５のボス部６６を、
円筒体１０１を介装しつつ挿嵌する。そして、レンチ等
によりリミットバネ７５の巻きが締まる方向に、前端固
定部材１１３を回動させる。これにより、リミットバネ
７５が、自身の元の形状に復帰しようとするねじりバネ
力により、徐々に円筒体１０１を締め付けていく。ここ
で、前述のように、リミットバネ７５と円筒体１０１と
の間の締め代の存在により、リミットバネ７５が所定の
初期締め付け力をもって円筒体１０１上に接合される。
これにより、付与されたねじり荷重が、初期締め付け力
に相当する分を除いて解除される。

【０１０８】そして、組付調整装置１１１のプレート１
１４を万力等から取り外し、再度、リミットバネ７５の
前方延出部１０２を前端固定部材１１３の第２係合凹部
１２３に、後方延出部１０３を後端固定部材１１２の第
１係合凹部１１８にそれぞれ係合させる。そして、プー
リ６５を回転不能に固定する。

【０１０９】この状態で、前端固定部材１１３のトルク
付与ハンドル１２４を、レンチ等を用いてプーリ６５の
回転方向とは逆方向に、いつでもすぐに停止できるよう
な極低速で回転させる。この回転により、リミットバネ
７５は、巻きが緩む方向にねじり変形され、その内周が
拡径される。そして、円筒体１０１は、リミットバネ７
５に対して滑りながら相対回転される。この相対回転状
態で、前記前端固定部材１１３に作用するトルクを測定
することによって、リミットバネ７５に作用するねじり
荷重の大きさを測定する。このねじり荷重の大きさは、
リミットバネ７５がトルク伝達を遮断する負荷トルクの
値、つまり解放トルクの値に相当する。

【０１１０】このねじり荷重の大きさが所定の範囲内で
あるときには、直ちに前端固定部材１１３の回転を停止
して、ねじり荷重を解除し、組付調整装置１１１を取り
外す。これにより、リミットバネ７５は、その内周が縮
径し、所定の初期締め付け力をもって円筒体１０１に対
して締め付け接合される。

【０１１１】一方、前記ねじり荷重の大きさが所定の範
囲を超えて大きいときには、前端固定部材１１３に作用
するトルク値を観察しながら、その前端固定部材の１１
３の回転を継続させる。このとき、リミットバネ７５と
円筒体１０１とが、滑りながら相対回転する。この相対
回転の際に、図１２に示すように、リミットバネ７５の
内周面上の螺旋溝１０４の螺進作用により、円筒体１０
１には軸線方向への相対移動力が作用する。そして、円
筒体１０１は、この相対移動力により、テーパ面６６
ａ、１０１ａに沿って軸線方向に移動して、それらのテ
ーパ面６６ａ、１０１ａの係合位置が鎖線で示すように
変更される。これによって、リミットバネ７５と円筒体
１０１との間の締め代が徐々に減少するように調整され
る。これにより、図１０及び図１１に示す前端固定部材
１１３に作用するトルク値も低下してくる。そして、ね
じり荷重の大きさが所定の範囲内に到達したところで、
前記と同様に直ちに前端固定部材１１３の回転を停止し
て、リミットバネ７５を円筒体１０１上に締め付け接合
させて、組付調整装置１１１を取り外す。

【０１１２】そして、図８及び図９に示すように、スプ
ライン軸７０とスプライン溝７４とが係合するように、
回転軸２６の小径部６９に対してブッシュ７１を挿嵌す
る。ついで、取付板１０５及び緩衝ゴム８３と一体化さ
れた結合筒１０６を、その係止突部１０６ｃがリミット
バネ７５の前方延出部１０２の端面に係合するように、
結合筒部１０６ｂをリミットバネ７５の前端部に挿冠す
る。そして、ブッシュ７１及び取付板１０５を、回転軸
２６に対してボルト７８により締め付け固定する。これ
により、リミットバネ７５が、結合筒１０６、緩衝ゴム
８３、取付板１０５、ボルト７８及びブッシュ７１を介
して回転軸２６と一体回転可能に連結される。

【０１１３】以上のように構成されたこの第５の実施形
態によれば、前記各実施形態の動力伝達機構とほぼ同様
の効果に加えて、以下の効果が期待される。 ・ この第５の実施形態の動力伝達機構の調整方法で
は、リミットバネ７５を組み付けた状態で、円筒体１０
１を相対移動させることにより、リミットバネ７５と円
筒体１０１との締め代が調整される。このため、リミッ
トバネ７５を組み付けた状態で、解放トルクが所定の範
囲を越えて大きい場合であっても、リミットバネ７５を
取り外して煩わしい選択嵌合を行うことなく、前記解放
トルクを所定の範囲内に収まるように設定することがで
きる。このように、リミットバネ７５の解放トルクを容
易に調整することができる。従って、解放トルクの調整
作業に多くの工数を要したり、微妙に寸法の異なるリミ
ットバネ７５及び円筒体１０１を多数用意する必要がな
い。また、プーリ６５のボス部６６及び円筒体１０１、
リミットバネ７５を厳密に加工したりする必要もない。
従って、簡単な方法で、各製品の過大な負荷トルクの解
放特性を容易に安定化することができて、製作コストの
高騰を抑制することができる。

【０１１４】・ この第５の実施形態の動力伝達機構の
調整方法では、リミットバネ７５に作用するねじり荷重
の大きさを測定しながら、リミットバネ７５と円筒体１
０１との締め代の調整を行うようになっている。このね
じり荷重の大きさは、リミットバネ７５と円筒体１０１
とが滑りを生じ始める負荷トルクと等価である。このた
め、前記締め代の調整作業は、解放トルクを測定しなが
ら、その解放トルクを調整しているということに他なら
ない。従って、製品の組付作業において、その解放トル
クを確実に所定の範囲内に収めることができて、製品の
歩留まりを向上させることができる。

【０１１５】・ この第５の実施形態の動力伝達機構で
は、リミットバネ７５の初期締め付け力を調整するため
の調整手段が、リミットバネ７５自身の内周面に形成さ
れた螺旋溝１０４と、一対のテーパ面６６ａ、１０１ａ
とからなっている。このため、初期締め付け力の調整の
ために特段の追加部材を必要とせず、構成の簡素化を図
ることができる。従って、動力伝達機構の製作コストの
高騰を一層抑制することができる。

【０１１６】（別例）なお、前記各実施形態は、以下の
ように変更して具体化することもできる。 ・ 前記第１の実施形態において、リミットバネ７５の
内周のテーパ面７５ａの前方側部分の内径を、負荷トル
ク等の外力が作用していない状態（無荷重状態）におい
て結合板７４の外径よりも小さくなるように設定し、リ
ミットバネ７５を一旦拡径変形させて結合板７４と挿嵌
し、拡径変形を解除してリミットバネ７５と結合板７４
に密着させること。

【０１１７】このように構成した場合、組み付け時にお
いて、リミットバネ７５に対し若干のストレスを与える
ことにはなるが、一対のテーパ面７４ａ、７５ａの係合
位置を調整することで、過大な負荷トルクの解放特性を
容易に安定化させることができる。

【０１１８】・ 前記第１の実施形態において、リミッ
トバネ７５の内周の後方側部分をほぼ円筒状をなすよう
に巻回し、その後方側部分の内径を負荷トルク等の外力
が作用していない状態（無荷重状態）においてプーリ６
５のボス部６６の外径よりも小さくなるように設定し、
リミットバネ７５を一旦拡径変形させてプーリ６５のボ
ス部６６と挿嵌し、拡径変形を解除してリミットバネ７
５をプーリ６５のボス部６６に対して締め付け固定する
こと。つまり、リミットバネ７５において、テーパ面７
５ａを有する部分を過大な負荷トルクの解放を担うトル
クリミット部とし、他の部分をリミットバネの対向する
部材に対する固定を担う固定部とすること。

【０１１９】このように構成した場合、リミットバネ７
５がプーリ６５のボス部６６に一体回転可能に固定さ
れ、そのボス部６６上に掛止突部７７を形成することな
く、リミットバネ７５をプーリ６５に対し回り止めする
ことができる。従って、プーリ６５の加工工数を低減で
きて、製作上有利である。

【０１２０】・ 前記第１の実施形態において、結合板
７４をほぼ円筒状に形成し、その前端に、例えば前記第
２の実施形態に記載したようなリミットバネ７５の前端
部に係合する係止突片８７を設け、リミットバネ７５の
内周の前方側部分をほぼ円筒状をなすように巻回し、リ
ミットバネ７５の後方側部分の内周にテーパ面７５ａを
形成し、そのテーパ面７５ａと対をなすようにプーリ６
５のボス部６６に、例えば前記第４の実施形態に記載し
たようなテーパ面６６ａを形成して、それらテーパ面７
５ａ、６６ａの係合位置を変更してリミットバネ７５の
初期締め付け力を調整可能にすること。なお、この場
合、プーリ６５のボス部６６の掛止突部７７は省略す
る。

【０１２１】このように構成した場合、リミットバネ７
５が結合板７４に対して回り止めされて、結合板７４、
緩衝ゴム７３及びブッシュ７１を介して、回転軸２６と
に一体回転可能となる。ここで、圧縮機２１側で過大な
負荷トルクが発生した場合には、リミットバネ７５の締
め付け力が減少し、リミットバネ７５の後方側部分と、
プーリ６５のボス部６６との一対のテーパ面７５ａ、６
６ａの間で滑りを生じて、プーリ６５から回転軸への動
力伝達が遮断される。

【０１２２】・ 前記の別例において、結合板７４の係
止突片８７を省略し、リミットバネ７５の前方側部分の
内径を負荷トルク等の外力が作用していない状態（無荷
重状態）において結合板７４の外径よりも小さくなるよ
うに設定して、リミットバネ７５を一旦拡径変形させて
結合板７４と挿嵌し、拡径変形を解除してリミットバネ
７５を結合板７４に締め付け固定すること。

【０１２３】・ 前記第１の実施形態において、リミッ
トバネ７５の内周のテーパ面７５ａ及び結合板７４の外
周のテーパ面７４ａを、第１の実施形態とは逆に、前端
から後端にかけて次第に縮径するように形成すること。

【０１２４】・ 前記第１の実施形態において、結合板
７４の外周面上に、第２〜４の実施形態と同様の樹脂層
９５を形成すること。 ・ 前記第２〜４の各実施形態において、結合板９２の
外周面上の樹脂層９５を省略すること。ただし、この場
合、結合板９２の外径を、樹脂層９５の厚み分だけ大き
く設定する必要がある。

【０１２５】・ 前記第２〜４の各実施形態において、
リミットバネ７５を、圧縮機２１に何らかの原因で過大
な負荷トルクが発生した場合に、その巻きが締まる方向
に巻回された締まりバネとすること。この場合、テーパ
面６６ａ、８８ａ、９２ａの係合位置を変更して、リミ
ットバネ７５の連結板８４、９９の嵌挿筒部８５、９９
ａに対する初期締め付け力を調整するようにする。ま
た、連結板８４の係止突片８７を省略する必要がある。
そして、この別例の動力伝達機構では、圧縮機２１にお
いて過大な負荷トルクが発生すると、リミットバネ７５
の外周が縮径されて、リミットバネ７５の締め付け力が
減少される。このため、リミットバネ７５と連結板８４
との間で滑りを生じて、プーリ６５から回転軸２６への
動力伝達が遮断される。

【０１２６】・ 前記第５の実施形態において、リミッ
トバネ７５を、圧縮機２１に何らかの原因で過大な負荷
トルクが発生した場合に、その巻きが締まる方向に巻回
された締まりバネとすること。この場合、結合筒１０６
の嵌挿筒部１０６ｂの内周面に前端側から後端側に向か
って拡径するテーパ面を形成し、その嵌挿筒部１０６ｂ
とリミットバネ７５の外周面との間に、外周面上に前記
嵌挿筒部１０６ｂに対応するテーパ面を備えた円筒体を
介装する。また、結合筒１０６の係止突部１０６ｃを省
略するとともに、リミットバネ７５をプーリ６５に対し
て回り止めする。

【０１２７】このように構成した場合、リミットバネ７
５と円筒体との相対回転に伴って、リミットバネ７５の
外周面上の螺旋溝の螺進作用により、円筒体が軸線方向
に相対移動される。これにより、前記テーパ面の係合位
置が変更されて、リミットバネ７５の初期締め付け力が
調整される。

【０１２８】・ 前記第５の実施形態において、図１３
（ａ）に示すように、介装部材としての円筒体１０１の
内周面、及び、その円筒体１０１が接合するプーリ６５
のボス部６６の外周面にテーパ面を設けず、リミットバ
ネ７５と円筒体１０１とが相対回転されたときの螺旋溝
１０４の螺進作用によって、図１３（ｂ）に示すよう
に、円筒体１０１を軸線方向に移動させて、リミットバ
ネ７５と円筒体１０１との軸線方向の接合距離を変更し
て、リミットバネ７５の初期締め付け力を調整するよう
にすること。

【０１２９】・ 前記第５の実施形態においては、リミ
ットバネ７５の素線間に形成される隙間を螺旋溝１０４
として利用したが、リミットバネ７５の内周面に別途溝
加工を施し、螺旋溝を形成してもよい。螺旋溝はリミッ
トバネ７５と対向する部材との相対回転に基づき両部材
間に軸方向への相対移動力を発生させる溝であれば、そ
の形状や製法は適宜変更してもよい。

【０１３０】・ 前記各実施形態において、回転軸２６
に動力源を連結し、プーリ６５にベルト６７等を介して
被動機器を連結すること。 ・ 前記各実施形態において、リミットバネ７５を複数
の素線が互いに平行をなすように巻回した多条ねじりコ
イルバネとすること。

【０１３１】これらのように構成した場合でも、前記各
実施形態とほぼ同様の効果が期待される。

【０１３２】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。請求項１に記載の発明によ
れば、動力伝達機構の組み立て時に、第１回転体から第
２回転体への動力伝達経路において、ねじりコイルバネ
の初期締め付け力を、調整手段により予め調整すること
ができる。従って、過大な負荷トルクの解放特性を容易
に安定化することができる。

【０１３３】請求項２に記載の発明によれば、ねじりコ
イルバネと、それに対向する部材との間の相対回転によ
り、それらの間の軸線方向への相対移動力が生じる。こ
の相対移動力を前記初期締め付け力の調整に利用するこ
とができて、構成の簡素化を図ることができる。

【０１３４】請求項３及び７に記載の発明によれば、ね
じりコイルバネとそれに対向する部材とを軸線方向へ相
対移動させることにより、両者の軸線方向の接合距離が
変更される。従って、ねじりコイルバネの初期締め付け
力を容易に調整することができる。

【０１３５】請求項４に記載の発明によれば、一対の係
合可能なテーパ面により調整手段が構成されているた
め、簡単な構成でねじりコイルバネの初期締め付け力を
容易に調整することができて、製作コストの高騰を抑制
することができる。

【０１３６】また、ねじりコイルバネを予めねじり変形
させることなく、対向部材に密着させることができる。
従って、ねじりコイルバネの組み付け時に、過大なトル
クの解放特性に不用意な変化が生じるおそれを低減でき
る。

【０１３７】請求項５に記載の発明によれば、調整手段
を構成する一対のテーパ面が、ねじりコイルバネ自体の
内周面と、その内周面に嵌合する部材の外周面とに形成
されている。従って、部品点数の増大を抑制することが
できて、構成の一層の簡略化を図ることができる。

【０１３８】請求項６及び８に記載の発明によれば、調
整手段を構成する一対のテーパ面が、外側部材の内周面
と内側部材の外周面とに形成されている。このため、内
側部材と外側部材との一方を他方に対して軸線方向へ相
対移動させることにより、両テーパ面の係合位置が変更
される。従って、ねじりコイルバネの初期締め付け力を
容易に調整することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の動力伝達機構を備えたクラ
ッチレス可変容量圧縮機を示す断面図。

【図２】 図１の動力伝達機構を拡大して示す断面図。

【図３】 図２の３−３線において一部を断面にして示
す側面図。

【図４】 第２の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図５】 図４の５−５線における部分断面図。

【図６】 第３の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図７】 第４の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図８】 第５の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図９】 図８の９−９線において一部を断面にして示
す側面図。

【図１０】 図８の動力伝達機構に組付調整装置を取着
した状態を示す断面図。

【図１１】 図１０の各部材を分解して示す斜視図。

【図１２】 図８のリミットバネの調整方法に関する説
明図。

【図１３】 第５の実施形態の動力伝達機構の別例に関
し、（ａ）は調整前の状態、（ｂ）は調整後の状態を示
す説明図。

【図１４】 従来の動力伝達機構を拡大して示す断面
図。

【符号の説明】

２１…被動機器としてのクラッチレス可変容量圧縮機、
２６…第２回転体の一部を構成する回転軸、６５…第１
回転体としてのプーリ、６６…内側部材を構成するボス
部、６６ａ、７４ａ、７５ａ、８８ａ、９２ａ、１０１
ａ…調整手段を構成するテーパ面、６８…動力源として
の車両エンジン、７１…第２回転体の一部を構成するブ
ッシュ、７３…第２回転体の一部を構成する緩衝ゴム、
７４…嵌合する部材としての結合板、７５…ねじりコイ
ルバネとしてのリミットバネ、８２…第１回転体の一部
を構成する支持板、８３…第１回転体の一部を構成する
緩衝ゴム、８４…第１回転体の一部を構成する連結板、
８８…内側部材としてのブッシュ、９２…外側部材とし
ての結合板、９８、１０５…第２回転体の一部を構成す
る取付板、９９…第２回転体の一部を構成する連結板、
１０１…外側部材または介装部材としての円筒体、１０
４…螺旋溝、１０６…第２回転体の一部を構成する結合
筒。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 南 和彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 天野 晃浩 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 平松 修 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 小林 久和 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 動力源側の第１回転体と被動機器側の第
   ２回転体とを、動力伝達時に発生する負荷トルクによっ
   てねじり変形可能なねじりコイルバネを介して、動力伝
   達可能に連結する動力伝達機構において、 前記ねじりコイルバネは、それに対向する部材に対し所
   定の初期締め付け力でもって結合し、そのねじりコイル
   バネの初期締め付け力を調整するための調整手段を設け
   た動力伝達機構。
2. 【請求項２】 前記調整手段は、前記ねじりコイルバネ
   の外周面または内周面に形成された螺旋溝を含む請求項
   １に記載の動力伝達機構。
3. 【請求項３】 前記ねじりコイルバネとそれに対向する
   部材との間に介装部材を介装し、それらねじりコイルバ
   ネと介装部材の軸線方向の接合距離を変更することによ
   り、ねじりコイルバネの初期締め付け力を調整するよう
   にした請求項２に記載の動力伝達機構。
4. 【請求項４】 前記調整手段は一対の係合可能なテーパ
   面からなり、それらのテーパ面の係合位置を変更するこ
   とにより、ねじりコイルバネの初期締め付け力を調整す
   るようにした請求項１また２に記載の動力伝達機構。
5. 【請求項５】 前記テーパ面は、ねじりコイルバネ自体
   の内周面と、その内周面に嵌合する部材の外周面とに形
   成した請求項４に記載の動力伝達機構。
6. 【請求項６】 前記テーパ面は、ねじりコイルバネに密
   着する外側部材の内周面と、その内周面に嵌合する内側
   部材の外周面とに形成した請求項４に記載の動力伝達機
   構。
7. 【請求項７】 請求項３に記載の動力伝達機構におい
   て、 前記ねじりコイルバネにねじり荷重を作用させて、ねじ
   りコイルバネと介装部材とを相対回転させ、前記螺旋溝
   の螺進作用により同ねじりコイルバネと同介装部材とを
   軸線方向に予め所定量だけ相対移動させて、同ねじりコ
   イルバネと同介装部材との軸線方向の接合距離を変更し
   て、解放時の負荷トルクの値を調整する動力伝達機構の
   調整方法。
8. 【請求項８】 請求項６に記載の動力伝達機構におい
   て、 前記ねじりコイルバネにねじり荷重を作用させ、ねじり
   コイルバネと外側部材とを相対回転させて、同ねじりコ
   イルバネと同外側部材とを前記テーパ面に沿って相対移
   動させて、同ねじりコイルバネと同外側部材との間の締
   め代を予め所定量だけ変更して、解放時の負荷トルクの
   値を調整する動力伝達機構の調整方法。