JPH10259443A

JPH10259443A - 熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材

Info

Publication number: JPH10259443A
Application number: JP8763097A
Authority: JP
Inventors: Hiroaki Takeuchi; 宏明竹内; Koji Okada; 光司岡田; Yoshiaki Ogiwara; 吉章荻原
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 1997-03-21
Filing date: 1997-03-21
Publication date: 1998-09-29

Abstract

(57)【要約】【課題】酸性およびアルカリ性の両腐食環境下で十分
な耐食性および耐エロージョン性が得られる熱交換器用
高耐食性アルミニウム合金複合材を提供する。【解決手段】Ｓｉ０．３〜１．２wt％、Ｃｕ０．３〜
１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を芯材とし、前記芯
材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金をろう材としてクラッド
し、前記芯材の他面に必須成分としてＢｅ０．００５〜
２．０wt％、Ｚｎ２．０〜６．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を犠牲陽極材として
クラッドした熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合
材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ろう付けにより製
造される自動車用熱交換器のチューブ管に好適な、酸性
とアルカリ性の両冷媒に適用可能な３層構造のアルミニ
ウム合金複合材に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、自動車用熱交換器のラジエータ
ーは、図１(イ),(ロ) に示す構造のもので、このものは冷
媒を通すチューブ管１の間にフィン２を配置し、チュー
ブ管１の両端にそれぞれヘッダープレート３を取付けて
コア４を組立て、この組立体をろう付けしたのち、ヘッ
ダープレート３にパッキン５を介して樹脂タンク６、７
を取付けて製造される。このようなラジエーターのチュ
ーブ管１に冷媒を通し冷媒を冷却する。コア４の側面は
サイドプレート（図示せず）により補強される。前記フ
ィンにはＪＩＳ−３００３合金にＺｎを１．５wt％程度
添加した厚さ０．１ｍｍ程度の薄板が用いられている。
前記チューブ管には、ＪＩＳ−３００３合金にＳｉ、Ｃ
ｕなどを添加した合金を芯材とし、その片面にろう材
を、他面にＪＩＳ−７０７２合金、或いはこれにＭｇな
どを添加した合金を孔食防止用の犠牲陽極材としてクラ
ッドした厚さ０．２〜０．３ｍｍのＡｌ合金複合材（ブ
レージングシート）を前記犠牲陽極材を内側（冷媒側）
にして筒状に電縫加工したものが用いられる。ヘッダー
プレート３には厚さ１．０〜１．３ｍｍのチューブ管と
同じ材質のＡｌ合金複合材が用いられている。

【０００３】前記Ａｌ合金複合材は、ろう付け時に５８
０〜６００℃の温度雰囲気に曝され、このとき前記犠牲
陽極材のＺｎが芯材に拡散してＺｎ拡散層が形成され
る。このＺｎ拡散層は使用中に優先腐食するため、冷媒
側から発生する孔食は浅く広い形態（面食）となり、良
好な耐孔食性が長期に渡り得られる。

【０００４】犠牲陽極材には、前述のＪＩＳ−７０７２
合金または前記合金にＭｇなどを添加した合金の他、Ａ
ｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金やＡｌ−Ｍｇ−Ｉｎ系合金などが
用いられる。これら合金はそれ自体浅く広い孔食形態を
とり、芯材が暴露したあとは芯材との電位差により、優
先腐食して芯材の腐食を抑制する。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】前記従来のＡｌ合金複
合材を用いたチューブ管は酸性腐食環境下で十分な耐食
性を示すことが知られているが、最近はアルカリ性冷媒
も使用されるようになり、酸性のみならずアルカリ性腐
食環境下にも耐える材料が要求されるようになった。し
かし、従来のチューブ管は、アルカリ性環境下では、犠
牲陽極材表面に酸化皮膜が部分的に生成するようにな
り、酸化皮膜が共存した状態では犠牲材の電位が芯材よ
り貴となり、広く浅い孔食形態が取れなくなる。この
他、ラジエーター、ヒーターなどの熱交換器では、チュ
ーブ内の冷媒の流速が予想以上に速くなることがあり、
この場合チューブ内面にエロージョン（機械的化学的作
用による損傷）が発生するという深刻な問題がある。こ
のようなことから、本発明者らは鋭意研究を行い、芯材
と犠牲陽極材の電位をバランスさせることにより、酸性
とアルカリ性の両腐食環境下において耐食性と耐エロー
ジョン性に優れるＡｌ合金複合材を実現し得ることを見
出し、さらに研究を進めて本発明を完成させるに至っ
た。本発明の目的は、酸性およびアルカリ性の両腐食環
境下で十分な耐食性ならびに耐エロージョン性が得られ
る熱交換器用アルミニウム合金複合材を提供することに
ある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
Ｓｉ０．３〜１．２wt％、Ｃｕ０．３〜１．０wt％、Ｍ
ｎ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避不純
物からなるＡｌ合金を芯材とし、前記芯材の片面にＡｌ
−Ｓｉ系合金をろう材としてクラッドし、前記芯材の他
面に必須成分としてＢｅ０．００５〜２．０wt％、Ｚｎ
２．０〜６．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物
からなるＡｌ合金を犠牲陽極材としてクラッドしたこと
を特徴とする熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合
材である。

【０００７】請求項２記載の発明は、Ｓｉ０．３〜１．
２wt％、Ｃｕ０．３〜１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０
wt％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなるＡｌ合
金を芯材とし、前記芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金をろ
う材としてクラッドし、前記芯材の他面に必須成分とし
てＢｅ０．００５〜２．０wt％、Ｚｎ２．０〜６．０wt
％を含有し、さらにＳｉ０．０２〜１．０wt％、Ｇｅ
０．００５〜２．０wt％、Ｉｎ０．００５〜０．５wt
％、Ｓｎ０．００５〜０．５wt％、Ｍｎ０．０２〜１．
５wt％のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌ
と不可避不純物からなるＡｌ合金を犠牲陽極材としてク
ラッドしたことを特徴とする熱交換器用高耐食性アルミ
ニウム合金複合材である。

【０００８】請求項３記載の発明は、Ｓｉ０．３〜１．
２wt％、Ｃｕ０．３〜１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０
wt％を含有し、さらにＣｒ０．０１〜０．３wt％、Ｚｒ
０．０１〜０．３wt％、Ｔｉ０．０１〜０．３wt％、Ｍ
ｇ０．２wt％以下のうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を芯材と
し、前記芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金をろう材として
クラッドし、前記芯材の他面に必須成分としてＢｅ０．
００５〜２．０wt％、Ｚｎ２．０〜６．０wt％を含有
し、残部Ａｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を犠牲陽
極材としてクラッドしたことを特徴とする熱交換器用高
耐食性アルミニウム合金複合材である。

【０００９】請求項４記載の発明は、Ｓｉ０．３〜１．
２wt％、Ｃｕ０．３〜１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０
wt％を含有し、さらにＣｒ０．０１〜０．３wt％、Ｚｒ
０．０１〜０．３wt％、Ｔｉ０．０１〜０．３wt％、Ｍ
ｇ０．２wt％以下のうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を芯材と
し、前記芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金をろう材として
クラッドし、前記芯材の他面に必須成分としてＢｅ０．
００５〜２．０wt％、Ｚｎ２．０〜６．０wt％を含有
し、さらにＳｉ０．０２〜１．０wt％、Ｇｅ０．００５
〜２．０wt％、Ｉｎ０．００５〜０．５wt％、Ｓｎ０．
００５〜０．５wt％、Ｍｎ０．０２〜１．５wt％のうち
の１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避不純
物からなるＡｌ合金を犠牲陽極材としてクラッドしたこ
とを特徴とする熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複
合材である。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明のＡｌ合金複合材の合金元
素について説明する。犠牲陽極材に必須成分として含有
されるＢｅとＺｎは共存することにより、アルカリ性腐
食環境下での酸化皮膜の形成を抑制して、酸性腐食環境
下のみならず、アルカリ性腐食環境下でも高度の犠牲防
食効果を発揮する。さらにＢｅはチューブ内の冷媒の流
速が速いとき起きる犠牲陽極材表面の化学的溶解を抑制
して、耐エロージョン性をも向上させる。

【００１１】前記のようにＢｅは、耐食性および耐エロ
ージョン性の向上に有効な元素であり、その含有量を
０．００５〜２．０wt％に規定する理由は、０．００５
wt％未満では十分な耐エロージョン性が得られず、２．
０wt％を超えるとその効果が飽和する上、製造加工性が
悪化して歩留まりが低下するためである。Ｂｅの特に望
ましい含有量は０．２〜１．５wt％である。

【００１２】Ｚｎの含有量を２．０〜６．０wt％に規定
する理由は、２．０wt％未満では特に酸性腐食環境下で
十分な犠牲防食効果が得られず、６．０wt％を超えると
アルカリ性腐食環境下での酸化皮膜抑制効果が大幅に低
下し、またろう付温度によっては犠牲陽極材と芯材との
界面近傍が溶融する場合があるためである。Ｚｎの特に
望ましい含有量は２．０〜４．０wt％である。

【００１３】本発明において、犠牲陽極材に含有させる
選択元素のうちＳｉとＭｎは犠牲陽極材の表面硬度を高
め、耐エロージョン性を大幅に向上させる。Ｓｉの含有
量を０．０２〜１．０wt％、Ｍｎの含有量を０．０２〜
１．５wt％に規定した理由は、両者とも０．０２wt％未
満ではその効果が十分に得られず、Ｓｉが１．０wt％を
超え、Ｍｎが１．５wt％を超えるといずれも電縫加工の
際、チューブ管に溶接欠陥（ミクロ割れ）が発生する恐
れがあるためである。

【００１４】犠牲陽極材に含有させる選択元素のうちＧ
ｅ、Ｉｎ、Ｓｎは耐食性を改善する。Ｇｅの含有量を
０. ００５〜２. ０wt％に規定する理由は、０．００５
wt％未満ではアルカリ性環境下で犠牲陽極材表面の酸化
皮膜形成を十分抑制できなくなって犠牲防食効果が低下
し、２．０wt％を超えるとその効果が飽和する上、製造
加工性が悪化して歩留まりが低下するためである。Ｇｅ
の望ましい含有量は０．２〜１．５wt％である。Ｉｎ、
Ｓｎともその含有量を０．００５〜０．５wt％に規定し
た理由は、両者とも０．００５wt％未満では十分な犠牲
防食効果が得られず、０．５wt％を超えるとコイル端部
がコバ割れする恐れがあるためである。Ｉｎ、Ｓｎの特
に望ましい含有量はそれぞれ０．０１〜０．２wt％であ
る。

【００１５】次に芯材の合金元素について説明する。必
須元素のＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎはろう付後にマトリックス中
に固溶して強度向上に寄与する。Ｓｉの含有量を０．３
〜１．２wt％に規定する理由は、０．３wt％未満ではそ
の効果が十分に得られず、１．２wt％を超えるとＳｉが
単体で析出して深い孔食が発生するためである。Ｓｉの
望ましい含有量は０．７〜１．０wt％である。Ｃｕの含
有量を０．３〜１．０wt％に規定する理由は、０．３wt
％未満ではその効果が十分に得られず、１．０wt％を超
えると犠牲陽極材側にＣｕが多く拡散して犠牲陽極材の
機能が損なわれ、また電縫加工時に溶接割れが生じるた
めである。Ｃｕの望ましい含有量は０．４〜０．８wt％
である。Ｍｎの含有量を０．５〜２．０wt％に規定する
理由は、０．５wt％未満ではその効果が十分に得られ
ず、２．０wt％を超えると製造加工性が悪化し歩留まり
が低下するためである。Ｍｎの望ましい含有量は０．８
〜１．５wt％である。

【００１６】芯材に含有させる選択元素のＣｒ、Ｚｒ、
Ｔｉ、Ｍｇは強度向上に寄与する。このうちＣｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉの含有量は各々０．０１wt％未満ではその効果
が十分に得られず、０．３wt％を超えると鋳造割れが発
生する恐れがある。それぞれの望ましい含有量は０．０
８〜０．２wt％である。Ｍｇは芯材のＳｉとともにＭｇ
₂Ｓｉ化合物を時効析出させて強度向上に寄与する。Ｍ
ｇの含有量を０．２wt％以下に規定する理由は、０．２
wt％を超えると、ろう付けの際、芯材の片面にクラッド
したろう材にＭｇが拡散しフラックスと反応してろう付
性が低下するためである。

【００１７】本発明のＡｌ合金複合材は、ラジエーター
のチューブ管以外に、ラジエーターのヘッダープレート
にも使用でき、その他耐食性、耐エロージョン性が要求
されるいかなる部材、たとえばヒーターコアあるいはド
ロンカップエバポレーターのチューブシート、ヘッダー
管にも十分使用できる。

【００１８】本発明において、ろう材には、Ａｌ−Ｓｉ
系のＪＩＳ−４３４３合金、ＪＩＳ−４０４５合金、Ｊ
ＩＳ４００４合金などが使用できる。これら合金にろう
付性や耐食性を改善する他の元素を微量添加しても差し
支えない。

【００１９】

【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。（実施例１）表１、２に示す本発明組成の犠牲陽極材と
芯材の合金を金型に鋳造し、犠牲陽極材は、面削後、熱
間圧延により厚さ５ｍｍに仕上げた。芯材は面削のみで
厚さ４０ｍｍに仕上げた。ろう材はＪＩＳ−４３４３合
金を金型鋳造し、面削後、熱間圧延により厚さ５ｍｍに
仕上げた。前記ろう材、芯材、犠牲陽極材の３枚をこの
順に重ねて、５００℃にて熱間圧延して３層のクラッド
材を作製し、次いでこれを厚さ０．２９ｍｍに冷間圧延
し、ここで３４０℃で２時間中間焼鈍したのち、さらに
冷間圧延して厚さ０．２５ｍｍのＨ１４材のブレージン
グシートを得た。このブレージングシートの犠牲陽極材
とろう材の複合材に占めるクラッド率はそれぞれ１０％
である。

【００２０】（比較例１）犠牲陽極材と芯材に、本発明
規定外の組成の合金を用いた他は、実施例１と同じ方法
によりブレージングシートを製造した。

【００２１】得られた各々のブレージングシートについ
て、強度、耐食性、耐エロージョン性を試験した。試験
方法を下記に示す。

【００２２】〔強度〕６００℃で３分間のろう付加熱
後、８０℃／分の冷却速度で冷却し、その後室温に１４
日間放置した後、引張強さを測定した。〔耐食性〕各々のブレージングシートを電縫加工してチ
ューブ管 (長さ50cm,断面の幅16mm, 高さ2mm)とし、こ
のチューブ管を用いて図１に示す構造の熱交換器を組立
て、この熱交換器のチューブ管に腐食液を所定期間循環
させ、循環後、前記熱交換器からチューブ管をランダム
に10本サンプリングし、犠牲陽極材側からの孔食深さを
測定した。孔食深さは光学顕微鏡を用いた焦点深度法に
より測定した。最大孔食深さは測定値を４捨５入して１
０単位で表示した。フィンにはＡｌ−０．５wt％Ｓｉ−
０．２wt％Ｃｕ−１．０wt％Ｍｎ−２．０wt％Ｚｎ合金
からなる厚さ０．０７ｍｍの薄板材をコルゲート加工し
たものを用いた。ヘッダープレートにはフィンと同じ材
質の厚さ１．２ｍｍの板材を用いた。サイドプレートに
はＪＩＳ−３００３合金にＭｇを０．１５wt％添加した
芯材の片面にＪＩＳ−４３４３合金のろう材を、他面に
Ａｌ−１．５wt％Ｚｎ合金犠牲陽極材を各々クラッド率
１０％でクラッドしたＡｌ合金複合材を用いた。前記腐
食液の循環条件は、水道水＋１０ｐｐｍＣｕイオン＋
１５０ｐｐｍＣｌイオンの酸性腐食液を８５℃で１０時
間、室温で１４時間交互に５ケ月間循環させる方法、ま
たは水道水＋２００ｐｐｍＣＯ₃ ^2-イオンのアルカリ
性腐食液を８５℃で１０時間、室温で１４時間交互に５
ケ月間循環させる方法の２通りとした。〔耐エロージョン性〕前記耐食性試験に使用したのと同
じ構成の熱交換器のチューブ管に、水道水＋２００ｐｐ
ｍＣＯ₃ ^2-イオンのアルカリ性腐食液を８５℃に加熱し
て流速８ｍ／秒で１週間循環させ、循環後のチューブ管
の犠牲陽極材側からの最大孔食深さを測定した。チュー
ブ管のサンプリングと孔食深さの測定方法は耐食性試験
の場合と同様にして行った。試験結果を表３、４に示
す。

【００２３】

【表１】

【００２４】

【表２】（注）*17:Zr0.15 Ti0.15 、*18:Cr0.15 Ti0.15 、*19:Cr0.05 Zr0.05 Ti0.1 。

【００２５】

【表３】

【００２６】

【表４】

【００２７】表３、４より明らかなように、本発明例の
No.1〜19は酸性およびアルカリ性の両腐食環境下におい
て孔食深さが８０μｍ以下で、優れた耐食性を示した。
またチューブ内の液流が速い場合でも、エロージョンの
起点となる表面の化学的溶解は認められず、また孔食も
浅かった。一方、合金組成が本発明規定外の比較例(No.
20〜22) は酸性またはアルカリ性腐食環境下のいずれか
で耐食性が低下した。またエロージョンも発生した。

【００２８】図２(イ),(ロ) は本発明例のNo.10 および比
較例のNo.20 のそれぞれエロージョン試験後の断面組織
図である。本発明例のNo.10 は広く浅い孔食形態を示し
ている。これに対し比較例のNo.20 は、犠牲陽極材が腐
食溶解してなくなっており、芯材には深い孔食が発生し
ている。

【００２９】

【発明の効果】以上に述べたように、本発明のＡｌ合金
複合材によれば、酸性およびアルカリ性の両腐食環境下
において優れた犠牲防食効果が得られる。また耐エロー
ジョン性にも優れる。依って、工業上顕著な効果を奏す
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】（イ）は自動車用熱交換器（ラジエーター）の
正面図、（ロ）は（イ）のＡ−Ａ断面拡大図である。

【図２】（イ）は本発明例材、（ロ）は比較例材のそれ
ぞれエロージョン試験後の断面組織図である。

【符号の説明】

１チューブ管２フィン３ヘッダープレート４コア５パッキン６、７樹脂タンク

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【手続補正書】

【提出日】平成９年８月１８日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２２】〔強度〕６００℃で３分間のろう付加熱
後、８０℃／分の冷却速度で冷却し、その後室温に１４
日間放置した後、引張強さを測定した。〔耐食性〕各々のブレージングシートを電縫加工してチ
ューブ管（長さ５０ｃｍ，断面の幅１６ｍｍ，高さ２ｍ
ｍ）とし、このチューブ管を用いて図１に示す構造の熱
交換器を組立て、この熱交換器のチューブ管に腐食液を
所定期間循環させ、循環後、前記熱交換器からチューブ
管をランダムに１０本サンプリングし、犠牲陽極材側か
らの孔食深さを測定した。孔食深さは光学顕微鏡を用い
た焦点深度法により測定した。最大孔食深さは測定値を
４捨５入して１０μｍ単位で表示した。フィンにはＡｌ
−０．５ｗｔ％Ｓｉ−０．２ｗｔ％Ｃｕ−１．０ｗｔ％
Ｍｎ−２．０ｗｔ％Ｚｎ合金からなる厚さ０．０７ｍｍ
の薄板材をコルゲート加工したものを用いた。ヘッダー
プレートとサイドプレートは、ともにＪＩＳ−３００３
合金にＭｇを０．１５ｗｔ％添加した芯材の片面にＪＩ
Ｓ−４３４３合金のろう材を、他面にＡｌ−１．５Ｗｔ
％Ｚｎ合金犠牲陽極材を各々クラッド率１０％でクラッ
ドした厚さ１．２ｍｍのＡｌ合金複合材を用いた。前記
腐食液の循環条件は、水道水＋１０ｐｐｍＣｕイオン
＋１５０ｐｐｍＣ１イオンの酸性腐食液を８５℃で１０
時間、室温で１４時間交互に５ケ月間循環させる方法、
または水道水＋２００ｐｐｍＣＯ_３ ^２−イオンのアル
カリ性腐食液を８５℃で１０時間、室温で１４時間交互
に５ケ月間循環させる方法の２通りとした。〔耐エロージョン性〕前記耐食性試験に使用したのと同
じ構成の熱交換器のチューブ管に、水道水＋２００ｐｐ
ｍＣＯ_３ ^２−イオンのアルカリ性腐食液を８５℃に加熱
して流速８ｍ／秒で１週間循環させ、循環後のチューブ
管の犠牲陽極材側からの最大孔食深さを測定した。チュ
ーブ管のサンプリングと孔食深さの測定方法は耐食性試
験の場合と同様にして行った。試験結果を表３、４に示
す。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｓｉ０．３〜１．２wt％、Ｃｕ０．３〜
１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を芯材とし、前記芯
材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金をろう材としてクラッド
し、前記芯材の他面に必須成分としてＢｅ０．００５〜
２．０wt％、Ｚｎ２．０〜６．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を犠牲陽極材として
クラッドしたことを特徴とする熱交換器用高耐食性アル
ミニウム合金複合材。
【請求項２】Ｓｉ０．３〜１．２wt％、Ｃｕ０．３〜
１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を芯材とし、前記芯
材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金をろう材としてクラッド
し、前記芯材の他面に必須成分としてＢｅ０．００５〜
２．０wt％、Ｚｎ２．０〜６．０wt％を含有し、さらに
Ｓｉ０．０２〜１．０wt％、Ｇｅ０．００５〜２．０wt
％、Ｉｎ０．００５〜０．５wt％、Ｓｎ０．００５〜
０．５wt％、Ｍｎ０．０２〜１．５wt％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からな
るＡｌ合金を犠牲陽極材としてクラッドしたことを特徴
とする熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材。
【請求項３】Ｓｉ０．３〜１．２wt％、Ｃｕ０．３〜
１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０wt％を含有し、さらに
Ｃｒ０．０１〜０．３wt％、Ｚｒ０．０１〜０．３wt
％、Ｔｉ０．０１〜０．３wt％、Ｍｇ０．２wt％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避
不純物からなるＡｌ合金を芯材とし、前記芯材の片面に
Ａｌ−Ｓｉ系合金をろう材としてクラッドし、前記芯材
の他面に必須成分としてＢｅ０．００５〜２．０wt％、
Ｚｎ２．０〜６．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避不
純物からなるＡｌ合金を犠牲陽極材としてクラッドした
ことを特徴とする熱交換器用高耐食性アルミニウム合金
複合材。
【請求項４】Ｓｉ０．３〜１．２wt％、Ｃｕ０．３〜
１．０wt％、Ｍｎ０．５〜２．０wt％を含有し、さらに
Ｃｒ０．０１〜０．３wt％、Ｚｒ０．０１〜０．３wt
％、Ｔｉ０．０１〜０．３wt％、Ｍｇ０．２wt％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避
不純物からなるＡｌ合金を芯材とし、前記芯材の片面に
Ａｌ−Ｓｉ系合金をろう材としてクラッドし、前記芯材
の他面に必須成分としてＢｅ０．００５〜２．０wt％、
Ｚｎ２．０〜６．０wt％を含有し、さらにＳｉ０．０２
〜１．０wt％、Ｇｅ０．００５〜２．０wt％、Ｉｎ０．
００５〜０．５wt％、Ｓｎ０．００５〜０．５wt％、Ｍ
ｎ０．０２〜１．５wt％のうちの１種または２種以上を
含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を犠
牲陽極材としてクラッドしたことを特徴とする熱交換器
用高耐食性アルミニウム合金複合材。