JPH10248265A - 力率改善回路 - Google Patents

力率改善回路

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JPH10248265A
JPH10248265A JP9052096A JP5209697A JPH10248265A JP H10248265 A JPH10248265 A JP H10248265A JP 9052096 A JP9052096 A JP 9052096A JP 5209697 A JP5209697 A JP 5209697A JP H10248265 A JPH10248265 A JP H10248265A
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circuit
power factor
terminal
rectifier
capacitor
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Yasunobu Suzuki
康暢 鈴木
Toru Tejima
透 手島
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I HITSUTSU KENKYUSHO KK
Original Assignee
I HITSUTSU KENKYUSHO KK
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    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
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    • H02M1/425—Arrangements for improving power factor of AC input using a single converter stage both for correction of AC input power factor and generation of a high frequency AC output voltage
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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    • H02M7/5383—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a self-oscillating arrangement
    • H02M7/53832—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a self-oscillating arrangement in a push-pull arrangement
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    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Abstract

(57)【要約】 【課題】 交流入力電流に含まれる高調波電流を減少さ
せ、且つ優れた力率および効率を得ることのできる、新
しい力率改善回路を提供する。 【解決手段】 交流電圧を直流電圧に変換する整流回路
と直流電圧を高周波交流電圧に変換するハーフ・ブリッ
ジ型インバータとの間に備えられ、力率を改善する回路
であって、放電用ダイオード、平滑コンデンサ、充電用
ハーフ・ブリッジ整流器、高周波コンデンサ、および高
周波インダクタにより構成されており、整流器の出力端
子間には互いに直列接続された放電用ダイオードと平滑
コンデンサとが並列接続され、充電用ハーフ・ブリッジ
整流器のプラス出力端子およびマイナス出力端子はそれ
ぞれ平滑コンデンサのプラス極およびマイナス極に接続
され、そして、充電用ハーフ・ブリッジ整流器の入力端
子とハーフ・ブリッジ型インバータにおける２個のトラ
ンジスタの接続点との間に高周波コンデンサと高周波イ
ンダクタとが直列接続されている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、力率改善回路に
関するものである。さらに詳しくは、この発明は、交流
入力電流に含まれる高調波電流を減少させ、且つ優れた
効率および力率を得ることのできる力率改善回路に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術とその課題】従来より、スイッチング電源
は、映像機器、音響機器、コンピュータ等の電子機器、
および、空調機、調理器、照明機器、産業用モーターコ
ントロール機器、無停電電力供給回路などの交流出力装
置等に広く一般的に使用されている。このスイッチング
電源は、半導体のスイッチング、専用制御回路のＬＳＩ
化、磁性材料およびコンデンサの高周波化などの電子技
術の進歩に伴って、その需要を急激に伸ばしている。
【０００３】しかしながら、このようなスイッチング電
源としての整流回路は、その入力力率が０．６〜０．６
７程度と、消費電力に対する入力電流値が大きく、給配
電系における無効電力の増加を伴い、地球資源エネルギ
ーの無駄使いとなっていると指摘されている。また、交
流入力電流に含まれる高調波電流成分により電波障害や
受変電設備等の事故も発生し、高調波電流成分が電流供
給系統における公害であるとも指摘されている。
【０００４】たとえば、図１は、従来のインバータ型蛍
光灯の点灯回路の一例を示したものであり、（１ａ）
（１ｂ）は交流入力端子、（２）はコンデンサとインダ
クタとにより構成されている高周波フィルタ、（３）は
ダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４により構成されてい
る単相ブリッジ整流回路、（４）はハーフ・ブリッジ型
インバータ、（５）は電子バラスト、（６）は蛍光灯、
（７）は起動用コンデンサ、（８）は抵抗およびトライ
アックにより構成されている突入電流防止回路であり、
また、単相ブリッジ整流回路（３）の出力端子間には平
滑コンデンサＣ１が並列接続されている。
【０００５】この図１に例示した点灯回路では、まず交
流電源から交流入力端子（１ａ）（１ｂ）を通って入力
される交流入力電流に含まれる高調波電流成分が、高周
波フィルタ（２）により除去され、単相ブリッジ整流回
路（３）により整流されて直流電流となる。そして、こ
の直流電流は、平滑コンデンサＣ１により平滑された
後、ハーフ・ブリッジ型インバータ（４）により高周波
交流電流に変換されて、電子バラスト（５）を介し蛍光
灯（６）に印加される。
【０００６】図２は、図１の従来の点灯回路における交
流入力電圧ｅと交流入力電流Ｉacと平滑コンデンサＣ１
の端子電圧ＶC1の各波形を模式的に例示したものであ
り、また、図３は、図１に示した回路構成を有する実際
に市販されているインバータ型蛍光灯の点灯装置におけ
る入力電流波形とこの入力電流波形に含まれる高次の高
調波電流成分を例示したものである。
【０００７】この図２および図３に例示した各波形から
明らかなように、交流入力電流Ｉacは、交流入力電圧ｅ
の最大値付近においてのみ流れて、ピーク値が大きくな
っている。つまり、図１に例示したような従来の回路
は、波形率が悪く、高周波フィルタ（２）のみでは高調
波電流を十分に除去することができないため、高調波電
流成分を多く含む交流電流が流れ、そのため力率が低下
してしまう。
【０００８】たとえば図３に示したように、実際の点灯
装置における入力電流波形の全高調波歪率（ＴＨＤ；To
tal Harmonic Distortion)の実測値は１１２．３２％で
あり、このＴＨＤ値を用いて力率（ＰＦ；Power Facto
r) を次式により求めると、
【０００９】
【数１】
【００１０】約０．６６５となり、無効電力が非常に大
きくなっている。このような現状から、整流回路が備え
られた回路における力率や高調波電流の規制が国際電気
標準会議（ＩＥＣ：International Electrotechnical C
omission) によって決定されており、我が国においても
そのための対応が迫られている。このような高調波電流
の規制に対する対策として、従来より、アクティブ・フ
ィルタ型回路や、チョーク・インプット型回路が提案さ
れてきている。
【００１１】しかしながら、アクティブ・フィルタ型回
路は、スイッチング・ノイズの抑圧用フィルタを含めて
回路素子が多く、高コストとなってしまうといった問題
があり、また、チョーク・インプット型回路は、容積や
重量が大きく、十分に高い力率を得ることが困難であっ
た。そこで、この発明は、以上の通りの事情に鑑みてな
されたものであり、整流回路が備えられた回路における
交流入力電流に含まれる高調波電流成分を減少させ、且
つ優れた力率を得ることのできる、回路構成が簡単で、
安価な、新しい力率改善回路を提供することを目的とし
ている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を解決するものとして、交流電圧を直流電圧に変換する
整流回路と直流電圧を高周波交流電圧に変換するハーフ
・ブリッジ型インバータとの間に備えられ、力率を改善
する回路であって、放電用ダイオード、平滑コンデン
サ、充電用ハーフ・ブリッジ整流器、高周波コンデン
サ、および高周波インダクタにより構成されており、整
流器の出力端子間には互いに直列接続された放電用ダイ
オードと平滑コンデンサとが並列接続され、充電用ハー
フ・ブリッジ整流器のプラス出力端子およびマイナス出
力端子はそれぞれ平滑コンデンサのプラス極およびマイ
ナス極に接続され、そして、充電用ハーフ・ブリッジ整
流器の入力端子とハーフ・ブリッジ型インバータにおけ
る２個のトランジスタの接続点との間に高周波コンデン
サと高周波インダクタとが直列接続されていることを特
徴とする力率改善回路（請求項１）や、交流電圧を直流
電圧に変換する整流回路と直流電圧を高周波交流電圧に
変換するブリッジ型インバータとの間に備えられ、力率
を改善する回路であって、放電用ダイオード、平滑コン
デンサ、充電用ブリッジ整流器、高周波コンデンサ、お
よび高周波インダクタにより構成されており、整流回路
の一方の出力端子に平滑コンデンサの一方の端子と充電
用ブリッジ整流器の一方の出力端子とが共通接続され、
平滑コンデンサの他方の端子と充電用ブリッジ整流器の
他方の出力端子と放電用ダイオードの一方の端子とが共
通接続され、放電用ダイオードの他方の端子は整流回路
の他方の出力端子に接続され、そして、充電用ブリッジ
整流器の２つの入力端子それぞれとブリッジ型インバー
タにおける２組のトランジスタそれぞれの接続点との間
に高周波コンデンサと高周波インダクタとが直列接続さ
れていることを特徴とする力率改善回路（請求項２）を
提供する。
【００１３】また、上記の回路において、充電用抵抗ま
たはインピーダンス素子が放電用ダイオードに並列接続
されていること（請求項３）をその好ましい態様として
いる。さらにまた、この発明は、交流電圧を直流電圧に
変換する整流回路の出力側に備えられ、力率を改善する
回路であって、放電用ダイオード、平滑コンデンサ、お
よび充電用抵抗により構成されており、整流器の出力端
子間には互いに直列接続された放電用ダイオードと平滑
コンデンサとが並列接続され、充電用抵抗は放電用ダイ
オードに並列接続されていることを特徴とする力率改善
回路（請求項４）を提供し、この回路において、充電用
抵抗の代わりにインピーダンス素子が接続されているこ
と（請求項５）を一つの好ましい態様としている。
【００１４】さらに、この発明は、交流電圧を直流電圧
に変換する整流回路の出力側に備えられ、力率を改善す
る回路であって、一次巻線と二次巻線とからなる変圧
器、補助充電用整流器、放電用ダイオード、ダイオー
ド、および平滑コンデンサにより構成されており、平滑
コンデンサのマイナス極と整流回路のマイナス出力端子
とが接続され、平滑コンデンサのプラス極と整流回路の
プラス出力端子との間に変圧器の一次巻線が接続され、
カソードが共通接続された放電用ダイオードおよびダイ
オードが一次巻線に並列接続され、変圧器の二次巻線に
は補助充電用整流器の交流端子が接続され、補助充電用
整流器のプラス直流端子およびマイナス直流端子はそれ
ぞれ平滑コンデンサのプラス極およびマイナス極に接続
されていることを特徴とする力率改善回路（請求項６）
や、交流電圧を直流電圧に変換する整流回路の出力側と
安定化直流出力電力を発生させる一石式ＤＣ−ＤＣコン
バータの入力側との間に備えられ、力率を改善する回路
であって、放電用ダイオード、平滑コンデンサ、充電用
抵抗、平滑用インダクタ、およびフライホイール・ダイ
オード付半波整流器により構成されており、整流回路の
出力端子間には互いに直列接続された放電用ダイオード
と平滑コンデンサとが並列接続され、充電用抵抗は放電
用ダイオードに並列接続され、一石式ＤＣ−ＤＣコンバ
ータのコレクタ端子またはドレイン端子と平滑コンデン
サのマイナス端子との間にフライホイール・ダイオード
付半波整流器および平滑用インダクタが接続されている
ことを特徴とする力率改善回路（請求項７）をも提供
し、この回路において、充電用抵抗の代わりにインピー
ダンス素子が接続されていること（請求項８）を一つの
好ましい態様としている。
【００１５】また、この発明は、上記の回路において、
高周波バイパス・コンデンサが整流回路に対して並列に
接続されていること（請求項９）をもその好ましい態様
としている。さらに、この発明は、交流電圧を直流電圧
に変換する整流回路の出力側に備えられ、力率を改善す
る回路であって、中点タップを有するインダクタ、２相
半波補助整流器、補助平滑コンデンサ、平滑コンデン
サ、および電源周波数の２倍の周波数またはその付近で
並列共振する並列共振コンデンサにより構成されてお
り、平滑コンデンサの一方の端子と整流回路の一方の出
力端子とが接続され、平滑コンデンサの他方の端子と整
流回路の他方の出力端子との間にインダクタが接続さ
れ、このインダクタの両端に２相半波補助整流器の入力
端子が接続され、インダクタの中点タップと２相半波補
助整流器におけるカソード共通端子との間に補助平滑コ
ンデンサが接続され、そしてインダクタの中点タップと
平滑コンデンサの他方の端子との間に並列共振コンデン
サが接続されていることを特徴とする力率改善回路（請
求項１０）をも提供する。
【００１６】そして、上記の回路において、インダクタ
に二次巻線が付加され、この二次巻線の出力側と整流回
路の一方の出力端子との間に補助コンデンサが並列接続
されていること（請求項１１）や、２相半波補助整流器
におけるカソード共通端子と整流回路の一方の出力端子
との間に並列共振コンデンサが接続されていること（請
求項（１２）や、並列共振コンデンサに抵抗が直列接続
されていること（請求項１３）などをその好ましい態様
としている。
【００１７】さらにまた、この発明は、交流電圧を直流
電圧に変換する単相全波整流回路の出力側に備えられ、
力率を改善する回路であって、補助整流ダイオード、相
対的にＬＣ積の大きな第１ＬＣフィルタ、相対的にＬＣ
積の小さな第２ＬＣフィルタ、および放電用ダイオード
により構成されており、単相全波整流回路は通常のプラ
ス出力端子およびマイナス出力端子と交流入力端子が接
続されている各ダイオードの共通端子から取り出される
補助出力端子とを有し、補助出力端子とマイナス出力端
子との間に補助整流ダイオードを介して第１ＬＣフィル
タが接続され、プラス出力端子とマイナス出力端子との
間に第２ＬＣフィルタが接続され、第１ＬＣフィルタの
平滑出力端子と第２ＬＣフィルタの平滑出力端子との間
に放電用ダイオードが接続されていることを特徴とする
力率改善回路（請求項１４）をも提供し、この回路にお
いて、スイッチング・ノイズ吸収用コンデンサが第１Ｌ
Ｃフィルタの入力側および第２ＬＣフィルタの入力側そ
れぞれに付加されていること（請求項１５）を一つの好
ましい態様としている。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、添付した図面に沿って実施
例を示し、この発明の実施の形態についてさらに詳しく
説明する。
【００１９】
【実施例】
（実施例１）図４は、この発明の力率改善回路を備えた
インバータ型蛍光灯の点灯回路の一例を示したものであ
る。たとえばこの図４に示したインバータ型蛍光灯の点
灯回路では、交流入力端子（１ａ）（１ｂ）から入力さ
れて高周波フィルタ（２）を通った交流電圧を直流電圧
に変換するダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４により構
成された単相ブリッジ整流回路（３）の出力側と、直流
電圧を高周波交流電圧に変換する２個のオンオフ・スイ
ッチ・トランジスタ（２０ａ）（２０ｂ）を有する公知
のハーフ・ブリッジ型インバータ（４）との間に、この
発明の力率改善回路（９）が備えられている。他の構成
要素は、図１に例示した従来のインバータ型蛍光等の点
灯回路と同じであり、（５）は電子バラスト、（６）は
蛍光灯、（７）は起動用コンデンサである。
【００２０】この発明の力率改善回路（９）は、放電用
ダイオードＤ５、平滑コンデンサＣ１、２個のダイオー
ドＤ６とＤ７とによりなる充電用ハーフ・ブリッジ整流
器（１０）、高周波コンデンサＣ２、および高周波チョ
ーク・コイルＬ１により構成されており、また高周波バ
イパス・コンデンサＣ０も付加されている。この場合、
さらに説明すると、放電用ダイオードＤ５と平滑コンデ
ンサＣ１とは、放電用ダイオードＤ５のアノード入力端
子（１３ａ）および平滑コンデンサＣ１のプラス極端子
（１４ａ）が互いに接続されて、直列接続されており、
且つ、放電用ダイオードＤ５のカソード出力端子（１３
ｂ）および平滑コンデンサＣ１のマイナス極端子（１４
ｂ）がそれぞれ単相ブリッジ整流回路（３）のプラス出
力端子（１２ａ）およびマイナス出力端子（１２ｂ）に
接続されて、単相ブリッジ整流回路（３）に並列接続さ
れている。
【００２１】充電用ハーフ・ブリッジ整流器（１０）の
プラス出力端子（１５ａ）、つまりダイオードＤ６の出
力端子は、平滑コンデンサＣ１のプラス極端子（１４
ａ）に接続され、充電用ハーフ・ブリッジ整流器（１
０）のマイナス出力端子（１５ｂ）、つまりダイオード
Ｄ７の入力端子は、平滑コンデンサＣ１のマイナス極端
子（１４ｂ）に接続されている。
【００２２】そして、充電用ハーフ・ブリッジ整流器
（１０）の入力端子（１６）、つまりダイオードＤ６、
Ｄ７の共通端子と、ハーフ・ブリッジ型インバータ
（４）における２個のオンオフ・スイッチ・トランジス
タ（２０ａ）（２０ｂ）の接続点（１９）との間には、
高周波コンデンサＣ２と高周波チョーク・コイルＬ１と
が、高周波コンデンサＣ２の一方の端子（１７ａ）が入
力端子（１６）に接続され、高周波コンデンサＣ２の他
方の端子（１７ｂ）と高周波チョーク・コイルＬ１の一
方の端子（１８ａ）とが接続され、さらに高周波チョー
ク・コイルＬ１の他方の端子（１８ｂ）が接続点（１
９）に接続されて、直列接続されている。
【００２３】したがって、高周波チョーク・コイルＬ１
と高周波コンデンサＣ２とダイオードＤ６およびＤ７と
により、ハーフ・ブリッジ型インバータ（４）からの入
力および平滑コンデンサＣ１への出力を有する高周波交
流電圧の倍電圧整流回路が形成されており、また、放電
用ダイオードＤ５が単相ブリッジ整流回路（３）のプラ
ス極に向かって流れるように接続されて、部分平滑回路
が形成されている。
【００２４】またさらに、高周波ノイズを交流電源側に
流れないように吸収する高周波バイパス・コンデンサＣ
０は、そのプラス極端子（１１ａ）およびマイナス極端
子（１１ｂ）がそれぞれ単相ブリッジ整流回路（３）の
プラス出力端子（１２ａ）およびマイナス出力端子（１
２ｂ）に接続されて、単相ブリッジ整流回路（３）に並
列接続されている。
【００２５】このようなこの発明の力率改善回路（９）
が備えられたインバータ型蛍光灯の点灯回路では、交流
電源投入時には、平滑コンデンサＣ１は放電用ダイオー
ドＤ５により充電されず、高周波バイパス・コンデンサ
Ｃ０のみが充電される。そして、ハーフ・ブリッジ型イ
ンバータ（４）は、この高周波バイパス・コンデンサＣ
０に充電された電圧により発振を開始し、図５に例示し
たように、期間Ｔ1 、すなわち単相ブリッジ整流回路
（３）により全波整流されて得られた直流出力電圧が平
滑コンデンサＣ１の端子電圧ＶC1よりも高い期間だけ、
高周波チョーク・コイルＬ１、高周波コンデンサＣ２、
および充電用ハーフ・ブリッジ整流器（１０）のダイオ
ードＤ１とＤ２を介して、つまり高周波倍電圧整流回路
を介して、平滑コンデンサＣ１が充電される。
【００２６】この平滑コンデンサＣ１の充電電圧、つま
り端子電圧ＶC1は、高周波コンデンサＣ２および高周波
チョーク・コイルＬ１のインダクタンス値に従って変化
し、たとえば高周波コンデンサＣ２のインダクタンス値
が小さく、高周波チョーク・コイルＬ１のインダクタン
ス値が大きい場合には、充電電圧は低くなり、また、そ
れぞれのインピーダンス値が適正値に選択されれば、充
電電圧は直流出力電圧の最大値に対して８５％前後まで
高められる。
【００２７】また、高周波コンデンサＣ２および高周波
チョーク・コイルＬ１として、ハーフ・ブリッジ型イン
バータ（４）の発振周波数と同じまたはその付近の直列
共振周波数を有するコンデンサおよびチョーク・コイル
が用いられることにより、平滑コンデンサＣ１の充電を
より効率良く行うことができる。期間Ｔ1 の後、図５に
示した期間Ｔ2 では、充電された平滑コンデンサＣ１の
充電電圧ＶC1の方が単相ブリッジ整流器（４）の直流出
力電圧の瞬時値よりも高くなるため、平滑コンデンサＣ
１の蓄積エネルギーが放電用ダイオードＤ５を経てハー
フ・ブリッジ型インバータ（４）に供給される。この期
間Ｔ2 の間は単相ブリッジ整流回路（３）には電流が流
れない。
【００２８】すなわち、交流入力電流Ｉacは、期間Ｔ1
の間のみ流れ、ハーフ・ブリッジ型インバータ（４）へ
の電流Ｉ1 と平滑コンデンサＣ１への充電電流Ｉ2 と高
周波バイパス・コンデンサＣ０へのＩ0 とが加わった合
成電流となり、図５に例示したような波形となる。図６
は、図４の回路における交流入力電流を実測した波形
と、交流入力電流に含まれる高調波電流成分とを例示し
たものである。
【００２９】この図６に示したように、交流入力電流は
図５に示した電流波形と同様な波形を有しており、その
交流入力電流の高調波電流成分は、図１に例示した従来
の回路における交流入力電流の高調波電流成分に比べ、
大幅に低減され、全高調波歪率ＴＨＤが半減して５６．
０８％となっている。よって、図４の点灯回路における
力率ＰＦは、次式により、
【００３０】
【数２】
【００３１】約０．８７３となり、図１の従来回路にお
ける力率０．６６５に対して２０％以上も力率が向上さ
れている。このように、この発明の力率改善回路（９）
により、公知の単相ブリッジ整流回路（３）とハーフ・
ブリッジ型インバータ（４）との間に少数の素子を付加
するだけで、単相ブリッジ整流回路（３）が備えられた
インバータ型蛍光灯の点灯回路の力率が大幅に改善さ
れ、高い力率を得ることができる。
【００３２】さらにまた、図１の従来の回路では、電源
投入時に平滑コンデンサＣ１の充電電流が定格値の数１
０倍流れるため、電力数１０ｗ以上の機器が負荷として
接続されている場合、このような突入電流を防止するた
めの抵抗およびトライアックにより構成される突入電流
防止回路（８）を必要とするが、この発明の力率改善回
路（９）が組み込まれた点灯回路は、定格電流の２〜３
倍の電流が数サイクル持続するだけなので、突入電流防
止回路を付加する必要がなく、よって、従来の点灯回路
よりもより小型で軽量且つ安価な、電力損失の少ない回
路となる。
【００３３】（実施例２）図７は、この発明の力率改善
回路が組み込まれたインバータ型蛍光灯の点灯回路の別
の実施例を例示したものである。この図７に例示したイ
ンバータ型蛍光灯の点灯回路では、図４に例示した力率
改善回路（９）における放電用ダイオードＤ５に充電用
抵抗Ｒｃが並列に接続されたこの発明の力率改善回路
（２１）が備えられている。充電用抵抗Ｒｃの端子（２
２ａ）および（２２ｂ）はそれぞれ放電用ダイオードＤ
５のアノード入力端子（１３ａ）およびカソード出力端
子（１３ｂ）に接続されている。他の構成要素は、図４
に例示した点灯回路と同じである。
【００３４】このように、充電用抵抗Ｒｃが放電用ダイ
オードＤ５と並列に付加されていることにより、平滑コ
ンデンサＣ１を充電するために必要な充電電流Ｉ2 の一
部であるＩ2'が充電用抵抗Ｒｃを通して平滑コンデンサ
Ｃ１に流れるので、ハーフ・ブリッジ型インバータ
（４）から供給される高周波電流Ｉ3 は、
【００３５】
【数３】 となる。したがって、充電用抵抗Ｒｃを経由して流れる
充電電流Ｉ2'分だけ充電電流Ｉ 2 を少なくすることがで
き、ハーフ・ブリッジ型インバータ（４）におけるオン
オフ・スイッチ・トランジスタ（２０ａ）（２０ｂ）の
発熱に基づく効率の低下を防ぐことができる。充電用抵
抗Ｒｃは、平滑コンデンサＣ１の充電時のみ動作し、放
電時には放電用ダイオードＤ５が動作するため、損失と
はならない。
【００３６】図８は、入力電力７８ｗ程度のインバータ
型蛍光灯（６）が接続された場合における交流入力電流
波形と高調波電流成分を示したものである。この図８か
ら明らかなように、高調波電流成分はＩＥＣの規制値
（ＩＥＣ−１０００−３−２）を満たし、且つ全高調波
歪率ＴＨＤが７４．２８％である。よって、力率ＰＦは
約０．８となり、この発明の力率改善回路（２１）によ
り、効率の低下を防ぐとともに、力率を大幅に向上する
ことができる。
【００３７】もちろん、充電用抵抗Ｒｃ、高周波コンデ
ンサＣ２、および高周波チョーク・コイルＬの値をより
適正に選ぶことにより、さらに優れた力率を得ることが
できることは言うまでもない。 （実施例３）図９は、この発明の一実施例である力率改
善回路を備えたＤＣ−ＤＣコンバータを例示したもので
ある。
【００３８】この図９に例示したＤＣ−ＤＣコンバータ
では、単相ブリッジ整流回路（３）の出力側と、２組の
オンオフ・スイッチ・トランジスタ（２４ａ）（２４
ｂ）および（２５ａ）（２５ｂ）を有する公知のブリッ
ジ型インバータ（２６）との間に、この発明の力率改善
回路（２７）が備えられている。ブリッジ型インバータ
（２６）は出力数１００ワット以上の比較的高出力のも
のである。
【００３９】この発明の力率改善回路（２７）は、放電
用ダイオードＤ５、平滑コンデンサＣ１、ダイオードＤ
８、Ｄ９、Ｄ１０、Ｄ１１によりなる充電用ブリッジ整
流器（２８）、高周波コンデンサＣ３ａ、Ｃ３ｂ、およ
び高周波インダクタＬ２ａ、Ｌ２ｂにより構成されてお
り、また、高周波ノイズを交流電源側に流れないように
吸収する高周波バイパス・コンデンサＣ０も付加されて
いる。
【００４０】この場合、さらに説明すると、単相ブリッ
ジ整流回路（３）の一方の出力端子（１２ａ）には、平
滑コンデンサＣ１のプラス極端子（１４ａ）と充電用ブ
リッジ整流器（２８）のプラス出力端子（２９ａ）とが
共通接続され、平滑コンデンサＣ１のマイナス極端子
（１４ｂ）と充電用ブリッジ整流器（２８）のマイナス
出力端子（２９ｂ）と放電用ダイオードＤ５のカソード
出力端子（１３ｂ）とが共通接続され、放電用ダイオー
ドＤ５のアノード端子（１３ａ）が単相ブリッジ整流回
路（３）の他方のマイナス出力端子（１２ｂ）に接続さ
れている。
【００４１】充電用ブリッジ整流器（２８）の入力端子
（３０ａ）および（３０ｂ）にはそれぞれ高周波コンデ
ンサＣ３ａおよびＣ３ｂが直列接続され、これらの高周
波コンデンサＣ３ａおよびＣ３ｂには高周波チョーク・
コイルＬ２ａおよびＬ２ｂが接続されている。さらに、
これら高周波チョーク・コイルＬ２ａおよびＬ２ｂは、
ブリッジ型インバータ（２６）における２組のオンオフ
・スイッチ・トランジスタそれぞれの接続点、つまりオ
ンオフ・スイッチ・トランジスタ（２４ａ）（２４ｂ）
の接続点（３１）およびオンオフ・スイッチ・トランジ
スタ（２５ａ）（２５ｂ）の接続点（３２）に接続され
ている。
【００４２】またさらに、高周波バイパス・コンデンサ
Ｃ０は、そのプラス端子（１１ａ）およびマイナス端子
（１１ｂ）がそれぞれ単相ブリッジ整流回路（３）のプ
ラス出力端子（１２ａ）およびマイナス出力端子（１２
ｂ）に接続されて、単相ブリッジ整流回路（３）に対し
て並列に接続されている。このようなこの発明の力率改
善回路（２７）が備えられたＤＣ−ＤＣコンバータで
は、図４に例示したインバータ型蛍光灯の点灯回路にお
ける力率改善回路（９）の動作と同様の動作を行う。
【００４３】図４の力率改善回路（９）は、比較的出力
の小さい負荷が接続されている場合の回路の力率を改善
するのに適している。一方、この図９に例示した力率改
善回路（２７）は、高出力の負荷が接続された回路にお
ける力率を大幅に改善させるのに適している。もちろ
ん、この図９に例示した力率改善回路（２７）は、放電
用ダイオードＤ５に並列接続された充電用抵抗を有して
いてもよく、その場合には、図７に例示した点灯回路に
おける力率改善回路（２１）と同様に、充電用抵抗を流
れる電流分だけ平滑コンデンサＣ１の充電電流が少なく
なり、ブリッジ型インバータ（２６）における各オンオ
フ・スイッチ・トランジスタの発熱に基づく効率の低下
を防ぐことができ、且つ力率も大幅に向上することがで
きる。
【００４４】（実施例４）図１０は、この発明の力率改
善回路を備えたインバータ型蛍光灯の点灯回路の一例を
示したものである。この図１０に例示したインバータ型
蛍光灯の点灯回路では、単相ブリッジ整流回路（３）の
出力側に、放電用ダイオードＤ５、平滑コンデンサＣ
１、および充電用抵抗Ｒｃにより構成されたこの発明の
力率改善回路（２３）が備えられており、この力率改善
回路（２３）の出力側には負荷としてのハーフ・ブリッ
ジ型インバータ（４）および蛍光灯（６）が接続されて
いる。他の構成要素は図１の従来のインバータ型蛍光灯
の点灯回路と同じである。
【００４５】この発明の力率改善回路（２３）におい
て、放電用ダイオードＤ５と平滑コンデンサＣ１とは、
放電用ダイオードＤ５のアノード入力端子（１３ａ）お
よび平滑コンデンサＣ１のプラス極端子（１４ａ）が接
続されて、直列接続されており、且つ、放電用ダイオー
ドＤ５のカソード出力端子（１３ｂ）および平滑コンデ
ンサＣ１のマイナス極端子（１４ｂ）がそれぞれ単相ブ
リッジ整流回路（３）のプラス出力端子（１２ａ）およ
びマイナス出力端子（１２ｂ）に接続されて、単相ブリ
ッジ整流回路（３）に並列接続されている。
【００４６】放電用ダイオードＤ５は、単相ブリッジ整
流回路（３）のプラス極に向かって流れるように接続さ
れて、部分平滑回路を形成している。そして、充電用抵
抗Ｒｃは、その一方の端子（２２ａ）が放電用ダイオー
ドＤ５と平滑コンデンサＣ１との直列接続共通端子、つ
まり放電用ダイオードＤ５のアノード入力端子（１３
ａ）もしくは平滑コンデンサＣ１のプラス端子（１４
ａ）に接続されて、またその他方の端子（２２ｂ）が放
電用ダイオードＤ５のカソード出力端子（１３ｂ）に接
続されて、放電用ダイオードＤ５に並列接続されてい
る。
【００４７】さらにまた、高周波バイパス・コンデンサ
Ｃ０が、単相ブリッジ整流回路（３）の出力端子間に並
列接続されている。このようなこの発明の力率改善回路
（２３）を備えたインバータ型蛍光灯の点灯回路では、
入力電力約８５ｗの蛍光灯（６）を点灯させた場合、図
１１に例示したように、全高調波歪率ＴＨＤが６３．３
０％となり、よって力率ＰＦは０．８４５となる。もち
ろん高調波電流成分はＩＥＣ−１０００−３−２の規定
値を満たしている。
【００４８】また、この図１０の点灯回路においても、
電源投入時の平滑コンデンサＣ１の充電により発生する
突入電流が充電用抵抗Ｒｃにより制限されるため、図１
に示した従来の点灯回路に接続されているような突入電
流防止回路（８）を必要とせず、従来の点灯回路と比べ
て、平滑コンデンサＣ１は従来の点灯回路においても用
いられているため、高周波バイパス・コンデンサＣ０と
放電用ダイオードＤ５と充電用抵抗Ｒｃとを付加するだ
けで、力率を大幅に改善することができる。
【００４９】また、図１０の点灯回路のようにこの発明
の力率改善回路（２３）が備えられても、その効率の低
下は、前述のような従来のアクティブ・フィルタ型回路
におけるアクティブ・フィルタによる効率の低下よりも
少なく、非常に優れた効率を維持することができる。 （実施例５）図１２は、図１０に示した点灯回路におけ
るこの発明の力率改善回路を入力電圧１００Ｖ系および
２００Ｖ系で共用した場合の一応用例を示したものであ
る。
【００５０】この図１２に例示した点灯回路における力
率改善回路（２３）は、６２ｗから１０２ｗ程度の蛍光
灯（６）の点灯のために、図１０における力率改善回路
（２３）が２つ備えられて形成された倍電圧整流回路と
なっており、２つの放電用ダイオードＤ５ａ、Ｄ５ｂ、
２つの平滑コンデンサＣ１ａ、Ｃ１ｂ、２つの充電用抵
抗Ｒｃａ、Ｒｃｂ、および１つの高周波バイパス・コン
デンサＣ０がそれぞれ接続されている。
【００５１】放電用ダイオードＤ５ａのアノードと放電
用ダイオードＤ５ｂのカソードとが接続され、放電用ダ
イオードＤ５ａのカソードに平滑コンデンサＣ１ａが直
列接続され、放電用ダイオードＤ５ｂのアノードに平滑
コンデンサＣ１ｂが直列接続されている。充電用抵抗Ｒ
ｃａおよびＲｃｂは、互いに直列接続され、且つその直
列接続点と放電用ダイオードＤ５ａおよびＤ５ｂの直列
接続点とが接続されて、それぞれ放電用ダイオードＤ５
ａおよびＤ５ｂと並列に接続されている。そして、高周
波バイパス・コンデンサＣ０はこれら充電用抵抗と並列
に接続されている。
【００５２】高周波バイパス・コンデンサＣ０は、素子
数を減らすために１つのみ付加されており、２つ用いる
場合のコンデンサよりも耐圧が倍となっているコンデン
サが用いられる。またこの高周波バイパス・コンデンサ
Ｃ０は、単相ブリッジ整流回路（３）の出力端子間に並
列接続されていても良い。もちろん、充電用抵抗Ｒｃ
も、２つの充電用抵抗ＲｃａおよびＲｃｂの接続点と２
つの放電用ダイオードＤ５ａおよびＤ５ｂの接続点との
接続端子を切って、１つのみとしてもよい。
【００５３】このような入力電圧１００Ｖ系・２００Ｖ
系共用力率改善回路（２３）も、図１０の力率改善回路
と同様に整流回路が備えられた回路における力率を向上
させることができ、同様な効率および発光能力を得るこ
とができる。また、交流電源側へのスイッチング・ノイ
ズの発生も少ない。 （実施例６）図１３は、この発明の一実施例である力率
改善回路を備えたインバータ型蛍光灯の点灯回路を例示
したものである。
【００５４】たとえばこの図１３に例示したインバータ
型蛍光灯の点灯回路のように、この発明の力率改善回路
（３３）は、ダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４により
構成される単相ブリッジ整流回路（３）の出力側に備え
られており、一次巻線ｎ１と二次巻線ｎ２とからなら変
圧器Ｔ、ダイオードＤ１３、Ｄ１４、Ｄ１５、Ｄ１６か
らなる補助充電用単相ブリッジ整流器（３４）、放電用
ダイオードＤ５、ダイオードＤ１２、および平滑コンデ
ンサＣ１とにより構成されており、さらに高周波バイパ
ス・コンデンサＣ０も有している。
【００５５】さらに説明すると、平滑コンデンサＣ１の
マイナス極端子（１４ｂ）と単相ブリッジ整流回路
（３）のマイナス出力端子（１２ｂ）とが互いに接続さ
れ、平滑コンデンサＣ１のプラス極端子（１４ａ）と整
流回路のプラス出力端子（１４ａ）との間に、変圧器Ｔ
の一次巻線ｎ１が接続されている。放電用ダイオードＤ
５とダイオードＤ１２とは、それぞれのカソード（１３
ｂ）とカソード（３５ｂ）が接続されて、直列接続され
ており、且つ変圧器Ｔの一次巻線ｎ１と並列に接続され
ている。
【００５６】一方、変圧器Ｔの二次巻線ｎ２には補助充
電用単相ブリッジ整流器（３４）の交流入力端子（３６
ａ）および（３６ｂ）がそれぞれ接続され、また、補助
充電用単相ブリッジ整流器（３４）のプラス直流出力端
子（３７ａ）およびマイナス直流出力端子（３７ｂ）は
それぞれ平滑コンデンサＣ１のプラス極端子（１４ａ）
およびマイナス極端子（１４ｂ）に接続されている。
【００５７】さらに、高周波バイパス・コンデンサＣ０
が、その端子（１１ａ）および（１１ｂ）がそれぞれ放
電用ダイオードＤ５のカソード（１３ｂ）および平滑コ
ンデンサＣ１のマイナス極端子（１４ｂ）に接続され
て、単相ブリッジ整流回路（３）に対して並列に接続さ
れている。このようなこの発明の力率改善回路（３３）
では、変圧器Ｔの一次巻線ｎ１と二次巻線ｎ２とが上述
のように接続され、二次巻線ｎ２の出力を補助充電用単
相ブリッジ整流器（３４）により整流し、その直流出力
電力により平滑コンデンサＣ１を補助充電する。平滑コ
ンデンサＣ１の主充電は一次巻線ｎ１を通して行われ
る。
【００５８】したがって、変圧器Ｔの一次巻線ｎ１と二
次巻線ｎ２の鉄損および補助充電用単相ブリッジ整流器
（３４）における各ダイオードによるＤ１３、Ｄ１４、
Ｄ１５、Ｄ１６による損失以外には電力損失がないた
め、回路全体の効率が、図１０および図１１に例示した
回路に比べて、３％前後改善される。また、この図１３
に例示した力率改善回路（３３）は、出力電力１００ｗ
以上の機器の力率改善に適している。
【００５９】なお、ダイオードＤ１２は、単相ブリッジ
整流器（３）からの電流が流れるために電力損失が生じ
るが、変圧Ｔの二次巻線ｎ２側のエネルギーを十分に取
り出して平滑コンデンサＣ１を補助充電する効果の方が
大きいため、回路全体の効率をより改善させることがで
きる。このような図１３の点灯回路において、入力電力
約８２ｗの蛍光灯（６）を用いた場合、図１４に例示し
たように、全高調波歪率ＴＨＤ＝６０．７５％から、そ
の力率は０．８６となり、ＩＥＣ−１０００−３−２の
規制値を満足している。この時用いた変圧器Ｔの容量は
約５ｗであり、従来のチョーク・インプット型回路に用
いられるチョーク・コイルと同一容量でありながら、力
率を１０％以上改善することができている。
【００６０】（実施例７）図１５は、図１３の点灯回路
におけるこの発明の力率改善回路（３３）を入力電圧１
００Ｖ系および２００Ｖ系で共用した場合の一応用例を
示したものである。この図１５に例示した点灯回路にお
けるこの発明の力率改善回路（３８）は、一次巻線ｎ１
ａ、ｎ１ｂと二次巻線ｎ２ａ、ｎ２ｂとからなる変圧器
Ｔが１つ、補助充電用単相ブリッジ整流器（３４）１
つ、２つの放電用ダイオードＤ５ａ、Ｄ５ｂ、ダイオー
ド１２ａ、１２ｂ、および平滑コンデンサＣ１ａ、Ｃ１
ｂにより構成されている。
【００６１】放電用ダイオードＤ５ａとダイオードＤ１
２ａとは、それぞれのカソードが共通接続されて変圧器
Ｔの一方の一次巻線ｎ１ａに並列接続され、放電用ダイ
オードＤ５ｂとダイオードＤ１２ｂとは、それぞれのア
ノードが共通接続されて変圧器Ｔの他方の一次巻線ｎ１
ｂと並列に接続されている。補助充電用単相ブリッジ整
流器（３４）のプラス直流端子およびマイナス直流端子
はそれぞれ平滑コンデンサＣ１ａのプラス極端子および
平滑コンデンサＣ１ｂのマイナス極端子に接続されてい
る。
【００６２】さらに、高周波バイパス・コンデンサＣ０
ａ、Ｃ０ｂが、単相ブリッジ整流回路（３）の出力端子
間に並列接続されている。また、入力電圧１００Ｖと２
００Ｖに対応させて回路を切り換えるスイッチＳ１が、
単相ブリッジ整流回路（３）におけるダイオードＤ２お
よびＤ４間の入力端子と平滑コンデンサＣ１ａおよびＣ
１ｂ間の接続点との間に備えられている。
【００６３】このような図１５に例示したこの発明の１
００Ｖ系・２００Ｖ系力率改善回路（３８）において
も、図１３の力率改善回路（３３）と同様に、力率を大
幅に改善させることができる。 （実施例８）図１６は、この発明の力率改善回路の一実
施例を例示したものである。
【００６４】この図１６に例示したこの発明の力率改善
回路（４８）は、公知の単相ブリッジ整流回路（３）の
出力側と一石式ＤＣ−ＤＣコンバータ（５４）の入力側
との間に備えられており、放電用ダイオードＤ５、平滑
コンデンサＣ１、充電用抵抗Ｒｃ、平滑用インダクタＬ
４、およびフライホイール・ダイオード付半波整流器
（４９）により構成されている。またさらに、高周波バ
イパス・コンデンサＣ０も、単相ブリッジ整流回路
（３）の出力端子（１２ａ）（１２ｂ）間に並列接続さ
れている。
【００６５】この場合、さらに説明すると、放電用ダイ
オードＤ５と平滑コンデンサＣ１とは、放電用ダイオー
ドＤ５の出力端子（１３ｂ）および平滑コンデンサＣ１
のマイナス極端子（１４ｂ）が接続されて、互いに直列
接続され、且つ単相ブリッジ整流回路（３）のプラス出
力端子（１２ａ）およびマイナス出力端子（１２ｂ）間
に並列接続されている。
【００６６】この放電用ダイオードＤ５にはさらに充電
用抵抗Ｒｃが、充電用抵抗Ｒｃの端子（２２ａ）および
（２２ｂ）がそれぞれ放電用ダイオ−ドＤ５の入力端子
（１３ａ）および出力端子（１３ｂ）に接続されて、並
列接続されている。フライホイール・ダイオード付半波
整流器（４９）においては、Ｄ１９が半波整流用ダイオ
ードであり、Ｄ２０がフライホイール・ダイオードであ
り、互いのアノード入力端子（５０ａ）およびアノード
入力端子（５１ａ）が共通接続されている。
【００６７】このフライホイール・ダイオード付半波整
流器（４９）は、一石式ＤＣ−ＤＣコンバータ（５３）
におけるトランジスタ（５２）のドレイン端子と平滑コ
ンデンサのマイナス極端子（１４ｂ）との間に接続され
ている。そして、このフライホイール・ダイオード付半
波整流器（４９）の入力端子、つまり半波整流用ダイオ
ードＤ１９の入力端子（５０ａ）と、平滑コンデンサＣ
１のマイナス極端子（１４ｂ）との間に、平滑用インダ
クタＬ４が直列接続されている。
【００６８】このようなこの発明の力率改善回路（４
８）は、一石式ＤＣ−ＤＣコンバータ（５３）において
トランジスタ（５２）が１個のみ備えられているため、
スイッチのオフ時のインピーダンスが高く、スイッチ・
オン時のみに動作可能である高周波用の半波整流器（４
９）が備えられており、負荷として一石式ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ（５３）が設けられた回路においても、高調波
周波数成分を減少させ、且つ力率を大幅に改善させるこ
とができる。
【００６９】（実施例９）図１７は、この発明の力率改
善回路の一実施例を例示したものである。この図１７に
例示したこの発明の力率改善回路（３９）は、単相ブリ
ッジ整流回路（３）の出力側に備えられており、中点タ
ップを有するインダクタＬ３、ダイオードＤ１７，Ｄ１
８によりなる２相半波補助整流器（４０）、低耐圧且つ
大容量の補助平滑コンデンサＣ４、平滑コンデンサＣ
１、および電源周波数の２倍の周波数またはその付近で
並列共振する並列共振コンデンサＣ５により構成されて
いる。
【００７０】平滑コンデンサＣ１のマイナス極端子（１
４ｂ）と単相ブリッジ整流回路（３）のマイナス出力端
子（１２ｂ）とは共通端子として接続され、平滑コンデ
ンサＣ１のプラス極端子（１４ａ）と単相ブリッジ整流
回路（３）のプラス出力端子（１２ａ）との間にインダ
クタＬ３が接続されている。 このインダクタＬ３の両
端、つまり端子（４１ａ）および端子（４１ｂ）には、
２相半波補助整流器（４０）の２つの入力端子、つまり
ダイオードＤ１７のアノード入力端子（４２ａ）および
ダイオードＤ１８のアノード入力端子（４３ａ）がそれ
ぞれ接続され、インダクタＬ３の中点タップと２層半波
補助整流器（４０）におけるカソード共通端子、つまり
ダイオードＤ１７およびダイオードＤ１８それぞれのカ
ソード出力端子（４２ｂ）および（４３ｂ）との間に、
補助平滑コンデンサＣ４が、この図１６においてはその
マイナス極が中点タップに、プラス極がカソード共通端
子に接続されて、直列接続されている。
【００７１】さらに、インダクタＬ３の中点タップと平
滑コンデンサのプラス極端子（１４ａ）の間に並列共振
コンデンサＣ５が接続されている。このコンデンサＣ５
は、高周波バイパス用のコンデンサとしても機能する。
そして、２層半波補助整流器（４０）の出力端子と平滑
コンデンサＣ１のマイナス端子１４ｂとに負荷（４４）
が接続されている。
【００７２】このようなこの発明の力率改善回路（３
９）では、中点タップを持つインダクタＬ３の両端に発
生する交流電圧を２相半波補助整流器（４０）のダイオ
ードＤ１７およびダイオードＤ１８により２相半波整流
させた後、低耐圧大容量の補助平滑コンデンサＣ４によ
り直流電圧を発生させ、この直流電圧が平滑コンデンサ
Ｃ１の電圧ＶC1に直列に加られて、インバータなどの負
荷（４４）に供給される。また、負荷（４４）への電源
インピーダンスを低くするためにインダクタＬ３の中点
タップと平滑コンデンサＣ１のプラス端子（１４ａ）に
挿入された並列共振コンデンサＣ５のインピーダンスを
インダクタＬ３の１／２の巻線のインピーダンスと同じ
にし、且つその周波数を全波整流時の１００Ｈｚ（電源
５０Ｈｚの場合）若しくはその付近に選ぶことにより、
９２〜９２％の効率および９０〜９５％の力率を容易に
得ることができる。
【００７３】したがって、図１７に示したこの発明の力
率改善回路（３９）により、極めて少ない素子数を付加
するだけで高力率、高効率の回路を実現させることがで
きる。 （実施例１０）図１８は、この発明の力率改善回路の別
の実施例を例示したものである。
【００７４】この図１８に例示したこの発明の力率改善
回路（４５）は、図１７に示した力率改善回路（３９）
におけるインダクタＬ３に二次巻線ｎ２が同一鉄心で付
加され、さらにこの二次巻線ｎ２の出力側と単相ブリッ
ジ整流回路（３）のマイナス出力端子（１２ｂ）との間
に補助コンデンサＣ６が並列接続されている。この図１
８においては補助コンデンサＣ６のプラス極端子（４７
ａ）が二次巻線ｎ２の出力端子（４６）に接続され、そ
のマイナス極端子（４７ｂ）が単相ブリッジ整流回路
（３）のマイナス出力端子（１２ｂ）と平滑コンデンサ
Ｃ１のマイナス極端子（１４ｂ）との共通端子に接続さ
れている。他の構成要素は、図１７の力率改善回路（３
９）と同じである。
【００７５】このようなこの発明の力率改善回路（４
５）により、直流出力電圧に含まれるリップルを低減す
ることができ、且つ高力率を得ることができる。また、
並列共振コンデンサＣ５を、たとえば、２相半波補助整
流器におけるカソード共通端子、つまりダイオードＤ１
８のカソード出力端子（４３ｂ）もしくはダイオードＤ
１７のカソード出力端子（４２ｂ）と、単相ブリッジ整
流回路（３）のマイナス出力端子（１２ｂ）および平滑
コンデンサＣ１のマイナス極端子（１４ｂ）の共通端子
との間に、挿入するようにしてもよく、このような位置
に並列共振コンデンサＣ５を接続することにより、より
安価なコンデンサを用いることができる。
【００７６】さらにまた、並列共振コンデンサＣ５に直
列に抵抗ｒを接続させてもよく、入力電流波形に含まれ
る高調波電流成分をさらに減少させることができる。 （実施例１１）図１９は、この発明の力率改善回路の一
実施例を例示したものである。
【００７７】この図１９において、この発明の力率改善
回路（５５）は、公知の単相ブリッジ整流回路（３）の
直流出力側とＤＣ／ＤＣコンバータまたはＤＣ／ＡＣイ
ンバータ（５６）の入力側との間に備えられており、補
助整流ダイードＤ２２、Ｄ３３、インダクタＬ５とコン
デンサＣ７とによりなる第１ＬＣフィルタ、インダクタ
Ｌ６とコンデンサＣ８とによりなる第２ＬＣフィルタ、
および放電用ダイオードＤ２１により構成されている。
【００７８】この場合、さらに説明すると、単相ブリッ
ジ整流回路（３）は、通常のプラス出力端子（１２ａ）
およびマイナス出力端子（１２ｂ）の他に、交流入力端
子（１ａ）が接続されているダイオードＤ１およびダイ
オードＤ３の共通端子、つまりダイオードＤ１のアノー
ド入力端子およびダイオードＤ３のカソード出力端子の
接続端子から取り出されている補助出力端子（５８ａ）
を有し、また、交流入力端子（１ｂ）が接続されている
ダイオードＤ２およびダイオードＤ４の共通端子、つま
りダイオードＤ２のアノード入力端子およびダイオード
Ｄ４のカソード出力端子の接続端子から取り出されてい
る補助出力端子（５８ｂ）を有している。
【００７９】この単相ブリッジ整流回路（３）の補助出
力端子（５８ａ）および補助出力端子（５８ｂ）には、
補助ダイオードＤ２３のアノード入力端子および補助ダ
イオードＤ２２のアノード入力端子がそれぞれ接続さ
れ、且つ補助ダイオードＤ２３のカソード出力端子と補
助ダイオードＤ２２のカソード出力端子との共通端子に
インダクタＬ５の入力端子（５９ａ）が接続され、さら
に、インダクタＬ５の出力端子（５９ｂ）にはコンデン
サＣ７のプラス端子（６０ａ）が接続され、そしてコン
デンサＣ７のマイナス端子（６０ｂ）と単相ブリッジ整
流回路（３）のマイナス出力端子（１２ｂ）とが接続さ
れており、このようにして単相ブリッジ整流回路（３）
の補助出力端子（５８ａ）（５８ｂ）とマイナス出力端
子（１２ｂ）との間に補助整流ダイオードＤ２２、Ｄ２
３を介して第１ＬＣフィルタが備えられている。
【００８０】また、単相ブリッジ整流回路（３）のプラ
ス出力端子（１２ａ）とマイナス出力端子（１２ｂ）と
の間には、第２ＬＣフィルタが、そのインダクタＬ６の
入力端子（６１ａ）とプラス出力端子（１２ａ）とが接
続され、コンデンサＣ８のマイナス端子（６２ｂ）とマ
イナス出力端子（１２ｂ）が接続されて、設けられてい
る。
【００８１】そして、第１ＬＣフィルタの平滑出力端子
と第２ＬＣフィルタの平滑出力端子との間に、放電用ダ
イオードＤ２１が、そのアノード入力端子およびカソー
ド出力端子がそれぞれ第１ＬＣフィルタのインダクタＬ
５の出力端子（５９ｂ）および第２ＬＣフィルタのイン
ダクタＬ６の出力端子（６１ｂ）とに接続されて、付加
されている。
【００８２】またさらに、第１ＬＣフィルタの入力側お
よび第２ＬＣフィルタの入力側には、それぞれスイッチ
ング・ノイズ吸収用コンデンサＣ９およびスイッチング
・ノイズ吸収用コンデンサＣ１０が、互いに直列接続さ
れて、備えられており、このスイッチング・ノイズ吸収
用コンデンサＣ９およびＣ１０により、ＤＣ／ＤＣコン
バータまたはＤＣ／ＡＣインバータ（５６）から発生す
るスイッチング・ノイズを吸収して、交流入力側に対す
る悪影響を除去することができる。
【００８３】このように各素子が接続されているこの発
明の力率改善回路（５５）では、単相ブリッジ整流回路
（３）のダイオードＤ３、Ｄ４と補助整流ダイオードＤ
２２，Ｄ２３と第１ＬＣフィルタとスイッチング・ノイ
ズ吸収用コンデンサＣ９とにより第１整流平滑回路が形
成され、単相ブリッジ整流回路（３）のダイオードＤ
１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４と第２ＬＣフィルタとスイッチン
グ・ノイズ吸収用コンデンサＣ１０とにより第二整流平
滑回路が形成されており、放電用ダイオードＤ２１によ
り、第一整流平滑回路の電流を第二整流平滑回路の電流
と合成している。
【００８４】この力率改善回路（５５）においては、第
一整流平滑回路における第１ＬＣフィルタのインダクタ
Ｌ５とコンデンサＣ７との値、つまりＬＣ積が相対的に
大きく設定され、第二整流平滑回路における第２ＬＣフ
ィルタのインダクタＬ６とコンデンサＣ８とのＬＣ積
が、第１ＬＣフィルタのＬＣ積と比べて数分の１以下、
たとえば１／１０程度、に相対的に小さく設定されてお
り、このような各ＬＣ積の設定により、第１ＬＣフィル
タおよび第２ＬＣフィルタをそれぞれ流れる電流Ｉ1 お
よび電流Ｉ2 によって発生する交流入力電流Ｉ0(≒Ｉ1
＋Ｉ2)は、図２０に例示したように、正弦波に近い波形
で流れる。
【００８５】すなわち、第一整流平滑回路のＬＣ積の大
きい第１ＬＣフィルタは、そのコンデンサＣ７を充電す
るために相対的に長い時間Ｔ1 を要し、第二整流平滑回
路のＬＣ積の小さい第２ＬＣフィルタは、時間Ｔ1 より
も短い時間Ｔ2 でそのコンデンサＣ８の充電を行うこと
ができる。したがって、従来のＬＣフィルタ型整流回
路、つまり単独のＬＣフィルタが備えられた整流回路で
は、その一つのＬＣフィルタ回路による電流のみでは交
流入力電流波形が正弦波から大きくはずれてしまい、十
分な高調波電流成分の抑制が困難であったが、この発明
の力率改善回路（５５）では、上述のように、時間軸の
ずれた第１ＬＣフィルタの電流Ｉ1 と第２ＬＣフィルタ
の電流Ｉ2 とを合成させることにより、交流入力電流Ｉ
0 を正弦波に近づけ、高調波電流成分を大幅に減少させ
ることができる。
【００８６】また、従来のＬＣフィルタが単独に付加さ
れている場合により得られる力率が約０．７５であるの
に対し、この発明の力率改善回路（５５）は、力率を大
幅に改善して、力率約０．９以上を得ることができる。
ところで、従来のＬＣフィルタ型整流回路では、負荷の
全電流がＬＣフィルタの平滑用インダクタを通るので、
この平滑用インダクタの自己容量（ボルト・アンペア）
が直流出力１００ワット当たり最低２０ボルト・アンペ
ア（つまり変圧器換算容量で１０ワット相当）必要であ
り、また、その時の平滑直流出力電圧は、交流入力１０
０ボルトに対して８５〜９０ボルトになる。
【００８７】これに対し、図２０に示したこの発明の力
率改善回路（５５）においては、たとえば９０％程度の
入力力率を得る場合、第１ＬＣフィルタのインダクタＬ
５と第２ＬＣフィルタのインダクタＬ６とにそれぞれ、
たとえば負荷電流の６０％および４０％が流れるため、
インダクタＬ５の自己容量は出力１００ワット当たり１
２ボルト・アンペア程度に小型化でき、また、インダク
タＬ６の自己容量は、図２０に例示したようにインダク
タＬ６の値をインダクタＬ５の値よりも小さくして充電
時間Ｔ2 を充電時間Ｔ1 よりも短くするので、直流出力
１００ワット当たり２．５ボルト・アンペア（つまり変
圧器換算容量で１．２５ワット相当）と極めて小容量と
なり、さらに、その時の平滑直流出力電圧は、交流入力
１００ボルト、力率０．９に対して１１５〜１２５ボル
トを得ることができる。
【００８８】このように、図２０に例示したこの発明の
力率改善回路（５５）は、従来のＬＣフィルタ型整流回
路や交流入力側にインダクタが挿入されている公知のチ
ョーク・インプット型整流回路と較べ、効率および力率
を大幅に改善することのできる、無線周波数帯の雑音を
発生しない力率改善回路である。図２１は、図１９の力
率改善回路（５５）を入力電圧１００Ｖ系および２００
Ｖ系で共用した場合の一応用例を示したものである。
【００８９】この図２１に例示したこの発明の力率改善
回路（６３）においては、図１９の力率改善回路（５
５）における各素子が２つずつ接続されており、インダ
クタＬ５ａとコンデンサＣ７ａとによりなる第１ａＬＣ
フィルタおよびインダクタＬ５ｂとコンデンサＣ７ｂと
によりなる第１ｂＬＣフィルタが、単相ブリッジ整流回
路（３）の補助出力端子（５８ａ）（５８ｂ）に、補助
整流ダイオードＤ２３ａ、Ｄ２３ｂ、Ｄ２２ａ、Ｄ２２
ｂを介して、接続されている。
【００９０】また、インダクタＬ６ａとコンデンサＣ８
ａとにより第２ａＬＣフィルタが構成され、インダクタ
Ｌ６ｂとコンデンサＣ８ｂとにより第２ｂＬＣフィルタ
が構成されており、この第２ａＬＣフィルタおよび第２
ｂＬＣフィルタは、単相ブリッジ整流回路（３）のプラ
ス出力端子（１２ａ）とマイナス出力端子（１２ｂ）と
の間に接続されている。
【００９１】そして、第１ａＬＣフィルタの交流出力端
子、つまりインダクタＬ５ａの出力端子と、第２ａＬＣ
フィルタの交流出力端子、つまりインダクタＬ６ａの出
力端子との間に、放電用ダイオードＤ２１ａが接続さ
れ、また、第１ｂＬＣフィルタの交流出力端子、つまり
インダクタＬ５ｂの出力端子と、Ｌ第２ｂＬＣフィルタ
の交流出力端子、つまりインダクタＬ６ｂの出力端子と
の間に、放電用ダイオードＤ２１ｂが付加されている。
【００９２】さらには、第１ａＬＣフィルタの入力側お
よび第１ｂＬＣフィルタの入力側それぞれにはスイッチ
ング・ノイズ吸収用コンデンサＣ９ａおよびＣ９ｂが付
加され、第２ａＬＣフィルタの入力側および第２ｂＬＣ
フィルタの入力側それぞれにはスイッチング・ノイズ吸
収用コンデンサＣ１０ａおよびＣ１０ｂが備えられてい
る。
【００９３】なお、交流入力端子間には、入力電圧１０
０Ｖおよび２００Ｖに対応させて回路を切り換えるスイ
ッチＳ２が備えられている。また、第２ａＬＣフィルタ
のインダクタＬ６ａの出力側には、１００Ｖ系または２
００Ｖ系によって放電用ダイオードＤ２１ａおよびＤ２
１ｂの接続／非接続を選択するためのスイッチＳ３が付
加されており、入力電圧が２００Ｖ系の場合では、この
スイッチＳ３により切り換えて、放電用ダイオードＤ２
１ａまたはＤ２１ｂのいずれか片方で動作させると、入
力交流電流波形に含まれる高調波成分を減少させること
ができる。
【００９４】各素子の基本的な動作は、図１９の力率改
善回路（５５）における動作と同様である。このような
この発明の一応用例である１００Ｖ系・２００Ｖ系共用
の力率改善回路（６３）は、入力電圧が１００Ｖ〜１１
５Ｖの場合、倍電圧整流回路として動作し、２００Ｖ〜
２３０Ｖ入力の場合は単相全波ブリッジ整流平滑回路と
して動作し、図１９に示した力率改善回路（５５）と同
様に、優れた力率および効率を得ることができる。
【００９５】もちろん、この発明は以上の例に限定され
るものではなく、細部については様々な態様が可能であ
ることは言うまでもない。
【００９６】
【発明の効果】以上詳しく説明した通り、この発明によ
って、交流入力電流に含まれる高調波電流を減少させ、
且つ優れた力率および効率を得ることのできる、素子数
が少なく、回路構成も簡単で、安価な、新しい力率改善
回路が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来のインバータ型蛍光灯の点灯回路を例示し
た回路図である。
【図２】図１の点灯回路における交流入力電圧ｅと交流
入力電流Ｉacと平滑コンデンサＣ１の端子電圧ＶC1の各
波形を模式的に例示した図である。
【図３】従来のインバータ型蛍光灯の点灯回路における
入力電流波形とこの入力電流波形に含まれる高調波電流
成分を例示した図である。
【図４】この発明の力率改善回路が組み込まれているイ
ンバータ型蛍光灯の点灯回路の一実施例を例示した回路
図である。
【図５】図４の回路における交流入力電圧ｅと入力電流
波形Ｉacと平滑コンデンサＣ１の端子電圧ＶC1の各波形
を模式的に例示した図である。
【図６】図４の回路における入力電流波形とこの入力電
流波形に含まれる高調波電流成分を例示した図である。
【図７】この発明の力率改善回路が組み込まれたインバ
ータ型蛍光灯の点灯回路の別の実施例を例示した回路図
である。
【図８】図７の回路において入力電力７８ｗ程度の蛍光
灯が接続された場合における交流入力電流波形と高調波
電流成分を例示した図である。
【図９】この発明の一実施例である力率改善回路を備え
たＤＣ−ＤＣコンバータを例示した回路図である。
【図１０】この発明の力率改善回路が組み込まれたイン
バータ型蛍光灯の点灯回路の一例を示した回路図であ
る。
【図１１】図１０の回路において入力電力約８５ｗの蛍
光灯が接続された場合における交流入力電流波形と高調
波電流成分を例示した図である。
【図１２】図１０に示した点灯回路におけるこの発明の
力率改善回路を入力電圧１００Ｖ系および２００Ｖ系で
共用した場合のこの発明の一応用例を例示した回路図で
ある。
【図１３】この発明の一実施例である力率改善回路を備
えたインバータ型蛍光灯の点灯回路を例示した回路図で
ある。
【図１４】図７の回路において入力電力約８２ｗ程度の
蛍光灯が接続された場合における交流入力電流波形と高
調波電流成分を例示した図である。
【図１５】図１３に示した点灯回路におけるこの発明の
力率改善回路を入力電圧１００Ｖ系および２００Ｖ系で
共用した場合のこの発明の一応用例を例示した回路図で
ある。
【図１６】この発明の力率改善回路の一実施例を例示し
た回路図である。
【図１７】この発明の力率改善回路の一実施例を例示し
た回路図である。
【図１８】この発明の力率改善回路の別の実施例を例示
した回路図である。
【図１９】この発明の力率改善回路の一実施例を例示し
た回路図である。
【図２０】図１９の力率改善回路における交流入力電圧
ｅ、交流入力電流Ｉ0 、第１ＬＣフィルタを流れる電流
Ｉ1 、および第２ＬＣフィルタを流れる電流Ｉ2 の各波
形を模式的に例示した図である。
【図２１】図１９に示したこの発明の力率改善回路を入
力電圧１００Ｖ系および２００Ｖ系で共用した場合のこ
の発明の一応用例を例示した回路図である。
【符号の説明】
１ａ、１ｂ 交流入力端子 ２ 高周波フィルタ ３ 単相ブリッジ整流回路 ４ ハーフ・ブリッジ型インバータ ５ 電子バラスト ６ 蛍光灯 ７ 軌道用コンデンサ ８ 突入電流防止回路 ９ 力率改善回路 １０ 充電用ハーフ・ブリッジ整流器 １１ａ、１１ｂ 高周波バイパス・コンデンサＣ０の端
子 １２ａ、１２ｂ 単相ブリッジ整流回路（３）の出力端
子 １３ａ、１３ｂ 放電用ダイオードＤ５の端子 １４ａ、１４ｂ 平滑コンデンサＣ１の端子 １５ａ、１５ｂ 充電用ハーフ・ブリッジ整流器（１
０）の出力端子 １６ 充電用ハーフ・ブリッジ整流器（１０）の入力端
子 １７ａ、１７ｂ 高周波コンデンサＣ２の端子 １８ａ、１８ｂ 高周波チョーク・コイルＬの端子 １９ ハーフ・ブリッジ型インバータの２個のオンオフ
・スイッチ・トランジスタ２０ａ、２０ｂの接続点 ２０ａ、２０ｂ オンオフ・スイッチ・トランジスタ ２１ 力率改善回路 ２２ａ、２２ｂ 充電用抵抗の端子 ２３ 力率改善回路 ２４ａ、２４ｂ オンオフ・スイッチ・トランジスタ ２５ａ、２５ｂ オンオフ・スイッチ・トランジスタ ２６ ブリッジ型インバータ ２７ 力率改善回路 ２８ 充電用ブリッジ整流器 ２９ａ、２９ｂ 充電用ブリッジ整流器の出力端子 ３０ａ、３０ｂ 充電用ブリッジ整流器の入力端子 ３１ オンオフ・スイッチ・トランジスタ２４ａ、２４
ｂの接続点 ３２ オンオフ・スイッチ・トランジスタ２５ａ、２５
ｂの接続点 ３３ 力率改善回路 ３４ 補助充電用単相ブリッジ整流器 ３５ａ、３５ｂ ダイオードＤ１２の端子 ３６ａ、３６ｂ 補助充電用単相ブリッジ整流器（３
４）の交流端子 ３７ａ、３７ｂ 補助充電用単相ブリッジ整流器（３
４）の直流端子 ３８ 力率改善回路 ３９ 力率改善回路 ４０ ２相半波補助整流器 ４１ａ、４１ｂ インダクタＬ３の端子 ４２ａ、４２ｂ ダイオードＤ１７の端子 ４３ａ、４３ｂ ダイオードＤ１８の端子 ４４ 負荷 ４５ 力率改善回路 ４６ 二次巻線の出力端子 ４７ａ、４７ｂ 補助コンデンサＣ６の端子 ４８ 力率改善回路 ４９ フライホイール・ダイオード付半波整流器 ５０ａ、５０ｂ 半波整流用ダイオードＤ１９の端子 ５１ａ、５１ｂ フライホイール・ダイオードＤ２０の
端子 ５２ トランジスタ ５３ 一石式ＤＣ−ＤＣコンバータ ５４ ドレイン端子 ５５ 力率改善回路 ５６ ＤＣ／ＤＣコンバータｏｒＤＣ／ＡＣインバータ ５７ 負荷 ５８ａ、５８ｂ 単相ブリッジ整流回路（３）の補助出
力端子 ５９ａ、５９ｂ インダクタＬ５の端子 ６０ａ、６０ｂ コンデンサＣ７の端子 ６１ａ、６１ｂ インダクタＬ６の端子 ６２ａ、６２ｂ コンデンサＣ８の端子 ６３ 力率改善回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０５Ｂ 41/24 Ｈ０５Ｂ 41/24 Ｌ

Claims (15)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 交流電圧を直流電圧に変換する整流回路
    と直流電圧を高周波交流電圧に変換するハーフ・ブリッ
    ジ型インバータとの間に備えられ、力率を改善する回路
    であって、放電用ダイオード、平滑コンデンサ、充電用
    ハーフ・ブリッジ整流器、高周波コンデンサ、および高
    周波インダクタにより構成されており、整流器の出力端
    子間には互いに直列接続された放電用ダイオードと平滑
    コンデンサとが並列接続され、充電用ハーフ・ブリッジ
    整流器のプラス出力端子およびマイナス出力端子はそれ
    ぞれ平滑コンデンサのプラス極およびマイナス極に接続
    され、そして、充電用ハーフ・ブリッジ整流器の入力端
    子とハーフ・ブリッジ型インバータにおける２個のトラ
    ンジスタの接続点との間に高周波コンデンサと高周波イ
    ンダクタとが直列接続されていることを特徴とする力率
    改善回路。
  2. 【請求項２】 交流電圧を直流電圧に変換する整流回路
    と直流電圧を高周波交流電圧に変換するブリッジ型イン
    バータとの間に備えられ、力率を改善する回路であっ
    て、放電用ダイオード、平滑コンデンサ、充電用ブリッ
    ジ整流器、高周波コンデンサ、および高周波インダクタ
    により構成されており、整流回路の一方の出力端子に平
    滑コンデンサの一方の端子と充電用ブリッジ整流器の一
    方の出力端子とが共通接続され、平滑コンデンサの他方
    の端子と充電用ブリッジ整流器の他方の出力端子と放電
    用ダイオードの一方の端子とが共通接続され、放電用ダ
    イオードの他方の端子は整流回路の他方の出力端子に接
    続され、そして、充電用ブリッジ整流器の２つの入力端
    子それぞれとブリッジ型インバータにおける２組のトラ
    ンジスタそれぞれの接続点との間に高周波コンデンサと
    高周波インダクタとが直列接続されていることを特徴と
    する力率改善回路。
  3. 【請求項３】 充電用抵抗またはインピーダンス素子が
    放電用ダイオードに並列接続されていることを特徴とす
    る請求項１ないし２の力率改善回路。
  4. 【請求項４】 交流電圧を直流電圧に変換する整流回路
    の出力側に備えられ、力率を改善する回路であって、放
    電用ダイオード、平滑コンデンサ、および充電用抵抗に
    より構成されており、整流器の出力端子間には互いに直
    列接続された放電用ダイオードと平滑コンデンサとが並
    列接続され、充電用抵抗は放電用ダイオードに並列接続
    されていることを特徴とする力率改善回路。
  5. 【請求項５】 充電用抵抗の代わりにインピーダンス素
    子が接続されている請求項４の力率改善回路。
  6. 【請求項６】 交流電圧を直流電圧に変換する整流回路
    の出力側に備えられ、力率を改善する回路であって、一
    次巻線と二次巻線とからなる変圧器、補助充電用整流
    器、放電用ダイオード、ダイオード、および平滑コンデ
    ンサにより構成されており、平滑コンデンサのマイナス
    極と整流回路のマイナス出力端子とが接続され、平滑コ
    ンデンサのプラス極と整流回路のプラス出力端子との間
    に変圧器の一次巻線が接続され、カソードが共通接続さ
    れた放電用ダイオードおよびダイオードが一次巻線に並
    列接続され、変圧器の二次巻線には補助充電用整流器の
    交流端子が接続され、補助充電用整流器のプラス直流端
    子およびマイナス直流端子はそれぞれ平滑コンデンサの
    プラス極およびマイナス極に接続されていることを特徴
    とする力率改善回路。
  7. 【請求項７】 交流電圧を直流電圧に変換する整流回路
    の出力側と安定化直流出力電力を発生させる一石式ＤＣ
    −ＤＣコンバータの入力側との間に備えられ、力率を改
    善する回路であって、放電用ダイオード、平滑コンデン
    サ、充電用抵抗、平滑用インダクタ、およびフライホイ
    ール・ダイオード付半波整流器により構成されており、
    整流回路の出力端子間には互いに直列接続された放電用
    ダイオードと平滑コンデンサとが並列接続され、充電用
    抵抗は放電用ダイオードに並列接続され、一石式ＤＣ−
    ＤＣコンバータのコレクタ端子またはドレイン端子と平
    滑コンデンサのマイナス端子との間にフライホイール・
    ダイオード付半波整流器および平滑用インダクタが接続
    されていることを特徴とする力率改善回路。
  8. 【請求項８】 充電用抵抗の代わりにインピーダンス素
    子が接続されている請求項７の力率改善回路。
  9. 【請求項９】 高周波バイパス・コンデンサが整流回路
    に対して並列に接続されていることを特徴とする請求項
    １ないし８のいずれかの力率改善回路。
  10. 【請求項１０】 交流電圧を直流電圧に変換する整流回
    路の出力側に備えられ、力率を改善する回路であって、
    中点タップを有するインダクタ、２相半波補助整流器、
    補助平滑コンデンサ、平滑コンデンサ、および電源周波
    数の２倍の周波数またはその付近で並列共振する並列共
    振コンデンサにより構成されており、平滑コンデンサの
    一方の端子と整流回路の一方の出力端子とが接続され、
    平滑コンデンサの他方の端子と整流回路の他方の出力端
    子との間にインダクタが接続され、このインダクタの両
    端に２相半波補助整流器の入力端子が接続され、インダ
    クタの中点タップと２相半波補助整流器におけるカソー
    ド共通端子との間に補助平滑コンデンサが接続され、そ
    してインダクタの中点タップと平滑コンデンサの他方の
    端子との間に並列共振コンデンサが接続されていること
    を特徴とする力率改善回路。
  11. 【請求項１１】 インダクタに二次巻線が付加され、こ
    の二次巻線の出力側と整流回路の一方の出力端子との間
    に補助コンデンサが並列接続されていることを特徴とす
    る請求項１０の力率改善回路。
  12. 【請求項１２】 ２相半波補助整流器におけるカソード
    共通端子と整流回路の一方の出力端子との間に並列共振
    コンデンサが接続されている請求項１０ないし１１の力
    率改善回路。
  13. 【請求項１３】 並列共振コンデンサに抵抗が直列接続
    されている請求項１０ないし１２の力率改善回路。
  14. 【請求項１４】 交流電圧を直流電圧に変換する単相全
    波整流回路の出力側に備えられ、力率を改善する回路で
    あって、補助整流ダイオード、相対的にＬＣ積の大きな
    第１ＬＣフィルタ、相対的にＬＣ積の小さな第２ＬＣフ
    ィルタ、および放電用ダイオードにより構成されてお
    り、単相全波整流回路は通常のプラス出力端子およびマ
    イナス出力端子と交流入力端子が接続されている各ダイ
    オードの共通端子から取り出される補助出力端子とを有
    し、補助出力端子とマイナス出力端子との間に補助整流
    ダイオードを介して第１ＬＣフィルタが接続され、プラ
    ス出力端子とマイナス出力端子との間に第２ＬＣフィル
    タが接続され、第１ＬＣフィルタの平滑出力端子と第２
    ＬＣフィルタの平滑出力端子との間に放電用ダイオード
    が接続されていることを特徴とする力率改善回路。
  15. 【請求項１５】 スイッチング・ノイズ吸収用コンデン
    サが第１ＬＣフィルタの入力側および第２ＬＣフィルタ
    の入力側それぞれに付加されている請求項１４の力率改
    善回路。
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