JPH10230306A - 継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
継目無鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPH10230306A JPH10230306A JP9036358A JP3635897A JPH10230306A JP H10230306 A JPH10230306 A JP H10230306A JP 9036358 A JP9036358 A JP 9036358A JP 3635897 A JP3635897 A JP 3635897A JP H10230306 A JPH10230306 A JP H10230306A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- plug
- steel
- mica
- lubricant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】鋼中のＣ濃度が０．０３重量％以下の製品管
で、圧延後の管内面に浸炭層を発生させることがなく、
しかもプラグの使用寿命を向上させることができる継目
無鋼管の製造方法を提供する。 【解決手段】鋼中のＣ含有量が０．０３重量％以下の中
実素材を穿孔圧延機により中空素管に成形し、この中空
素管の内面温度が９００℃以上である間に、その内面に
カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然
金マイカ、ベントナイト、およびバーミキュライトのう
ちから選ばれた１種または２種以上の酸化物系層状物質
からなる粒子状の固体潤滑剤を供給して延伸圧延する。
で、圧延後の管内面に浸炭層を発生させることがなく、
しかもプラグの使用寿命を向上させることができる継目
無鋼管の製造方法を提供する。 【解決手段】鋼中のＣ含有量が０．０３重量％以下の中
実素材を穿孔圧延機により中空素管に成形し、この中空
素管の内面温度が９００℃以上である間に、その内面に
カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然
金マイカ、ベントナイト、およびバーミキュライトのう
ちから選ばれた１種または２種以上の酸化物系層状物質
からなる粒子状の固体潤滑剤を供給して延伸圧延する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、継目無鋼管の製造
方法に係わり、特に鋼中のＣ含有量が０．０３重量％以
下である継目無鋼管の製造方法に関する。
方法に係わり、特に鋼中のＣ含有量が０．０３重量％以
下である継目無鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延法による継目無鋼管の製造プロ
セスのなかには、穿孔圧延機による穿孔圧延工程の次段
に、バレル型またはコーン型からなる一対のロールとこ
のロール間に配置されたプラグとを備えたエロンゲータ
ミルと称される延伸圧延機による延伸圧延工程を設ける
方法がある。そして、エロンゲータミルでは、通常、３
％Ｃｒ−１％Ｎｉ系に代表される低合金鋼製で、その表
面に黒皮スケールを付着させる熱処理を施したプラグが
用いられる。
セスのなかには、穿孔圧延機による穿孔圧延工程の次段
に、バレル型またはコーン型からなる一対のロールとこ
のロール間に配置されたプラグとを備えたエロンゲータ
ミルと称される延伸圧延機による延伸圧延工程を設ける
方法がある。そして、エロンゲータミルでは、通常、３
％Ｃｒ−１％Ｎｉ系に代表される低合金鋼製で、その表
面に黒皮スケールを付着させる熱処理を施したプラグが
用いられる。
【０００３】しかし、上記のプラグは、１３Ｃｒ鋼やＳ
ＵＳ３０４などのステンレス鋼をはじめとする合金鋼を
延伸圧延した場合の使用寿命が炭素鋼などの普通鋼を延
伸圧延した場合に比べて極端に短いという問題を有して
いる。これは、次の理由による。すなわち、合金鋼と普
通鋼の摩擦係数を比べると合金鋼の方が高い。また、合
金鋼と普通鋼の表面酸化スケール量を比べると合金鋼の
方が遥かに少ない。従って、合金鋼の延伸圧延時には、
プラグ表面に付着させた黒皮スケールが早期に摩耗消滅
するのみならず、被圧延材表面からのスケール移着がほ
とんどない。この結果、スケールによる耐熱性が早期に
低下し、プラグ表面に「えぐれ」と称される凹状疵が生
じるのみならずプラグ形状が変形し、これによって被圧
延材に焼付き疵が発生するようになるためである。
ＵＳ３０４などのステンレス鋼をはじめとする合金鋼を
延伸圧延した場合の使用寿命が炭素鋼などの普通鋼を延
伸圧延した場合に比べて極端に短いという問題を有して
いる。これは、次の理由による。すなわち、合金鋼と普
通鋼の摩擦係数を比べると合金鋼の方が高い。また、合
金鋼と普通鋼の表面酸化スケール量を比べると合金鋼の
方が遥かに少ない。従って、合金鋼の延伸圧延時には、
プラグ表面に付着させた黒皮スケールが早期に摩耗消滅
するのみならず、被圧延材表面からのスケール移着がほ
とんどない。この結果、スケールによる耐熱性が早期に
低下し、プラグ表面に「えぐれ」と称される凹状疵が生
じるのみならずプラグ形状が変形し、これによって被圧
延材に焼付き疵が発生するようになるためである。
【０００４】このため、通常は、被圧延材である中空素
管の内面に顆粒状にした黒鉛系の潤滑剤を投入して延伸
圧延することでプラグの使用寿命を向上させるようにし
ている。
管の内面に顆粒状にした黒鉛系の潤滑剤を投入して延伸
圧延することでプラグの使用寿命を向上させるようにし
ている。
【０００５】しかし、上記の場合、中空素管の内面温度
が９００℃以上である間に延伸圧延すると、その圧延中
に管内面で浸炭現象が生じ、延伸圧延後の管内面側に炭
素濃度が母材のそれよりも高い浸炭層が発生するように
なる。そして、この浸炭層部分は、例えば、鋼中のＣ濃
度が０．０３重量％以下に規定されたステンレス鋼製の
製品管の場合、管内面の耐粒界腐食性などの耐食性を低
下させ、所定性能を満たさなくる。
が９００℃以上である間に延伸圧延すると、その圧延中
に管内面で浸炭現象が生じ、延伸圧延後の管内面側に炭
素濃度が母材のそれよりも高い浸炭層が発生するように
なる。そして、この浸炭層部分は、例えば、鋼中のＣ濃
度が０．０３重量％以下に規定されたステンレス鋼製の
製品管の場合、管内面の耐粒界腐食性などの耐食性を低
下させ、所定性能を満たさなくる。
【０００６】従って、所定性能の耐食性を有する製品管
を得るためには、圧延後、その浸炭層部分を回転駆動さ
れる砥石などを用いて研削除去するなどの除去工程が必
要になる。その結果、生産性の低下を招いて製品の製造
コスト上昇が著しなる。このため、鋼中のＣ濃度が０．
０３重量％以下に規定された製品管を得るのに際し、延
伸圧延時には黒鉛系の潤滑剤を使用することができな
い。
を得るためには、圧延後、その浸炭層部分を回転駆動さ
れる砥石などを用いて研削除去するなどの除去工程が必
要になる。その結果、生産性の低下を招いて製品の製造
コスト上昇が著しなる。このため、鋼中のＣ濃度が０．
０３重量％以下に規定された製品管を得るのに際し、延
伸圧延時には黒鉛系の潤滑剤を使用することができな
い。
【０００７】一方、中空素管の内面温度が９００℃未満
になってから延伸圧延すると、上記黒鉛系の潤滑剤を用
いても管内面で浸炭現象が発生することはないが、被圧
延材の変形抵抗が高くなるためにプラグの損傷変形が著
しくなり、その使用寿命が短くなる。
になってから延伸圧延すると、上記黒鉛系の潤滑剤を用
いても管内面で浸炭現象が発生することはないが、被圧
延材の変形抵抗が高くなるためにプラグの損傷変形が著
しくなり、その使用寿命が短くなる。
【０００８】そこで、従来は、潤滑剤として酸化鉄粉末
とＮｉ粉末と水ガラスを混合した非黒鉛系の潤滑剤を用
いる方法（特開平２−１１２８０５号公報）や、プラグ
としてその表面にＭｏ合金層を形成させたプラグを用い
る方法（特開平１−１５４８０８号公報）が提案されて
いる。
とＮｉ粉末と水ガラスを混合した非黒鉛系の潤滑剤を用
いる方法（特開平２−１１２８０５号公報）や、プラグ
としてその表面にＭｏ合金層を形成させたプラグを用い
る方法（特開平１−１５４８０８号公報）が提案されて
いる。
【０００９】しかし、前者の方法は、潤滑剤を構成する
水ガラスがプラグ表面のスケールに溶融し、かえってプ
ラグの使用寿命が低下するという欠点を有している。ま
た、後者の方法は、そのＭｏ合金層を５０重量％以上の
Ｍｏ含有合金で形成しないと十分な耐焼付き性の確保が
困難であるにも係わらず、その合金層にクラックが発生
しやすく、しかも剥離しやすいため、高価なわりにその
使用寿命が不十分であるという欠点を有している。
水ガラスがプラグ表面のスケールに溶融し、かえってプ
ラグの使用寿命が低下するという欠点を有している。ま
た、後者の方法は、そのＭｏ合金層を５０重量％以上の
Ｍｏ含有合金で形成しないと十分な耐焼付き性の確保が
困難であるにも係わらず、その合金層にクラックが発生
しやすく、しかも剥離しやすいため、高価なわりにその
使用寿命が不十分であるという欠点を有している。
【００１０】従って、鋼中のＣ濃度が０．０３重量％以
下に規定された製品管の得る際の上記エロンゲータミル
による延伸圧延は、従来にあってはやむおえず、中空素
管の内面温度が９００℃未満になってからその管内に潤
滑剤を供給することなく圧延することにしていた。従っ
て、３％Ｃｒ−１％Ｎｉ系に代表される低合金鋼製で、
その表面に黒皮スケールを付着させる熱処理を施したプ
ラグの使用寿命が短いという問題があった。
下に規定された製品管の得る際の上記エロンゲータミル
による延伸圧延は、従来にあってはやむおえず、中空素
管の内面温度が９００℃未満になってからその管内に潤
滑剤を供給することなく圧延することにしていた。従っ
て、３％Ｃｒ−１％Ｎｉ系に代表される低合金鋼製で、
その表面に黒皮スケールを付着させる熱処理を施したプ
ラグの使用寿命が短いという問題があった。
【００１１】このため、そのプラグの使用寿命の向上と
同時に、圧延後の製品管の内面に浸炭層を形成させるこ
とがないエロンゲータミルによる延伸圧延方法の開発が
望まれていた。
同時に、圧延後の製品管の内面に浸炭層を形成させるこ
とがないエロンゲータミルによる延伸圧延方法の開発が
望まれていた。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の実状
に鑑みてなされたもので、その課題は、鋼中のＣ濃度が
０．０３重量％以下に規定された製品管を得る際のエロ
ンゲータミルによる延伸圧延時に、圧延後の製品管の内
面に浸炭層が形成されることがなく、しかもプラグの使
用寿命を向上させることができる継目無鋼管の製造方法
を提供することにある。
に鑑みてなされたもので、その課題は、鋼中のＣ濃度が
０．０３重量％以下に規定された製品管を得る際のエロ
ンゲータミルによる延伸圧延時に、圧延後の製品管の内
面に浸炭層が形成されることがなく、しかもプラグの使
用寿命を向上させることができる継目無鋼管の製造方法
を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の継
目無鋼管の製造方法にある。
目無鋼管の製造方法にある。
【００１４】鋼中のＣ含有量が０．０３重量％以下であ
る継目無鋼管の製造方法であって、加熱された中実素材
を穿孔圧延機により中空素管に成形し、この中空素管の
内面温度が９００℃以上である間に、その内面にカリウ
ム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイ
カ、ベントナイト、およびバーミキュライトのうちから
選ばれた１種または２種以上の酸化物系層状物質からな
る粒子状の固体潤滑剤を供給して延伸圧延することを特
徴とする継目無鋼管の製造方法。
る継目無鋼管の製造方法であって、加熱された中実素材
を穿孔圧延機により中空素管に成形し、この中空素管の
内面温度が９００℃以上である間に、その内面にカリウ
ム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイ
カ、ベントナイト、およびバーミキュライトのうちから
選ばれた１種または２種以上の酸化物系層状物質からな
る粒子状の固体潤滑剤を供給して延伸圧延することを特
徴とする継目無鋼管の製造方法。
【００１５】本発明者らは、多くの製造実験とその実験
結果の解析を行った結果次のことを知見し、本発明をな
すにいたった。
結果の解析を行った結果次のことを知見し、本発明をな
すにいたった。
【００１６】すなわち、プラグの使用寿命を長くするに
は、先ず第１に、使用中におけるプラグ自体の損傷変
形、特に変形を防ぐことが必要であり、そのためには被
圧延材の変形抵抗が小さいうち、具体的には穿孔圧延機
で穿孔された中空素管の内面温度が９００℃以上ある間
に延伸圧延を終了する必要があること。
は、先ず第１に、使用中におけるプラグ自体の損傷変
形、特に変形を防ぐことが必要であり、そのためには被
圧延材の変形抵抗が小さいうち、具体的には穿孔圧延機
で穿孔された中空素管の内面温度が９００℃以上ある間
に延伸圧延を終了する必要があること。
【００１７】第２に、上記の高温域においては、浸炭現
象の発生防止は勿論であるが、被圧延材とプラグとの焼
き付を防止するとともに、被圧延材からプラグへの熱伝
達を抑制することが最も重要であり、そのためには黒鉛
系の潤滑剤を除いた潤滑剤であって、耐焼き付き性に優
れる一方、熱伝導率の小さい潤滑剤を使用する必要があ
ること。
象の発生防止は勿論であるが、被圧延材とプラグとの焼
き付を防止するとともに、被圧延材からプラグへの熱伝
達を抑制することが最も重要であり、そのためには黒鉛
系の潤滑剤を除いた潤滑剤であって、耐焼き付き性に優
れる一方、熱伝導率の小さい潤滑剤を使用する必要があ
ること。
【００１８】そして、その潤滑剤としては、無機質の層
状酸化物物質である白マイカ、カオリン、パイロフィラ
イト、タルク、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪
素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミュ
キュライトのうち、白マイカ、カオリン、パイロフィラ
イトおよびタルクを除く、カリウム四珪素マイカ、ナト
リウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよ
びバーミュキュライトのうちから選ばれた１種または２
種以上からなる粒子状の潤滑剤が最も適していることを
知見した。
状酸化物物質である白マイカ、カオリン、パイロフィラ
イト、タルク、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪
素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミュ
キュライトのうち、白マイカ、カオリン、パイロフィラ
イトおよびタルクを除く、カリウム四珪素マイカ、ナト
リウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよ
びバーミュキュライトのうちから選ばれた１種または２
種以上からなる粒子状の潤滑剤が最も適していることを
知見した。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の方法について詳細
に説明する。
に説明する。
【００２０】《被圧延材について》本発明で対象とする
被圧延材は、普通鋼、低合金鋼、高合金鋼およびステン
レス鋼などのＦｅ基合金、またはＮｉ基合金などで、鋼
中のＣ含有量が０．０３重量％以下の合金である。
被圧延材は、普通鋼、低合金鋼、高合金鋼およびステン
レス鋼などのＦｅ基合金、またはＮｉ基合金などで、鋼
中のＣ含有量が０．０３重量％以下の合金である。
【００２１】《被圧延材の圧延温度について》穿孔圧延
機で穿孔された被圧延材、すなわち中空素管は、その内
面温度が９００℃以上である間に、上記穿孔圧延機の次
段に設けられたエロンゲータミルで圧延を終了する必要
がある。これは、中空素管の内面温度が９００℃未満で
は、被圧延材の変形抵抗が大きく、使用中におけるプラ
グの損傷変形、特に変形を十分に抑制することができ
ず、プラグの使用寿命が向上しないためである。
機で穿孔された被圧延材、すなわち中空素管は、その内
面温度が９００℃以上である間に、上記穿孔圧延機の次
段に設けられたエロンゲータミルで圧延を終了する必要
がある。これは、中空素管の内面温度が９００℃未満で
は、被圧延材の変形抵抗が大きく、使用中におけるプラ
グの損傷変形、特に変形を十分に抑制することができ
ず、プラグの使用寿命が向上しないためである。
【００２２】中空素管の内面温度の上限は、特に制限し
ない。その理由は、温度が高ければ高いほど、被圧延材
の変形抵抗が小さくなり、プラグの損傷変形、特に変形
が少なくなるからである。
ない。その理由は、温度が高ければ高いほど、被圧延材
の変形抵抗が小さくなり、プラグの損傷変形、特に変形
が少なくなるからである。
【００２３】なお、中空素管の内面温度は、穿孔圧延機
による穿孔圧延前の素材（中実ビッレト）の加熱温度
（通常、１２００〜１２５０℃）以上になることはな
い。また、中空素管の内面温度は、例えば輻射温度計な
どを用いて測定される。
による穿孔圧延前の素材（中実ビッレト）の加熱温度
（通常、１２００〜１２５０℃）以上になることはな
い。また、中空素管の内面温度は、例えば輻射温度計な
どを用いて測定される。
【００２４】《潤滑剤について》本発明において用いる
潤滑剤は、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マ
イカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュラ
イトのうちから選ばれた１種または２種以上の層状酸化
物系物質の粒子状からなるものでなければならない。
潤滑剤は、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マ
イカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュラ
イトのうちから選ばれた１種または２種以上の層状酸化
物系物質の粒子状からなるものでなければならない。
【００２５】上記の層状酸化物系物質は、いずれも切断
抵抗の小さな天然もしくは人工の層状酸化物系の無機物
質で、その使用時に被圧延剤（中空素管）の内面とプラ
グ表面との間に介在して両者が焼き付くのを防止すると
ともに、被圧延材の熱がプラグに伝達されるのを抑制す
る役目を担っている。
抵抗の小さな天然もしくは人工の層状酸化物系の無機物
質で、その使用時に被圧延剤（中空素管）の内面とプラ
グ表面との間に介在して両者が焼き付くのを防止すると
ともに、被圧延材の熱がプラグに伝達されるのを抑制す
る役目を担っている。
【００２６】また、上記の層状酸化物系物質は、これを
固体潤滑剤として使用した場合、いずれもほぼ同様な摩
擦挙動を示す。このため、２種以上を混合する場合にも
その混合割合は特に制限されない。
固体潤滑剤として使用した場合、いずれもほぼ同様な摩
擦挙動を示す。このため、２種以上を混合する場合にも
その混合割合は特に制限されない。
【００２７】上記の層状酸化物系物質からなる潤滑剤
は、エロンゲータミルによる延伸圧延前の中空素管の圧
延先端となる一方管端からその管内に固体潤滑剤投入機
を用いて所定の量が一括して投入供給される。そのた
め、その形状は、延伸圧延時に円滑に流動して管内面の
円周方向と軸長方向へ均一に供給されるように粒子状に
する必要がある。その粒子の大きさは、特に制限されな
いが、直径が約５ｍｍ程度の顆粒状にすれば十分であ
る。
は、エロンゲータミルによる延伸圧延前の中空素管の圧
延先端となる一方管端からその管内に固体潤滑剤投入機
を用いて所定の量が一括して投入供給される。そのた
め、その形状は、延伸圧延時に円滑に流動して管内面の
円周方向と軸長方向へ均一に供給されるように粒子状に
する必要がある。その粒子の大きさは、特に制限されな
いが、直径が約５ｍｍ程度の顆粒状にすれば十分であ
る。
【００２８】上記層状酸化物系物質の純度については、
特に制限されない。しかし、その純度があまり低いと、
夾雑物として存在しているアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）やシ
リカ（ＳｉＯ2 ）などを主体とする不純物によってその
潤滑性能が低下するようになる。このため、上記の層状
酸化物系物質としては、その純度が８１％以上のものを
用いるのが望ましい。
特に制限されない。しかし、その純度があまり低いと、
夾雑物として存在しているアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）やシ
リカ（ＳｉＯ2 ）などを主体とする不純物によってその
潤滑性能が低下するようになる。このため、上記の層状
酸化物系物質としては、その純度が８１％以上のものを
用いるのが望ましい。
【００２９】なお、上記と同様の層状酸化系物質である
白マイカ、パイロフィライト、タルク、モンモリロナイ
ト、カオリンは、上記の層状酸化物系物質と比べると、
その理由は定かではないが、潤滑性能が劣り、これらを
用いたのでは所望の効果が得られない。
白マイカ、パイロフィライト、タルク、モンモリロナイ
ト、カオリンは、上記の層状酸化物系物質と比べると、
その理由は定かではないが、潤滑性能が劣り、これらを
用いたのでは所望の効果が得られない。
【００３０】よって、本発明では上記の層状酸化系物
質、すなわちカリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素
マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュ
ライトの５種類の物質のみを用いることにした。
質、すなわちカリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素
マイカ、天然金マイカ、ベントナイトおよびバーミキュ
ライトの５種類の物質のみを用いることにした。
【００３１】
【実施例】穿孔圧延機で穿孔圧延された外径２３２ｍ
ｍ、肉厚３８ｍｍ、長さ５５１５ｍｍで、ＳＵＳ３０４
Ｌ（Ｃ含有量＝０．０１３重量％）製の中空素管を、エ
ロンゲータミルによって外径２８２ｍｍ、肉厚１７ｍ
ｍ、長さ９０００ｍｍの管に成形する延伸圧延を行っ
た。
ｍ、肉厚３８ｍｍ、長さ５５１５ｍｍで、ＳＵＳ３０４
Ｌ（Ｃ含有量＝０．０１３重量％）製の中空素管を、エ
ロンゲータミルによって外径２８２ｍｍ、肉厚１７ｍ
ｍ、長さ９０００ｍｍの管に成形する延伸圧延を行っ
た。
【００３２】この時、中空素管をエロンゲータミルに供
給するのに先立ち、その内面温度を種々変化させる一
方、その管内に種類の異なる層状酸化系物質からなる粒
子状の固体潤滑剤を一定量（１００ｇ／本）投入供給し
た。
給するのに先立ち、その内面温度を種々変化させる一
方、その管内に種類の異なる層状酸化系物質からなる粒
子状の固体潤滑剤を一定量（１００ｇ／本）投入供給し
た。
【００３３】また、プラグとしては、３％Ｃｒ−１％Ｎ
ｉ系の低合金鋼製で、これを１５体積％の水蒸気を含む
９５０℃の雰囲気中に３時間加熱保持する熱処理を施す
ことで、その表面に厚さ２００μｍのＦｅ3 Ｏ4 を主体
とするスケール層を付着させたものを用いた。
ｉ系の低合金鋼製で、これを１５体積％の水蒸気を含む
９５０℃の雰囲気中に３時間加熱保持する熱処理を施す
ことで、その表面に厚さ２００μｍのＦｅ3 Ｏ4 を主体
とするスケール層を付着させたものを用いた。
【００３４】なお、比較のために、潤滑剤として黒鉛を
用いた場合と、潤滑剤を用いない場合とでも、上記同様
条件のもとで延伸圧延を行った。
用いた場合と、潤滑剤を用いない場合とでも、上記同様
条件のもとで延伸圧延を行った。
【００３５】そして、同一プラグで焼き付き発生なく圧
延できた中空素管の本数、すなわちパス回数を調べるこ
とでプラグの使用寿命を比較した。また、延伸圧延後の
管については、その内面の浸炭層の発生有無を、管軸長
方向中央部の内表面から肉厚方向に０．１ｍｍの成分分
析用の試料を切削除去してそのＣ含有量を調べ、母材の
炭素濃度０．０１３％超の場合に浸炭発生有りとして評
価した。これらの結果を、圧延条件とともに表１に示し
た。
延できた中空素管の本数、すなわちパス回数を調べるこ
とでプラグの使用寿命を比較した。また、延伸圧延後の
管については、その内面の浸炭層の発生有無を、管軸長
方向中央部の内表面から肉厚方向に０．１ｍｍの成分分
析用の試料を切削除去してそのＣ含有量を調べ、母材の
炭素濃度０．０１３％超の場合に浸炭発生有りとして評
価した。これらの結果を、圧延条件とともに表１に示し
た。
【００３６】
【表１】
【００３７】表１に示す結果から明らかなように、本発
明の方法に従って延伸圧延した場合（表１の太線枠内）
のプラグの使用寿命は、最低で７パス、最高で１１パス
と良好であった。また、延伸圧延後の管には、その内面
に浸炭層が全く発生しなかった。
明の方法に従って延伸圧延した場合（表１の太線枠内）
のプラグの使用寿命は、最低で７パス、最高で１１パス
と良好であった。また、延伸圧延後の管には、その内面
に浸炭層が全く発生しなかった。
【００３８】これに対し、潤滑剤として本発明で規定す
る層状酸化物系物質（カリウム四珪素マイカ、ナトリウ
ム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイト、バーミ
キュライト）を用いても、延伸圧延時の管内面温度が本
発明で規定する範囲外の８５０℃の場合、プラグの使用
寿命は最大でも４パスで本発明によった場合の約半分以
下と悪かった。
る層状酸化物系物質（カリウム四珪素マイカ、ナトリウ
ム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイト、バーミ
キュライト）を用いても、延伸圧延時の管内面温度が本
発明で規定する範囲外の８５０℃の場合、プラグの使用
寿命は最大でも４パスで本発明によった場合の約半分以
下と悪かった。
【００３９】また、延伸圧延時の管内面温度が本発明で
規定する範囲内の９１０℃以上であっても、潤滑剤とし
て本発明で規定する以外の層状酸化物系物質（白マイ
カ、パイロフィライト、タルク、モンモリロナイト、カ
オリン）を用いた場合、プラグの使用寿命は最大でも４
パスで本発明によった場合の約半分以下と悪かった。
規定する範囲内の９１０℃以上であっても、潤滑剤とし
て本発明で規定する以外の層状酸化物系物質（白マイ
カ、パイロフィライト、タルク、モンモリロナイト、カ
オリン）を用いた場合、プラグの使用寿命は最大でも４
パスで本発明によった場合の約半分以下と悪かった。
【００４０】なお、上記いずれの場合も、用いた潤滑剤
が黒鉛系の潤滑剤でないので、本発明によった場合と同
じく、延伸圧延後の管内面に浸炭層の発生は認められな
かった。
が黒鉛系の潤滑剤でないので、本発明によった場合と同
じく、延伸圧延後の管内面に浸炭層の発生は認められな
かった。
【００４１】一方、潤滑剤として黒鉛系の潤滑剤を用い
た場合には、延伸圧延時の管内面温度が９００℃未満で
あると、浸炭層は発生しないものの、プラグの使用寿命
は４パスと悪かった。また、延伸圧延時の管内面温度が
９００℃超であると、プラグの使用寿命は１２〜１３パ
ス良好であるが、延伸圧延後の管内面に浸炭層が発生し
た。
た場合には、延伸圧延時の管内面温度が９００℃未満で
あると、浸炭層は発生しないものの、プラグの使用寿命
は４パスと悪かった。また、延伸圧延時の管内面温度が
９００℃超であると、プラグの使用寿命は１２〜１３パ
ス良好であるが、延伸圧延後の管内面に浸炭層が発生し
た。
【００４２】さらに、潤滑剤を全く用いなかった場合に
は、延伸圧延後の管内面に浸炭層が発生しないものの、
延伸圧延時の管内面温度の如何に係わらず、プラグの使
用寿命は２パスのと極めて悪かった。
は、延伸圧延後の管内面に浸炭層が発生しないものの、
延伸圧延時の管内面温度の如何に係わらず、プラグの使
用寿命は２パスのと極めて悪かった。
【００４３】
【発明の効果】本発明の方法によれば、圧延後の管内面
に浸炭層を発生させることなく、プラグの使用寿命を向
上させることができる。この結果、内面を研削除去仕上
げする必要がないので、所定の耐食性を有する鋼中のＣ
含有量が０．０３重量％以下の製品管を生産性よく製造
することができる。また、プラグの使用寿命が向上する
ので、プラグ原単位の低減と圧延時におけるプラグ交換
作業が減少し、作業性が向上する。さらに、上記の相乗
効果によって製品の製造コストが大幅に低減し、耐食性
性能に優れた製品を安価に提供することができる。
に浸炭層を発生させることなく、プラグの使用寿命を向
上させることができる。この結果、内面を研削除去仕上
げする必要がないので、所定の耐食性を有する鋼中のＣ
含有量が０．０３重量％以下の製品管を生産性よく製造
することができる。また、プラグの使用寿命が向上する
ので、プラグ原単位の低減と圧延時におけるプラグ交換
作業が減少し、作業性が向上する。さらに、上記の相乗
効果によって製品の製造コストが大幅に低減し、耐食性
性能に優れた製品を安価に提供することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】鋼中のＣ含有量が０．０３重量％以下であ
る継目無鋼管の製造方法であって、加熱された中実素材
を穿孔圧延機により中空素管に成形し、この中空素管の
内面温度が９００℃以上である間に、その内面にカリウ
ム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイ
カ、ベントナイト、およびバーミキュライトのうちから
選ばれた１種または２種以上の酸化物系層状物質からな
る粒子状の固体潤滑剤を供給して延伸圧延することを特
徴とする継目無鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9036358A JPH10230306A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9036358A JPH10230306A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 継目無鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10230306A true JPH10230306A (ja) | 1998-09-02 |
Family
ID=12467615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9036358A Pending JPH10230306A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10230306A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| USRE44308E1 (en) * | 2004-01-16 | 2013-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing seamless pipes or tubes |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05171165A (ja) * | 1991-12-25 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無金属管の熱間圧延用潤滑剤 |
| JPH07797B2 (ja) * | 1987-07-10 | 1995-01-11 | 住友金属工業株式会社 | 熱間加工用固体潤滑剤 |
| JPH07241604A (ja) * | 1994-03-07 | 1995-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス継目無鋼管の製造方法 |
-
1997
- 1997-02-20 JP JP9036358A patent/JPH10230306A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07797B2 (ja) * | 1987-07-10 | 1995-01-11 | 住友金属工業株式会社 | 熱間加工用固体潤滑剤 |
| JPH05171165A (ja) * | 1991-12-25 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無金属管の熱間圧延用潤滑剤 |
| JPH07241604A (ja) * | 1994-03-07 | 1995-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス継目無鋼管の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| USRE44308E1 (en) * | 2004-01-16 | 2013-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing seamless pipes or tubes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2014378B1 (en) | Process for producing stainless-steel pipe | |
| JP5003151B2 (ja) | 高Ｃｒ−高Ｎｉ基合金鋼からなる継目無鋼管の製造方法 | |
| EP1990107A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCING HIGH-Cr SEAMLESS PIPE | |
| JPH10230306A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH10249412A (ja) | 継目無金属管の穿孔圧延用プラグおよびこのプラグを用いた継目無金属管の製造方法 | |
| JP2692474B2 (ja) | 継目無金属管の熱間圧延用潤滑剤 | |
| EP1757376B1 (en) | Process for producing seamless steel pipe | |
| JP4314884B2 (ja) | 熱間継目無管圧延用マンドレルバー | |
| JPH10156410A (ja) | 継目無鋼管穿孔圧延用プラグおよびこのプラグを用いた継目無鋼管の製造方法 | |
| EP1795274B1 (en) | METHOD FOR HOT WORKING OF Cr-CONTAINING STEEL | |
| JP4704798B2 (ja) | 継目無管製造用リーラープラグ | |
| JPH03193204A (ja) | 熱間継目無管製造用プラグ | |
| JP4736773B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JP3407704B2 (ja) | 高炭素継目無鋼管の製造方法 | |
| JP7111092B2 (ja) | 継目無鋼管圧延用プラグ、継目無鋼管圧延用プラグの製造方法、継目無鋼管圧延用プラグミル、継目無鋼管の圧延方法および継目無鋼管の製造方法 | |
| JP2002047534A (ja) | 継目無管製造用工具及びその製造方法 | |
| JPH04371521A (ja) | 軸受用鋼管の製造方法 | |
| JP2001105007A (ja) | マンドレルミル圧延方法 | |
| JPH01180711A (ja) | 継目無鋼管製造用プラグ | |
| JPH105821A (ja) | 継目無鋼管製造用プラグの熱処理方法および継目無鋼管の製造方法 | |
| JP2001059137A (ja) | 継目無鋼管用高炭素鋼片およびその製造方法 | |
| JP2002113507A (ja) | 継目無鋼管穿孔圧延用プラグおよび継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH01289504A (ja) | 鋼管穿孔機用プラグ | |
| CN100435988C (zh) | 无缝钢管的制造方法 | |
| JP2016140907A (ja) | 耐焼付き性に優れた高温長尺素管搬送用カリバーロール |