JPH10230153A - 密閉型混練機のダストストップ装置 - Google Patents
密閉型混練機のダストストップ装置Info
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- JPH10230153A JPH10230153A JP9033482A JP3348297A JPH10230153A JP H10230153 A JPH10230153 A JP H10230153A JP 9033482 A JP9033482 A JP 9033482A JP 3348297 A JP3348297 A JP 3348297A JP H10230153 A JPH10230153 A JP H10230153A
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- lubricating oil
- ring
- dust stop
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B7/00—Mixing; Kneading
- B29B7/02—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type
- B29B7/22—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B7/00—Mixing; Kneading
- B29B7/02—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type
- B29B7/06—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices
- B29B7/10—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary
- B29B7/18—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft
- B29B7/183—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft having a casing closely surrounding the rotors, e.g. of Banbury type
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B7/00—Mixing; Kneading
- B29B7/74—Mixing; Kneading using other mixers or combinations of mixers, e.g. of dissimilar mixers ; Plant
- B29B7/7476—Systems, i.e. flow charts or diagrams; Plants
- B29B7/7495—Systems, i.e. flow charts or diagrams; Plants for mixing rubber
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Accessories For Mixers (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
- Sealing Material Composition (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 潤滑油が混練物に混入することによる品質不
良を防止すると共に、当接面間の摺動速度を上昇させて
も摩擦により生じる発熱や磨耗を十分に抑制する。 【解決手段】 ロータ軸７と一体に回転するロータ側端
面リング９の当接面と、この当接面に対して所定の押圧
力で圧接されるフレーム側端面リング１０の当接面との
間でダストストップを構成している。これらリング９・
１０の何れか一方は、グラファイトおよび／または１／
２インチ以下のカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウ
ンドにより形成されている。
良を防止すると共に、当接面間の摺動速度を上昇させて
も摩擦により生じる発熱や磨耗を十分に抑制する。 【解決手段】 ロータ軸７と一体に回転するロータ側端
面リング９の当接面と、この当接面に対して所定の押圧
力で圧接されるフレーム側端面リング１０の当接面との
間でダストストップを構成している。これらリング９・
１０の何れか一方は、グラファイトおよび／または１／
２インチ以下のカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウ
ンドにより形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、混練物の漏洩を防
止する密閉型混練機のダストストップ装置に関するもの
である。
止する密閉型混練機のダストストップ装置に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】バッチ式の密閉型混練機は、通常、ゴム
やプラスチック等の混練材料をフローティングウエイト
により混練室に圧入した後、混練室に設けられたロータ
により混練し、所望の混練状態の混練物となったとき
に、この混練物を混練室からドロップドアを介して外部
に排出するという一連の動作により１バッチ分の混練物
を製造するようになっている。
やプラスチック等の混練材料をフローティングウエイト
により混練室に圧入した後、混練室に設けられたロータ
により混練し、所望の混練状態の混練物となったとき
に、この混練物を混練室からドロップドアを介して外部
に排出するという一連の動作により１バッチ分の混練物
を製造するようになっている。
【０００３】ところで、上記の混練室は、一対のロータ
が回転自在に貫挿されるように、縦断面まゆ型形状の中
空部を有したケーシングの両側面にフレーム板を接合す
ることにより左右一対に形成されているが、混練時にロ
ータを回転させることが必要であるため、外部に設けら
れたロータ駆動機構からの駆動力をロータに伝達させる
ように、ロータ端面に形成されたロータ軸をフレーム板
を介して外部に突出させている。従って、混練室は、ロ
ータとフレーム板との隙間を介して外部に連通された状
態になるため、このような混練室を備えた密閉型混練機
は、従来から、混練を行ったときに混練物が隙間から漏
出しないように、混練物の漏出を防止する様々なダスト
ストップ装置を備えている。
が回転自在に貫挿されるように、縦断面まゆ型形状の中
空部を有したケーシングの両側面にフレーム板を接合す
ることにより左右一対に形成されているが、混練時にロ
ータを回転させることが必要であるため、外部に設けら
れたロータ駆動機構からの駆動力をロータに伝達させる
ように、ロータ端面に形成されたロータ軸をフレーム板
を介して外部に突出させている。従って、混練室は、ロ
ータとフレーム板との隙間を介して外部に連通された状
態になるため、このような混練室を備えた密閉型混練機
は、従来から、混練を行ったときに混練物が隙間から漏
出しないように、混練物の漏出を防止する様々なダスト
ストップ装置を備えている。
【０００４】具体的には、フレーム板とロータ軸との間
に固定側シール部材を設けると共に、ロータ端面に回転
側シール部材を設け、これら両シール部材同士を摺動自
在に圧接させた構成のダストストップ装置が搭載されて
いたり（実公昭６１−２９４６７号公報）、フレーム板
およびロータ軸にエンドプレートおよびシールリングを
それぞれ取り付け、これらエンドプレートおよびシール
リングの端面同士を摺動自在に圧接させた構成のダスト
ストップ装置が搭載されている（特公平２−３２０１４
号公報）。そして、これらのダストストップ装置は、摺
動時における当接面間の摩擦力が大きいと、発熱や磨耗
により装置寿命が短くなるため、当接面間に潤滑油を圧
入したり、摺動する部分に自己潤滑性を有するセラミッ
クスや焼結カーボン、砲金、合成樹脂等を用いることに
よって、摩擦力を低減して発熱や磨耗を防止するように
なっている。
に固定側シール部材を設けると共に、ロータ端面に回転
側シール部材を設け、これら両シール部材同士を摺動自
在に圧接させた構成のダストストップ装置が搭載されて
いたり（実公昭６１−２９４６７号公報）、フレーム板
およびロータ軸にエンドプレートおよびシールリングを
それぞれ取り付け、これらエンドプレートおよびシール
リングの端面同士を摺動自在に圧接させた構成のダスト
ストップ装置が搭載されている（特公平２−３２０１４
号公報）。そして、これらのダストストップ装置は、摺
動時における当接面間の摩擦力が大きいと、発熱や磨耗
により装置寿命が短くなるため、当接面間に潤滑油を圧
入したり、摺動する部分に自己潤滑性を有するセラミッ
クスや焼結カーボン、砲金、合成樹脂等を用いることに
よって、摩擦力を低減して発熱や磨耗を防止するように
なっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のように、当接面間に潤滑油を圧入して摩擦力を低減
させる構成では、潤滑油を多量に供給しなければ、摩擦
力を十分に低減させることができないため、多量の潤滑
油を当接面間から装置外部に排出して垂れ流しながら回
収することが必要となって作業環境の低下を招来すると
いう問題がある。さらに、多量の潤滑油を用いると、当
接面間から混練室への潤滑油の進入量も増加するため、
混練物の品質を許容値以下に低下させて品質不良を生じ
させたり、色物の混練物に色違いを生じさせるという問
題もある。
来のように、当接面間に潤滑油を圧入して摩擦力を低減
させる構成では、潤滑油を多量に供給しなければ、摩擦
力を十分に低減させることができないため、多量の潤滑
油を当接面間から装置外部に排出して垂れ流しながら回
収することが必要となって作業環境の低下を招来すると
いう問題がある。さらに、多量の潤滑油を用いると、当
接面間から混練室への潤滑油の進入量も増加するため、
混練物の品質を許容値以下に低下させて品質不良を生じ
させたり、色物の混練物に色違いを生じさせるという問
題もある。
【０００６】一方、摺動する部分に自己潤滑性を有する
材料を用いて摩擦力を低減させる構成の場合には、材料
自体の摩擦力により装置寿命が決定されるため、材料の
選定が極めて重要である。ところが、特公平２−３２０
１４号公報に開示されているようなセラミックスや焼結
カーボン、砲金、フェノール樹脂等の合成樹脂を材料と
しただけでは、摩擦力の低減が不十分となり易く、特
に、２００リットル以上の大型の混練機のように当接面
間の摺動速度が２ｍ／秒を越えるものでは、摩擦力の低
減不足による発熱や磨耗が顕著に生じることになる。
材料を用いて摩擦力を低減させる構成の場合には、材料
自体の摩擦力により装置寿命が決定されるため、材料の
選定が極めて重要である。ところが、特公平２−３２０
１４号公報に開示されているようなセラミックスや焼結
カーボン、砲金、フェノール樹脂等の合成樹脂を材料と
しただけでは、摩擦力の低減が不十分となり易く、特
に、２００リットル以上の大型の混練機のように当接面
間の摺動速度が２ｍ／秒を越えるものでは、摩擦力の低
減不足による発熱や磨耗が顕著に生じることになる。
【０００７】従って、本発明は、潤滑油が混練物に混入
することによる品質不良を防止することができると共
に、当接面間の摺動速度を上昇させても摩擦により生じ
る発熱や磨耗を十分に抑制することができる密閉型混練
機のダストストップ装置を提供するものである。
することによる品質不良を防止することができると共
に、当接面間の摺動速度を上昇させても摩擦により生じ
る発熱や磨耗を十分に抑制することができる密閉型混練
機のダストストップ装置を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、ロータ軸と一体に回転する回転側シール
部材の当接面と、該当接面に対して圧接される固定側シ
ール部材の当接面との間でダストストップを構成する密
閉型混練機のダストストップ装置であって、前記当接面
の何れか一方をグラファイトおよび／または１／２イン
チ以下のカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドで
構成したことを特徴としている。これにより、固定側シ
ール部材と回転側シール部材との当接面間の摩擦力が極
めて低減したものになるため、潤滑油を用いずに当接面
間の摺動速度を上昇させても、摩擦により生じる発熱や
磨耗を十分に抑制することができる。従って、潤滑油を
供給しない無潤滑運転が可能となり、摺動速度の上昇を
伴う混練機の大型化を実現することができる。さらに、
従来のような潤滑油を多量に用いて摩擦力を低減してい
た場合のように、多量の潤滑油が混練物に混入すること
による品質不良や、潤滑油の漏出による作業環境の低下
を防止することが可能になると共に、潤滑油のランニン
グコストおよび潤滑油用の給油機を削減することができ
る。
に、本発明は、ロータ軸と一体に回転する回転側シール
部材の当接面と、該当接面に対して圧接される固定側シ
ール部材の当接面との間でダストストップを構成する密
閉型混練機のダストストップ装置であって、前記当接面
の何れか一方をグラファイトおよび／または１／２イン
チ以下のカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドで
構成したことを特徴としている。これにより、固定側シ
ール部材と回転側シール部材との当接面間の摩擦力が極
めて低減したものになるため、潤滑油を用いずに当接面
間の摺動速度を上昇させても、摩擦により生じる発熱や
磨耗を十分に抑制することができる。従って、潤滑油を
供給しない無潤滑運転が可能となり、摺動速度の上昇を
伴う混練機の大型化を実現することができる。さらに、
従来のような潤滑油を多量に用いて摩擦力を低減してい
た場合のように、多量の潤滑油が混練物に混入すること
による品質不良や、潤滑油の漏出による作業環境の低下
を防止することが可能になると共に、潤滑油のランニン
グコストおよび潤滑油用の給油機を削減することができ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図１ないし
図６に基づいて以下に説明する。本実施形態に係るダス
トストップ装置は、図４に示すように、密閉型混練機１
に備えられている。密閉型混練機１は、一対のロータ２
・２と、これらのロータ２・２を回転自在に収容する中
空状のケーシング３とを有している。ケーシング３に
は、ケーシング３を介して混練物を冷却或いは昇温させ
る図示しない媒体流通機構が設けられている。一方、ケ
ーシング３の内面壁は、縦断面まゆ型形状に形成されて
おり、図１に示すように、ケーシング３の両側面にフレ
ーム板８およびフレーム板８に面一状に固設されたエン
ドプレート１１が接合されることによって、左右一対の
混練室４ａ・４ａからなるチャンバ４を形成するように
なっている。
図６に基づいて以下に説明する。本実施形態に係るダス
トストップ装置は、図４に示すように、密閉型混練機１
に備えられている。密閉型混練機１は、一対のロータ２
・２と、これらのロータ２・２を回転自在に収容する中
空状のケーシング３とを有している。ケーシング３に
は、ケーシング３を介して混練物を冷却或いは昇温させ
る図示しない媒体流通機構が設けられている。一方、ケ
ーシング３の内面壁は、縦断面まゆ型形状に形成されて
おり、図１に示すように、ケーシング３の両側面にフレ
ーム板８およびフレーム板８に面一状に固設されたエン
ドプレート１１が接合されることによって、左右一対の
混練室４ａ・４ａからなるチャンバ４を形成するように
なっている。
【００１０】上記のケーシング３の上側中央部には、ゴ
ムやプラスチック等の混練材料をチャンバ４に投入する
投入口３ａが形成されている。投入口３ａには、チャン
バ４に投入された混練材料を圧入するフローティングウ
エイト５が昇降可能に設けられている。一方、チャンバ
４の下側中央部には、混練物を外部に排出するように、
排出口３ｂが形成されていると共に、この排出口３ｂを
開閉するドロップドア６が設けられている。そして、こ
れらのフローティングウエイト５およびドロップドア６
は、混練時にケーシング３に密接することによって、チ
ャンバ４の内壁面の一部を構成するようになっている。
ムやプラスチック等の混練材料をチャンバ４に投入する
投入口３ａが形成されている。投入口３ａには、チャン
バ４に投入された混練材料を圧入するフローティングウ
エイト５が昇降可能に設けられている。一方、チャンバ
４の下側中央部には、混練物を外部に排出するように、
排出口３ｂが形成されていると共に、この排出口３ｂを
開閉するドロップドア６が設けられている。そして、こ
れらのフローティングウエイト５およびドロップドア６
は、混練時にケーシング３に密接することによって、チ
ャンバ４の内壁面の一部を構成するようになっている。
【００１１】上記の混練室４ａ・４ａには、上述のロー
タ２・２がそれぞれ貫挿されている。各ロータ２・２
は、図２にも示すように、両端部のロータ径がロータ端
面２ｂで最大となるように拡大されており、ロータ端面
２ｂの内周側には、ロータ径よりも小さなシャフト径の
ロータ軸７が突設されている。一方、ロータ端面２ｂの
外周側には、２分割可能な環状のロータ側端面リング９
が固設されている。そして、このロータ側端面リング９
には、フレーム側端面リング１０が摺動自在に圧接され
ており、ロータ側端面リング９およびフレーム側端面リ
ング１０の何れか一方は、グラファイトおよび／または
１／２インチ以下のカーボン短繊維を熱硬化性樹脂や熱
可塑性樹脂に充填した樹脂コンパウンドからなる材料で
形成されている。尚、カーボン短繊維は、紡糸したＰＡ
Ｎ(poly acrylonitorile) 繊維等を炭素化することによ
り形成されていたり、ピッチを紡糸して炭素化すること
により形成されている。
タ２・２がそれぞれ貫挿されている。各ロータ２・２
は、図２にも示すように、両端部のロータ径がロータ端
面２ｂで最大となるように拡大されており、ロータ端面
２ｂの内周側には、ロータ径よりも小さなシャフト径の
ロータ軸７が突設されている。一方、ロータ端面２ｂの
外周側には、２分割可能な環状のロータ側端面リング９
が固設されている。そして、このロータ側端面リング９
には、フレーム側端面リング１０が摺動自在に圧接され
ており、ロータ側端面リング９およびフレーム側端面リ
ング１０の何れか一方は、グラファイトおよび／または
１／２インチ以下のカーボン短繊維を熱硬化性樹脂や熱
可塑性樹脂に充填した樹脂コンパウンドからなる材料で
形成されている。尚、カーボン短繊維は、紡糸したＰＡ
Ｎ(poly acrylonitorile) 繊維等を炭素化することによ
り形成されていたり、ピッチを紡糸して炭素化すること
により形成されている。
【００１２】また、上記の材料で形成されていない他方
側のリング９・１０は、硬質肉盛金属により形成されて
いる。尚、他方側のリング９・１０に適用できる材料と
しては、各種鋼、銅合金の他、セラミックスや焼結カー
ボン等の油含浸していない材料、砲金や鋳鉄、焼結金属
等の油含浸金属を挙げることができる。
側のリング９・１０は、硬質肉盛金属により形成されて
いる。尚、他方側のリング９・１０に適用できる材料と
しては、各種鋼、銅合金の他、セラミックスや焼結カー
ボン等の油含浸していない材料、砲金や鋳鉄、焼結金属
等の油含浸金属を挙げることができる。
【００１３】上記のフレーム側端面リング１０は、フレ
ーム板８側で固定されるように、ダストストップリング
１２の一端面に固設されている。ダストストップリング
１２は、図３に示すように、割れ線１２ａにおいて２分
割可能な一対の半円リング１３・１３を接合することに
より形成されており、リング内周側には、上述のロータ
軸７が回転自在に貫挿されている。
ーム板８側で固定されるように、ダストストップリング
１２の一端面に固設されている。ダストストップリング
１２は、図３に示すように、割れ線１２ａにおいて２分
割可能な一対の半円リング１３・１３を接合することに
より形成されており、リング内周側には、上述のロータ
軸７が回転自在に貫挿されている。
【００１４】上記のダストストップリング１２は、図２
に示すように、混練物や潤滑油を外部に漏洩させないよ
うに、ロータ２側においてシールリング１４を介してエ
ンドプレート１１に液密状態に嵌合されている。
に示すように、混練物や潤滑油を外部に漏洩させないよ
うに、ロータ２側においてシールリング１４を介してエ
ンドプレート１１に液密状態に嵌合されている。
【００１５】さらに、ダストストップリング１２には、
他方側において冷却水路１５が周方向に形成されている
と共に、潤滑油路１７が軸方向に形成されている。そし
て、冷却水路１５および潤滑油路１７には、冷却水配管
１６および潤滑油配管１８がそれぞれ接続されており、
冷却水路１５は、冷却水配管１６を介して冷却水が流入
されることによりダストストップリング１２を冷却する
ようになっている。一方、潤滑油路１７は、フレーム側
端面リング１０の貫通穴１０ａに連通されており、潤滑
油配管１８を介して潤滑油が流入されることによりフレ
ーム側端面リング１０とロータ側端面リング９との当接
面間に潤滑油を供給するようになっている。また、両リ
ング１０・９の当接面間には、エンドプレート１１およ
びフレーム板８に形成されたプロセス油路１９が連通さ
れており、プロセス油路１９は、チャンバ４内に混入し
ても混練物の品質に悪影響を及ぼさないプロセス油を当
接面間に供給するようになっている。尚、プロセス油と
しては、主にアロマ系、ナフテン系等の鉱物油等を用い
ることができる。また、塩化ビニル等樹脂の混練の際に
は、プロセス油としてＤＯＰに代表される合成可塑剤が
用いられる。更に、小型の混練機のように当接面間の摺
動速度が低いものでは、プロセス油を必要としないもの
もあり、この場合には、プロセス通路１９が設けられて
いないこともある。
他方側において冷却水路１５が周方向に形成されている
と共に、潤滑油路１７が軸方向に形成されている。そし
て、冷却水路１５および潤滑油路１７には、冷却水配管
１６および潤滑油配管１８がそれぞれ接続されており、
冷却水路１５は、冷却水配管１６を介して冷却水が流入
されることによりダストストップリング１２を冷却する
ようになっている。一方、潤滑油路１７は、フレーム側
端面リング１０の貫通穴１０ａに連通されており、潤滑
油配管１８を介して潤滑油が流入されることによりフレ
ーム側端面リング１０とロータ側端面リング９との当接
面間に潤滑油を供給するようになっている。また、両リ
ング１０・９の当接面間には、エンドプレート１１およ
びフレーム板８に形成されたプロセス油路１９が連通さ
れており、プロセス油路１９は、チャンバ４内に混入し
ても混練物の品質に悪影響を及ぼさないプロセス油を当
接面間に供給するようになっている。尚、プロセス油と
しては、主にアロマ系、ナフテン系等の鉱物油等を用い
ることができる。また、塩化ビニル等樹脂の混練の際に
は、プロセス油としてＤＯＰに代表される合成可塑剤が
用いられる。更に、小型の混練機のように当接面間の摺
動速度が低いものでは、プロセス油を必要としないもの
もあり、この場合には、プロセス通路１９が設けられて
いないこともある。
【００１６】上記のように構成されたダストストップリ
ング１２の外面には、図１に示すように、ヨークピン２
１が係合されている。ヨークピン２１は、ヨーク２０の
一端部に設けられており、ヨーク２０は、中心部におい
てフレーム板８に固設されたヨーク鋲２２により支持さ
れている。そして、ヨーク２０の他端部には、押付力付
与機構２３が設けられており、押付力付与機構２３は、
ヨーク２０を介してヨークピン２１をダストストップリ
ング１２に押し付けることによって、ダストストップリ
ング１２の回転を防止するようになっていると共に、ダ
ストストップリング１２を介して両リング９・１０を所
定の押圧力で圧接させるようになっている。
ング１２の外面には、図１に示すように、ヨークピン２
１が係合されている。ヨークピン２１は、ヨーク２０の
一端部に設けられており、ヨーク２０は、中心部におい
てフレーム板８に固設されたヨーク鋲２２により支持さ
れている。そして、ヨーク２０の他端部には、押付力付
与機構２３が設けられており、押付力付与機構２３は、
ヨーク２０を介してヨークピン２１をダストストップリ
ング１２に押し付けることによって、ダストストップリ
ング１２の回転を防止するようになっていると共に、ダ
ストストップリング１２を介して両リング９・１０を所
定の押圧力で圧接させるようになっている。
【００１７】上記の構成において、密閉型混練機１の動
作を通じてダストストップ装置の動作を説明する。
作を通じてダストストップ装置の動作を説明する。
【００１８】先ず、押付力付与機構２３によりヨーク２
０およびヨークピン２１を介してダストストップリング
１２をロータ２方向に付勢し、フレーム側端面リング１
０をロータ側端面リング９に所定の押圧力で圧接させ
る。この後、図４に示すように、ケーシング３にドロッ
プドア６を密接させた状態でフローティングウエイト５
をケーシング３から離隔させることによって、チャンバ
４の上面を開口する。そして、この開口からゴムやプラ
スチック、充填剤等の混練材料をチャンバ４内に装填し
た後、フローティングウエイト５をケーシング３に密接
させてチャンバ４に圧入する。また、この圧入に前後し
てケーシング３の外壁面に接合された冷却配管に冷却水
を流動させ、ケーシング３を介してチャンバ４内の混練
材料を冷却すると共に、図１および図２に示すように、
冷却水路１５に冷却水等を流動させ、ダストストップリ
ング１２を冷却する。尚、混練材料の構成や種類によっ
ては、混練材料を加熱させるため、ケーシング３の冷却
配管に熱水や蒸気等の熱媒体を流動させても良い。
０およびヨークピン２１を介してダストストップリング
１２をロータ２方向に付勢し、フレーム側端面リング１
０をロータ側端面リング９に所定の押圧力で圧接させ
る。この後、図４に示すように、ケーシング３にドロッ
プドア６を密接させた状態でフローティングウエイト５
をケーシング３から離隔させることによって、チャンバ
４の上面を開口する。そして、この開口からゴムやプラ
スチック、充填剤等の混練材料をチャンバ４内に装填し
た後、フローティングウエイト５をケーシング３に密接
させてチャンバ４に圧入する。また、この圧入に前後し
てケーシング３の外壁面に接合された冷却配管に冷却水
を流動させ、ケーシング３を介してチャンバ４内の混練
材料を冷却すると共に、図１および図２に示すように、
冷却水路１５に冷却水等を流動させ、ダストストップリ
ング１２を冷却する。尚、混練材料の構成や種類によっ
ては、混練材料を加熱させるため、ケーシング３の冷却
配管に熱水や蒸気等の熱媒体を流動させても良い。
【００１９】次に、ロータ２・２を互いに逆方向に回転
させながら各混練材料を投入し、剪断および分散しなが
ら所望の混練状態の混練物となるように混練を開始す
る。各ロータ２・２が回転すると、ロータ側端面リング
９がロータ２と共に回転するため、ロータ側端面リング
９とフレーム側端面リング１０とがロータ２の回転数に
応じた速度で摺動する。そして、押圧力に応じた摩擦力
が両リング９・１０の当接面間に発生し、この摩擦力に
よる両リング９・１０の発熱および磨耗が摺動速度に応
じて促進される。ところが、両リング９・１０の何れか
一方は、グラファイトおよび／または１／２以下のカー
ボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドからなる材料で
形成されており、両リング９・１０の当接面間における
摩擦係数は、極めて小さな値になっている。これによ
り、両リング９・１０が大きな押圧力および摺動速度で
圧接していても、当接面間に発生する摩擦力が極めて小
さなものであるため、両リング９・１０の発熱および磨
耗が僅かなものとなる。
させながら各混練材料を投入し、剪断および分散しなが
ら所望の混練状態の混練物となるように混練を開始す
る。各ロータ２・２が回転すると、ロータ側端面リング
９がロータ２と共に回転するため、ロータ側端面リング
９とフレーム側端面リング１０とがロータ２の回転数に
応じた速度で摺動する。そして、押圧力に応じた摩擦力
が両リング９・１０の当接面間に発生し、この摩擦力に
よる両リング９・１０の発熱および磨耗が摺動速度に応
じて促進される。ところが、両リング９・１０の何れか
一方は、グラファイトおよび／または１／２以下のカー
ボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドからなる材料で
形成されており、両リング９・１０の当接面間における
摩擦係数は、極めて小さな値になっている。これによ
り、両リング９・１０が大きな押圧力および摺動速度で
圧接していても、当接面間に発生する摩擦力が極めて小
さなものであるため、両リング９・１０の発熱および磨
耗が僅かなものとなる。
【００２０】また、プロセス油や潤滑油が僅かに混入し
ても品質的に問題を生じない混練物の場合には、ロータ
２・２を回転させるときに、少量のプロセス油や潤滑油
を両リング９・１０の当接面間に供給する。これによ
り、プロセス油や潤滑油の供給された両リング９・１０
の当接面間が摩擦係数を一層低減させるため、両リング
９・１０の押圧力および摺動速度を一層増大させても両
リング９・１０の発熱および磨耗が極めて僅かになるた
め、生産性を一層向上させることが可能になる。
ても品質的に問題を生じない混練物の場合には、ロータ
２・２を回転させるときに、少量のプロセス油や潤滑油
を両リング９・１０の当接面間に供給する。これによ
り、プロセス油や潤滑油の供給された両リング９・１０
の当接面間が摩擦係数を一層低減させるため、両リング
９・１０の押圧力および摺動速度を一層増大させても両
リング９・１０の発熱および磨耗が極めて僅かになるた
め、生産性を一層向上させることが可能になる。
【００２１】上記のようにして両リング９・１０を圧接
させながらロータ２を回転させると、混練物がケーシン
グ３やエンドプレート１１等で構成されるチャンバ４
（混練室４ａ）の内壁面に押圧されることによって、図
２に示すように、混練物の一部がロータ端面２ｂに設け
られたロータ側端面リング９とエンドプレート１１との
隙間に進入する。この際、ロータ側端面リング９には、
上述のように所定の押圧力でフレーム側端面リング１０
が圧接されており、エンドプレート１１には、ダストス
トップリング１２がシールリング１４を介して密接され
ている。従って、ロータ側端面リング９とエンドプレー
ト１１との隙間が両リング９・１０の圧接とシールリン
グ１４とで封止された状態になっているため、この隙間
に混練物が進入しても外部に漏出することはなく、混練
物は、チャンバ４内において良好な品質でもって混練さ
れることになる。
させながらロータ２を回転させると、混練物がケーシン
グ３やエンドプレート１１等で構成されるチャンバ４
（混練室４ａ）の内壁面に押圧されることによって、図
２に示すように、混練物の一部がロータ端面２ｂに設け
られたロータ側端面リング９とエンドプレート１１との
隙間に進入する。この際、ロータ側端面リング９には、
上述のように所定の押圧力でフレーム側端面リング１０
が圧接されており、エンドプレート１１には、ダストス
トップリング１２がシールリング１４を介して密接され
ている。従って、ロータ側端面リング９とエンドプレー
ト１１との隙間が両リング９・１０の圧接とシールリン
グ１４とで封止された状態になっているため、この隙間
に混練物が進入しても外部に漏出することはなく、混練
物は、チャンバ４内において良好な品質でもって混練さ
れることになる。
【００２２】以上のように、本実施形態のダストストッ
プ装置は、ロータ軸７と一体に回転するロータ側端面リ
ング９（回転側シール部材）の当接面と、この当接面に
対して所定の押圧力で圧接されるフレーム側端面リング
１０（固定側シール部材）の当接面との間でダストスト
ップを構成しており、これらリング９・１０の何れか一
方がグラファイトおよび／または１／２インチ以下のカ
ーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドにより形成さ
れた構成にされている。
プ装置は、ロータ軸７と一体に回転するロータ側端面リ
ング９（回転側シール部材）の当接面と、この当接面に
対して所定の押圧力で圧接されるフレーム側端面リング
１０（固定側シール部材）の当接面との間でダストスト
ップを構成しており、これらリング９・１０の何れか一
方がグラファイトおよび／または１／２インチ以下のカ
ーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドにより形成さ
れた構成にされている。
【００２３】尚、本実施形態においては、グラファイト
および／または１／２インチ以下のカーボン短繊維を充
填した樹脂コンパウンドを用いて上記のリング９・１０
全体を形成しているが、少なくともリング９・１０の当
接面が樹脂コンパウンドであれば良い。即ち、リング９
・１０は、金属等で形成されたリング本体と、リング本
体の当接面側に取り換え可能に接合された樹脂コンパウ
ンド膜とからなっていても良く、この場合には、リング
９・１０の更新を樹脂コンパウンド膜の取り換えにより
行うことができるため、樹脂コンパウンドの使用量を低
減することができる。
および／または１／２インチ以下のカーボン短繊維を充
填した樹脂コンパウンドを用いて上記のリング９・１０
全体を形成しているが、少なくともリング９・１０の当
接面が樹脂コンパウンドであれば良い。即ち、リング９
・１０は、金属等で形成されたリング本体と、リング本
体の当接面側に取り換え可能に接合された樹脂コンパウ
ンド膜とからなっていても良く、この場合には、リング
９・１０の更新を樹脂コンパウンド膜の取り換えにより
行うことができるため、樹脂コンパウンドの使用量を低
減することができる。
【００２４】そして、本実施形態の構成によれば、ダス
トストップを構成する両リング９・１０の当接面間の摩
擦力が極めて低減したものになるため、潤滑油を用いず
に当接面間の摺動速度を上昇させても、摩擦により生じ
る発熱や磨耗を十分に抑制することができる。これによ
り、潤滑油を供給しない無潤滑運転が可能となり、従来
果たし得なかった摺動速度の大きな大型混練機でも無潤
滑化を実現することができた。さらに、従来のような潤
滑油を多量に用いて摩擦力を低減していた場合のよう
に、多量の潤滑油が混練物に混入して例えば色物の混練
物に色違い等の品質不良を生じさせたり、外部に漏出し
て作業環境を低下させることがないと共に、潤滑油のラ
ンニングコストおよび潤滑油用の給油機を削減すること
ができる。
トストップを構成する両リング９・１０の当接面間の摩
擦力が極めて低減したものになるため、潤滑油を用いず
に当接面間の摺動速度を上昇させても、摩擦により生じ
る発熱や磨耗を十分に抑制することができる。これによ
り、潤滑油を供給しない無潤滑運転が可能となり、従来
果たし得なかった摺動速度の大きな大型混練機でも無潤
滑化を実現することができた。さらに、従来のような潤
滑油を多量に用いて摩擦力を低減していた場合のよう
に、多量の潤滑油が混練物に混入して例えば色物の混練
物に色違い等の品質不良を生じさせたり、外部に漏出し
て作業環境を低下させることがないと共に、潤滑油のラ
ンニングコストおよび潤滑油用の給油機を削減すること
ができる。
【００２５】また、本実施形態においては、潤滑油とプ
ロセス油とをリング９・１０の当接面間に供給可能な構
成にされているが、これに限定されるものでもなく、潤
滑油およびプロセス油が供給されない構成であっても良
いし、潤滑油およびプロセス油の何れか一方のみが供給
される構成であっても良い。そして、潤滑油を供給する
構成であれば、既存の混練機のダストストップ装置に適
用することができる。一方、プロセス油のみを供給する
構成であれば、殊に大型機ではプロセス油がロータ端面
でのヤケゴム防止用に必ず必要であるため、プロセス油
を供給する注油機をヤケゴム防止用とリング９・１０の
潤滑用とに共用することで装置コストを低減することが
できると共に、一般にプロセス油が潤滑油よりも安価で
あるため、ランニングコストを低減することができる。
ロセス油とをリング９・１０の当接面間に供給可能な構
成にされているが、これに限定されるものでもなく、潤
滑油およびプロセス油が供給されない構成であっても良
いし、潤滑油およびプロセス油の何れか一方のみが供給
される構成であっても良い。そして、潤滑油を供給する
構成であれば、既存の混練機のダストストップ装置に適
用することができる。一方、プロセス油のみを供給する
構成であれば、殊に大型機ではプロセス油がロータ端面
でのヤケゴム防止用に必ず必要であるため、プロセス油
を供給する注油機をヤケゴム防止用とリング９・１０の
潤滑用とに共用することで装置コストを低減することが
できると共に、一般にプロセス油が潤滑油よりも安価で
あるため、ランニングコストを低減することができる。
【００２６】次に、本実施形態のように両リング９・１
０の何れか一方をグラファイトおよび／または１／２以
下のカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドからな
る材料で形成すると、両リング９・１０の当接面間が極
めて小さな摩擦係数および磨耗量になることを試験によ
り確認した。
０の何れか一方をグラファイトおよび／または１／２以
下のカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンドからな
る材料で形成すると、両リング９・１０の当接面間が極
めて小さな摩擦係数および磨耗量になることを試験によ
り確認した。
【００２７】即ち、熱硬化性樹脂にカーボン長繊維（１
インチ）を充填した樹脂コンパウンドからなる試験片Ａ
と、熱硬化性樹脂にグラファイトを充填した樹脂コンパ
ウンドからなる試験片Ｂと、熱可塑性樹脂にカーボン短
繊維を充填した樹脂コンパウンドからなる試験片Ｃとを
用意した。尚、各試験片Ａ〜Ｃにおける充填率は、同一
となるように調整されており、カーボン長繊維とカーボ
ン短繊維とは、繊維長が異なるのみでその他の製法およ
び繊維径は同一のものが使用されている。この後、各試
験片Ａ〜Ｃを硬質肉盛金属からなる当接片に５kgf/cm2
の押圧力で圧接し、無潤滑にて２．５ｍ／秒の速度で摺
動させた。そして、この条件下における各試験片Ａ〜Ｃ
の挙動を観察すると共に、摩擦係数（μ）を測定し、さ
らに５時間が経過した後に、各試験片Ａ〜Ｃの磨耗量を
測定した。
インチ）を充填した樹脂コンパウンドからなる試験片Ａ
と、熱硬化性樹脂にグラファイトを充填した樹脂コンパ
ウンドからなる試験片Ｂと、熱可塑性樹脂にカーボン短
繊維を充填した樹脂コンパウンドからなる試験片Ｃとを
用意した。尚、各試験片Ａ〜Ｃにおける充填率は、同一
となるように調整されており、カーボン長繊維とカーボ
ン短繊維とは、繊維長が異なるのみでその他の製法およ
び繊維径は同一のものが使用されている。この後、各試
験片Ａ〜Ｃを硬質肉盛金属からなる当接片に５kgf/cm2
の押圧力で圧接し、無潤滑にて２．５ｍ／秒の速度で摺
動させた。そして、この条件下における各試験片Ａ〜Ｃ
の挙動を観察すると共に、摩擦係数（μ）を測定し、さ
らに５時間が経過した後に、各試験片Ａ〜Ｃの磨耗量を
測定した。
【００２８】この結果、図５に示すように、カーボン短
繊維およびグラファイトの樹脂コンパウンドからなる試
験片Ｂ・Ｃの摩擦係数（μ）は、０．１６の小さな値を
示すのに対し、カーボン長繊維の樹脂コンパウンドから
なる試験片Ａの摩擦係数（μ）は、スティックスリップ
を生じて０．４５と０．２０との大きな値を交互に間欠
的に示すという結果が得られた。これにより、カーボン
短繊維やグラファイトの樹脂コンパウンドがカーボン長
繊維の樹脂コンパウンドよりも小さな摩擦係数を示して
いるため、このようなカーボン短繊維やグラファイトの
樹脂コンパウンドを用いることによって、ダストストッ
プを構成する両リング９・１０の当接面間の摩擦力を十
分に低減できることが確認された。
繊維およびグラファイトの樹脂コンパウンドからなる試
験片Ｂ・Ｃの摩擦係数（μ）は、０．１６の小さな値を
示すのに対し、カーボン長繊維の樹脂コンパウンドから
なる試験片Ａの摩擦係数（μ）は、スティックスリップ
を生じて０．４５と０．２０との大きな値を交互に間欠
的に示すという結果が得られた。これにより、カーボン
短繊維やグラファイトの樹脂コンパウンドがカーボン長
繊維の樹脂コンパウンドよりも小さな摩擦係数を示して
いるため、このようなカーボン短繊維やグラファイトの
樹脂コンパウンドを用いることによって、ダストストッ
プを構成する両リング９・１０の当接面間の摩擦力を十
分に低減できることが確認された。
【００２９】また、５時間経過後における試験片Ａ〜Ｃ
の磨耗量は、図６に示すように、試験片Ａが５５μｍ、
試験片Ｂが８μｍ、および試験片Ｃが２２μｍになると
いう結果が得られた。これにより、試験片Ａと試験片Ｂ
・Ｃとの試験結果の関係から、カーボン短繊維やグラフ
ァイトを用いた樹脂コンパウンド（試験片Ｂ・Ｃ）であ
れば、樹脂の種類（熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂）に拘
わらずカーボン長繊維の樹脂コンパウンド（試験片Ａ）
よりも磨耗量を大幅に低減できることが確認された。
の磨耗量は、図６に示すように、試験片Ａが５５μｍ、
試験片Ｂが８μｍ、および試験片Ｃが２２μｍになると
いう結果が得られた。これにより、試験片Ａと試験片Ｂ
・Ｃとの試験結果の関係から、カーボン短繊維やグラフ
ァイトを用いた樹脂コンパウンド（試験片Ｂ・Ｃ）であ
れば、樹脂の種類（熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂）に拘
わらずカーボン長繊維の樹脂コンパウンド（試験片Ａ）
よりも磨耗量を大幅に低減できることが確認された。
【００３０】また、図５に示すように、試験片Ｂおよび
試験片Ｃの摩擦係数（μ）が共に０．１６と等しい値を
示す一方、図６に示すように、試験片Ｂおよび試験片Ｃ
の磨耗量がそれぞれ８μｍおよび２２μｍと大きく異な
った値を示すことから、熱硬化性樹脂にグラファイトを
充填した樹脂コンパウンド（試験片Ｂ）の方が、熱可塑
性樹脂にカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンド
（試験片Ｃ）よりも耐磨耗性に優れていることが判明し
た。
試験片Ｃの摩擦係数（μ）が共に０．１６と等しい値を
示す一方、図６に示すように、試験片Ｂおよび試験片Ｃ
の磨耗量がそれぞれ８μｍおよび２２μｍと大きく異な
った値を示すことから、熱硬化性樹脂にグラファイトを
充填した樹脂コンパウンド（試験片Ｂ）の方が、熱可塑
性樹脂にカーボン短繊維を充填した樹脂コンパウンド
（試験片Ｃ）よりも耐磨耗性に優れていることが判明し
た。
【００３１】尚、上記の試験片Ａ〜Ｃの他、焼結青銅合
金および焼結カーボンの試験片をそれぞれ作成し、上述
と同様の条件下で試験を行ったところ、焼結青銅合金の
試験片は、５時間経過前に焼き付きを生じて試験結果を
得られなかった。また、焼結カーボンの試験片は、５時
間経過前に脆性破壊を生じて試験結果を得られなかっ
た。
金および焼結カーボンの試験片をそれぞれ作成し、上述
と同様の条件下で試験を行ったところ、焼結青銅合金の
試験片は、５時間経過前に焼き付きを生じて試験結果を
得られなかった。また、焼結カーボンの試験片は、５時
間経過前に脆性破壊を生じて試験結果を得られなかっ
た。
【００３２】
【発明の効果】本発明は、ロータ軸と一体に回転する回
転側シール部材の当接面と、該当接面に対して圧接され
る固定側シール部材の当接面との間でダストストップを
構成する密閉型混練機のダストストップ装置であって、
前記当接面の何れか一方がグラファイトおよび／または
１／２インチ以下のカーボン短繊維を充填した樹脂コン
パウンドで構成されている。上記の構成によれば、固定
側シール部材と回転側シール部材との当接面間の摩擦力
が極めて低減したものになるため、潤滑油を用いずに当
接面間の摺動速度を上昇させても、摩擦により生じる発
熱や磨耗を十分に抑制することができる。これにより、
潤滑油を供給しない無潤滑運転が可能となり、摺動速度
の大きな大型の混練機での無潤滑化を実現することがで
きる。さらに、従来のような潤滑油を多量に用いて摩擦
力を低減していた場合のように、多量の潤滑油が混練物
に混入することによる品質不良や、潤滑油の漏出による
作業環境の低下を防止することが可能になると共に、潤
滑油のランニングコストおよび潤滑油用の給油機を削減
することができるという効果を奏する。
転側シール部材の当接面と、該当接面に対して圧接され
る固定側シール部材の当接面との間でダストストップを
構成する密閉型混練機のダストストップ装置であって、
前記当接面の何れか一方がグラファイトおよび／または
１／２インチ以下のカーボン短繊維を充填した樹脂コン
パウンドで構成されている。上記の構成によれば、固定
側シール部材と回転側シール部材との当接面間の摩擦力
が極めて低減したものになるため、潤滑油を用いずに当
接面間の摺動速度を上昇させても、摩擦により生じる発
熱や磨耗を十分に抑制することができる。これにより、
潤滑油を供給しない無潤滑運転が可能となり、摺動速度
の大きな大型の混練機での無潤滑化を実現することがで
きる。さらに、従来のような潤滑油を多量に用いて摩擦
力を低減していた場合のように、多量の潤滑油が混練物
に混入することによる品質不良や、潤滑油の漏出による
作業環境の低下を防止することが可能になると共に、潤
滑油のランニングコストおよび潤滑油用の給油機を削減
することができるという効果を奏する。
【図１】ダストストップ装置の縦断面図である。
【図２】図１のダストストップ装置におけるＸ矢示部の
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図３】ダストストップリングの縦断面図である。
【図４】密閉型混練機の縦断面図である。
【図５】試験片Ａ〜Ｃと摩擦係数との関係を示すグラフ
である。
である。
【図６】試験片Ａ〜Ｃと磨耗量との関係を示すグラフで
ある。
ある。
１ 密閉型混練機 ２ ロータ ２ｂ ロータ端面 ３ ケーシング ４ チャンバ ４ａ 混練室 ５ フローティングウエイト ６ ドロップドア ７ ロータ軸 ８ フレーム板 ９ ロータ側端面リング １０ フレーム側端面リング １１ エンドプレート １２ ダストストップリング １３ 半円リング １４ シールリング １５ 冷却水路 １７ 潤滑油路 １９ プロセス油路 ２０ ヨーク ２３ 押付力付与機構
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 黒川 好徳 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ロータ軸と一体に回転する回転側シール
部材の当接面と、該当接面に対して圧接される固定側シ
ール部材の当接面との間でダストストップを構成する密
閉型混練機のダストストップ装置であって、 前記当接面の何れか一方をグラファイトおよび／または
１／２インチ以下のカーボン短繊維を充填した樹脂コン
パウンドで構成したことを特徴とする密閉型混練機のダ
ストストップ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03348297A JP3620944B2 (ja) | 1997-02-18 | 1997-02-18 | 密閉型混練機のダストストップ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03348297A JP3620944B2 (ja) | 1997-02-18 | 1997-02-18 | 密閉型混練機のダストストップ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10230153A true JPH10230153A (ja) | 1998-09-02 |
| JP3620944B2 JP3620944B2 (ja) | 2005-02-16 |
Family
ID=12387780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03348297A Expired - Lifetime JP3620944B2 (ja) | 1997-02-18 | 1997-02-18 | 密閉型混練機のダストストップ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3620944B2 (ja) |
Cited By (9)
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|---|---|---|---|---|
| WO2002043936A1 (fr) * | 2000-11-30 | 2002-06-06 | Idemitsu Technofine Co., Ltd. | Procede de production d'une feuille pour laser et feuille pour laser |
| WO2010082526A1 (ja) * | 2009-01-13 | 2010-07-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 密閉式混練機 |
| JP2010162689A (ja) * | 2009-01-13 | 2010-07-29 | Kobe Steel Ltd | 密閉式混練機、および密閉式混練機の固定側シール部材位置監視方法 |
| JP2012172681A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Bridgestone Corp | 使用済みオイルのリサイクル方法および装置 |
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| JP2017202470A (ja) * | 2016-05-13 | 2017-11-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 密閉型混練機に備えられているダストストップ装置 |
| JP7044427B1 (ja) * | 2021-11-05 | 2022-03-30 | 慎二 鹿島 | 密封式混練機のシール装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5173787B2 (ja) | 2008-12-24 | 2013-04-03 | 三菱重工マシナリーテクノロジー株式会社 | 密閉式混練機のダストシール構造 |
-
1997
- 1997-02-18 JP JP03348297A patent/JP3620944B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002043936A1 (fr) * | 2000-11-30 | 2002-06-06 | Idemitsu Technofine Co., Ltd. | Procede de production d'une feuille pour laser et feuille pour laser |
| TWI421160B (zh) * | 2009-01-13 | 2014-01-01 | Kobe Steel Ltd | Closed kneading machine |
| WO2010082526A1 (ja) * | 2009-01-13 | 2010-07-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 密閉式混練機 |
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| US8911139B2 (en) | 2009-01-13 | 2014-12-16 | Kobe Steel, Ltd. | Internal batch mixer with alarm |
| EP2810756A1 (en) * | 2009-01-13 | 2014-12-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Internal batch mixer |
| JP2012172681A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Bridgestone Corp | 使用済みオイルのリサイクル方法および装置 |
| JP2013154520A (ja) * | 2012-01-27 | 2013-08-15 | Bridgestone Corp | ゴム攪拌装置におけるシール機構およびシール方法並びにゴム攪拌装置 |
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