JPH10219315A - 高炉における粉状鉄源吹込み操業方法 - Google Patents
高炉における粉状鉄源吹込み操業方法Info
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- JPH10219315A JPH10219315A JP3975197A JP3975197A JPH10219315A JP H10219315 A JPH10219315 A JP H10219315A JP 3975197 A JP3975197 A JP 3975197A JP 3975197 A JP3975197 A JP 3975197A JP H10219315 A JPH10219315 A JP H10219315A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 羽口部から粉状鉄源を吹込む際に、レースウ
ェイ中で粉状鉄源を完全還元溶解させ、溶銑中の硫黄濃
度を低く維持し、かつ生産量、燃料費、溶銑品質を向上
させる。 【解決手段】 高炉の炉頂部から鉄鉱石とコークスを交
互に層状に装入し、羽口部から補助燃料および粉状鉄源
を吹込む操業において、炉周辺部のガス利用率および粉
状鉄源吹込み量を調節して、レースウェイでのメタル中
のＳ濃度を０．０５ｗｔ％以下にすることを特徴とす
る。
ェイ中で粉状鉄源を完全還元溶解させ、溶銑中の硫黄濃
度を低く維持し、かつ生産量、燃料費、溶銑品質を向上
させる。 【解決手段】 高炉の炉頂部から鉄鉱石とコークスを交
互に層状に装入し、羽口部から補助燃料および粉状鉄源
を吹込む操業において、炉周辺部のガス利用率および粉
状鉄源吹込み量を調節して、レースウェイでのメタル中
のＳ濃度を０．０５ｗｔ％以下にすることを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉の羽口部から
吹込む粉状鉄源を安定して還元溶融させることにより、
溶銑中の硫黄含有量を低減させ、品質良好な溶銑を製造
する高炉操業方法に関する。
吹込む粉状鉄源を安定して還元溶融させることにより、
溶銑中の硫黄含有量を低減させ、品質良好な溶銑を製造
する高炉操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の高炉操業にあっては、後工程であ
る製鋼工程における品質の向上、経済性の観点から低シ
リコン操業が指向されている。この種の操業形態の代表
的なものとして、微粉炭とともに酸化鉄粉または還元鉄
粉などの粉状鉄源を羽口部から吹込む方法があり、特開
昭５７−１３７４０２号公報に開示されている。
る製鋼工程における品質の向上、経済性の観点から低シ
リコン操業が指向されている。この種の操業形態の代表
的なものとして、微粉炭とともに酸化鉄粉または還元鉄
粉などの粉状鉄源を羽口部から吹込む方法があり、特開
昭５７−１３７４０２号公報に開示されている。
【０００３】このようにして吹込まれた酸化鉄粉、還元
鉄粉などの粉状鉄源は高炉内で還元反応を受けて金属状
態に還元されるとともに、還元途中で高炉内の溶銑と反
応して２（ＦｅＯ）＋Ｓｉ＝２Ｆｅ＋（ＳｉＯ2 ）の反
応により溶銑中のシリコンを低下させる。高炉操業安定
時には、羽口部から吹込む粉状鉄源の分だけ高炉の炉頂
から装入する鉄鉱石の量を減らすことができる。通常、
炉頂から装入する鉄鉱石は、炉内の通気性を維持するた
めに、塊成化されたものが使用されているから、予備処
理の必要な鉄鉱石に代えて価格の安い粉状鉄源を使用す
ることは、高炉操業の経済性を高める上でも効果が大き
い。
鉄粉などの粉状鉄源は高炉内で還元反応を受けて金属状
態に還元されるとともに、還元途中で高炉内の溶銑と反
応して２（ＦｅＯ）＋Ｓｉ＝２Ｆｅ＋（ＳｉＯ2 ）の反
応により溶銑中のシリコンを低下させる。高炉操業安定
時には、羽口部から吹込む粉状鉄源の分だけ高炉の炉頂
から装入する鉄鉱石の量を減らすことができる。通常、
炉頂から装入する鉄鉱石は、炉内の通気性を維持するた
めに、塊成化されたものが使用されているから、予備処
理の必要な鉄鉱石に代えて価格の安い粉状鉄源を使用す
ることは、高炉操業の経済性を高める上でも効果が大き
い。
【０００４】また高炉操業にあっては、コークス代替と
して、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、
石油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造
コスト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４
０−２３７６３号公報にその技術が開示されている。特
に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
して、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、
石油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造
コスト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４
０−２３７６３号公報にその技術が開示されている。特
に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
【０００５】このようにして吹込まれた微粉炭は高炉内
で一部のコークスの代りに燃焼し、その燃焼性の良さと
高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し効
率的な還元反応を行う。したがって炉頂より装入された
鉄鉱石は素早く金属状態に還元されるとともに、溶融し
て高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向上す
る。
で一部のコークスの代りに燃焼し、その燃焼性の良さと
高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し効
率的な還元反応を行う。したがって炉頂より装入された
鉄鉱石は素早く金属状態に還元されるとともに、溶融し
て高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向上す
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで従来の高炉操
業において、羽口部から吹込まれた粉状鉄源は、コーク
スが旋回燃焼するレースウェイといわれる領域で、還元
溶融されて溶銑となる。その還元溶融のために必要な熱
量は、あらかじめ送風温度上昇、燃料比増加等で与えて
いるが、粉状鉄源がレースウェイ内に滞留する時間が極
めて短いために、吹込み量が多い場合は、完全に還元溶
融されないうちにレースウェイ奥（高炉炉下部中心部に
おいてコークス主体でほとんど動かない炉芯といわれる
領域の表層部）に到達する。そして、この領域に蓄積し
急激に還元溶融が起るため、この領域の温度が低下し、
完全に還元溶融されないでＦｅＯが残留する。この結
果、この領域のメタル中の硫黄が除去されず、その含有
量が高いため、出銑中硫黄も高く、品質の悪い溶銑が生
成する。このため粉状鉄源の吹込み量には限界があっ
た。
業において、羽口部から吹込まれた粉状鉄源は、コーク
スが旋回燃焼するレースウェイといわれる領域で、還元
溶融されて溶銑となる。その還元溶融のために必要な熱
量は、あらかじめ送風温度上昇、燃料比増加等で与えて
いるが、粉状鉄源がレースウェイ内に滞留する時間が極
めて短いために、吹込み量が多い場合は、完全に還元溶
融されないうちにレースウェイ奥（高炉炉下部中心部に
おいてコークス主体でほとんど動かない炉芯といわれる
領域の表層部）に到達する。そして、この領域に蓄積し
急激に還元溶融が起るため、この領域の温度が低下し、
完全に還元溶融されないでＦｅＯが残留する。この結
果、この領域のメタル中の硫黄が除去されず、その含有
量が高いため、出銑中硫黄も高く、品質の悪い溶銑が生
成する。このため粉状鉄源の吹込み量には限界があっ
た。
【０００７】また高炉の周辺部において、炉頂部の鉄鉱
石とコークスの装入比率（Ｏ／Ｃ）が高いと、この領域
の鉄鉱石の還元が不十分となり、炉芯表層部に到達して
急激に還元溶融が起るため、この領域の温度が低下し、
完全に還元溶融されないでＦｅＯが残留するという、粉
状鉄源を多量に吹込んだ場合と同じ現象が起こる。
石とコークスの装入比率（Ｏ／Ｃ）が高いと、この領域
の鉄鉱石の還元が不十分となり、炉芯表層部に到達して
急激に還元溶融が起るため、この領域の温度が低下し、
完全に還元溶融されないでＦｅＯが残留するという、粉
状鉄源を多量に吹込んだ場合と同じ現象が起こる。
【０００８】このとき周辺部のＯ／Ｃを減らし、その分
中間部から中心部のＯ／Ｃを増加する。中間部から中心
部のＯ／Ｃを増加できない場合は、周辺部のＯ／Ｃを減
らすとともに全体のＯ／Ｃを減らす。これにより周辺部
のガス流を強化して、この領域の温度を上昇させ、鉄鉱
石の還元を促進する。全体のＯ／Ｃを減らすことは燃料
比の上昇となり、生産量の減少を招くため高炉操業上好
ましくない。また羽口部から吹込んでいる粉状鉄源の量
を減少するかカットしてしまうこともあり、この場合も
生産量の減少を招く。
中間部から中心部のＯ／Ｃを増加する。中間部から中心
部のＯ／Ｃを増加できない場合は、周辺部のＯ／Ｃを減
らすとともに全体のＯ／Ｃを減らす。これにより周辺部
のガス流を強化して、この領域の温度を上昇させ、鉄鉱
石の還元を促進する。全体のＯ／Ｃを減らすことは燃料
比の上昇となり、生産量の減少を招くため高炉操業上好
ましくない。また羽口部から吹込んでいる粉状鉄源の量
を減少するかカットしてしまうこともあり、この場合も
生産量の減少を招く。
【０００９】そこで本発明は、羽口部から吹込んだ粉状
鉄源をレースウェイ内で、完全に還元溶融させ、出銑中
硫黄を低く維持し、燃料比の上昇を行わないで、一定の
生産量、安定した品質の溶銑を製造することを目的とす
る。
鉄源をレースウェイ内で、完全に還元溶融させ、出銑中
硫黄を低く維持し、燃料比の上昇を行わないで、一定の
生産量、安定した品質の溶銑を製造することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、高炉の炉頂部から鉄鉱石とコークス
を交互に層状に装入し、羽口部から補助燃料および粉状
鉄源を吹込む操業において、炉周辺部のガス利用率およ
び粉状鉄源吹込み量を調節して、レースウェイでのメタ
ル中のＳ濃度を０．０５ｗｔ％以下にすることを特徴と
する。
するものであって、高炉の炉頂部から鉄鉱石とコークス
を交互に層状に装入し、羽口部から補助燃料および粉状
鉄源を吹込む操業において、炉周辺部のガス利用率およ
び粉状鉄源吹込み量を調節して、レースウェイでのメタ
ル中のＳ濃度を０．０５ｗｔ％以下にすることを特徴と
する。
【００１１】また、レースウェイでのスラグ中のＦｅＯ
濃度および（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比とレースウェイでの
メタル中のＳ濃度との関係を予め求め、炉周辺部のガス
利用率および粉状鉄源吹込み量によりレースウェイでの
スラグ中のＦｅＯ濃度を調節し、炉周辺部のガス利用率
によりレースウェイでのスラグ中の（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）比を調節して、レースウェイでのメタル中のＳ濃度
を０．０５ｗｔ％以下とすることを特徴とする。さら
に、炉頂周辺部の装入物分布を変化させて、炉周辺部の
ガス利用率を調節することを特徴とする。
濃度および（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比とレースウェイでの
メタル中のＳ濃度との関係を予め求め、炉周辺部のガス
利用率および粉状鉄源吹込み量によりレースウェイでの
スラグ中のＦｅＯ濃度を調節し、炉周辺部のガス利用率
によりレースウェイでのスラグ中の（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）比を調節して、レースウェイでのメタル中のＳ濃度
を０．０５ｗｔ％以下とすることを特徴とする。さら
に、炉頂周辺部の装入物分布を変化させて、炉周辺部の
ガス利用率を調節することを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明者らは、レースウェイのメ
タル中［Ｓ］≦０．０５ｗｔ％を満足すれば、出銑中
［Ｓ］≦０．０２５ｗｔ％となり良好な溶銑品質となる
ことを見出した。発明者らはさらに、モデル実験および
実高炉の炉内サンプリングの結果から、レースウェイ奥
におけるスラグ中（ＦｅＯ）含有量、スラグ中（ＣａＯ
／ＳｉＯ2 ）比、メタル中硫黄［Ｓ］含有量の３者の間
に、例えば図１に示す関係があることを見出した。図１
における（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比と（ＦｅＯ）の関係の
平面上で、斜線部分がメタル中［Ｓ］≦０．０５ｗｔ％
を満足する範囲であり、これ以外は［Ｓ］＞０．０５ｗ
ｔ％となる。したがって、レースウェイのスラグ中の
（ＦｅＯ）含有量と（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比を、図１の
斜線部分の範囲に入るように調整すれば、良好な溶銑品
質を製造できる。
タル中［Ｓ］≦０．０５ｗｔ％を満足すれば、出銑中
［Ｓ］≦０．０２５ｗｔ％となり良好な溶銑品質となる
ことを見出した。発明者らはさらに、モデル実験および
実高炉の炉内サンプリングの結果から、レースウェイ奥
におけるスラグ中（ＦｅＯ）含有量、スラグ中（ＣａＯ
／ＳｉＯ2 ）比、メタル中硫黄［Ｓ］含有量の３者の間
に、例えば図１に示す関係があることを見出した。図１
における（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比と（ＦｅＯ）の関係の
平面上で、斜線部分がメタル中［Ｓ］≦０．０５ｗｔ％
を満足する範囲であり、これ以外は［Ｓ］＞０．０５ｗ
ｔ％となる。したがって、レースウェイのスラグ中の
（ＦｅＯ）含有量と（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比を、図１の
斜線部分の範囲に入るように調整すれば、良好な溶銑品
質を製造できる。
【００１３】次に、発明者らは、同様にモデル実験およ
び実高炉の炉内サンプリングの結果から、高炉周辺部の
ＣＯガス利用率（ηCO）、レースウェイ奥におけるスラ
グ中（ＦｅＯ）含有量、スラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）、羽口部からの粉状鉄源吹込み量（ｋｇ／ｔ−溶
銑）の４者の間に、図２および図３に例を示す関係があ
ることを見出した。
び実高炉の炉内サンプリングの結果から、高炉周辺部の
ＣＯガス利用率（ηCO）、レースウェイ奥におけるスラ
グ中（ＦｅＯ）含有量、スラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）、羽口部からの粉状鉄源吹込み量（ｋｇ／ｔ−溶
銑）の４者の間に、図２および図３に例を示す関係があ
ることを見出した。
【００１４】図２において、羽口部からの粉状鉄源吹込
み量がある一定値のとき、レースウェイのスラグ中（Ｆ
ｅＯ）含有量はηCOに対して極小値をもち、ηCOが高く
ても低くても（ＦｅＯ）は増加する。ηCOが高いときに
（ＦｅＯ）が増加する理由は、周辺部のＯ／Ｃが高いた
めに鉄鉱石の還元が不十分なためであり、ηCOが低いと
きに（ＦｅＯ）が増加する理由は、周辺部のＯ／Ｃが低
く鉄鉱石の還元溶融が早すぎるため、装入物降下異常が
起こるためである。また図２において、同じηCOのとき
は、羽口部からの粉状鉄源吹込み量が多いほど（Ｆｅ
Ｏ）が多くなる。
み量がある一定値のとき、レースウェイのスラグ中（Ｆ
ｅＯ）含有量はηCOに対して極小値をもち、ηCOが高く
ても低くても（ＦｅＯ）は増加する。ηCOが高いときに
（ＦｅＯ）が増加する理由は、周辺部のＯ／Ｃが高いた
めに鉄鉱石の還元が不十分なためであり、ηCOが低いと
きに（ＦｅＯ）が増加する理由は、周辺部のＯ／Ｃが低
く鉄鉱石の還元溶融が早すぎるため、装入物降下異常が
起こるためである。また図２において、同じηCOのとき
は、羽口部からの粉状鉄源吹込み量が多いほど（Ｆｅ
Ｏ）が多くなる。
【００１５】図３において、ηCOが高いほどレースウェ
イのスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比は低下しており、
この理由は、周辺部のＯ／Ｃが高いために鉄鉱石の還元
が不十分となり、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が低く、ＦｅＯを
多量に含有したスラグが優先的に溶融するためである。
ただし図３の関係は粉状鉄源吹込み量によらない。
イのスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比は低下しており、
この理由は、周辺部のＯ／Ｃが高いために鉄鉱石の還元
が不十分となり、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が低く、ＦｅＯを
多量に含有したスラグが優先的に溶融するためである。
ただし図３の関係は粉状鉄源吹込み量によらない。
【００１６】ここで、高炉の半径方向におけるＣＯガス
利用率（ηCO）の分布は、従来用いられている炉頂部装
入物表面近傍に設置した炉頂ゾンデ、あるいはシャフト
上部（炉頂部装入物表面から測定して２〜６ｍ下）の装
入物中に挿入したシャフトゾンデを用いて測定できる。
本発明における周辺部とは、半径方向において、中心部
を０．０、周辺部を１．０としたときの、０．６〜０．
９の範囲と定義する。なお、周辺部ηCOの調整には、従
来用いられているムーバブルアーマーあるいは旋回シュ
ートの傾動角度、旋回数等を変更して装入物分布を調節
することで対処できる。
利用率（ηCO）の分布は、従来用いられている炉頂部装
入物表面近傍に設置した炉頂ゾンデ、あるいはシャフト
上部（炉頂部装入物表面から測定して２〜６ｍ下）の装
入物中に挿入したシャフトゾンデを用いて測定できる。
本発明における周辺部とは、半径方向において、中心部
を０．０、周辺部を１．０としたときの、０．６〜０．
９の範囲と定義する。なお、周辺部ηCOの調整には、従
来用いられているムーバブルアーマーあるいは旋回シュ
ートの傾動角度、旋回数等を変更して装入物分布を調節
することで対処できる。
【００１７】次に、図１〜３を用いた、本発明による高
炉操業方法を説明する。図３において、周辺部ηCO＝４
０％のときスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）＝１．２であ
り、図１の斜線部分に入るためには、スラグ中（Ｆｅ
Ｏ）≦０．５ｗｔ％とする必要がある。図２において、
周辺部ηCO＝４０％のときスラグ中（ＦｅＯ）≦０．５
ｗｔ％となるためには、羽口部からの粉状鉄源吹込み量
≦３０ｋｇ／ｔ−溶銑とする必要があり、この量に粉状
鉄源吹込み量を調節する。
炉操業方法を説明する。図３において、周辺部ηCO＝４
０％のときスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）＝１．２であ
り、図１の斜線部分に入るためには、スラグ中（Ｆｅ
Ｏ）≦０．５ｗｔ％とする必要がある。図２において、
周辺部ηCO＝４０％のときスラグ中（ＦｅＯ）≦０．５
ｗｔ％となるためには、羽口部からの粉状鉄源吹込み量
≦３０ｋｇ／ｔ−溶銑とする必要があり、この量に粉状
鉄源吹込み量を調節する。
【００１８】また図３において、周辺部ηCO＝３０％の
ときスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）＝１．３であり、図
１の斜線部分に入るためには、スラグ中（ＦｅＯ）≦
１．５ｗｔ％とする必要がある。図２において、周辺部
ηCO＝３０％のときスラグ中（ＦｅＯ）≦１．５ｗｔ％
となるためには、羽口部からの粉状鉄源吹込み量は４０
ｋｇ／ｔ−溶銑で問題ない。このときは粉状鉄源吹込み
量を４０ｋｇ／ｔ−溶銑以上に調節することもできる。
さらに図３において、周辺部ηCO＝５０％のときスラグ
中（ＣａＯ／ＳｉＯ2）＝１．０であり、図１の斜線部
分に入るためには、スラグ中（ＦｅＯ）≦０．５ｗｔ％
とする必要がある。図２において、周辺部ηCO＝５０％
のときスラグ中（ＦｅＯ）≦０．５ｗｔ％となるために
は、羽口部からの粉状鉄源吹込み量≦２０ｋｇ／ｔ−溶
銑とする必要があり、この量に粉状鉄源吹込み量を調節
する。
ときスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）＝１．３であり、図
１の斜線部分に入るためには、スラグ中（ＦｅＯ）≦
１．５ｗｔ％とする必要がある。図２において、周辺部
ηCO＝３０％のときスラグ中（ＦｅＯ）≦１．５ｗｔ％
となるためには、羽口部からの粉状鉄源吹込み量は４０
ｋｇ／ｔ−溶銑で問題ない。このときは粉状鉄源吹込み
量を４０ｋｇ／ｔ−溶銑以上に調節することもできる。
さらに図３において、周辺部ηCO＝５０％のときスラグ
中（ＣａＯ／ＳｉＯ2）＝１．０であり、図１の斜線部
分に入るためには、スラグ中（ＦｅＯ）≦０．５ｗｔ％
とする必要がある。図２において、周辺部ηCO＝５０％
のときスラグ中（ＦｅＯ）≦０．５ｗｔ％となるために
は、羽口部からの粉状鉄源吹込み量≦２０ｋｇ／ｔ−溶
銑とする必要があり、この量に粉状鉄源吹込み量を調節
する。
【００１９】なお、図１〜３は、発明者がモデル実験お
よび特定実高炉の炉内サンプリングの結果から見出した
ものであり、高炉が変わると数字が異なってくる。した
がって、ある特定の実高炉に適用する場合は、高炉ごと
に炉内サンプリングを行い、図１〜３の関係を予め求め
ておく。
よび特定実高炉の炉内サンプリングの結果から見出した
ものであり、高炉が変わると数字が異なってくる。した
がって、ある特定の実高炉に適用する場合は、高炉ごと
に炉内サンプリングを行い、図１〜３の関係を予め求め
ておく。
【００２０】さらに、粉状鉄源としては、焼結粉、ダス
ト類、還元鉄粉等、種々のものを吹込めるが、還元鉄粉
吹込みの場合は、図２における粉状鉄源吹込み量が大幅
に増加するが、予め使用する粉状鉄源吹込み量に対して
図２のような関係を求めておけば問題ない。
ト類、還元鉄粉等、種々のものを吹込めるが、還元鉄粉
吹込みの場合は、図２における粉状鉄源吹込み量が大幅
に増加するが、予め使用する粉状鉄源吹込み量に対して
図２のような関係を求めておけば問題ない。
【００２１】
【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。表１に操業結果を示す。 （実施例１）微粉炭１４５ｋｇ／ｔ−溶銑吹込んでいた
操業に対して、羽口部から粉状鉄源の吹込みを実施し
た。炉頂ゾンデを用いて半径方向のＣＯガス利用率（η
CO）分布を測定して、周辺部ηCOを算出し、一方、実高
炉の炉内サンプリングの結果より図１〜３の関係が得ら
れた。そして図１の斜線部分に入るように、図２、図３
を用いて周辺部ηCOを旋回シュートの旋回角度の変更に
より調整するとともに、粉状鉄源の吹込み量をレースウ
ェイでのメタル中のＳ濃度を０．０５ｗｔ％に調整し
た。表１に示すように後述する比較例１に対比すると、
出銑量が多く、燃料比が低く、溶銑中硫黄が０．０２５
ｗｔ％と低くなった。
説明する。表１に操業結果を示す。 （実施例１）微粉炭１４５ｋｇ／ｔ−溶銑吹込んでいた
操業に対して、羽口部から粉状鉄源の吹込みを実施し
た。炉頂ゾンデを用いて半径方向のＣＯガス利用率（η
CO）分布を測定して、周辺部ηCOを算出し、一方、実高
炉の炉内サンプリングの結果より図１〜３の関係が得ら
れた。そして図１の斜線部分に入るように、図２、図３
を用いて周辺部ηCOを旋回シュートの旋回角度の変更に
より調整するとともに、粉状鉄源の吹込み量をレースウ
ェイでのメタル中のＳ濃度を０．０５ｗｔ％に調整し
た。表１に示すように後述する比較例１に対比すると、
出銑量が多く、燃料比が低く、溶銑中硫黄が０．０２５
ｗｔ％と低くなった。
【００２２】
【表１】
【００２３】（実施例２）微粉炭１５０ｋｇ／ｔ−溶銑
吹込んでいた操業に対して、粉状鉄源の吹込みを実施し
た。シャフトゾンデ（装入物表面より４ｍ下）を用いて
半径方向のＣＯガス利用率（ηCO）分布を測定して、周
辺部ηCOを算出し、一方、実高炉の炉内サンプリングの
結果より図１〜３の関係が得られた。そして図１の斜線
部分に入るように、図２、図３を用いて周辺部ηCOをム
ーバブルアーマーの傾動角度の変更により調整するとと
もにレースウェイでのメタル中のＳ濃度を０．０４ｗｔ
％に調整した。表１に示すように後述する比較例２に対
比すると、出銑量が多く、燃料比が低く、溶銑中硫黄が
０．０２０ｗｔ％と低くなった。
吹込んでいた操業に対して、粉状鉄源の吹込みを実施し
た。シャフトゾンデ（装入物表面より４ｍ下）を用いて
半径方向のＣＯガス利用率（ηCO）分布を測定して、周
辺部ηCOを算出し、一方、実高炉の炉内サンプリングの
結果より図１〜３の関係が得られた。そして図１の斜線
部分に入るように、図２、図３を用いて周辺部ηCOをム
ーバブルアーマーの傾動角度の変更により調整するとと
もにレースウェイでのメタル中のＳ濃度を０．０４ｗｔ
％に調整した。表１に示すように後述する比較例２に対
比すると、出銑量が多く、燃料比が低く、溶銑中硫黄が
０．０２０ｗｔ％と低くなった。
【００２４】（比較例１）微粉炭１４５ｋｇ／ｔ−溶銑
吹込んでいた操業に対して、粉状鉄源の吹込みを実施
し、従来どおりの操業を行った操業例である。実施例１
に対比すると、出銑量が少なく、燃料比が高く、溶銑中
硫黄が０．０３０ｗｔ％と高かった。また比較例２は、
微粉炭１５０ｋｇ／ｔ−溶銑吹込んでいた操業に対し
て、粉状鉄源の吹込みを実施し、従来どおりの操業を行
った操業例である。実施例２に対比すると、出銑量が少
なく、燃料比が高く、溶銑中硫黄が０．０２５ｗｔ％と
高かった。
吹込んでいた操業に対して、粉状鉄源の吹込みを実施
し、従来どおりの操業を行った操業例である。実施例１
に対比すると、出銑量が少なく、燃料比が高く、溶銑中
硫黄が０．０３０ｗｔ％と高かった。また比較例２は、
微粉炭１５０ｋｇ／ｔ−溶銑吹込んでいた操業に対し
て、粉状鉄源の吹込みを実施し、従来どおりの操業を行
った操業例である。実施例２に対比すると、出銑量が少
なく、燃料比が高く、溶銑中硫黄が０．０２５ｗｔ％と
高かった。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、粉状鉄源を吹込む際に、レースウェイのスラグ中
（ＦｅＯ）含有量と（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比を、レース
ウェイのメタル中硫黄が低い組成範囲になるように、周
辺部ＣＯガス利用率（ηCO）を装入物分布変更により調
整し、かつ羽口部からの粉状鉄源吹込み量を調整するこ
とにより、出銑中硫黄を低く維持できる。この結果、高
炉の生産量、燃料比を維持し、安定した品質の溶銑を製
造することができる。
は、粉状鉄源を吹込む際に、レースウェイのスラグ中
（ＦｅＯ）含有量と（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比を、レース
ウェイのメタル中硫黄が低い組成範囲になるように、周
辺部ＣＯガス利用率（ηCO）を装入物分布変更により調
整し、かつ羽口部からの粉状鉄源吹込み量を調整するこ
とにより、出銑中硫黄を低く維持できる。この結果、高
炉の生産量、燃料比を維持し、安定した品質の溶銑を製
造することができる。
【図１】本発明を実施する際の、レースウェイのスラグ
中（ＦｅＯ）、スラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比、メタ
ル中［Ｓ］の３者の関係を示す図
中（ＦｅＯ）、スラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比、メタ
ル中［Ｓ］の３者の関係を示す図
【図２】本発明を実施する際の、周辺部ＣＯガス利用率
（ηCO）、レースウェイのスラグ中（ＦｅＯ）、粉状鉄
源吹込み量の３者の関係を示す図
（ηCO）、レースウェイのスラグ中（ＦｅＯ）、粉状鉄
源吹込み量の３者の関係を示す図
【図３】本発明を実施する際の、周辺部ＣＯガス利用率
（ηCO）と、レースウェイのスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）比との関係を示す図
（ηCO）と、レースウェイのスラグ中（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）比との関係を示す図
Claims (3)
- 【請求項１】 高炉の炉頂部から鉄鉱石とコークスを交
互に層状に装入し、羽口部から補助燃料および粉状鉄源
を吹込む操業において、炉周辺部のガス利用率および粉
状鉄源吹込み量を調節して、レースウェイでのメタル中
のＳ濃度を０．０５ｗｔ％以下にすることを特徴とする
高炉における粉状鉄源吹込み操業方法。 - 【請求項２】 レースウェイでのスラグ中のＦｅＯ濃度
および（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比とレースウェイでのメタ
ル中のＳ濃度との関係を予め求め、炉周辺部のガス利用
率および粉状鉄源吹込み量によりレースウェイでのスラ
グ中のＦｅＯ濃度を調節し、炉周辺部のガス利用率によ
りレースウェイでのスラグ中の（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）比
を調節して、レースウェイでのメタル中のＳ濃度を０．
０５ｗｔ％以下とすることを特徴とする請求項１に記載
の高炉における粉状鉄源吹込み操業方法。 - 【請求項３】 炉頂周辺部の装入物分布を変化させて、
炉周辺部のガス利用率を調節することを特徴とする請求
項１または請求項２に記載の高炉における粉状鉄源吹込
み操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3975197A JPH10219315A (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 高炉における粉状鉄源吹込み操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3975197A JPH10219315A (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 高炉における粉状鉄源吹込み操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10219315A true JPH10219315A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12561670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3975197A Withdrawn JPH10219315A (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 高炉における粉状鉄源吹込み操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10219315A (ja) |
-
1997
- 1997-02-10 JP JP3975197A patent/JPH10219315A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040511 |