JPH10214674A - セラミック発熱体 - Google Patents
セラミック発熱体Info
- Publication number
- JPH10214674A JPH10214674A JP9019343A JP1934397A JPH10214674A JP H10214674 A JPH10214674 A JP H10214674A JP 9019343 A JP9019343 A JP 9019343A JP 1934397 A JP1934397 A JP 1934397A JP H10214674 A JPH10214674 A JP H10214674A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- specific resistance
- heating element
- magnesia
- ceramic
- perovskite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Resistance Heating (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】優れた耐熱性と、温度変化に対する比抵抗のバ
ラツキが小さい温度制御が容易なセラミック発熱体を提
供する。 【解決手段】セラミック発熱体を、化学式が （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ＜１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ，Ｃｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとから
なる複合セラミックスにより形成する。
ラツキが小さい温度制御が容易なセラミック発熱体を提
供する。 【解決手段】セラミック発熱体を、化学式が （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ＜１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ，Ｃｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとから
なる複合セラミックスにより形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、セラミック発熱体
に関するものであり、特に、液体燃料気化装置や加湿
器、あるいは複写機、印刷機、プリンターなどに内蔵さ
れている加熱用ヒーターとして好適なものである。
に関するものであり、特に、液体燃料気化装置や加湿
器、あるいは複写機、印刷機、プリンターなどに内蔵さ
れている加熱用ヒーターとして好適なものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
発熱体としてはニクロムやカンタルなどの金属発熱体、
あるいはランタンクロマイトやランタンマンガナイトの
ＬａイオンをＣａイオンやＳｒイオンで一部置換したペ
ロブスカイト系酸化物セラミックスや、ＣａＯ、ＭｇＯ
を含有したジルコニアセラミックスからなるセラミック
発熱体が使用されていた。
発熱体としてはニクロムやカンタルなどの金属発熱体、
あるいはランタンクロマイトやランタンマンガナイトの
ＬａイオンをＣａイオンやＳｒイオンで一部置換したペ
ロブスカイト系酸化物セラミックスや、ＣａＯ、ＭｇＯ
を含有したジルコニアセラミックスからなるセラミック
発熱体が使用されていた。
【０００３】しかしながら、金属発熱体は耐熱性に乏し
く、ペロブスカイト系酸化物セラミックスは温度の上昇
に伴って比抵抗が小さくなり、温度変化に対する比抵抗
のバラツキが大きいことから、温度制御が難しいといっ
た課題があった。しかも、比抵抗が小さくなり過ぎる
と、電流の急増による熱暴走を生じる恐れもあった。
く、ペロブスカイト系酸化物セラミックスは温度の上昇
に伴って比抵抗が小さくなり、温度変化に対する比抵抗
のバラツキが大きいことから、温度制御が難しいといっ
た課題があった。しかも、比抵抗が小さくなり過ぎる
と、電流の急増による熱暴走を生じる恐れもあった。
【０００４】そこで、ペロブスカイト系酸化物セラミッ
クスからなるセラミック発熱体の外周をアルミナ保護管
で被覆するなどの対策も提案されているが、アルミナは
上記ランタンクロマイトやランタンマンガナイトなどの
ペロブスカイト系酸化物と反応し易く、所望の比抵抗が
得られなくなるといった恐れがあった。
クスからなるセラミック発熱体の外周をアルミナ保護管
で被覆するなどの対策も提案されているが、アルミナは
上記ランタンクロマイトやランタンマンガナイトなどの
ペロブスカイト系酸化物と反応し易く、所望の比抵抗が
得られなくなるといった恐れがあった。
【０００５】一方、ジルコニアセラミックスは、常温
（２５℃）付近における比抵抗が１０3 Ω・ｃｍ程度と
セラミック発熱体としては比抵抗が大きく、少なくとも
８００〜１０００℃の予熱が必要であり、常温付近で発
熱させることができないといった課題があった。
（２５℃）付近における比抵抗が１０3 Ω・ｃｍ程度と
セラミック発熱体としては比抵抗が大きく、少なくとも
８００〜１０００℃の予熱が必要であり、常温付近で発
熱させることができないといった課題があった。
【０００６】かくして本発明は、常温域において発熱さ
せるのに必要な比抵抗（１０-2〜１０Ω・ｃｍ）を有
し、温度変化に対する比抵抗のバラツキが小さく、かつ
耐熱性に優れたセラミック発熱体を提供することを目的
とする。
せるのに必要な比抵抗（１０-2〜１０Ω・ｃｍ）を有
し、温度変化に対する比抵抗のバラツキが小さく、かつ
耐熱性に優れたセラミック発熱体を提供することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明は上記課
題に鑑み、化学式が、 （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ＜１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ，Ｃｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとの複
合セラミックスによりセラミック発熱体を形成したもの
である。
題に鑑み、化学式が、 （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ＜１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ，Ｃｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとの複
合セラミックスによりセラミック発熱体を形成したもの
である。
【０００８】また、本発明は上記ペロブスカイト系酸化
物とマグネシアを重量比で１：９〜７：３としたもので
ある。
物とマグネシアを重量比で１：９〜７：３としたもので
ある。
【０００９】以下、本発明について詳述する。
【００１０】本発明は前述した通り、化学式が （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ＜１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ，Ｃｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとの複
合セラミックスにより形成したものであり、この複合セ
ラミックスは常温域において比抵抗を１０-2〜１０Ω・
ｃｍとすることができるため、発熱体として良好に発熱
させることができる。しかも、温度変化に対する比抵抗
のバラツキが小さいことから温度制御が容易であり、さ
らには耐熱性に優れることから長期間にわたって使用す
ることができる。
合セラミックスにより形成したものであり、この複合セ
ラミックスは常温域において比抵抗を１０-2〜１０Ω・
ｃｍとすることができるため、発熱体として良好に発熱
させることができる。しかも、温度変化に対する比抵抗
のバラツキが小さいことから温度制御が容易であり、さ
らには耐熱性に優れることから長期間にわたって使用す
ることができる。
【００１１】その上、複合セラミックスの比抵抗は、絶
縁材料であるマグネシアの含有量を適宜調整することで
容易に調整することが可能である。
縁材料であるマグネシアの含有量を適宜調整することで
容易に調整することが可能である。
【００１２】この複合セラミックスの常温域における比
抵抗を１０-2〜１０Ω・ｃｍとするには、ペロブスカイ
ト系酸化物とマグネシアの重量比を７：３〜１：９とす
ることが必要である。
抵抗を１０-2〜１０Ω・ｃｍとするには、ペロブスカイ
ト系酸化物とマグネシアの重量比を７：３〜１：９とす
ることが必要である。
【００１３】これはマグネシアの重量比が３より少なく
なる（ペロブスカイト系酸化物の重量比が７より多くな
る）と、温度変化に対する比抵抗のバラツキを抑える効
果が小さくなるからであり、逆に、マグネシアの重量比
が９より多くなる（ペロブスカイト系酸化物の重量比が
１より少なくなる）と、比抵抗が大きくなり過ぎるため
にセラミック発熱体として使用し難いからである。
なる（ペロブスカイト系酸化物の重量比が７より多くな
る）と、温度変化に対する比抵抗のバラツキを抑える効
果が小さくなるからであり、逆に、マグネシアの重量比
が９より多くなる（ペロブスカイト系酸化物の重量比が
１より少なくなる）と、比抵抗が大きくなり過ぎるため
にセラミック発熱体として使用し難いからである。
【００１４】ところで、ペロブスカイト系酸化物におい
て、Ｌａの一部をＡの元素で置換するのは、セラミック
スの内部に格子欠損を形成させてＬａにホッピング伝導
を付与することにより導電性を増大させるためであり、
Ｌａの置換比率Ｘが０．０５未満では比抵抗が大きくな
り過ぎるために発熱させることができず、Ｌａの置換比
率Ｘが１となると焼結体を製作することができないとい
った不都合があるからである。
て、Ｌａの一部をＡの元素で置換するのは、セラミック
スの内部に格子欠損を形成させてＬａにホッピング伝導
を付与することにより導電性を増大させるためであり、
Ｌａの置換比率Ｘが０．０５未満では比抵抗が大きくな
り過ぎるために発熱させることができず、Ｌａの置換比
率Ｘが１となると焼結体を製作することができないとい
った不都合があるからである。
【００１５】一方、マグネシアは純度９８％以上のもの
が良く、特にＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3等の不純物が１％未
満であるものが良い。これは、ＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 等
の不純物が多量に含まれていると焼成の際にペロブスカ
イト系酸化物と反応するために所望の比抵抗が得られな
くなるからである。
が良く、特にＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3等の不純物が１％未
満であるものが良い。これは、ＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 等
の不純物が多量に含まれていると焼成の際にペロブスカ
イト系酸化物と反応するために所望の比抵抗が得られな
くなるからである。
【００１６】このような複合セラミックスからなるセラ
ミック発熱体を製作するには、まず、ペロブスカイト系
酸化物として、Ｌａ2 Ｏ3 と、Ｃｒ2 Ｏ3 又はＭｎ2 Ｏ
3 の粉末を混合し、さらにＬａの置換材料である、Ｃａ
Ｏ、ＳｒＯなどの周期律表第２ａ族元素の酸化物をそれ
ぞれ所定量添加したあとバインダーを加えて混練し、ス
プレードライヤーにて造粒体を成形し、この成形体を粉
砕してペロブスカイト系酸化物原料を作製する。そし
て、このペロブスカイト系酸化物原料に純度９９％以上
のマグネシア原料を重量比で７：３〜１：９の割合で混
合し、バインダーを加えて混練して泥漿を作製し、押出
成形法や鋳込成形法により形成するか、あるいは泥漿を
スプレードライヤーにて乾燥させて造粒体を製作し、こ
の造粒体を金型内に充填してメカプレス成形法やラバー
プレス成形法により形成することで円筒状や棒状などの
所定形状をした成形体を製作する。
ミック発熱体を製作するには、まず、ペロブスカイト系
酸化物として、Ｌａ2 Ｏ3 と、Ｃｒ2 Ｏ3 又はＭｎ2 Ｏ
3 の粉末を混合し、さらにＬａの置換材料である、Ｃａ
Ｏ、ＳｒＯなどの周期律表第２ａ族元素の酸化物をそれ
ぞれ所定量添加したあとバインダーを加えて混練し、ス
プレードライヤーにて造粒体を成形し、この成形体を粉
砕してペロブスカイト系酸化物原料を作製する。そし
て、このペロブスカイト系酸化物原料に純度９９％以上
のマグネシア原料を重量比で７：３〜１：９の割合で混
合し、バインダーを加えて混練して泥漿を作製し、押出
成形法や鋳込成形法により形成するか、あるいは泥漿を
スプレードライヤーにて乾燥させて造粒体を製作し、こ
の造粒体を金型内に充填してメカプレス成形法やラバー
プレス成形法により形成することで円筒状や棒状などの
所定形状をした成形体を製作する。
【００１７】しかるのち、この成形体を酸化雰囲気や大
気雰囲気、あるいは真空雰囲気下にて１２００〜１４０
０℃の焼成温度で１〜２時間程度焼成することにより得
ることができる。
気雰囲気、あるいは真空雰囲気下にて１２００〜１４０
０℃の焼成温度で１〜２時間程度焼成することにより得
ることができる。
【００１８】ここで、焼成温度を１２００〜１４００℃
とするのは、１２００℃より低い温度では焼結性が悪い
ために強度が小さく、所定の比抵抗も得ることができな
いためにセラミック発熱体として使用できないからであ
り、逆に、１４００℃より高くなると温度変化に対する
比抵抗が負の特性を示すからである。
とするのは、１２００℃より低い温度では焼結性が悪い
ために強度が小さく、所定の比抵抗も得ることができな
いためにセラミック発熱体として使用できないからであ
り、逆に、１４００℃より高くなると温度変化に対する
比抵抗が負の特性を示すからである。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を説明す
る。
る。
【００２０】ペロブスカイト系酸化物としてＬａ0.2 Ｃ
ａ0.8 ＭｎＯ3 を５０重量％と、純度９９％のＭｇＯを
５０重量％添加し、バインダーを加えて混練乾燥するこ
とで造粒体を製作し、この造粒体を金型内に充填してメ
カプレス成形法により１．０ｔｏｎ／ｃｍ2 の成形圧に
て円筒状の成形体を形成し、酸化雰囲気下にて１２５０
℃の焼成温度で２時間焼成することによりＬａ0.2 Ｃａ
0.8 ＭｎＯ3 とＭｇＯとからなる複合セラミックスを形
成した。そして、この複合セラミックスに研削加工を施
することにより、外径１２ｍｍ、内径３ｍｍ、長さ７０
ｍｍの円筒状をしたセラミック発熱体を製作した。
ａ0.8 ＭｎＯ3 を５０重量％と、純度９９％のＭｇＯを
５０重量％添加し、バインダーを加えて混練乾燥するこ
とで造粒体を製作し、この造粒体を金型内に充填してメ
カプレス成形法により１．０ｔｏｎ／ｃｍ2 の成形圧に
て円筒状の成形体を形成し、酸化雰囲気下にて１２５０
℃の焼成温度で２時間焼成することによりＬａ0.2 Ｃａ
0.8 ＭｎＯ3 とＭｇＯとからなる複合セラミックスを形
成した。そして、この複合セラミックスに研削加工を施
することにより、外径１２ｍｍ、内径３ｍｍ、長さ７０
ｍｍの円筒状をしたセラミック発熱体を製作した。
【００２１】そして、このセラミック発熱体の比抵抗を
四端子法にて測定したところ、表１のように常温（２５
℃）において０．３Ω・ｃｍと、発熱体として使用する
のに必要な１０-2〜１０Ω・ｃｍの比抵抗を有してい
た。
四端子法にて測定したところ、表１のように常温（２５
℃）において０．３Ω・ｃｍと、発熱体として使用する
のに必要な１０-2〜１０Ω・ｃｍの比抵抗を有してい
た。
【００２２】また、このセラミック発熱体を、２００
℃、４００℃、６００℃の各温度にそれぞれ加熱したと
きの比抵抗を測定したところ、比抵抗の変化幅は表１の
ように大きく変化しても０．２Ω・ｃｍ程度と殆ど変化
していなかった。
℃、４００℃、６００℃の各温度にそれぞれ加熱したと
きの比抵抗を測定したところ、比抵抗の変化幅は表１の
ように大きく変化しても０．２Ω・ｃｍ程度と殆ど変化
していなかった。
【００２３】そこで、比較例としてＭｇＯの代わりにＡ
ｌ2 Ｏ3 、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＳｉＯ2 （Ａｌ2 Ｏ3 ２５重量
％，ＳｉＯ2 ２５重量％）、ＭｇＯ・ＳｉＯ2 （ＭｇＯ
２５重量％，ＳｉＯ2 ２５重量％）と、Ｌａ0.2 Ｃａ
0.8 ＭｎＯ3 とからなる複合セラミックスによりセラミ
ック発熱体を試作して比抵抗を測定したところ、表１の
ように常温時の比抵抗は１０-2Ω・ｃｍと発熱体として
使用するのに必要な比抵抗を有していたものの、２００
℃以上に加熱するとその比抵抗は１０-3Ω・ｃｍ以下に
まで低下し、発熱体としては使用し難いものであった。
ｌ2 Ｏ3 、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＳｉＯ2 （Ａｌ2 Ｏ3 ２５重量
％，ＳｉＯ2 ２５重量％）、ＭｇＯ・ＳｉＯ2 （ＭｇＯ
２５重量％，ＳｉＯ2 ２５重量％）と、Ｌａ0.2 Ｃａ
0.8 ＭｎＯ3 とからなる複合セラミックスによりセラミ
ック発熱体を試作して比抵抗を測定したところ、表１の
ように常温時の比抵抗は１０-2Ω・ｃｍと発熱体として
使用するのに必要な比抵抗を有していたものの、２００
℃以上に加熱するとその比抵抗は１０-3Ω・ｃｍ以下に
まで低下し、発熱体としては使用し難いものであった。
【００２４】このように、本発明のセラミック発熱体
は、常温域において発熱させるのに必要な１０-2〜１０
Ω・ｃｍの比抵抗を有するとともに、温度変化に対する
比抵抗のバラツキが小さいことから、安定して発熱させ
ることができるとともに、印加電圧を適宜調整すること
によりセラミック発熱体の発熱温度を容易に制御するこ
とができる。
は、常温域において発熱させるのに必要な１０-2〜１０
Ω・ｃｍの比抵抗を有するとともに、温度変化に対する
比抵抗のバラツキが小さいことから、安定して発熱させ
ることができるとともに、印加電圧を適宜調整すること
によりセラミック発熱体の発熱温度を容易に制御するこ
とができる。
【００２５】
【表１】
【００２６】次に、Ｌａ0.2 Ｃａ0.8 ＭｎＯ3 （ランタ
ンカルシウムマンガナイト）とＭｇＯ（マグネシア）の
含有量をそれぞれ変化させた複合セラミックスによりセ
ラミック発熱体をそれぞれ形成し、これらのセラミック
発熱体を２００℃、４００℃、６００℃の各温度にそれ
ぞれ加熱したときの比抵抗を測定した。
ンカルシウムマンガナイト）とＭｇＯ（マグネシア）の
含有量をそれぞれ変化させた複合セラミックスによりセ
ラミック発熱体をそれぞれ形成し、これらのセラミック
発熱体を２００℃、４００℃、６００℃の各温度にそれ
ぞれ加熱したときの比抵抗を測定した。
【００２７】それぞれの結果は表２に示す通りである。
【００２８】
【表２】
【００２９】この結果、常温（２５℃）では試料Ｎｏ．
１〜８の全てが発熱体として必要な比抵抗（１０-2〜１
０Ω・ｃｍ）を有していたものの、試料Ｎｏ．８はマグ
ネシアの重量比が１と少ないことから、２００℃以上に
加熱すると比抵抗が１０-3Ω・ｃｍ台にまで低下し、発
熱体としては使用し難いものであった。
１〜８の全てが発熱体として必要な比抵抗（１０-2〜１
０Ω・ｃｍ）を有していたものの、試料Ｎｏ．８はマグ
ネシアの重量比が１と少ないことから、２００℃以上に
加熱すると比抵抗が１０-3Ω・ｃｍ台にまで低下し、発
熱体としては使用し難いものであった。
【００３０】これに対し、試料Ｎｏ．１〜７はランタン
カルシウムマンガナイトとマグネシアの重量比が１：９
〜７：３の範囲にあるために６００℃にまで発熱させて
も比抵抗が大きく変化することはなく、高温域において
も安定して発熱させることができることが判った。
カルシウムマンガナイトとマグネシアの重量比が１：９
〜７：３の範囲にあるために６００℃にまで発熱させて
も比抵抗が大きく変化することはなく、高温域において
も安定して発熱させることができることが判った。
【００３１】この結果、ペロブスカイト系酸化物とマグ
ネシアの重量比は１：９〜７：３とすることが良いこと
が判る。
ネシアの重量比は１：９〜７：３とすることが良いこと
が判る。
【００３２】さらに、Ｌａ1-X ＣａX ＭｎＯ3 （０．０
５≦Ｘ＜１）とＭｇＯの含有量を共に５０重量％とし、
ＭｇＯの純度を９０％、９９％、９９．５％、９９．９
％と異ならせた複合セラミックス、及びランタンカルシ
ウムマンガナイトの置換比率Ｘを異ならせた複合セラミ
ックスによりそれぞれセラミック発熱体を形成し、これ
らのセラミック発熱体を、２００℃、４００℃、６００
℃の各温度にそれぞれ加熱したときの比抵抗を測定し
た。
５≦Ｘ＜１）とＭｇＯの含有量を共に５０重量％とし、
ＭｇＯの純度を９０％、９９％、９９．５％、９９．９
％と異ならせた複合セラミックス、及びランタンカルシ
ウムマンガナイトの置換比率Ｘを異ならせた複合セラミ
ックスによりそれぞれセラミック発熱体を形成し、これ
らのセラミック発熱体を、２００℃、４００℃、６００
℃の各温度にそれぞれ加熱したときの比抵抗を測定し
た。
【００３３】それぞれの結果は表３に示す通りである。
【００３４】
【表３】
【００３５】この結果、まず、試料Ｎｏ．５は、マグネ
シアの純度が９０．０％と不純物が多いために２００℃
以上の温度下では比抵抗が１０-3〜１０-4Ω・ｃｍ台に
まで低下し、発熱体としては使用し難いものであった。
シアの純度が９０．０％と不純物が多いために２００℃
以上の温度下では比抵抗が１０-3〜１０-4Ω・ｃｍ台に
まで低下し、発熱体としては使用し難いものであった。
【００３６】また、マグネシアの純度が９８．０％の試
料Ｎｏ．４では、常温から４００℃までの比抵抗が１０
-2〜１０Ω・ｃｍの範囲あるため、低い温度域では発熱
体として使用可能であったが、６００℃に加熱すると比
抵抗が７×１０-3Ω・ｃｍにまで低下した。
料Ｎｏ．４では、常温から４００℃までの比抵抗が１０
-2〜１０Ω・ｃｍの範囲あるため、低い温度域では発熱
体として使用可能であったが、６００℃に加熱すると比
抵抗が７×１０-3Ω・ｃｍにまで低下した。
【００３７】これに対し、マグネシアの純度を９９．０
％以上とした試料Ｎｏ．１〜３では、常温から６００℃
温度域において比抵抗が１０-2〜１０Ω・ｃｍの範囲に
あり、高温域においても発熱体として良好に使用できる
ことが判った。
％以上とした試料Ｎｏ．１〜３では、常温から６００℃
温度域において比抵抗が１０-2〜１０Ω・ｃｍの範囲に
あり、高温域においても発熱体として良好に使用できる
ことが判った。
【００３８】このことから、マグネシアの純度は９８．
０％以上、好ましくは９９％以上のものが良いことが判
る。
０％以上、好ましくは９９％以上のものが良いことが判
る。
【００３９】一方、試料７，８のようにランタンカルシ
ウムマンガナイトの置換比率Ｘを０．５，０．６とした
ものにおいても複合セラミックスの比抵抗に大きな変化
はなく、発熱体として使用可能であった。
ウムマンガナイトの置換比率Ｘを０．５，０．６とした
ものにおいても複合セラミックスの比抵抗に大きな変化
はなく、発熱体として使用可能であった。
【００４０】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、セラミ
ック発熱体を、化学式が （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ≦１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ及び／又はＣｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとの複
合セラミックスにより形成したことから、比抵抗を１０
-2〜１０Ω・ｃｍとすることができ、発熱体として良好
に発熱させることができる。しかも、マグネシアの含有
量を調整することで、使用目的に応じた比抵抗を容易に
得ることができるとともに、温度変化に対する比抵抗の
バラツキが小さいことから、セラミック発熱体の温度制
御を容易に行うことができ、さらには耐熱性にも優れる
というように、長期間にわたって安定した発熱と、温度
制御が容易なセラミック発熱体とすることができ、液体
燃料気化装置や加湿器、あるいは複写機、印刷機、プリ
ンターなどに内蔵されている加熱用ヒーターとして好適
に用いることができる。
ック発熱体を、化学式が （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ≦１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ及び／又はＣｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとの複
合セラミックスにより形成したことから、比抵抗を１０
-2〜１０Ω・ｃｍとすることができ、発熱体として良好
に発熱させることができる。しかも、マグネシアの含有
量を調整することで、使用目的に応じた比抵抗を容易に
得ることができるとともに、温度変化に対する比抵抗の
バラツキが小さいことから、セラミック発熱体の温度制
御を容易に行うことができ、さらには耐熱性にも優れる
というように、長期間にわたって安定した発熱と、温度
制御が容易なセラミック発熱体とすることができ、液体
燃料気化装置や加湿器、あるいは複写機、印刷機、プリ
ンターなどに内蔵されている加熱用ヒーターとして好適
に用いることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】化学式が （Ｌａ1-X ＡX ）（Ｂ）Ｏ3 ０．０５≦Ｘ＜１ Ａ：Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等の周期律表２ａ族元素 Ｂ：Ｍｎ，Ｃｒ で表されるペロブスカイト系酸化物とマグネシアとの複
合セラミックスからなるセラミック発熱体。 - 【請求項２】上記ペロブスカイト系酸化物とマグネシア
の重量比を１：９〜７：３としたことを特徴とする請求
項１に記載のセラミック発熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9019343A JPH10214674A (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | セラミック発熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9019343A JPH10214674A (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | セラミック発熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10214674A true JPH10214674A (ja) | 1998-08-11 |
Family
ID=11996765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9019343A Pending JPH10214674A (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | セラミック発熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10214674A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11387021B2 (en) | 2018-07-10 | 2022-07-12 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Ceramic member and electronic device |
| US11776717B2 (en) | 2018-07-05 | 2023-10-03 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Ceramic member and electronic device |
-
1997
- 1997-01-31 JP JP9019343A patent/JPH10214674A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11776717B2 (en) | 2018-07-05 | 2023-10-03 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Ceramic member and electronic device |
| US11387021B2 (en) | 2018-07-10 | 2022-07-12 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Ceramic member and electronic device |
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