JPH10205416A - 内燃機関の吸気系及びそれを備える内燃機関の制御システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】本発明の目的は、空気流量測定用センサの出力
ノイズを低減し、高精度な空気流量の測定を行える内燃
機関の吸気系及び、高精度な制御の行える内燃機関の制
御システムを提供するにある。 【解決手段】エアークリーナー側に連通するダクト１０
と、このダクト１０に接続されるとともに、内燃機関側
に連通する空気通路ボデイ２０によって、吸入空気通路
が構成される。空気流量測定用センサ４０は、空気通路
ボデイ２０に形成された開口から空気流量を検出するセ
ンシング部４２が吸入空気通路内に挿入され、空気通路
ボデイ２０に取り付けられる。ここで、ダクト１０の内
部には、第１の整流板１００が設置され、空気通路ボデ
イ２０の内部であって、空気流量測定用センサ４０の取
付部よりも上流側には、第２の整流板２００が設置され
ている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する利用分野】本発明は、内燃機関の吸気系
及びそれを備える内燃機関の制御システムに係り、特
に、吸入空気流量を測定する空気流量測定用センサを設
置した内燃機関の吸気系及びそれを備える内燃機関の制
御システムに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の自動車の内燃機関に吸入される空
気量を測定する空気流量測定用センサは、吸入空気通路
と同一内径を有するチャンバー内に、熱式抵抗のような
センシング部を取り付ける構造であった。このチャンバ
ーの上流側には、エアークリーナーまで続く吸入空気通
路が接続され、下流側は、スロットルチャンバーを経て
内燃機関に至る吸入空気通路が接続される。そして、セ
ンシング部を取り付けたチャンバーの上流端及び下流端
に、メッシュやハニカム等の整流格子を設置することに
より、吸入される空気を整流し、出力ノイズの低減を図
る構造となっていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来の空気流量測定用
センサの取付位置は、比較的エアークリーナーエレメン
トから離れており、スロットルボデイ側に近い位置が一
般的であった。しかしながら、最近、エアークリーナー
に近接した位置若しくは、エアークリーナーケースの中
に、空気流量測定用センサを取り付けることが検討され
ている。このような位置に空気流量測定用センサを取り
付ける場合の空気流量測定用センサの構造としては、セ
ンシング部を吸入空気通路の外壁に設けられた開口から
挿入するプラグインタイプのものが検討されている。

【０００４】エアークリーナーに近接した位置若しく
は、エアークリーナーケースの中に、空気流量測定用セ
ンサを取り付ける場合には、エンジンレイアウトの関係
により、その取付位置の上流側に曲がり管や拡がり管を
有している場合が多く、これらの曲がり管や拡がり管の
下流側に空気流量測定用センサを設置すると、空気流量
測定用センサの出力ノイズが増大し、高精度な空気流量
の測定が困難であることが判明した。しかも、プラグイ
ンタイプの空気流量測定用センサにおいては、メッシュ
やハニカム等の整流格子を設置することが困難である。
従って、曲がり管や拡がり管の下流側にプラグインタイ
プの空気流量測定用センサを設置する場合には、空気流
量測定用センサの出力ノイズが増大し、高精度な空気流
量の測定ができないという問題があった。

【０００５】本発明の目的は、空気流量測定用センサの
出力ノイズを低減し、高精度な空気流量の測定を行える
内燃機関の吸気系及び、高精度な制御の行える内燃機関
の制御システムを提供するにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記問題を解決するため
に、本発明は、内燃機関に吸入される空気が流れる吸入
空気通路内に、この吸入空気通路中を流れる空気流量を
検出する空気流量測定用センサを有する内燃機関の吸気
系において、上記吸入空気通路は、少なくともエアーク
リーナー側に連通するダクトと、このダクトに接続され
るとともに、内燃機関側に連通する空気通路ボデイによ
って構成され、上記空気流量測定用センサは、上記空気
通路ボデイに形成された開口から空気流量を検出するセ
ンシング部が上記吸入空気通路内に挿入され、上記空気
通路ボデイに取り付けられる構造を有し、さらに、上記
ダクトの内部に設置された第１の整流板と、上記空気通
路ボデイの内部であって、上記空気流量測定用センサの
取付部よりも上流側に設置された第２の整流板とを備え
るようにしたものであり、かかる構成により、空気流量
測定用センサの出力ノイズを低減し、高精度な空気流量
の測定を行い得るものとなる。

【０００７】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第１の整流板は、上記ダクトと一体的に成型さ
れ、また、上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイと
一体的に成型するようにしたものであり、かかる構成に
より、空気流量測定用センサの出力誤差を低減し得るも
のとなる。

【０００８】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第１の整流板は、上記ダクト内に形成される吸
入空気通路を２分割する板によって構成するようにした
ものである。

【０００９】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第１の整流板は、上記ダクト内に形成される吸
入空気通路を４分割する互いに直交する板によって構成
するようにしたものである。

【００１０】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイ内に形成
される吸入空気通路を２分割する板によって構成するよ
うにしたものである。

【００１１】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイ内に形成
される吸入空気通路を３分割する互いに平行な板によっ
て構成するようにしたものである。

【００１２】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイ内に形成
される吸入空気通路を３分割する互いに平行な板及びこ
れらの板に直交する板によって構成するようにしたもの
である。

【００１３】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記空気流量測定用センサの上記センシング部の中
の吸入空気量を直接検出する検出部は、上記板の投影面
から離れた位置に設置するようにしたものであり、かか
る構成により、第２の整流板の下流端において発生する
剥離渦による出力ノイズを低減し得るものとなる。

【００１４】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第１の整流板及び第２の整流板の空気流れ方向
の長さを１０ｍｍ以上としたものであり、かかる構成に
より、出力ノイズを実用的範囲まで低減し得るものとな
る。

【００１５】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第１の整流板及び第２の整流板の空気流れ方向
の長さを７０ｍｍ未満としたものであり、かかる構成に
より、圧力損失を実用的範囲まで低減し得るものとな
る。

【００１６】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第２の整流板の下流側端部を、上記空気流量測
定用センサの上記センシング部の中の吸入空気量を直接
検出する検出部よりも下流側，若しくは、上記センシン
グ部が内部に上記検出部を備える副通路の入口よりも下
流側まで延在させるようにしたものであり、かかる構成
により、第２の整流板の下流端で発生する剥離渦の影響
を影響を取り除き得るものとなる。

【００１７】上記内燃機関の吸気系において、好ましく
は、上記第１の整流板及び第２の整流板と、上記センシ
ング部とを、同じ直線上に設置するようにしたものであ
る。

【００１８】本発明は、上記目的を達成するために、内
燃機関に吸入される空気が流れる吸入空気通路内に、こ
の吸入空気通路中を流れる空気流量を検出する空気流量
測定用センサを有する内燃機関の吸気系を備え、上記空
気流量測定用センサによって検出した空気流量に基づい
て燃料噴射量を制御する内燃機関の制御システムにおい
て、上記吸入空気通路は、少なくともエアークリーナー
側に連通するダクトと、このダクトに接続されるととも
に、内燃機関側に連通する空気通路ボデイによって構成
され、上記空気流量測定用センサは、上記空気通路ボデ
イに形成された開口から空気流量を検出するセンシング
部が上記吸入空気通路内に挿入され、上記空気通路ボデ
イに取り付けられる構造を有し、さらに、上記ダクトの
内部に設置された第１の整流板と、上記空気通路ボデイ
の内部であって、上記空気流量測定用センサの取付部よ
りも上流側に設置された第２の整流板とを備えるように
したものであり、かかる構成により、高精度な内燃機関
の制御を行い得るものとなる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、図１〜図３を用いて、本発
明の一実施形態による内燃機関の吸気系について説明す
る。図１は、本発明の一実施形態による内燃機関の吸気
系の断面図である。

【００２０】吸入空気は、ダクト１０及び空気通路ボデ
ィ２０によって構成される吸気系の吸入空気通路３０を
通って、図示しない内燃機関に供給される。ダクト１０
及び空気通路ボディ２０は、フランジ部１２及びフラン
ジ部２２によって相互に固定されている。

【００２１】空気通路ボディ２０には、吸入空気流量を
測定する空気流量測定用センサ４０が設置され、内燃機
関に吸入される空気流量を測定している。空気流量測定
用センサ４０は、空気通路ボディ２０に形成された開口
部２４にセンシング部４２が挿入されるプラグインタイ
プである。センシング部４２は、副通路４４の中に設置
された流量測定用の感熱抵抗体４６Ａと温度補償用の感
熱抵抗体４６Ｂから構成されている。

【００２２】副通路４４の入口４４Ａから流れ込んだ吸
入空気は、感熱抵抗体４６Ａ，４６Ｂを通過して、出口
４４Ｂから流出する。副通路４４に流入した流入空気量
は、感熱抵抗体４６Ａによって計量され、さらに、吸入
空気の温度の変化分を感熱抵抗体４６Ｂによって補償さ
れ、吸入空気量が測定される。副通路４４を流れる空気
量は、吸入空気通路３０を流れる総空気流量に対して所
定流量比となっているため、副通路４４を流れる空気量
を測定することにより、吸入空気通路３０を流れる総空
気流量を測定することができる。

【００２３】ダクト１０は、曲がり管１４によって構成
されている。最近は、エンジンレイアウト構成が激しく
なっており、図１にしめすような曲がり管１４や、また
は拡がり管が、空気流量測定用センサ４０の近接した上
流側に配置されることになる。曲がり管１４や拡がり管
の中を流れる吸入空気には、管路の曲がりにより発生す
る旋回流のような二次流れや曲がり管・拡がり管の下流
にて発生する剥離渦等が存在する。これらの二次流れや
剥離渦の影響により、出力ノイズが増大し、従って、空
気流量測定用センサの計測精度が低下することになる。

【００２４】そこで、本実施形態においては、ダクト１
０の曲がり部１４の下流側に第１の整流板５０Ａを設置
し、空気流量測定用センサ４の上流側の空気通路ボデイ
２０内に第２の整流板２００を設置するようにしてい
る。

【００２５】第１の整流板１００の設置状態について、
さらに、図２を用いて説明する。図２は、図１のＡ−Ａ
断面図であり、本発明の一実施形態による内燃機関の吸
気系の第１の整流板の設置状態を示す断面図である。

【００２６】第１の整流板１００は、図１及び図２に示
すように、ダクト１０内を流れる空気の流れに沿う方向
に設置されている。即ち、第１の整流板１００は、ダク
ト１０に直交する平面（図１におけるＡ−Ａ断面）に直
交するように配置されている。

【００２７】このように、第１の整流板１００をダクト
１０内を流れる空気の流れに沿う方向に設置することに
より、吸入空気通路３０中の流れる空気の内、通常の直
線的な流れに対しては、第１の整流板１００の流路抵抗
は最も小さくなっている。しかしながら、二次流れや剥
離渦等は、第１の整流板１００に衝突することにより、
整流され、空気の乱れを抑制することができる。

【００２８】第１の整流板１００は、特に、曲がり管１
４の下流において発生した二次流れを抑制するのに効果
的である。ここで、第１の整流板１００は、ダクト１０
と一体的に成型されている。

【００２９】次に、第２の整流板２００の設置状態につ
いて、さらに、図３を用いて説明する。図３は、図１の
Ｂ−Ｂ断面図であり、本発明の一実施形態による内燃機
関の吸気系の第２の整流板の設置状態を示す断面図であ
る。

【００３０】第２の整流板２００は、図１及び図３に示
すように、空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに
沿う方向に設置されている。即ち、第２の整流板２００
は、空気通路ボデイ２０に直交する平面（図１における
Ｂ−Ｂ断面）に直交するように配置されている。

【００３１】このように、第２の整流板２００を空気通
路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う方向に設置す
ることにより、吸入空気通路３０中の流れる空気の内、
通常の直線的な流れに対しては、第２の整流板２００の
流路抵抗は最も小さくなっている。しかしながら、二次
流れや剥離渦等は、第２の整流板２００に衝突すること
により整流され、空気の乱れを抑制することができる。

【００３２】第２の整流板２００は、第１の整流板１０
０において抑制しきれなかった空気の乱れを抑制するの
に効果的である。ここで、第２の整流板２００は、空気
通路ボデイ２０と一体的に成型されている。

【００３３】以上のようにして、第１の整流板１００及
び第２の整流板２００を設けることにより、空気の乱れ
を抑制し、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズを低
減することができ、高精度な空気流量の測定が可能とな
る。

【００３４】第１の整流板１００及び第２の整流板２０
０の設置の方法としては、第１の整流板１００及び第２
の整流板２００を単品成型後、ダクト１０や空気通路ボ
デイ２０に対して溶着或いは接着する方法が考えられ
る。しかしながら、別体成型後、取り付ける方法につい
て実験したところ、整流板１００，２００の取付ばらつ
きにより、空気流量測定用センサ４０の出力誤差が発生
することが判明した。そこで、整流板１００，２００
は、それぞれ、ダクト１０や空気通路ボデイ２０と一体
成型することにより、取付ばらつきによる出力誤差を無
くすることができた。

【００３５】また、空気整流用の整流板は、その長さが
長い程整流効果が大きくなる。従って、整流板を、第１
の整流板１００と第２の整流板２００のように分割せ
ず、統合して設けることも考えられる。しかしながら、
整流板をダクト１０や空気通路ボディ２０と一体成型す
る場合、成形型の関係上、抜きテーパを設ける必要があ
る。整流板を長くすると、この抜きテーパにより、整流
板が厚くなり、通路の有効面積を大幅に減少させ、圧力
損失を増大にすることになる。そこで、本実施形態にお
いては、整流板を２分割して、それぞれ、ダクト１０及
び空気通路ボデイ２０に一体的に成型することにより、
成型性・生産性を考慮して、第１の整流板１００及び第
２の整流板２００の厚みを厚くすることなく、圧力損失
を大きくすることなく、整流効果を上げることができる
ようになる。

【００３６】また、第２の整流板２００の設置位置は、
空気流量測定用センサ４０のセンシング部４２の中の感
熱抵抗体４６Ａとの関係で決定されている。即ち、第２
の整流板２００の下流端部には、剥離渦が発生する。従
って、第２の整流板２００の下流側の剥離渦の影響のあ
る位置に感熱抵抗体４６Ａを設置すると、空気流量測定
用センサ４０の出力ノイズが増大することになる。そこ
で、図３に示すように、空気通路ボデイ２０の断面の投
影面上において、第２の整流板２００の設置位置（空気
通路ボデイ２０の断面の中心を通る位置）と感熱抵抗体
４６Ａの設置位置（空気通路ボデイ２０の断面の中心か
ら離れた位置）を異ならせるようにしている。

【００３７】本実施形態においては、第１の整流板１０
０及び第２の整流板２００を設けることにより、大幅な
出力ノイズの低減を図ることができる。例えば、整流板
を全く設けない状態と比較すると、第１の整流板１００
を設けることにより、出力ノイズを最大約５％低減する
ことができた。また、整流板を全く設けない状態と比較
すると、第２の整流板２００を設けることにより、出力
ノイズを最大約５％低減することができた。即ち、第１
の整流板１００及び第２の整流板２００を設けることに
より、整流板を全く設けない状態と比較して、出力ノイ
ズを最大約１０％低減することができた。

【００３８】整流板１００，２００は、空気流量が１５
〜５０ｇ／ｓの中流量域において、従来のように整流格
子設置した場合よりも、出力ノイズの低減に特に効果が
あることが判明した。

【００３９】本実施形態によれば、空気流量測定用セン
サの出力ノイズを低減して、空気流量の測定を高精度に
行うことができるようになる。

【００４０】次に、図４を用いて、本発明の第２の実施
形態による第１の整流板について説明する。図４は、本
発明の第２の実施形態による内燃機関の吸気系に用いる
第１の整流板の断面図であり、図１のＡ−Ａ位置におけ
る断面図である。全体的な構造については、図１に示す
のものと同様である。

【００４１】第１の整流板１１０は、図４に示すよう
に、ダクト１０内を流れる空気の流れに沿う方向に設置
されている。そして、第１の整流板１１０は、図２に示
した第１の整流板１００と同一方向の第１の整流板１１
０Ａと、この第１の整流板１１０Ａに直交する第１の整
流体１１０Ｂが一体的に成型されている。第１の整流板
１１０は、ダクト１０と一体的に成型されている。

【００４２】第１の整流板１１０Ａ，１１０Ｂは、それ
ぞれ、ダクト１０に直交する平面（図１におけるＡ−Ａ
断面）に直交するように配置されている。このように、
第１の整流板１１０Ａ，１１０Ｂをダクト１０内を流れ
る空気の流れに沿う方向に設置することにより、吸入空
気通路３０中の流れる空気の内、通常の直線的な流れに
対しては、第１の整流板１１０Ａ，１１０Ｂの流路抵抗
は最も小さくなっている。しかしながら、二次流れや剥
離渦等は、第１の整流板１１０Ａ，１１０Ｂに衝突する
ことにより、整流され、空気の乱れを抑制することがで
きる。第１の整流板１１０Ａ，１１０Ｂは、特に、曲が
り管１４の下流において発生した二次流れを抑制するの
に効果的である。

【００４３】以上のようにして、第１の整流板１１０を
設けることにより、空気の乱れを抑制し、空気流量測定
用センサ４０の出力ノイズを低減することができ、高精
度な空気流量の測定が可能となる。例えば、整流板を全
く設けない状態と比較すると、第１の整流板１１０を設
けることにより、出力ノイズを最大約７％低減すること
ができた。即ち、第１の整流板１１０Ｂを追加すること
により、図２に示した実施形態に比較して、出力ノイズ
をさらに、約２％低減することができる。

【００４４】本実施形態によれば、空気流量測定用セン
サの出力ノイズを低減して、空気流量の測定を高精度に
行うことができるようになる。

【００４５】次に、図５を用いて、本発明の第２の実施
形態による第２の整流板について説明する。図５は、本
発明の第２の実施形態による内燃機関の吸気系に用いる
第２の整流板の断面図であり、図１のＢ−Ｂ位置におけ
る断面図である。全体的な構造については、図１に示す
のものと同様である。

【００４６】第２の整流板２１０は、図５に示すよう
に、空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う方
向に設置されている。そして、第２の整流板２１０は、
空気流量測定用センサ４０のセンシング部４２の延在す
る方向と平行であって、互いに平行な２枚の第２の整流
板２１０Ａと２１０Ｂによって構成されている。第２の
整流板２１０Ａ，２１０Ｂは、図１のＢ−Ｂ断面の投影
面上において、センシング部４２の両側に位置するよう
に設けられている。

【００４７】第２の整流板２１０Ａ，２１０Ｂは、空気
通路ボデイ２０に直交する平面（図１におけるＢ−Ｂ断
面）に直交するとともに、互いに平行となるように配置
されている。このように、第２の整流板２１０Ａ，２１
０Ｂを空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う
方向に設置することにより、吸入空気通路３０中の流れ
る空気の内、通常の直線的な流れに対しては、第２の整
流板２１０Ａ，２１０Ｂの流路抵抗は最も小さくなって
いる。しかしながら、二次流れや剥離渦等は、第２の整
流板２１０Ａ，２１０Ｂに衝突することにより整流さ
れ、空気の乱れを抑制することができる。第２の整流板
２１０Ａ，２１０Ｂは、第１の整流板１００において抑
制しきれなかった空気の乱れを抑制するのに効果的であ
る。ここで、第２の整流板２１０Ａ，２１０Ｂは、空気
通路ボデイ２０と一体的に成型されている。

【００４８】以上のようにして、第２の整流板２１０
Ａ，２１０Ｂを設けることにより、空気の乱れを抑制
し、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズを低減する
ことができ、高精度な空気流量の測定が可能となる。

【００４９】また、第２の整流板２１０Ａ，２１０Ｂの
設置位置は、空気流量測定用センサ４０のセンシング部
４２の中の感熱抵抗体４６Ａとの関係で決定されてい
る。即ち、第２の整流板２１０Ａ，２１０Ｂの下流端部
には、剥離渦が発生する。従って、第２の整流板２１０
Ａ，２１０Ｂの下流側の剥離渦の影響のある位置に感熱
抵抗体４６Ａを設置すると、空気流量測定用センサ４０
の出力ノイズが増大することになる。そこで、図５に示
すように、空気通路ボデイ２０の断面の投影面上におい
て、第２の整流板２１０Ａ，２１０Ｂの設置位置（空気
通路ボデイ２０の断面の中心から離れた位置）と感熱抵
抗体４６Ａの設置位置（空気通路ボデイ２０の断面の中
心を通る位置）を異ならせるようにしている。第２の整
流板２１０Ａ，２１０Ｂを、図示上において、空気通路
ボデイ２０の軸中心に対して９０度回転させ、図３に示
した第２の整流板２００と平行な向きとすると、一方の
整流板が、丁度、感熱抵抗体４６Ａの上流側に位置する
ことになり、剥離渦の影響を受けることになるが、図５
に示す取付方向とすることにより、剥離渦の影響を低減
することができる。

【００５０】本実施形態においては、第２の整流板２１
０Ａ，２１０Ｂを設けることにより、大幅な出力ノイズ
の低減を図ることができる。例えば、整流板を全く設け
ない状態と比較すると、第２の整流板２１０Ａ，２１０
Ｂを設けることにより、出力ノイズを最大約７％低減す
ることができた。即ち、第２の整流板２１０Ａ，２１０
Ｂを２枚の平行な整流板により構成することにより、図
３に示した１枚構成の整流板に比べて、出力ノイズを約
２％低減することができた。

【００５１】本実施形態によれば、空気流量測定用セン
サの出力ノイズを低減して、空気流量の測定を高精度に
行うことができるようになる。

【００５２】次に、図６を用いて、本発明の第３の実施
形態による第２の整流板について説明する。図６は、本
発明の第３の実施形態による内燃機関の吸気系に用いる
第２の整流板の断面図であり、図１のＢ−Ｂ位置におけ
る断面図である。全体的な構造については、図１に示す
のものと同様である。

【００５３】第２の整流板２１０は、図５に示すよう
に、空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う方
向に設置されている。そして、第２の整流板２１０は、
図３に示した第２の整流板２００と同等な第２の整流板
２２０Ａと、第２の整流板２２０Ａに対して直交すると
ともに、図５に示した第２の整流板２１０Ａ，２１０Ｂ
と同等な２枚の互いに平行な第２の整流板２２０Ｂ，２
２０Ｃによって構成されている。第２の整流板２２０
Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃは、図１のＢ−Ｂ断面の投影面
上において、図６に示すように、センシング部４２から
離れた位置に設けられている。

【００５４】第２の整流板２２０Ａ，２２０Ｂ，２２０
ｃは、空気通路ボデイ２０に直交する平面（図１におけ
るＢ−Ｂ断面）に直交するように配置されている。この
ように、第２の整流板２２０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃを
空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う方向に
設置することにより、吸入空気通路３０中の流れる空気
の内、通常の直線的な流れに対しては、第２の整流板２
２０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃの流路抵抗は最も小さくな
っている。しかしながら、二次流れや剥離渦等は、第２
の整流板２２０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃに衝突すること
により整流され、空気の乱れを抑制することができる。
第２の整流板２２０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃは、第１の
整流板１００において抑制しきれなかった空気の乱れを
抑制するのに効果的である。ここで、第２の整流板２２
０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃは、空気通路ボデイ２０と一
体的に成型されている。

【００５５】以上のようにして、第２の整流板２２０
Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃを設けることにより、空気の乱
れを抑制し、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズを
低減することができ、高精度な空気流量の測定が可能と
なる。

【００５６】また、第２の整流板２２０Ａ，２２０Ｂ，
２２０ｃの設置位置は、空気流量測定用センサ４０のセ
ンシング部４２の中の感熱抵抗体４６Ａとの関係で決定
されている。即ち、第２の整流板２２０Ａ，２２０Ｂ，
２２０ｃの下流端部には、剥離渦が発生する。従って、
第２の整流板２２０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃの下流側の
剥離渦の影響のある位置に感熱抵抗体４６Ａを設置する
と、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズが増大する
ことになる。そこで、図６に示すように、空気通路ボデ
イ２０の断面の投影面上において、第２の整流板２２０
Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃの設置位置と感熱抵抗体４６Ａ
の設置位置を異ならせるようにしている。このように構
成することにより、剥離渦の影響を低減することができ
る。

【００５７】本実施形態においては、第２の整流板２２
０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃを設けることにより、大幅な
出力ノイズの低減を図ることができる。例えば、整流板
を全く設けない状態と比較すると、第２の整流板２２０
Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃを設けることにより、出力ノイ
ズを最大約９％低減することができた。即ち、第２の整
流板２２０Ａ，２２０Ｂ，２２０ｃを２枚の平行な整流
板により構成することにより、図３に示した１枚構成の
整流板に比べて、出力ノイズを約４％低減することがで
き、また、図５に示した２枚構成の整流板に比べて、出
力ノイズを約２％低減することができた。

【００５８】本実施形態によれば、空気流量測定用セン
サの出力ノイズを低減して、空気流量の測定を高精度に
行うことができるようになる。

【００５９】次に、図７を用いて、本発明の第４の実施
形態による第２の整流板について説明する。図７は、本
発明の第７の実施形態による内燃機関の吸気系に用いる
第２の整流板の断面図であり、図１のＢ−Ｂ位置におけ
る断面図である。

【００６０】全体的な構造については、図１に示すのも
のと同様であるが、空気流量測定用センサ４０’のセン
シング部４２’の構造が多少変更されている。即ち、図
３，図５及び図６に示す例においては、感熱抵抗体は、
空気通路ボデイ２０の軸中心から離れた位置に形成され
ていたのに対して、本実施形態においては、センシング
部４２’の感熱抵抗体４６Ａ’は、空気通路ボデイ２０
の軸中心に配置される構造となっている。

【００６１】第２の整流板２３０は、図７に示すよう
に、空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う方
向に設置されている。そして、第２の整流板２３０は、
互いに平行であって、空気通路ボデイ２０の軸中心から
離れた位置を通る２枚の第２の整流板２３０Ａと２３０
Ｂによって構成されている。第２の整流板２１０Ａ，２
１０Ｂは、図１のＢ−Ｂ断面の投影面上において、セン
シング部４２の感熱抵抗体４６Ａ’の両側に位置するよ
うに設けられている。

【００６２】第２の整流板２３０Ａ，２３０Ｂは、空気
通路ボデイ２０に直交する平面（図１におけるＢ−Ｂ断
面）に直交するとともに、互いに平行となるように配置
されている。このように、第２の整流板２３０Ａ，２３
０Ｂを空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う
方向に設置することにより、吸入空気通路３０中の流れ
る空気の内、通常の直線的な流れに対しては、第２の整
流板２３０Ａ，２３０Ｂの流路抵抗は最も小さくなって
いる。しかしながら、二次流れや剥離渦等は、第２の整
流板２３０Ａ，２３０Ｂに衝突することにより整流さ
れ、空気の乱れを抑制することができる。第２の整流板
２３０Ａ，２３０Ｂは、第１の整流板１００において抑
制しきれなかった空気の乱れを抑制するのに効果的であ
る。ここで、第２の整流板２３０Ａ，２３０Ｂは、空気
通路ボデイ２０と一体的に成型されている。

【００６３】以上のようにして、第２の整流板２３０
Ａ，２３０Ｂを設けることにより、空気の乱れを抑制
し、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズを低減する
ことができ、高精度な空気流量の測定が可能となる。

【００６４】また、第２の整流板２３０Ａ，２３０Ｂの
設置位置は、空気流量測定用センサ４０’のセンシング
部４２’の中の感熱抵抗体４６Ａ’との関係で決定され
ている。即ち、第２の整流板２３０Ａ，２３０Ｂの下流
端部には、剥離渦が発生する。従って、第２の整流板２
３０Ａ，２３０Ｂの下流側の剥離渦の影響のある位置に
感熱抵抗体４６Ａ’を設置すると、空気流量測定用セン
サ４０’の出力ノイズが増大することになる。そこで、
図７に示すように、空気通路ボデイ２０の断面の投影面
上において、第２の整流板２３０Ａ，２３０Ｂの設置位
置（空気通路ボデイ２０の断面の中心から離れた位置）
と感熱抵抗体４６Ａ’の設置位置（空気通路ボデイ２０
の断面の中心位置）を異ならせるようにしている。即
ち、本実施形態は、図５に示した実施形態と比較するな
らば、第２の整流板の構造は、基本的に同じものとし、
感熱抵抗体４６Ａ’の位置が整流板の下流の剥離渦の影
響を受けない位置となるように、空気流量測定用センサ
４０’の構造を多少変更したものとみることもできるも
のである。かかる構成とすることにより、剥離渦の影響
を低減することができる。

【００６５】本実施形態においては、第２の整流板２３
０Ａ，２３０Ｂを設けることにより、大幅な出力ノイズ
の低減を図ることができる。例えば、整流板を全く設け
ない状態と比較すると、第２の整流板２３０Ａ，２３０
Ｂを設けることにより、出力ノイズを最大約７％低減す
ることができた。即ち、第２の整流板２３０Ａ，２３０
Ｂのノイズ低減効果は、図５に示した第２の整流板２１
０Ａ，２１０Ｂと同等なものである。

【００６６】本実施形態によれば、空気流量測定用セン
サの出力ノイズを低減して、空気流量の測定を高精度に
行うことができるようになる。

【００６７】さらには、整流板として、１枚構造（図
３），２枚構造（図５，７），３枚構造（図６）に限ら
ず、左右・上下の４方向に設置する４枚構造としても、
出力ノイズの低減効果がある。

【００６８】次に、図８を用いて、エアークリーナーに
近接して空気流量測定用センサを配置する場合の整流板
の構成について説明する。図８は、本発明の他の実施形
態による内燃機関の吸気系の断面図である。

【００６９】エアークリーナー５０の内部には、エアー
クリーナーエレメント５２が取り付けられている。エア
ークリーナー５０には、ダクト５４が一体的に成型され
ている。ダクト５４の内部には、エアークリーナーエレ
メント５２に近接した曲がり部５６と、ダクト５４の出
口側の拡がり部５８を有している。

【００７０】また、プラグインタイプの空気流量測定用
センサ４０が取り付けられる空気通路ボデイ６０は、ダ
クト５４側の狭まり部６２と、円筒部６４から構成され
ている。空気流量測定用センサ４０のセンシング部４２
は、円筒部６４に設けられた開口から、空気通路内に挿
入され、取り付けられる。

【００７１】エアークリーナー５０のダクト５４と空気
通路ボデイ６０は、それぞれ、フランジ部５９，６６に
よって取付固定されている。ダクト５４及び空気通路ボ
デイ６０の形状は、エンジンレイアウト構成によって決
定されるものである。

【００７２】空気は、エアクリーナ５０の入口部から吸
入され、エアークリーナーエレメント５２を通り、ダク
ト５４，空気通路ボディ６０を通って、図示しない内燃
機関に供給される。エアークリーナーエレメント５２の
下流においては、エアクリーナ出口部とダクト５４の接
続部５６が曲がり管形状となっており、曲がり形状の下
流に吸入空気流量検出用の空気流量測定用センサ４０が
設置される。

【００７３】ダクト５４の曲がり部５６の下流には、第
１の整流板１２０が設置される。第１の整流板１２０
は、図４に示したように、互いに直交する２枚の整流板
１２０Ａ，１２０Ｂによって構成されている。第１の整
流板１２０は、ダクト５４内を流れる空気の流れに沿う
方向に設置されている。そして、第１の整流板１２０
Ａ，１２０Ｂは、ダクト５４と一体的に成型されてい
る。

【００７４】第１の整流板１２０Ａ，１２０Ｂをダクト
５４内を流れる空気の流れに沿う方向に設置することに
より、吸入空気通路中の流れる空気の内、通常の直線的
な流れに対しては、第１の整流板１２０Ａ，１２０Ｂの
流路抵抗は最も小さくなっている。しかしながら、二次
流れや剥離渦等は、第１の整流板１２０Ａ，１２０Ｂに
衝突することにより、整流され、空気の乱れを抑制する
ことができる。第１の整流板１２０Ａ，１２０Ｂは、特
に、曲がり管５６の下流において発生した二次流れを抑
制するのに効果的である。

【００７５】また、空気流量測定用センサ４０の上流に
は、第２の整流板２４０が設置される。第２の整流板
は、空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う方
向に設置されている。そして、第２の整流板２４０は、
図６に示したように、第２の整流板２４０Ａと、第２の
整流板２４０Ａに対して直交するとともに、２枚の互い
に平行な第２の整流板２４０Ｂ，２４０Ｃによって構成
されている。第２の整流板２４０Ａ，２４０Ｂ，２４０
ｃは、図１のＢ−Ｂ断面の投影面上において、図６に示
したように、センシング部４２から離れた位置に設けら
れている。

【００７６】第２の整流板２４０Ａ，２４０Ｂ，２４０
ｃを空気通路ボデイ２０内を流れる空気の流れに沿う方
向に設置することにより、吸入空気通路中の流れる空気
の内、通常の直線的な流れに対しては、第２の整流板２
４０Ａ，２４０Ｂ，２４０ｃの流路抵抗は最も小さくな
っている。しかしながら、二次流れや剥離渦等は、第２
の整流板２４０Ａ，２４０Ｂ，２４０ｃに衝突すること
により整流され、空気の乱れを抑制することができる。
第２の整流板２４０Ａ，２４０Ｂ，２４０ｃは、第１の
整流板１００において抑制しきれなかった空気の乱れを
抑制するのに効果的である。ここで、第２の整流板２４
０Ａ，２４０Ｂ，２４０ｃは、空気通路ボデイ２０と一
体的に成型されている。

【００７７】以上のようにして、第２の整流板２４０
Ａ，２４０Ｂ，２４０ｃを設けることにより、空気の乱
れを抑制し、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズを
低減することができ、高精度な空気流量の測定が可能と
なる。

【００７８】また、第２の整流板２４０Ａ，２４０Ｂ，
２４０ｃの設置位置は、空気流量測定用センサ４０のセ
ンシング部４２の中の感熱抵抗体４６Ａとの関係で決定
されている。即ち、第２の整流板２４０Ａ，２４０Ｂ，
２４０ｃの下流端部には、剥離渦が発生する。従って、
第２の整流板２４０Ａ，２４０Ｂ，２４０ｃの下流側の
剥離渦の影響のある位置に感熱抵抗体４６Ａを設置する
と、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズが増大する
ことになる。そこで、図６に示すように、空気通路ボデ
イ２０の断面の投影面上において、第２の整流板２４０
Ａ，２４０Ｂ，２４０ｃの設置位置と感熱抵抗体４６Ａ
の設置位置を異ならせるようにしている。このように構
成することにより、剥離渦の影響を低減することができ
る。

【００７９】本実施形態においては、第１の整流板１２
０の長さＬ１及び第２の整流板２４０の長さＬ２を変え
て、種々の実験を行った。吸入空気通路を流れる空気流
量を、２ｇ／ｓから２００ｇ／ｓまで変えて、それぞれ
の場合における空気流量測定用センサ４０の出力ノイズ
を測定した。

【００８０】その結果、第１の整流板１２０の長さＬ１
を２０ｍｍとし、第２の整流板２４０の長さＬ２を３０
ｍｍとした時に、最大出力ノイズが最も低下することが
判明した。なお、第１の整流板１２０の長さＬ１及び第
２の整流板２４０の長さＬ２を、共に、１０ｍｍとする
と、出力ノイズが１０％以上となり、実用的でないこと
が判明した。即ち、整流板１２０，２４０の長さＬ１，
Ｌ２を１０ｍｍ以上とすることにより、出力ノイズを実
用的範囲まで低減することができる。

【００８１】また、なお、第１の整流板１２０の長さＬ
１及び第２の整流板２４０の長さＬ２を、共に、７０ｍ
ｍとすると、抜きテーパの影響により、圧力損失が大き
くなり、例えば、空気流量が１４０ｇ／ｓの場合の圧力
損失は、３．５ｋＰａ以上となり、実用的でないことが
判明した。即ち、整流板１２０，２４０の長さＬ１，Ｌ
２を７０ｍｍ未満とすることにより、圧力損失を実用的
範囲まで低減することができる。

【００８２】以上のようにして、第１の整流板１２０を
設けることにより、空気の乱れを抑制し、空気流量測定
用センサ４０の出力ノイズを低減することができ、高精
度な空気流量の測定が可能となる。例えば、整流板を全
く設けない状態と比較すると、長さＬ１が２０ｍｍの第
１の整流板１１０を設けることにより、出力ノイズを最
大約７％低減することができた。

【００８３】また、第２の整流板２４０を設けることに
より、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズを低減す
ることができ、高精度な空気流量の測定が可能となる。
例えば、整流板を全く設けない状態と比較すると、長さ
Ｌ２が３０ｍｍの第２の整流板２４０を設けることによ
り、出力ノイズを最大約９％低減することができた。

【００８４】さらに、本実施形態においては、第２の整
流板２４０Ｂ，２４０Ｃの長さＬ２を、第２の整流板２
４０Ａの長さよりも長くしている。即ち、第２の整流板
２４０Ｂ，２４０Ｃの下流端部２４０Ｘは、空気流量測
定用センサ４０の副通路４４の入口４４Ａよりも下流側
に位置するように構成している。この構成によって、第
２の整流板２４０Ｂ，２４０Ｃの下流端部２４０Ｘにお
いて発生する剥離渦が、副通路４４内に侵入することな
く、空気流量測定用センサ４０の出力ノイズを低減する
ことができる。第２の整流板２４０Ｂ，２４０Ｃの下流
端部２４０Ｘを、空気流量測定用センサ４０の副通路４
４の入口４４Ａよりも２ｍｍ下流側に位置するように構
成することによって、出力ノイズを最大約２％低減する
ことができた。

【００８５】なお、副通路を使用しないタイプの空気流
量測定用センサにおいては、第２の整流板の下流端部
を、空気流量測定用センサの感熱抵抗体よりも下流側に
位置するように構成することによって、同様の効果を達
成することができる。

【００８６】以上説明したように、本実施形態によれ
ば、第１及び第２の整流板を採用し、第２の整流板の下
流端の位置を規定することにより、整流板を全く使用し
ない場合に比べて、出力ノイズを最大約１８％低減する
ことができ、高精度な空気流量の測定を行うことができ
た。

【００８７】上記したような整流板の設置・組み合わせ
を採用することにより、吸気系内の曲がりダクト下流や
エアクリーナケースの曲がり部下流等に空気流量測定用
センサを設置することができ、吸気系内の取付可能範囲
を広げることができ、エンジンレイアウト設計等の工数
を大幅に低減することができる。

【００８８】本実施形態によれば、空気流量測定用セン
サの出力ノイズを低減して、空気流量の測定を高精度に
行うことができるようになる。

【００８９】次に、図９を用いて、本発明の他の実施形
態によりエンジン制御システムについて説明する。図９
は、本発明の他の実施の形態による内燃機関の吸気系を
用いるエンジン制御システムの全体構成図である。

【００９０】多気筒エンジン３００の各気筒には、それ
ぞれ、ピストン３０２，シリンダ３０４で構成される燃
焼室（気筒）３０６がある。燃焼室３０６には、吸気弁
３０８及び排気弁３１０が装着され、燃焼室３０６内に
導かれた混合気は、図示しない点火プラグによって点火
に至らしめられる。また、エンジン３００の各気筒の吸
気弁３０８の近傍には、コントローラ３２０より指令が
出力され、燃料を計量し、噴射する燃料噴射弁３３０が
装着されている。燃料は、燃料噴射弁３３０によって、
最適なタイミングで各気筒内に間接的に供給される。

【００９１】図示されていないアクセルペダルの動きに
応じて、吸気管３３５内に配置されたスロットル弁３４
０が回動し、スロットル弁３４０の開度は、スロットル
弁角度センサ３４５によって検出される。スロットル弁
角度センサ３４５の信号は、コントローラ３２０に入力
される。コントローラ３２０は、入力されたスロットル
開度に基づいて演算を行い、エンジン３００の負荷を推
定する。

【００９２】クランク角度センサ１２の信号は、コント
ローラ３２０の総合演算部１７に入力される。総合演算
部１７は、入力されたクランク角度センサ１２の信号に
よって、エンジン３００の回転数を計算する。

【００９３】また、エアークリーナー５０を通して吸入
される空気流量は、吸気管３３５に装着された空気流量
測定用センサ４０によって測定され、その空気流量信号
及び排気管３５０内の酸素濃度から空燃比を推定する酸
素濃度センサ３５５の信号が、コントローラ３２０に取
り込まれ、空燃比が演算処理される。

【００９４】コントローラ３２０は、演算された空燃比
に基づいて、検出された空気流量に応じた燃料を内燃機
関に供給するように、燃料噴射弁３３０からの燃料噴射
量を最適に制御する。

【００９５】また、エンジン暖機後は、酸素濃度センサ
３５５の信号に基づき、コントローラ３２０において、
燃料量が制御され、触媒の転換効率を維持する燃料量、
点火時期が制御されている。さらに、燃焼温度が高まる
ため、窒素酸化物（ＮＯｘ）が多く排出されるので、空
気流量測定用センサ４０の信号及び吸気管圧力センサ３
６０等の信号に基づき、ＥＧＲ弁の開口面積をコントロ
ーラ３２０により制御し、計量し、排気の一部を吸気管
３３５内に還流して、既燃ガス混合効果に基づいて、燃
焼温度が下げられ、ＮＯｘ排出量は低減する。

【００９６】吸気管３３５には、吸気管内の圧力を測定
する吸気管圧力センサ３６０が設置されている。圧力セ
ンサ３６０は、ＥＧＲ率を推定する他、エンジン始動時
の吸気管内の空気充填率を推定して、適正なる燃料を各
気筒に供給するのに用いる。

【００９７】以上のような構成において、エアークリー
ナー５０と空気流量測定用センサ４０の間の吸気管に
は、第１の整流板１２０及び第２の整流板２４０を設け
ることにより、エアークリーナー５０から吸入される空
気の乱れを抑えて、空気流量測定用センサ４０の出力ノ
イズを低減して、高精度な空気流量の測定を行うことが
できる。従って、コントローラ３２０は、空気流量測定
用センサ４０によって高精度に測定された空気流量に基
づいて、高精度な内燃機関の制御を行うことができる。

【００９８】以上のように、本実施形態によれば、上述
した内燃機関の吸気系を採用することにより、より高精
度な内燃機関の制御を行うことを可能にしている。

【００９９】また、以上説明した各実施例によれば、第
１及び第２の整流板を備えた内燃機関の吸気系を採用す
ることにより、空気流量測定用センサの精度を向上させ
ることができるので、プラグインタイプの空気流量測定
用センサを使用できる。プラグインタイプの空気流量測
定用センサにおいては、従来のように、個々のエンジン
に合わせた形状や構造の空気流量測定用センサを用意す
る必要はなく、空気流量測定用センサを標準化できる。
その結果、空気流量測定用センサを低価格にて提供でき
るものとなる。更に、空気流量測定用センサを設置する
位置が広範囲となり、エンジンレイアウトの設計工数を
大幅に低減することができる。

【０１００】

【発明の効果】本発明によれば、空気流量測定用センサ
の出力ノイズを低減し、高精度な空気流量の測定を行え
るようになる。

【０１０１】また、内燃機関の制御システムにおける制
御精度を向上することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態による内燃機関の吸気系の
断面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ断面図であり、本発明の一実施形
態による内燃機関の吸気系の第１の整流板の設置状態を
示す断面図である。

【図３】図１のＢ−Ｂ断面図であり、本発明の一実施形
態による内燃機関の吸気系の第２の整流板の設置状態を
示す断面図である。

【図４】本発明の第２の実施形態による内燃機関の吸気
系に用いる第１の整流板の断面図であり、図１のＡ−Ａ
位置における断面図である。

【図５】本発明の第２の実施形態による内燃機関の吸気
系に用いる第２の整流板の断面図であり、図１のＢ−Ｂ
位置における断面図である。

【図６】本発明の第３の実施形態による内燃機関の吸気
系に用いる第２の整流板の断面図であり、図１のＢ−Ｂ
位置における断面図である。

【図７】本発明の第７の実施形態による内燃機関の吸気
系に用いる第２の整流板の断面図であり、図１のＢ−Ｂ
位置における断面図である。

【図８】本発明の他の実施形態による内燃機関の吸気系
の断面図である。

【図９】本発明の他の実施の形態による内燃機関の吸気
系を用いるエンジン制御システムの全体構成図である。

【符号の説明】

１０，５４…ダクト １４，５６…曲がり管 ２０…空気通路ボディ ３０…吸入空気通路 ４０…空気流量測定用センサ ４２…センシング部 ４４…副通路 ４４Ａ…副通路入口部 ４６Ａ…感熱抵抗体 ５０…エアクリーナ ５２…エアクリーナエレメント ６０…空気通路ボディ １００，１１０，１２０…第１の整流板 ２００，２１０，２２０，２３０，２４０…第２の整流
板 ２４０Ｘ…第２の整流板の下流端部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 忠雄 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器事業部内 (72)発明者 津曲 守 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器事業部内 (72)発明者 五十嵐 信弥 茨城県ひたちなか市高場2477番地 株式会 社日立カーエンジニアリング内 (72)発明者 小林 千尋 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器事業部内 (72)発明者 田原 定利 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 西 泰司 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内燃機関に吸入される空気が流れる吸入
   空気通路内に、この吸入空気通路中を流れる空気流量を
   検出する空気流量測定用センサを有する内燃機関の吸気
   系において、 上記吸入空気通路は、少なくともエアークリーナー側に
   連通するダクトと、 このダクトに接続されるとともに、内燃機関側に連通す
   る空気通路ボデイによって構成され、 上記空気流量測定用センサは、上記空気通路ボデイに形
   成された開口から空気流量を検出するセンシング部が上
   記吸入空気通路内に挿入され、上記空気通路ボデイに取
   り付けられる構造を有し、さらに、 上記ダクトの内部に設置された第１の整流板と、 上記空気通路ボデイの内部であって、上記空気流量測定
   用センサの取付部よりも上流側に設置された第２の整流
   板とを備えたことを特徴とする内燃機関の吸気系。
2. 【請求項２】 請求項１記載の内燃機関の吸気系におい
   て、 上記第１の整流板は、上記ダクトと一体的に成型され、
   また、 上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイと一体的に成
   型されていることを特徴とする内燃機関の吸気系。
3. 【請求項３】 請求項１記載の内燃機関の吸気系におい
   て、 上記第１の整流板は、上記ダクト内に形成される吸入空
   気通路を２分割する板によって構成されていることを特
   徴とする内燃機関の吸気系。
4. 【請求項４】 請求項１記載の内燃機関の吸気系におい
   て、 上記第１の整流板は、上記ダクト内に形成される吸入空
   気通路を４分割する互いに直交する板によって構成され
   ていることを特徴とする内燃機関の吸気系。
5. 【請求項５】 請求項１記載の内燃機関の吸気系におい
   て、 上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイ内に形成され
   る吸入空気通路を２分割する板によって構成されている
   ことを特徴とする内燃機関の吸気系。
6. 【請求項６】 請求項１記載の内燃機関の吸気系におい
   て、 上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイ内に形成され
   る吸入空気通路を３分割する互いに平行な板によって構
   成されていることを特徴とする内燃機関の吸気系。
7. 【請求項７】 請求項１記載の内燃機関の吸気系におい
   て、 上記第２の整流板は、上記空気通路ボデイ内に形成され
   る吸入空気通路を３分割する互いに平行な板及びこれら
   の板に直交する板によって構成されていることを特徴と
   する内燃機関の吸気系。
8. 【請求項８】 請求項５乃至請求項７のいずれかに記載
   の内燃機関の吸気系において、 上記空気流量測定用センサの上記センシング部の中の吸
   入空気量を直接検出する検出部は、上記板の投影面から
   離れた位置に設置されていることを特徴とする内燃機関
   の吸気系。
9. 【請求項９】 請求項１記載の内燃機関の吸気系におい
   て、 上記第１の整流板及び第２の整流板の空気流れ方向の長
   さを１０ｍｍ以上としたことを特徴とする内燃機関の吸
   気系。
10. 【請求項１０】 請求項１記載の内燃機関の吸気系にお
    いて、 上記第１の整流板及び第２の整流板の空気流れ方向の長
    さを７０ｍｍ未満としたことを特徴とする内燃機関の吸
    気系。
11. 【請求項１１】 請求項１記載の内燃機関の吸気系にお
    いて、 上記第２の整流板の下流側端部を、上記空気流量測定用
    センサの上記センシング部の中の吸入空気量を直接検出
    する検出部よりも下流側，若しくは、上記センシング部
    が内部に上記検出部を備える副通路の入口よりも下流側
    まで延在させたことを特徴とする内燃機関の吸気系。
12. 【請求項１２】 請求項１記載の内燃機関の吸気系にお
    いて、 上記第１の整流板及び第２の整流板と、上記センシング
    部とを、同じ直線上に設置したことを特徴とする内燃機
    関の吸気系。
13. 【請求項１３】 内燃機関に吸入される空気が流れる吸
    入空気通路内に、この吸入空気通路中を流れる空気流量
    を検出する空気流量測定用センサを有する内燃機関の吸
    気系を備え、上記空気流量測定用センサによって検出し
    た空気流量に基づいて燃料噴射量を制御する内燃機関の
    制御システムにおいて、 上記吸入空気通路は、少なくともエアークリーナー側に
    連通するダクトと、 このダクトに接続されるとともに、内燃機関側に連通す
    る空気通路ボデイによって構成され、 上記空気流量測定用センサは、上記空気通路ボデイに形
    成された開口から空気流量を検出するセンシング部が上
    記吸入空気通路内に挿入され、上記空気通路ボデイに取
    り付けられる構造を有し、さらに、 上記ダクトの内部に設置された第１の整流板と、 上記空気通路ボデイの内部であって、上記空気流量測定
    用センサの取付部よりも上流側に設置された第２の整流
    板とを備えたことを特徴とする内燃機関の吸気系を備え
    る内燃機関の制御システム。